CN109689550B - 纤维引导件 - Google Patents

Abstract

对于本公开的纤维引导件(10)中的与纤维(1)的接丝面而言，由粗糙度曲线求取的水平截距20％的负载长度率Rmr20为15％以下，由粗糙度曲线求取的水平截距50％的负载长度率Rmr50为60％以上。

Description

纤维引导件

技术领域

本公开涉及纤维引导件。

背景技术

在纤维的引导中，将被称为辊引导件、上油喷嘴、棒状引导件及横动引导件的各种各样形状的纤维引导件安装于纤维机械来使用。而且，在与纤维接触的纤维引导件的表面(以下，称为接丝面。)，谋求难以使纤维产生损伤或磨损等的损坏。

例如，在专利文献1中，提出与所搬运的纤维束接触的面的表面粗糙度Ra为0.1μm以下的纤维引导件。

在先技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2000-73225号公报

发明内容

本公开的纤维引导件中的与纤维的接丝面，由粗糙度曲线求取的水平截距20％的负载长度率Rmr20为15％以下，由粗糙度曲线求取的水平截距50％的负载长度率Rmr50为60％以上。

附图说明

图1是表示本公开的纤维引导件的一例的辊引导件的立体图。

图2是表示本公开的纤维引导件的一例的上油喷嘴的立体图。

图3是表示本公开的纤维引导件的一例的棒状引导件的立体图。

图4是表示本公开的纤维引导件的一例的横动引导件的立体图。

图5是示意性地表示本公开的纤维引导件的接丝面的一例的放大图。

图6是滑动试验装置的概略图。

具体实施方式

近年来，为了提高纤维的生产效率，使得纤维的进给速度极其高速化，达到3000～10000m/分钟。而且，通过将纤维的进给速度高速化，从而通过与接丝面的摩擦而容易让纤维容易产生损坏。由此，谋求即使纤维的进给速度的高速化也对纤维造成损坏较少且接丝面的摩擦系数较低的纤维引导件。

本公开的纤维引导件由于接丝面的摩擦系数低，故在对纤维进行引导之际，可抑制在纤维产生损坏。以下，参照附图详细地说明本公开的纤维引导件。

首先，参照图1～图4来说明纤维引导件的典型的种类。首先，图1所示的辊引导件10a一边旋转一边用V槽状部分对纤维1进行引导。接下来，图2所示的上油喷嘴10b被用于使油附着于滑动的纤维1。再有，图3所示的棒状引导件10c为了将纤维1会聚或将纤维1分离而被使用。再者，图4所示的横动引导件10d被利用于在圆筒状的封装件的外周缠绕纤维1时的引导。需要说明的是，在以下的说明中，除了针对特定的纤维引导件记载的情况之外，对纤维引导件赋予“10”的符号并加以说明。

本公开的纤维引导件10中的与纤维1的接丝面，由粗糙度曲线求取的水平截距20％的负载长度率Rmr20为15％以下，由粗糙度曲线求取的水平截距50％的负载长度率Rmr50为60％以上。

因为满足上述那样的结构，所以本公开的纤维引导件10的接丝面的摩擦系数较低，在对纤维1进行引导之际，可抑制在纤维1产生损坏。具体地说，在接丝面中，由于负载长度率Rmr20为15％以下，故在对纤维1进行引导之际，纤维1与接丝面的接触面积较少。再有，由于负载长度率Rmr50为60％以上，故纤维1难以咬入接丝面中的谷部的底，能够使纤维1平滑地滑动。因此，本公开的纤维引导件10的接丝面的摩擦系数较低。

需要说明的是，由粗糙度曲线求取的负载长度率Rmr，通过JIS B 0601(2013)来规定，是以百分率示出从粗糙度曲线向平均线的方向仅拔出基准长度，且用与山顶线平行的水平截距将该拔出部分的粗糙度曲线切断时得到的切断长度之和相对于基准长度之比的指标。在此，水平截距是以百分率示出上述基准长度中的相对于最大高度(JIS B 0601(2013)所表示的最大峰高与最大低谷深度之和)的高度之比的指标。换句话说，水平截距0％的负载长度率Rmr0为0％，水平截距100％的负载长度率Rmr100为100％。

还有，本公开的纤维引导件10中的接丝面的负载长度率Rmr50也可以是75％以上。如果满足上述那样的结构，那么纤维1更加难以咬入接丝面中的谷部的底，能够使纤维1平滑地滑动。

另外，本公开的纤维引导件10中的接丝面，由粗糙度曲线求取的凹凸的平均间隔Rsm也可以是5μm以上且25μm以下。如果满足上述那样的结构，那么既能减小纤维1与接丝面的接触面积，在对纤维1进行引导之际，又能抑制纤维1弹起，能够使纤维1平滑地滑动。

需要说明的是，由粗糙度曲线求取的凹凸的平均间隔Rsm通过JIS B 0601(2013)来规定，在将一个峰部及与其相邻的一个谷部所对应的中心线的长度之和设为峰部与谷部的间隔之际，是表示该间隔的平均值的指标。

此外，本公开的纤维引导件10中的接丝面的由粗糙度曲线求取的峰值计数值Pc也可以是10以上且30以下。如果满足上述那样的结构，那么既能进一步减少纤维1与接丝面的接触面积，在对纤维1进行引导之际，又能抑制纤维1弹起，能够使纤维1平滑地滑动。

需要说明的是，在此，由粗糙度曲线求取的峰值计数值Pc通过JIS B 0601(2013)来规定，在将粗糙度的平均高度设为中心线之际，是表示相对于中心线成为峰及谷的部分在每单位长度(10mm)存在的个数的指标。

在此，接丝面中的负载长度率Rmr20、负载长度率Rmr50、凹凸的平均间隔Rsm及峰值计数值Pc，只要使用表面粗糙度测量机(例如，(株)小坂研究所制，SE-3400，SE-3500，SE-S500K等的SE-3300以下的后继机种)，基于JIS B 0601(2013)测定接丝面，并进行计算即可。需要说明的是，作为测定条件，只要将基准长度设为0.8mm，将判断值设为1mm，将触针的前端半径设为2μm，将触针的前端速度设为0.5mm/秒即可。而且，在接丝面中，只要测定至少5处以上，求取其平均值即可。

再有，本公开的纤维引导件10的接丝面的材质并未特别地加以限定。如果接丝面包含陶瓷，那么陶瓷与金属或树脂相比较，在耐磨耗性及耐热性方面优异，因此能够抑制在纤维1产生损坏。

特别是，由于即便在陶瓷之中氧化铝质陶瓷也是低价的材料，故如果用氧化铝质陶瓷来构成接丝面，那么能够抑制成本。

需要说明的是，包含氧化铝质陶瓷的接丝面也可以通过用氧化铝质陶瓷来涂布金属、树脂等的构件的表面而进行制造，但如果用氧化铝质陶瓷来制造纤维引导件10本身，那么在耐老化性方面更加优异。在此，氧化铝质陶瓷指的是在构成陶瓷的所有成分100质量％之中氧化铝占据80质量％以上的材料。

需要说明的是，接丝面的材质只要通过以下方法来确认即可。首先，使用X射线衍射装置(XRD)，测定接丝面，根据所得到的2θ(2θ是衍射角度。)的值使用JCPDS卡进行鉴别。接下来，使用荧光X射线分析装置(XRF)，进行含有成分的定量分析。而且，例如通过上述鉴别来确认氧化铝的存在，如果从用XRF测定出的Al的含量换算成氧化铝(Al₂O₃)的含量为80质量％以上，那么就是氧化铝质陶瓷。

而且，在本公开的纤维引导件10中的接丝面包含氧化铝质陶瓷的情况下，如图5所示那样，氧化铝的结晶粒子2的平均圆形度也可以是0.55以上且0.8以下。如果满足上述那样的构造，那么既能抑制氧化铝的结晶粒子2的脱粒，又能减小氧化铝的结晶粒子2彼此的间隙，因此能够使接丝面的摩擦系数更低。需要说明的是，平均圆形度指的是表示像圆的程度的指标即圆形度的平均值。再有，如果是正圆，则圆形度为1，表示圆的形状走形的程度小的值。

在此，接丝面中的氧化铝的结晶粒子2的平均圆形度只要通过以下的方法来计算即可。首先，使用电子射线微分析仪(EPMA)，进行接丝面的面分析。而且，通过面分析的彩色映射，将不检测钛而是同时检测出铝及氧的粒子视为氧化铝的结晶粒子2。接下来，使用扫描型电子显微镜(SEM)来拍摄接丝面的照片。需要说明的是，图5可以说是示意性地示出SEM等中观察了接丝面的状态的附图，氧化铝的结晶粒子2呈现白色系的色调。而且，从该接丝面的照片将氧化铝的结晶粒子2拷贝至描图纸。而且，将该描图纸作为图像数据来读取，应用图像解析软件“A像君”(注册商标，旭化成工程(株)制，需要说明的是，以下记为图像解析软件“A像君”的情况下，表示旭化成工程(株)制的图像解析软件。)的粒子解析等手法进行图像解析，由此能够求取氧化铝的结晶粒子2的平均圆形度。在此，作为图像解析软件“A像君”的解析条件，只要将结晶粒子的明亮度设为“明”、将2值化的方法设为“自动”、将黑点设为“有”即可。需要说明的是，上述测定时，因为接丝面弯曲，所以在使用了SEM的接丝面的照片拍摄困难的情况下，也可以将接丝面研磨成平面，将该研磨面视为与接丝面相同来进行测定。

进而，本公开的纤维引导件10中的接丝面，如图5所示那样，也可以包含钛酸铝的结晶粒子3。在此，钛酸铝的组成式被表示为Al₂TiO₅，与氧化铝相比较，杨氏模量极小。具体地说，氧化铝的杨氏模量为150-400GPa程度，相对于此，钛酸铝的杨氏模量为4-6GPa程度。由此，如果满足上述那样的结构，那么在引导纤维1之际，与纤维1接触的钛酸铝的结晶粒子3进行弹性变形，由此能抑制在纤维产生损坏。

再有，在接丝面中钛酸铝的结晶粒子3是否存在能够通过以下的方法来确认。首先，使用EPMA进行接丝面的面分析。而且，只要通过面分析的彩色映射可将同时检测出钛、铝及氧的粒子视为钛酸铝的结晶粒子3即可。需要说明的是，如图5所示那样，氧化铝的结晶粒子2呈现白色系的色调，相对于此，钛酸铝的结晶粒子3呈现黑色系的色调，因此能够在目视中识别。

还有，本公开的纤维引导件10的接丝面中，也可以是钛酸铝的结晶粒子3的平均结晶粒径为2μm以上且10μm以下，并且钛酸铝的结晶粒子3所占的面积比率为1％以上且7％以下。如果满足上述那样的结构，那么即便长期间地引导纤维1，接丝面的温度上升，也会成为钛酸铝与氧化铝的热膨胀系数差引起的龟裂难以进入的构造。由此，本公开的纤维引导件10能够将接丝面的摩擦系数维持得较低，能抑制在纤维1产生损坏。

在此，接丝面中的钛酸铝的结晶粒子3的平均结晶粒径和钛酸铝的结晶粒子3所占的面积比率只要通过以下的方法来计算即可。

首先，使用SEM拍摄接丝面的照片。而且，如上述，由于包含钛酸铝的结晶粒子3呈现黑色系的色调，故使用该照片，应用图像解析软件“A像君”的粒子解析这样的手法来进行图像解析。由此，能够求取钛酸铝的结晶粒子3的平均结晶粒径和钛酸铝的结晶粒子3所占的面积比率。需要说明的是，作为图像解析软件“A像君”的解析条件，只要将结晶粒子的明亮度设为“明”、将2值化的方法设为“自动”、将黑点设为“有”即可。

接下来，使用图6来说明接丝面的摩擦系数的测定方法。图6所示的滑动试验装置具备辊R1、辊R2、纤维引导件10、辊R3及辊R4，是能够按照该顺序引导纤维1的装置。而且，在辊R2及辊R3连接着张力检测器(未图示)。

而且，使用该滑动试验装置引导纤维1，使用通过辊R2的张力检测器而检测出的张力T1的测定值和通过辊R3的张力检测器而检测出的张力T2的测定值，利用Amondon法则的公式(μ＝{ln(T2-T1)}/θ)进行计算，由此能够求取摩擦系数(μ)。

需要说明的是，摩擦系数根据纤维1的种类、纤维1的形状、纤维1的行进速度、纤维1的张力、θ等的试验条件而变化。因此，在摩擦系数的比较中，需要以相同的试验条件进行。

接下来，对本公开的纤维引导件的制造方法的一例进行说明。在此，以纤维引导件中的上油喷嘴为例进行说明。

首先，将主原料的氧化铝(Al₂O₃)粉末与溶剂及球一起放入研磨机中，粉碎到成为规定的粒度为止，制作浆料。

接下来，在所得到的浆料中添加粘合剂后，使用喷雾干燥器，进行喷雾干燥，由此制作颗粒。

接下来，将该颗粒、热塑性树脂与蜡等投入捏合机中，进行加热、同时进行混炼而获得坯土。而且，通过将所得到的坯土投入造粒机，从而获得成为注塑成型(注射成型)用的原料的颗粒。接下来，通过将所得到的颗粒投入注塑成型机(注射成型机)并进行注射成型，从而获得上油喷嘴形状的成型体。

这样，为了获得上油喷嘴形状的成型体，只要基于普通的注射成型法，制作得到上油喷嘴形状的成型模具，并将其设置于注塑成型机进行注射成型即可。而且，该成型模具的内面的表面性能被转印于成型体的表面，因此在获得负载长度率Rmr20为15％以下、负载长度率Rmr50为60％以上的接丝面时，只要使用内面具有与其吻合的表面性能的成型模具来制作成型体即可。需要说明的是，在获得负载长度率Rmr50为75％以上、凹凸的平均间隔Rsm为5μm以上且25μm以下、峰值计数值Pc为10以上且30以下的接丝面的情况下也是同样。

接下来，例如在氧化铝为主原料的情况下，在大气气氛中将最高温度设为1500℃以上且1600℃以下，将该最高温度下的保持时间设为2小时以上且5小时以下，对所得到的上油喷嘴形状的成型体进行烧成，由此获得上油喷嘴形状的烧结体。需要说明的是，最高温度、保持时间等的烧成条件根据产品的形状或大小而变化，因此只要根据需要进行调整即可。而且，最后通过清洗干燥，从而获得本公开的上油喷嘴。

需要说明的是，为了获得氧化铝的结晶粒子的平均圆形度为0.55以上且0.8以下的接丝面，在用研磨机进行粉碎后，只要使氧化铝粉末的粒径的标准偏差为0.05μm以上且0.2μm以下即可。需要说明的是，上述氧化铝粉末的粒径是通过激光衍射法而测定出的值。

再有，为了获得钛酸铝的结晶粒子存在的接丝面，只要在主原料的氧化铝粉末中添加钛酸铝(Al₂TiO₅)粉末即可。在此，将钛酸铝粉末的平均粒径设为0.5μm以上且1.2μm以下，将氧化铝粉末及钛酸铝粉末的比例调整为：使Al在Al₂O₃换算中成为87～96质量％，在Al₂TiO₅换算中成为4质量％以上且13质量％以下，由此得到钛酸铝的结晶粒子的平均结晶粒径为2μm以上且10μm以下、并且钛酸铝的结晶粒子所占的面积比率为1％以上且7％以下的接丝面。需要说明的是，上述钛酸铝粉末的平均粒径是通过激光衍射法而测定出的值。

[实施例1]

首先，将作为原料粉末的纯度99.6％的氧化铝粉末和作为溶剂的水及球一起放入研磨机中进行粉碎，由此制作出浆料。

接下来，在该浆料中添加了粘合剂后，通过使用喷雾干燥器进行喷雾干燥而制作出颗粒。而且，在所得到的颗粒中加入热塑性树脂与蜡，投入捏合机一边加热一边混炼，由此得到坯土。接下来，将所得到的坯土投入造粒机，得到成为注塑成型用的原料的颗粒。而且，将该颗粒投入注塑成型机，得到上油喷嘴形状的成型体。

在此，使设置于注塑成型机的成型模具的内面的表面性能成为表1所示的负载长度率Rmr20及负载长度率Rmr50。

接下来，在大气气氛中将最高温度设为1550℃，将该最高温度下的保持时间设为3小时，对该上油喷嘴形状的成型体进行烧成，由此得到上油喷嘴形状的烧结体。而且，最后通过进行清洗、干燥，从而得到各试样。

接下来，使用表面粗糙度测量机((株)小坂研究所制SE-3500)并基于JIS B 0601(2013)来测定接丝面，由此计算出各试样的接丝面的负载长度率Rmr20及负载长度率Rmr50。需要说明的是，作为测定条件，设基准长度为0.8mm、设判断值为1mm、设触针的前端半径为2μm、设触针的前端速度为0.5mm/秒。而且，在接丝面中测定5处，求取其平均值。

接下来，将各试样设置于图6所示的滑动试验装置，进行滑动试验，由此求出各试样的摩擦系数。需要说明的是，测定条件如下所述。

纤维的种类：尼龙(75旦尼尔(denier))

纤维的行进速度：1000m/分钟

θ：90°

纤维的张力：50gf

测定频度：10次(每分钟)

摩擦系数：根据所检测出的张力求取各自的摩擦系数，将10次的平均值设为摩擦系数。

将结果示于表1。

[表1]

根据表1所示的结果，试样No.4～10与试样No.1～3相比，摩擦系数低至0.31。由此可知：如果是在接丝面中负载长度率Rmr20为15％以下、负载长度率Rmr50为60％以上的纤维引导件，那么接丝面的摩擦系数较低，因此在对纤维进行了引导之际，能抑制在纤维产生损坏。

[实施例2]

接下来，制作了使接丝面中的负载长度率Rmr50的值相异的多个上油喷嘴。而且，在这些上油喷嘴中进行滑动试验，进行了接丝面的摩擦系数的比较。需要说明的是，作为制作方法，进行变更，以使得设置于注塑成型机的成型模具的内面的表面性能成为表2所示的负载长度率Rmr50，除此以外和实施例1的试样No.7的制作方法同样，试样No.11是和实施例1的试样No.7相同的试样。

接下来，通过利用与实施例1同样的方法进行测定，从而计算出的各试样的接丝面的负载长度率Rmr50。

再有，进行与实施例1同样的滑动试验，求出各试样的接丝面的摩擦系数。将结果示于表2。

[表2]

根据表2所示的结果，试样No.12、13的摩擦系数低至0.29。由此可知，如果是在接丝面中负载长度率Rmr50为75％以上的纤维引导件，那么接丝面的摩擦系数会更低。

[实施例3]

接下来，制作了使接丝面中的凹凸的平均间隔Rsm的值相异的多个上油喷嘴。而且，在这些上油喷嘴中进行滑动试验，进行了接丝面的摩擦系数的比较。需要说明的是，作为制作方法，进行了变更，以使得设置于注塑成型机的成型模具的内面的表面性能成为表3所示的凹凸的平均间隔Rsm，除此以外和实施例1的试样No.7的制作方法同样，试样No.14是和实施例1的试样No.7相同的试样。

接下来，利用与实施例1同样的方法进行测定，由此计算出各试样的接丝面的凹凸的平均间隔Rsm。

再有，进行与实施例1同样的滑动试验，求出各试样的接丝面的摩擦系数。将结果示于表3。

[表3]

根据表3所示的结果，试样No.15～17的摩擦系数低至0.29。由此可知，如果是在接丝面中凹凸的平均间隔Rsm为5μm以上且25μm以下的纤维引导件，那么接丝面的摩擦系数更低。

[实施例4]

接下来，制作了使接丝面中的峰值计数值Pc的值相异的多个上油喷嘴。而且，在这些上油喷嘴中进行滑动试验，进行了接丝面的摩擦系数的比较。需要说明的是，作为制作方法，进行了变更，以使得设置于注塑成型机的成型模具的内面的表面性能成为表4所示的峰值计数值Pc，除此以外和实施例1的试样No.7的制作方法同样，试样No.19是和实施例1的试样No.7相同的试样。

接下来，通过与实施例1同样的方法进行测定，由此计算出各试样的接丝面的峰值计数值Pc。

再者，进行与实施例1同样的滑动试验，求出各试样的接丝面的摩擦系数。将结果示于表4。

[表4]

根据表4所示的结果，试样No.20～22的摩擦系数低至0.29。由此可知，如果是在接丝面中峰值计数值Pc为10以上且30以下的纤维引导件，那么接丝面的摩擦系数更低。

[实施例5]

接下来，制作了接丝面包含氧化铝质陶瓷且使氧化铝的结晶粒子的平均圆形度的值相异的多个上油喷嘴。而且，在这些上油喷嘴中进行滑动试验，进行了接丝面的摩擦系数的比较。需要说明的是，作为制作方法，除了使研磨机中粉碎后的氧化铝粉末的粒径的标准偏差成为表5所示的值以外，和实施例1的试样No.7的制作方法同样。

接下来，通过以下的方法计算出各试样的接丝面中的氧化铝的结晶粒子的平均圆形度。首先，使用EPMA进行了接丝面的面分析。而且，将通过面分析的彩色映射未检测到钛而同时检测出铝及氧的粒子视为氧化铝的结晶粒子。接下来，使用SEM拍摄接丝面的照片，并从该照片将氧化铝的结晶粒子拷贝至描图纸。而且，将该描图纸作为图像数据来读取，应用图像解析软件“A像君”的粒子解析来进行图像解析，求出氧化铝的结晶粒子的平均圆形度。在此，作为图像解析软件“A像君”的解析条件，将结晶粒子的明亮度设为“明”、将2值化的方法设为“自动”、将黑点设为“有”。

再有，进行与实施例1同样的滑动试验，求出各试样的接丝面的摩擦系数。将结果示于表5。

[表5]

根据表5所示的结果，试样No.25～27的摩擦系数低至0.29。由此可知，如果是在接丝面中氧化铝的结晶粒子的平均圆形度为0.55以上且0.8以下的纤维引导件，那么接丝面的摩擦系数更低。

[实施例6]

接下来，制作了接丝面存在钛酸铝的结晶粒子的上油喷嘴。在此，制作了使钛酸铝的结晶粒子的平均结晶粒径与钛酸铝的结晶粒子所占的面积比率相异的多个上油喷嘴。而且，在这些上油喷嘴中进行滑动试验，进行了接丝面的摩擦系数的比较。需要说明的是，作为制作方法，将表6所示的平均粒径的钛酸铝粉末与氧化铝粉末混合后的粉末作为原料粉末，以使得成为表6所示的比例，除此以外和实施例5的试样No.26的制作方法同样。

接下来，通过以下的方法确认了各试样的接丝面中是否存在钛酸铝的结晶粒子。首先，使用EPMA，进行了接丝面的面分析。而且，将通过面分析的彩色映射而被同时检测出钛、铝及氧的粒子视为钛酸铝的结晶粒子。其结果是，在全部的试样中能确认钛酸铝的结晶粒子的存在。

接下来，通过以下的方法计算出各试样的接丝面中的钛酸铝的结晶粒子的平均结晶粒径和钛酸铝的结晶粒子所占的面积比率。首先，使用SEM来拍摄接丝面的照片。而且，通过上述测定而判别出的钛酸铝的结晶粒子呈现黑色的色调，因此通过应用图像解析软件“A像君”的粒子解析等手法，进行该照片的图像解析，由此求出钛酸铝的结晶粒子的平均结晶粒径和钛酸铝的结晶粒子所占的面积比率。需要说明的是，作为图像解析软件“A像君”的解析条件，将结晶粒子的明亮度设为“明”、将2值化的方法设为“自动”、将黑点设为“有”。

接下来，通过与实施例1同样的方法进行测定，由此计算出各试样的接丝面的负载长度率Rmr20、负载长度率Rmr50、凹凸的平均间隔Rsm及峰值计数值Pc。其结果是，各试样的负载长度率Rmr20、负载长度率Rmr50、凹凸的平均间隔Rsm及峰值计数值Pc是与实施例5的试样No.26相同的值。

再有，进行与实施例1同样的滑动试验，求出各试样的接丝面的摩擦系数。将结果示于表6。

[表6]

根据表6所示的结果，试样No.29～41与实施例5的试样No.26相比，摩擦系数低至0.28以下。由此可知，如果是在接丝面存在钛酸铝的结晶粒子的纤维引导件，那么接丝面的摩擦系数更低。

而且，即便是在试样No.29～41之中，试样No.30、31、33～36、38～40的摩擦系数也为0.27，因此可知如果是钛酸铝的结晶粒子的平均结晶粒径为2μm以上且10μm以下、并且钛酸铝的结晶粒子所占的面积比率为1％以上且7％以下的纤维引导件，那么接丝面的摩擦系数更低。

-符号说明-

1：纤维

2：氧化铝的结晶粒子

3：钛酸铝的结晶粒子

10a：辊引导件

10b：上油喷嘴

10c：棒状引导件

10d：横动引导件

10：纤维引导件

R1～R4：辊。

Claims (4)

1.一种纤维引导件，其中，

对于该纤维引导件与纤维的接丝面而言，由粗糙度曲线求取的水平截距20％的负载长度率Rmr20为15％以下，由粗糙度曲线求取的水平截距50％的负载长度率Rmr50为60％以上，

所述接丝面的由粗糙度曲线求取的凹凸的平均间隔Rsm为5μm以上且25μm以下，

所述接丝面的由粗糙度曲线求取的峰值计数值Pc为10以上且30以下，

所述接丝面包含氧化铝质陶瓷，氧化铝的结晶粒子的平均圆形度为0.55以上且0.8以下。

2.根据权利要求1所述的纤维引导件，其中，

所述接丝面的所述Rmr50为75％以上。

3.根据权利要求1所述的纤维引导件，其中，

所述接丝面包括钛酸铝的结晶粒子。

4.根据权利要求3所述的纤维引导件，其中，

所述钛酸铝的结晶粒子的平均结晶粒径为2μm以上且10μm以下，并且所述钛酸铝的结晶粒子所占的面积比率为1％以上且7％以下。

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