CN109446658A - 一种钛合金锥形压痕约束因子和代表应变的确定方法 - Google Patents

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Abstract

一种钛合金锥形压痕约束因子和代表应变的确定方法，属于钛合金代表应变和约束因子计算方法。首先，计算钛合金不同屈服强度、应变硬化指数和弹性模量条件下的硬度；然后，在弹性模量不变的条件下，使用公式ln(H/σy)＝lnC+nln(Eεr/σy)进行线性拟合，通过拟合直线斜率ln(Eεr/σy)和截距lnC，分别求解不同屈服强度条件下的代表应变和约束因子；对不同屈服强度条件下的代表应变进行平均确定代表应变；对约束因子和屈服强度进行线性拟合，确定关系式C＝p‑q×10‑4σy中的线性拟合常数p和q；对屈服强度和压痕硬度数据进行线性拟合，确定关系式σy＝H/i‑j中的线性拟合常数i和j，将关系式σy＝H/i‑j代入C＝p‑q×10‑4σy，得到压痕硬度与约束因子关系式C＝p‑q×10‑4(H/i‑j)。优点：该方法快速、简便、易行，效果良好。

Description

一种钛合金锥形压痕约束因子和代表应变的确定方法
技术领域
本发明涉及一种钛合金代表应变和约束因子计算方法，特别是一种钛合金锥形压痕约束因子和代表应变的确定方法。
背景技术
钛合金具有高比刚度、高比强度和优良的综合力学性能，在航空、航天领域得到广泛的应用。压痕技术测量材料性能具有制样简单，操作方便，无损等优点，从而广泛的应用于钛合金性能检测。压痕测试技术是将压头压入被测材料，通过连续记录压头加载过程和卸载过程的载荷、位移数据，得到载荷-位移曲线的一种方法。通过分析载荷-位移曲线，不仅可以得到被测材料的弹性模量和硬度，而且使用约束因子和代表应变，通过量纲分析和压痕变形过程有限元分析，可以由载荷-位移曲线反求应力-应变曲线，这对求解微小体积试样的应力-应变曲线，以及表征钛合金部件不同位置由于变形不均匀等原因引起的性能不均匀提供了一条可行便捷的方法。
目前已有的钛合金代表应变和约束因子的求解方法，求解得到的代表应变和约束因子为固定的值，但是并没有给出代表应变和约束因子随钛合金性能变化关系。
发明内容
技术问题：本发明的目的是要提供一种钛合金锥形压痕约束因子和代表应变的确定方法，获得钛合金不同性能参数条件下，锥形压痕约束因子和代表应变的值。
实现本发明目的的技术方案：通过压痕变形过程模拟计算钛合金的硬度，确定钛合金性能参数与约束因子和代表应变关系，求解约束因子和代表应变，其计算步骤具体为：
a.计算压痕硬度：
先建立锥形压痕变形过程有限元模型；通过建立的有限元模型，计算钛合金不同屈服强度(σy)、不同应变硬化指数(n)和不同弹性模量(E)条件下压痕硬度(H)；
所述的建立锥形压痕变形过程有限元模型，具体分为压头和钛合金几何建模以及压头和钛合金应力-应变曲线的确定，压头和钛合金几何建模的具体步骤如下：
(1)采用二维轴对称模型进行模拟，将三棱锥形Berkovich压头压入材料过程简化为轴对称问题；
(2)压头采用与竖直方向夹角70.3°的线段表示，被压钛合金用一个平面表示；
(3)平面的左边施加对称边界条件，底边限制竖直方向的位移，载荷通过压头的参考点施加；
(4)采用四节点轴对称线性减缩积分单元进行网格划分；
(5)在压头附近采用尺寸较小的网格，而在远离压头的位置采用尺寸较大的网格。
所述的压头和钛合金应力-应变曲线确定：
压头在有限元模型中简化为刚体；
钛合金的应力-应变曲线采用幂强化模型来描述：
其中，E为弹性模量，σy为屈服强度，n为应变硬化指数。
b.计算约束因子和代表应变：
在弹性模量不变的条件下，确定不同屈服强度条件下的约束因子和代表应变；
使用公式ln(H/σy)＝lnC+nln(Eεr/σy)对不同屈服强度条件下，ln(H/σy)与n进行线性拟合，式中H为压痕硬度，σy为屈服强度，C为约束因子，n为应变硬化指数，E为弹性模量，εr为代表应变；拟合直线斜率为ln(Eεr/σy)，截距为lnC，通过ln(Eεr/σy)和lnC计算约束因子和代表应变；
通过约束因子和屈服强度线性拟合，得到关系式C＝p-q×10-4σy，其中p和q为线性拟合常数；对屈服强度和压痕硬度数据进行线性拟合，得到关系式σy＝H/i-j，其中i和j为线性拟合常数；然后将关系式σy＝H/i-j代入C＝p-q×10-4σy，得到压痕硬度与约束因子关系式C＝p-q×10-4(H/i-j)；对不同屈服强度条件下的代表应变进行平均确定代表应变。
有益效果，本发明通过对钛合金不同性能参数条件下的压痕变形过程进行有限元仿真，根据模拟结果分析约束因子和代表应变与钛合金性能参数关系，发现钛合金屈服强度与压痕硬度之间存在线性关系，约束因子随着弹性模量的增加而增加，代表应变随着弹性模量的增加而减小；当弹性模量固定不变时，约束因子随屈服强度线性减小；在本发明钛合金性能范围内，使用代表应变在应力-应变曲线上求解的代表应力，与通过压痕硬度和约束因子求解的代表应力两者误差小于±3％，实现钛合金的代表应变和约束因子的确定。
该方法快速、简便、易行，效果良好；代表应变和约束因子随钛合金硬度和弹性模量的变化关系式，通过这些关系式可以对钛合金不同的硬度和弹性模量值，求解出对应的代表应变和约束因子值；通过求解的代表应变和约束因子计算的代表应力误差小于±3％，精度较高，效果良好，在本技术领域内具有广泛的实用性。
附图说明
图1为本发明的TC11钛合金拉伸试样的真应力-真应变曲线图。
图2(a)为本发明的有限元分析网格的整体网格图。
图2(b)为本发明的有限元分析网格的压头附近网格图。
图3(a)为本发明中试样1的实验和有限元模型计算的压痕载荷-位移曲线图。
图3(b)为本发明中试样2的实验和有限元模型计算的压痕载荷-位移曲线图。
图3(c)为本发明中试样3的实验和有限元模型计算的压痕载荷-位移曲线图。
图3(d)为本发明中试样4的实验和有限元模型计算的压痕载荷-位移曲线图。
图4为本发明的屈服强度和硬度关系图。
图5为本发明的Ln(H/σy)和应变硬化指数(n)关系图。
图6(a)为本发明的约束因子随屈服强度变化曲线图。
图6(b)为本发明的代表应变随屈服强度变化曲线图。
图7为本发明的代表应力误差分析图。
图8为本发明的弹性模量对约束因子的影响示意图。
图9为本发明的弹性模量对代表应变的影响示意图。
具体实施方式
本发明模拟钛合金的压痕变形过程，确定钛合金性能参数与锥形压痕约束因子和代表应变关系，求解约束因子和代表应变，其计算步骤具体为：
a.计算压痕硬度：
先建立锥形压痕变形过程有限元模型；通过建立的有限元模型，计算钛合金不同屈服强度(σy)、不同应变硬化指数(n)和不同弹性模量(E)条件下压痕硬度(H)；
所述的建立锥形压痕变形过程有限元模型，具体分为压头和钛合金几何建模以及压头和钛合金应力-应变曲线的确定，压头和钛合金几何建模的具体步骤如下：
(1)采用二维轴对称模型进行模拟，将三棱锥形Berkovich压头压入材料过程简化为轴对称问题；
(2)压头采用与竖直方向夹角70.3°的线段表示，被压钛合金用一个平面表示；
(3)平面的左边施加对称边界条件，底边限制竖直方向的位移，载荷通过压头的参考点施加；
(4)采用四节点轴对称线性减缩积分单元进行网格划分；
(5)在压头附近采用尺寸较小的网格，而在远离压头的位置采用尺寸较大的网格；这样划分网格既可以获得较高的计算精度，也可以节约计算时间。
所述的压头和钛合金应力-应变曲线确定：
压头在有限元模型中简化为刚体；
钛合金的应力-应变曲线采用幂强化模型来描述：
其中，E为弹性模量，σy为屈服强度，n为应变硬化指数。
b.计算约束因子和代表应变：
在弹性模量不变的条件下，确定不同屈服强度条件下的约束因子和代表应变；
使用公式ln(H/σy)＝lnC+nln(Eεr/σy)对不同屈服强度条件下，ln(H/σy)与n进行线性拟合，式中H为压痕硬度，σy为屈服强度，C为约束因子，n为应变硬化指数，E为弹性模量，εr为代表应变。拟合直线斜率为ln(Eεr/σy)，截距为lnC，通过ln(Eεr/σy)和lnC计算约束因子和代表应变；
通过约束因子和屈服强度线性拟合，得到关系式C＝p-q×10-4σy，其中p和q为线性拟合常数；对屈服强度和压痕硬度数据进行线性拟合，得到关系式σy＝H/i-j，其中i和j为线性拟合常数；然后将关系式σy＝H/i-j代入C＝p-q×10-4σy，得到压痕硬度与约束因子关系式C＝p-q×10-4(H/i-j)；对不同屈服强度条件下的代表应变进行平均确定代表应变。
实施例1：以TC11钛合金为例，当弹性模量为70Gpa，屈服强度为800MPa时，应变硬化指数为0.04，0.05，0.06，0.07，0.08，0.09，0.10，0.11，0.12时，压痕有限元模型计算的压痕硬度分别为2.7439，2.7585，2.8036，2.8267，2.8653，2.8988，2.9266，2.9746，2.9945，通过公式ln(H/σy)＝lnC+nln(Eεr/σy)进行拟合，求解得到的约束因子为3.267，代表应变为0.024。
当弹性模量为70Gpa，屈服强度为1400MPa时，应变硬化指数为0.04，0.05，0.06，0.07，0.08，0.09，0.10，0.11，0.12时，压痕有限元模型计算的压痕硬度分别为4.1262，4.1508，4.2107，4.2497，4.2798，4.3178，4.3749，4.4186，4.4531，通过公式ln(H/σy)＝lnC+nln(Eεr/σy)进行拟合，求解得到的约束因子为2.831，代表应变为0.033。
弹性模量为70Gpa，对约束因子(C)和屈服强度(σy)进行线性拟合，得到C＝p-q×10-4σy中的常数p＝3.81，q＝7.10；对屈服强度(σy)和硬度(H)进行线性拟合，得到σy＝H/i-j中的常数i＝2.48，j＝350。将σy＝H/i-j带入C＝p-q×10-4σy得到，弹性模量为70Gpa时，约束因子与屈服强度关系为：C＝3.81-7.10×10-4(H/2.48-350)。
弹性模量为70Gpa，对800，850，900，950，1000，1050，1100，1150，1200，1250，1300，1350，1400MPa条件下求得的代表应变进行平均，得到代表应变为0.029。
实施例2：以TC11钛合金为例，当弹性模量为110Gpa，屈服强度为800MPa时，应变硬化指数为0.04，0.05，0.06，0.07，0.08，0.09，0.10，0.11，0.12时，压痕有限元模型计算的压痕硬度分别为3.0139，3.0824，3.0922，3.1679，3.1882，3.2551，3.2876，3.3501，3.3862，通过公式ln(H/σy)＝lnC+nln(Eεr/σy)进行拟合，求解得到的约束因子为3.565，代表应变为0.024。
当弹性模量为110Gpa，屈服强度为1400MPa时，应变硬化指数为0.04，0.05，0.06，0.07，0.08，0.09，0.10，0.11，0.12时，压痕有限元模型计算的压痕硬度分别为4.6874，4.7236，4.7405，4.8388，4.8821，4.9074，5.0015，5.0590，5.0901，通过公式ln(H/σy)＝lnC+nln(Eεr/σy)进行拟合，求解得到的约束因子为3.193，代表应变为0.025。
弹性模量为110Gpa，对约束因子(C)和屈服强度(σy)进行线性拟合，得到C＝p-q×10-4σy中的常数p＝4.07，q＝6.39；对屈服强度(σy)和硬度(H)进行线性拟合，得到σy＝H/i-j中的常数i＝2.97，j＝271。将σy＝H/i-j带入C＝p-q×10-4σy得到，弹性模量为110Gpa时，约束因子与屈服强度关系为：C＝4.07-6.39×10-4(H/2.97-271)。
弹性模量为110Gpa，对800，850，900，950，1000，1050，1100，1150，1200，1250，1300，1350，1400MPa条件下求得的代表应变进行平均，得到代表应变为0.025。
实施例3：以TC11钛合金为例，当弹性模量为150Gpa，屈服强度为800MPa时，应变硬化指数为0.04，0.05，0.06，0.07，0.08，0.09，0.10，0.11，0.12时，压痕有限元模型计算的压痕硬度分别为3.2044，3.2611，3.2898，3.3790，3.4137，3.4796，3.5452，3.5702，3.6741，通过公式ln(H/σy)＝lnC+nln(Eεr/σy)进行拟合，求解得到的约束因子为3.744，代表应变为0.023。
当弹性模量为150Gpa，屈服强度为1400MPa时，应变硬化指数为0.04，0.05，0.06，0.07，0.08，0.09，0.10，0.11，0.12时，压痕有限元模型计算的压痕硬度分别为5.0260，5.1123，5.1213，5.2425，5.2936，5.3282，5.4536，5.4965，5.5590，通过公式ln(H/σy)＝lnC+nln(Eεr/σy)进行拟合，求解得到的约束因子为3.413，代表应变为0.024。
弹性模量为150Gpa，对约束因子(C)和屈服强度(σy)进行线性拟合，得到C＝p-q×10-4σy中的常数p＝4.17，q＝5.44；对屈服强度(σy)和硬度(H)进行线性拟合，得到σy＝H/i-j中的常数i＝3.34，j＝220。将σy＝H/i-j带入C＝p-q×10-4σy得到，弹性模量为150Gpa时，约束因子与屈服强度关系为：C＝4.17-5.44×10-4(H/3.34-220)。
弹性模量为150Gpa，对800，850，900，950，1000，1050，1100，1150，1200，1250，1300，1350，1400MPa条件下求得的代表应变进行平均，得到代表应变为0.023。

Claims (3)

1.一种钛合金锥形压痕约束因子和代表应变的确定方法，其特征是：通过压痕变形过程模拟计算钛合金的硬度，确定钛合金性能参数与锥形压痕约束因子和代表应变关系式，求解约束因子和代表应变，其计算步骤具体为：
a.计算压痕硬度：
先建立锥形压痕变形过程有限元模型；通过建立的有限元模型，计算钛合金不同屈服强度(σy)、不同应变硬化指数(n)和不同弹性模量(E)条件下压痕硬度(H)；
b.计算约束因子和代表应变：
在弹性模量不变的条件下，确定不同屈服强度条件下的约束因子和代表应变；
使用公式ln(H/σy)＝lnC+nln(Eεr/σy)对不同屈服强度条件下，ln(H/σy)与n进行线性拟合，式中H为压痕硬度，σy为屈服强度，C为约束因子，n为应变硬化指数，E为弹性模量，εr为代表应变；拟合直线斜率为ln(Eεr/σy)，截距为lnC，通过ln(Eεr/σy)和lnC计算约束因子和代表应变；
通过约束因子和屈服强度线性拟合，得到关系式C＝p-q×10-4σy，其中p和q为线性拟合常数；对屈服强度和压痕硬度数据进行线性拟合，得到关系式σy＝H/i-j，其中i和j为线性拟合常数；然后将关系式σy＝H/i-j代入C＝p-q×10-4σy，得到压痕硬度与约束因子关系式C＝p-q×10-4(H/i-j)；对不同屈服强度条件下的代表应变进行平均确定代表应变。
2.根据权利要求1所述的一种钛合金锥形压痕约束因子和代表应变的确定方法，其特征是：所述的建立锥形压痕变形过程有限元模型，具体分为压头和钛合金几何建模以及压头和钛合金应力-应变曲线的确定，压头和钛合金几何建模的具体步骤如下：
(1)采用二维轴对称模型进行模拟，将三棱锥形Berkovich压头压入材料过程简化为轴对称问题；
(2)压头采用与竖直方向夹角70.3°的线段表示，被压钛合金用一个平面表示；
(3)平面的左边施加对称边界条件，底边限制竖直方向的位移，载荷通过压头的参考点施加；
(4)采用四节点轴对称线性减缩积分单元进行网格划分；
(5)在压头附近采用尺寸较小的网格，而在远离压头的位置采用尺寸较大的网格。
3.根据权利要求2所述的一种钛合金锥形压痕约束因子和代表应变的确定方法，其特征是：所述的压头和钛合金应力-应变曲线确定：
压头在有限元模型中简化为刚体；
钛合金应力-应变曲线采用幂强化模型来描述：
其中，E为弹性模量，σy为屈服强度，n为应变硬化指数。
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111177955A (zh) * 2019-12-04 2020-05-19 北京卫星制造厂有限公司 一种管式压力传感器弹性体优化方法
CN113092572A (zh) * 2021-04-09 2021-07-09 中国矿业大学 一种管道达到磁饱和所需磁化强度的确定方法
CN116844651A (zh) * 2023-03-05 2023-10-03 东北石油大学 一种基于分子动力学模拟求解矿物微观弹性参数的方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102589995A (zh) * 2012-02-22 2012-07-18 西南交通大学 一种压入硬度预测材料单轴本构关系的方法
CN105675420A (zh) * 2016-01-14 2016-06-15 西南交通大学 圆球形压入预测材料单轴应力-应变关系测定方法
CN107860671A (zh) * 2017-11-01 2018-03-30 南京工业大学 一种压痕法测量金属材料屈服强度和应变硬化指数的装置和方法
CN108387470A (zh) * 2018-02-26 2018-08-10 南京工业大学 一种连续压痕法测量残余应力和金属材料弹塑性力学性能的方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102589995A (zh) * 2012-02-22 2012-07-18 西南交通大学 一种压入硬度预测材料单轴本构关系的方法
CN105675420A (zh) * 2016-01-14 2016-06-15 西南交通大学 圆球形压入预测材料单轴应力-应变关系测定方法
CN107860671A (zh) * 2017-11-01 2018-03-30 南京工业大学 一种压痕法测量金属材料屈服强度和应变硬化指数的装置和方法
CN108387470A (zh) * 2018-02-26 2018-08-10 南京工业大学 一种连续压痕法测量残余应力和金属材料弹塑性力学性能的方法

Non-Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
JAYME S.KEIST: ""Development of strength-hardness relationships in additively manufactured titanium alloys"", 《MATERIALS SCIENCE AND ENGINEERING》 *
M TIRYAKIOĞLU 等: ""On the representative strain in Vickers hardness testing of 7010 aluminum alloy"", 《MATERIALS SCIENCE AND ENGINEERING：A》 *
X HERNOT等: ""Study of the concept of representative strain and constraint factor introduced by Vickers indentation"", 《MECHANICS OF MATERIALS》 *
崔航 等: ""球形压痕法评价材料屈服强度和 应变硬化指数的有限元分析"", 《金属学报》 *
汤杰: ""自动球压痕试验测定结构钢及其应变时效后力学性能的研究"", 《中国优秀硕士学位论文全文数据库 工程科技Ⅰ辑》 *
王明智 等: ""球形压痕法表征板料各向异性性能研究"", 《中国力学大会-2017暨庆祝中国力学学会成立60周年大会论文集（C）》 *

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111177955A (zh) * 2019-12-04 2020-05-19 北京卫星制造厂有限公司 一种管式压力传感器弹性体优化方法
CN111177955B (zh) * 2019-12-04 2024-02-09 北京卫星制造厂有限公司 一种管式压力传感器弹性体优化方法
CN113092572A (zh) * 2021-04-09 2021-07-09 中国矿业大学 一种管道达到磁饱和所需磁化强度的确定方法
CN113092572B (zh) * 2021-04-09 2024-01-26 中国矿业大学 一种管道达到磁饱和所需磁化强度的确定方法
CN116844651A (zh) * 2023-03-05 2023-10-03 东北石油大学 一种基于分子动力学模拟求解矿物微观弹性参数的方法
CN116844651B (zh) * 2023-03-05 2024-01-02 东北石油大学 一种基于分子动力学模拟求解矿物微观弹性参数的方法

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