CN109417277B - 火花塞的制造方法 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种能够使电极母材与端头的焊接难以产生不均匀的火花塞的制造方法。尺寸为与端头接触的面积以上的第一面通过研磨和磨削中的至少一方而在电极母材被制作，尺寸为与第一电极接触的面积以上的第二面通过研磨等而在电极母材被制作。在使电极母材的第一面与端头接触，使第一电极与电极母材的第二面接触并且使第二电极与端头接触后，在第一电极与第二电极之间通以电流而进行电阻焊。

Description

火花塞的制造方法

技术领域

本发明涉及火花塞的制造方法，尤其涉及能够使电极母材与端头的焊接难以产生不均匀的火花塞的制造方法。

背景技术

已知有一种火花塞，具备在电极母材接合有含有贵金属的端头的接地电极以及经由火花间隙与接地电极对置的中心电极。将电极母材与端头接合的手段之一有电阻焊。使第一电极以及第二电极分别与相互重叠的电极母材以及端头接触，在第一电极与第二电极之间通以电流而进行电阻焊。在专利文献1中公开了一种技术，在对电极母材的表面进行磨削后，将端头与磨削的面重叠而进行电阻焊。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2004-186152号公报

发明内容

发明所要解决的课题

但是，在上述的现有的技术中，存在以下问题点：电阻焊因电极母材与端头之间的接触电阻所产生的焦耳热而相互熔融并粘结，因此在电极母材与第一电极之间的接触电阻、端头与第二电极之间的接触电阻产生不均匀时，对于电极母材与端头的焊接产生不均匀。

本发明是为了解决上述的问题点而作出的，其目的在于提供一种能够使电极母材与端头的焊接难以产生不均匀的火花塞的制造方法。

用于解决课题的技术方案

为了实现该目的，在技术方案1记载的火花塞的制造方法中，通过在第一电极与第二电极之间通以电流的电阻焊，将含有贵金属的端头接合于电极母材从而得到接地电极。通过第一工序，通过进行研磨和磨削中的至少一方而在电极母材上制作尺寸为与端头接触的面积以上的第一面，通过第二工序，通过进行研磨和磨削中的至少一方而在电极母材上制作尺寸为与第一电极接触的面积以上的第二面。

通过焊接工序，在使电极母材的第一面与端头接触，使第一电极与电极母材的第二面接触并且使第二电极与端头接触后，在第一电极与第二电极之间通以电流而进行电阻焊。其结果是，能够使电极母材与第一电极之间的接触电阻、端头与第二电极之间的接触电阻难以产生不均匀，因此具有能够使电极母材与端头的焊接难以产生不均匀的效果。

此外，第一面的算术平均粗糙度为第二面的算术平均粗糙度以上。在焊接时将端头以及电极母材熔融的焦耳热依赖于电极母材的第一面与端头的接触电阻，因此通过将第一面的算术平均粗糙度设为第二面的算术平均粗糙度以上，能够确保电极母材的第一面与端头的接触电阻。能够确保端头与电极母材之间所产生的焦耳热，因此具有能够确保电极母材与端头的接合强度的效果。

根据技术方案2记载的火花塞的制造方法，电极母材的第一面以及第二面的算术平均粗糙度为2～4μm，端头的第三面以及第四面的算术平均粗糙度为0.4～0.8μm。其结果是，具有能够在使电极母材与端头的焊接难以产生不均匀的同时进一步提高电极母材与端头的接合强度的效果。此外，根据技术方案3记载的火花塞的制造方法，包括将接合有接地电极的筒状的主体配件和筒状的绝缘体组装的组装工序，在组装工序之后，进行电极母材调整工序。其结果是，具有能够进一步提高电极母材与端头的接合强度的效果。此外，根据技术方案4记载的火花塞的制造方法，包括：第三工序，通过进行研磨和磨削中的至少一方而在端头上制作第三面；以及第四工序，通过进行研磨和磨削中的至少一方而在端头上制作第四面。其结果是，能够容易调整端头的第三面以及第四面的算术平均粗糙度。

附图说明

图1是本发明的一实施方式中的火花塞的剖视图。

图2是焊接工序中使用的电阻焊机的示意图。

图3是端头以及电极母材的立体图。

图4是有效值的标准偏差的测定结果。

图5是冷热试验的合格数的直方图。

具体实施方式

以下，参照附图说明本发明优选的实施方式。图1是以包含本发明的一实施方式中的火花塞10的中心轴O的面剖切的剖视图。图1所示，火花塞10具备主体配件11、接地电极12、绝缘体15、中心电极17以及端子配件18。

主体配件11是固定于内燃机的螺纹孔(未图示)的大致圆筒状的部件。接地电极12具备与主体配件11的前端接合的金属制(例如镍基合金制)的电极母材13和与电极母材13的前端接合的端头14。电极母材13是以与中心轴O相交的方式朝向中心轴O弯曲的棒状的部件。端头14是通过铂、铱、钌、铑等贵金属或者以这些为主成分的合金而形成的板状的部件，通过电阻焊接合。

绝缘体15是通过机械特性、高温下的绝缘性优秀的氧化铝等形成的大致圆筒状的部件，沿着中心轴O贯通有轴孔16，并在外周固定有主体配件11。中心电极17是插入到轴孔16而保持于绝缘体15的棒状的电极，经由火花间隙与接地电极12的端头14对置。端子配件18是连接有高压线缆(未图示)的接棒状的部件，前端侧配置在绝缘体15内。

火花塞10通过例如以下那样的方法制造。首先，在绝缘体15的轴孔16插入中心电极17。中心电极17配置为前端从轴孔16的前端露出到外部。向轴孔16插入端子配件18，在确保端子配件18与中心电极17的导通后，将预先接合有电极母材13的主体配件11组装于绝缘体15的外周。在通过电阻焊将端头14接合于电极母材13而得到接地电极12后，弯曲电极母材13以使端头14与中心电极17在轴向上对置，从而得到火花塞10。

参照图2以及图3，说明电极母材13与端头14的焊接方法。图2是焊接工序中使用的电阻焊机20的示意图。图2省略了电极母材13的长边方向上的图示。

如图2所示，电阻焊机20具备连接有变压器的第一电极21以及第二电极22。电极母材13与端头14的焊接是通过在使电极母材13与端头14接触、使第一电极21与电极母材13接触并且使第二电极22与端头14接触后在第一电极21与第二电极22之间通以电流的电阻焊进行的。

电极母材13的第一面31与端头14的第三面33接触。使第一电极21的接触面21a与电极母材13的第二面32接触，使第二电极22的接触面22a与端头14的第四面34接触。

在本实施方式中，将重叠了电极母材13的端头14放置于第二电极22，在将第一电极21按压于电极母材13的第二面32的同时在第一电极21与第二电极22之间通以电流。通过电极母材13的第一面31与端头14的第三面33的接触电阻所产生的焦耳热，第一面31以及第三面33被熔融并粘结。

图3是端头14以及电极母材13的立体图。图3省略了电极母材13的长边方向的图示。图3示出进行电阻焊前的状态。

如图3所示，电极母材13被制作出第二面32和与第二面32不同的第一面31。第二面32是尺寸为与第一电极21的接触面21a接触的面积35以上的面，通过对电极母材13进行研磨和磨削中至少一方而制作。第一面31是尺寸为与端头14的第三面33接触的面积以上的面，通过对电极母材13进行研磨和磨削中至少一方而制作。在本实施方式中，第一面31设置于第二面32的背面。

端头14在第三面33的背后具有第四面34。第三面33是尺寸为与电极母材13的第一面31接触的面积以下的面，第四面34是尺寸为与第二电极22的接触面22a接触的面积以下的面。需要说明的是，第三面33以及第四面34可以通过将具有规定的表面粗糙度的板材冲裁为规定的大小而形成，也可以通过对端头14进行研磨和磨削中的至少一方而形成。

在本实施方式中，电极母材13的第二面32制作成第一电极21的接触面21a不与第二面32以外的面36(不进行磨削或研磨的面)接触的大小。其结果是，能够容易使第一电极21的接触面21a仅与第二面32接触。但是，第一电极21的接触面21a的直径大于电极母材13的宽度，因此如果接触面21a与电极母材13接触，则接触面21a在电极母材13的宽度方向上突出。

电极母材13的第一面31的面积设为大于端头14的第三面33的面积。因此，能够使端头14的第三面33的整体与第一面31容易接触。

第二电极22的接触面22a的面积设为大于端头14的第四面34的面积。因此，能够使端头14的第四面34的整体与第二电极22的接触面22a容易接触。

第一面31、第二面32通过使用磨削砂轮、研磨剂、研磨布、研磨纸、研磨盘、研磨带、研磨套筒、研磨轮、研磨刷等机械机构而制作。磨削是削掉表面而物理地去掉表面的操作，研磨是打磨表面而减小表面粗糙度的操作。可以对电极母材13进行磨削以及研磨这两方，也可以仅进行磨削和研磨中的任一方。

在对电极母材13进行磨削和研磨中的任一方的情况下，优选进行研磨。这是因为，研磨与磨削相比能够减少削掉表面的量，因此能够在防止电极母材13的尺寸精度的降低的同时减小表面粗糙度，并且进一步能够去除附着于表面的氧化膜、油膜等。需要说明的是，优选使用能够在磨削后、研磨后不需要进行干燥或去除附着物的操作的干式磨削或干式研磨。

在将电极母材13与端头14重叠而在第一电极21与第二电极22之间通以电流时，通过电极母材13的第一面31与端头14的第三面33的接触电阻而产生焦耳热，第一面31以及第三面33被熔融并粘结。在电极母材13制作出第一面31以及第二面32，因此能够使电极母材13的第二面32与第一电极21的接触电阻、端头14的第四面34与第二电极22的接触电阻难以产生不均匀。其结果是，能够使电极母材13的第一面31与端头14的第三面33的接触电阻难以产生不均匀。能够抑制所产生的焦耳热的不均匀，因此能够使电极母材13与端头14的焊接难以产生不均匀。

对于通过对电极母材13进行磨削或者研磨中的至少一方而制作的第一面31以及第二面32，将第一面31的算术平均粗糙度设定为第二面32的算术平均粗糙度以上。即，端头14以及电极母材13所产生的焦耳热依赖于电极母材13的第一面31与端头14的第三面33的接触电阻。通过将第一面31的算术平均粗糙度设为第二面32的算术平均粗糙度以上，也基于端头14、第一电极21的表面粗糙度，能够使端头14与电极母材13的接触电阻大于第一电极21与电极母材13的接触电阻。能够确保电极母材13的第一面31与端头14的接触电阻，因此能够确保端头14与电极母材13之间所产生的焦耳热。其结果是，能够确保电极母材13与端头14的接合强度。

需要说明的是，算术平均粗糙度Ra基于JISB0601(1994年版)而测定。算术平均粗糙度Ra的测定使用非接触式的形状测定激光显微镜VK-X110/X100(基恩士(keyence)公司制)而进行。

电极母材13的第一面31以及第二面32的算术平均粗糙度为2μm～4μm。端头14的第三面33以及第四面34的算术平均粗糙度为0.4μm～0.8μm。在端头14的第三面33以及第四面34的算术平均粗糙度为0.4～0.8μm时，如果电极母材13的第一面31以及第二面32的算术平均粗糙度大于4μm或者小于2μm，则存在电极母材13与端头14的接合强度降低的倾向。如果算术平均粗糙度大于4μm或者小于2μm，则推断出第一面31以及第二面32熔融的面积变小，焊接部的截面积降低而接合强度(尤其是抵抗电极母材13的热膨胀所引起的剪切力的强度)降低。

实施例

通过实施例更进一步详细说明本发明，但本发明不限于该实施例。

(实施例1)

将宽度2.7mm、厚度1.3mm的矩形板状的电极母材和直径1mm、厚度0.4mm的圆板状的端头各准备30个。电极母材是镍基合金制，端头是铂镍合金制。使用研磨带对电极母材的表面和背面进行干式研磨，在电极母材的表面以及背面分别制作出长度6mm、宽度2.7mm的矩形状的第一面以及第二面。在端头中也同样地对表面以及背面进行干式研磨，制作出第三面以及第四面。

接着，使用形状测定激光显微镜VK-X110/X100(基恩士(keyence)公司制)，对各30个端头以及电极母材，以非接触的方式测定第一面、第二面、第三面以及第四面的算术平均粗糙度Ra。电极母材的第一面以及第二面的算术平均粗糙度通过测定第一面以及第二面中的2.7×1mm的矩形的范围而求出。测定的结果是，第一面以及第二面的算术平均粗糙度为2.8～3.5μm的范围，第三面以及第四面的算术平均粗糙度为0.45～0.8μm的范围。

在测定后，直接在电阻焊机(电源方式为单相交流式)的第二电极以接触第四面的方式放置端头，将端头的第三面与电极母材的第一面重叠，并向电极母材的第二面按压第一电极。按压第一电极和第二电极而在端头以及电极母材的厚度方向上施加330N的载荷，在第一电极与第二电极之间通电(通电循环设为7，通电电流的上升即斜率设为2)而进行电阻焊。第一电极以及第二电极是直径5mm的圆柱状的电极。

电极母材的宽度为2.7mm，为了与直径5mm的第一电极接触而在电极母材上制作的第二面的大小为6×2.7mm，因此在实施例1中，能够使第一电极不与第二面以外的面接触。将电阻焊机的电源的输出固定，将各30个端头与电极母材焊接并测定焊接时的电流的有效值(A)的标准偏差。

(比较例1)

除了使用研磨带对电极母材的表面和背面进行干式研磨而在电极母材的表面以及背面分别制作出长度3mm、宽度2.7mm的矩形状的第一面以及第二面以外，与实施例1同样并测定30次焊接时的电流的有效值(A)的标准偏差。比较例1与实施例1不同的点是第二面的长度比第一电极的直径短。

第一电极的直径为5mm，在电极母材上制作的第二面的大小为3×2.7mm，因此在比较例1中，第一电极还与第二面以外的未研磨的面接触。需要说明的是，端头的第三面全部与在电极母材上制作的第一面接触。

(比较例2)

除了使用研磨带对电极母材进行干式研磨而在电极母材上制作出长度3mm、宽度2.7mm的矩形状的第二面以外，与实施例1同样并测定30次焊接时的电流的有效值(A)的标准偏差。比较例2与实施例1不同的点是第二面的长度比第一电极的直径短和不在电极母材上制作第一面。

第一电极的直径为5mm，在电极母材上制作的第二面为3×2.7mm的大小，因此在比较例2中，第一电极还与第二面以外的未研磨的面接触。此外，不在电极母材上制作第一面，因此端头与电极母材的未研磨的面接触。

(比较例3)

除了不研磨电极母材以外与实施例1同样并测定30次焊接时的电流的有效值(A)的标准偏差。比较例3与实施例1不同的点是未在电极母材上制作第一面以及第二面。需要说明的是，与实施例1同样地测定不进行研磨的电极母材的表面以及背面的算术平均粗糙度，算术表面粗糙度为2.5～3.0μm。在比较例3中，未在电极母材上制作第一面以及第二面，因此端头以及第一电极与电极母材的未研磨的面接触。

图4是有效值(A)的标准偏差的测定结果。如图4所示，可知标准偏差按比较例3、比较例2、比较例1的顺序依次变小，实施例1能够使标准偏差最小。

比较例1与实施例1不同的点是第一电极还与第二面以外的未研磨的面接触。推断出如果第一电极与第二面以外的未研磨的面接触，则由于附着于未研磨的面的油膜、杂质等异物，第一电极与电极母材的接触电阻的不均匀变大。认为由于该影响而导致焊接时的有效值的不均匀变大。焊接时的有效值的标准偏差越小，越能够减少通过焊接得到的接地电极的个体差，因此根据实施例1，能够使电极母材与端头的焊接难以产生不均匀。

(实施例2)

与实施例1同样地准备了宽度2.7mm、厚度1.3mm的矩形板状的电极母材(镍基合金制)和直径1mm、厚度0.4mm的圆板状的端头(铂镍合金制)。使用研磨盘对电极母材的表面和背面进行干式研磨而在电极母材的表面以及背面分别制作出长度6mm、宽度2.7mm的矩形状的第一面以及第二面。在端头中也同样地对表面以及背面进行干式研磨，制作出第三面以及第四面。

通过激光显微镜(VK-X110/X100)而测定电极母材的第一面以及第二面的算术平均粗糙度Ra(测定范围为2.7×1mm的矩形的范围)，对算术平均粗糙度0.75μm～5.75μm(层级宽度0.5μm)的10层级的样品分层级(各层级的样品为10个)。准备100个端头，其中第三面以及第四面的算术平均粗糙度为0.45～0.8μm。

在样品的分层级后，使用实施例1中使用的电阻焊机(电源方式为单相交流式)，通过第一电极以及第二电极在端头以及电极母材的厚度方向上施加330N的载荷的同时将电流(目标有效值1000A)通电(通电循环设为7，通电电流的上升即斜率设为2)，进行电阻焊。在焊接后，进行如下冷热试验：在以端头的根基部的温度成为1000℃的方式使用燃烧器加热两分钟后放置冷却一分钟，以此作为一个循环，对样品实施1000个循环。

在冷热试验后，制作出包括端头的中心轴的研磨截面。使用金属显微镜来观察研磨截面，测定存在于电极母材与端头之间的氧化皮(剥离了端头的部分)的长度L。将长度L(mm)除以端头的直径(1mm)所得的值为0.5以下设为合格，超过0.5设为不合格。

图5是冷热试验的合格数的直方图。如图5所示，可知在层级值为2～4μm时合格数能够达到5以上。推断出如果层级值为4.5μm以上、或层级值为1.5μm以下，则因电阻焊导致端头以及电极母材熔融的面积变小，抵抗由冷热试验中产生的电极母材的热膨胀所引起的剪切力的强度降低。

(实施例3)

与实施例1同样地准备了宽度2.7mm、厚度1.3mm的矩形板状的电极母材(镍基合金制)和直径1mm，厚度0.4mm的圆板状的端头(铂镍合金制)。使用研磨盘对电极母材的表面和背面进行干式研磨，在电极母材的表面以及背面分别制作出长度6mm、宽度2.7mm的矩形状的第一面以及第二面。在端头中也同样地对表面以及背面进行干式研磨，制作出第三面以及第四面。

通过激光显微镜(VK-X110/X100)测定电极母材的第一面以及第二面的算术平均粗糙度Ra(测定范围为2.7×1mm的矩形的范围)，对具有各种算术平均粗糙度的第一面(端头侧的面)以及第二面(第一电极侧的面)的样品1～3分层级。层级宽度为0.5μm，样品各做出10个。准备30个端头，其中第三面以及第四面的算术平均粗糙度为0.45～0.8μm。

在样品的分层级后，使用实施例1中使用的电阻焊机(电源方式为单相交流式)，通过第一电极以及第二电极在端头以及电极母材的厚度方向上施加330N的载荷的同时将电流(目标有效值1000A)通电(通电循环设为7，通电电流的上升即斜率设为2)，进行电阻焊。在焊接后与实施例2同样地进行冷热试验，在试验后，制作出包括端头的中心轴的研磨截面。

使用金属显微镜来观察研磨截面，测定存在于电极母材与端头之间的氧化皮(剥离了端头的部分)的长度L。将10个样品中长度L(mm)除以端头的直径(1mm)所得的值超过了0.3的样品存在5个以上的样品设为不合格，否则将样品设为合格。

[表1]

表1是试验结果的一览表。如表1所示，第一面(端头侧的面)的算术平均粗糙度为第二面(第一电极侧的面)的算术平均粗糙度以上的样品2及3合格，第一面的算术平均粗糙度小于第二面的算术平均粗糙度的样品1不合格。在样品2以及3中，第一面的算术平均粗糙度为第二面的算术平均粗糙度以上，因此推断出能够确保电极母材的第一面与端头的接触电阻。其结果是，推断出能够确保电阻焊时的焦耳热，确保电极母材与端头的接合强度，冷热试验合格。

(实施例4)

通过以下方法制造了火花塞的样品。首先，在将中心电极插入到绝缘体的轴孔后，确保插入到轴孔的端子配件与中心电极的导通。接着，将预先接合有接地电极的电极母材的主体配件组装于绝缘体的外周。然后，在使用研磨刷子对电极母材进行干式研磨后，通过电阻焊将干式研磨后的端头接合于电极母材，得到10个样品。

与实施例1同样地使用了宽度2.7mm、厚度1.3mm的矩形板状的电极母材(镍基合金制)和直径1mm，厚度0.4mm的圆板状的端头(铂镍合金制)。通过干式研磨而在电极母材的表面以及背面分别制作出长度6mm，宽度2.7mm的矩形状的第一面以及第二面。在端头中也同样地通过干式研磨制作出第三面以及第四面。

通过激光显微镜(VK-X110/X100)测定的第一面以及第二面的算术平均粗糙度(测定范围为2.7×1mm的矩形的范围)为3μm。同样地测定的第三面以及第四面的算术平均粗糙度为0.45～0.8μm。在电阻焊后，在电极母材的第四面(端头的相反侧的面)切出槽口，将电极母材弯曲90度，在10个样品中的2个样品的端头与电极母材之间产生了剥离。

(实施例5)

在将接地电极的电极母材接合于主体配件后，使用研磨刷对电极母材进行干式研磨，之后将主体配件组装于绝缘体，在组装后对端头和电极母材进行电阻焊，除此以外与实施例4同样，制作了10个实施例5的样品。与实施例4同样地，在电极母材的第四面(端头的相反侧的面)切出槽口，将电极母材弯曲90度，在10个样品中的4个样品的端头与电极母材之间产生了剥离。

如果比较实施例4和实施例5，则剥离产生的次数少，因此实施例4中端头与电极母材的粘合性较稳定。实施例5在将主体配件组装于绝缘体前对接地电极的电极母材进行了研磨，因此推断出在研磨后到进行电阻焊为止的期间在电极母材的表面附着有氧化膜等异物。相对于此，实施例4在将主体配件组装于绝缘体后对接地电极的电极母材进行研磨，因此推断出从研磨到进行电阻焊为止的期间在电极母材的表面难以产生氧化膜等异物。其结果是，推断出实施例4能够使端头的粘合强度难以产生不均匀。

以上，基于实施方式说明了本发明，但本发明并非限于上述实施方式，能够容易想到，在不脱离本发明的主要思想的范围内能够进行各种改良变形。例如，电极母材13以及端头14的形状、尺寸等是一例，能够适当设定。

在上述实施方式中，说明了使用电源方式为单相交流式的电阻焊机，但不限于此。显然，能够适当设定单相直流式、换流器式、电容器式等电源方式。

在上述实施方式中，说明了在电极母材13的第一面31的背后制作出第二面32，第一电极21与第二电极22配置在同一直线上的情况，但不限于此。显然可以将在与第二电极22之间按压电极母材13和端头14的按压部件(未图示)与第二电极22设置在同一直线上，并与按压部件分开地设置通电用的第一电极21并使之接触于电极母材13。在这种情况下，能够在第一电极21与电极母材13接触的任意的位置制作第二面。

标号说明

10 火花塞

12 接地电极

13 电极母材

14 端头

21 第一电极

22 第二电极

31 第一面

32 第二面

33 第三面

34 第四面

Claims (4)

1.一种火花塞的制造方法，通过在第一电极与第二电极之间通以电流的电阻焊，将含有贵金属的端头接合于电极母材而得到接地电极，所述火花塞的制造方法的特征在于，包括：

电极母材调整工序，所述电极母材调整工序具有第一工序和第二工序，在所述第一工序中，通过对所述电极母材进行研磨和磨削中的至少一方而在所述电极母材上制作尺寸为与所述端头接触的面积以上的第一面，在所述第二工序中，通过对所述电极母材进行研磨和磨削中的至少一方而在所述电极母材上制作尺寸为与所述第一电极接触的面积以上的第二面；以及

焊接工序，在使所述电极母材的所述第一面与所述端头接触，使所述第一电极与所述电极母材的所述第二面接触且使所述第二电极与所述端头接触后，在所述第一电极与所述第二电极之间通以电流而进行电阻焊，

在所述电极母材调整工序中，使所述第一面的算术平均粗糙度成为所述第二面的算术平均粗糙度以上。

2.根据权利要求1所述的火花塞的制造方法，其特征在于，

在将所述端头中的与所述电极母材接触的面设为第三面，将与所述第二电极接触的面设为第四面时，

所述电极母材的所述第一面以及所述第二面的算术平均粗糙度为2～4μm，所述端头的所述第三面以及所述第四面的算术平均粗糙度为0.4～0.8μm。

3.根据权利要求1或2所述的火花塞的制造方法，其特征在于，

还包括组装工序，在组装工序中，在筒状的绝缘体的外周组装接合有所述电极母材的筒状的主体配件，

在所述组装工序之后，进行所述电极母材调整工序。

4.根据权利要求2所述的火花塞的制造方法，其特征在于，还包括：

第三工序，通过对所述端头进行研磨和磨削中的至少一方而在所述端头上制作所述第三面；以及

第四工序，通过对所述端头进行研磨和磨削中的至少一方而在所述端头上制作所述第四面。

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