CN109312731B - 封装型压缩机 - Google Patents

Abstract

封装型压缩机(2)具备：具有排气口(16)的排气管道(10)；在排气管道(10)内相对于排气口(16)倾斜地配置的气体冷却器(12)；以及在排气管道(10)内沿着与排气口(16)垂直的方向配置且将排气口(16)分隔的至少一张隔音板(48)。在封装型压缩机(2)中，排气口(16)被隔音板(48)分隔成分割开口部(50、52)，分割开口部(50、52)中的、在气体冷却器(12)与排气口(16)之间的距离最窄的一侧设置的第一分割开口部(50)的面积大于第二分割开口部(52)的面积。

Description

封装型压缩机

技术领域

本公开涉及封装型压缩机。

背景技术

封装型压缩机在一个封装体内具备压缩机主体和用于将从压缩机主体排出的压缩空气冷却的热交换器(气体冷却器)。在专利文献1中公开了一种将气体冷却器倾斜配置的结构，使得有效地利用封装体内的空间。另外，该封装型压缩机的吸气口具有将相同长度的隔音板等间隔地并排配置而成的百叶窗结构。

在先技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2010-127234号公报

发明内容

本发明的实施方式的封装型压缩机具备：管道，其具有开口部；热交换器，其在所述管道内相对于所述开口部倾斜地配置；以及至少一张隔音板，其在所述管道内沿着与所述开口部垂直的方向配置，且将所述开口部分隔，所述开口部被所述隔音板分隔成多个分割开口部，所述多个分割开口部中的、在所述气体冷却器与所述开口部之间的距离最窄的一侧设置的第一分割开口部的面积大于其他的所述分割开口部的面积。

这里，本发明的“封装型压缩机”是指在封装体内配置有包含压缩机主体的各种部件。另外，“与所述开口部垂直”表示相对于在俯视观察时、即正对观察开口部时的开口面沿垂直方向配置有隔音板。另外，“所述气体冷却器与所述开口部之间的距离最窄的一侧”表示在侧视观察时，即在从气体冷却器与隔音板延伸的方向观察时，在判断了气体冷却器与开口部之间的距离的大小的情况下该距离最窄的一侧。

根据该结构，由于将热交换器倾斜地配置，因此，与水平配置的情况相比能够减少管道的剖面面积，能够使管道小型化，能够实现封装体内部件的省空间配置。另外，管道的减音效果通常与设置在管道内的隔音板的长度成比例，且与管道的开口部的大小成反比例。如上述结构那样，在将第一分割开口部形成得较大时，隔音板配置在靠近热交换器与开口部之间的距离较宽的一侧。因此，能够增加可设置的隔音板的长度，能够提高减音效果。另外，在将第一分割开口部形成得较大时，第一分割开口部以外的分割开口部的面积减少。若综合地考虑因各分割开口部的面积的增减而引起的减音效果的增减以及因上述的隔音板的长度而引起的减音效果的提高，则在使第一分割开口部与其他的分割开口部相比为最大的情况下，减音效果量成为最大，即，能够使静音性能最大化。

也可以是，所述管道的内表面被吸音材料覆盖。

通过管道内表面被吸音材料覆盖，能够更加提高减音效果，从而进一步提高静音性。优选地是，在管道内表面的整个面覆盖吸音材料，更优选的是，隔音板也被吸音材料覆盖。

也可以是，所述隔音板至少配置有两张，所述隔音板的长度比在所述热交换器与所述开口部之间的距离较窄的一侧相邻配置的其他的所述隔音板的长度长。

通过使各个隔音板的长度比热交换器与开口部的距离较窄的一侧的相邻的其他隔音板长，从而规定为各个隔音板的长度朝向热交换器与开口部的距离较宽的一侧而变长。因此，能够有效地利用通过热交换器的倾斜配置而变宽的空间，能够提高减音效果。

也可以是，所述隔音板相对于所述热交换器隔开相同的规定间隔而配置。

管道内的隔音板的长度越长，减音效果越为提高。但是，当将隔音板的长度增加到过于接近热交换器时，由于热交换器为高温，因此，隔音板受到热影响。尤其是在隔音板粘贴有吸音材料的情况下，吸音材料发生热劣化，进而用于将吸音材料粘贴于隔音板的胶粘剂的性质在高温下发生变化，容易导致吸音材料剥落。因此，通过将隔音板隔开难以受到来自热交换器的热影响的相同的规定间隔而配置隔音板，即，通过将隔音板的长度最大限度地确保为热影响少的程度，由此能够保护隔音板不发生热劣化，同时最大限度地提高减音效果。

也可以是，在所述第一分割开口部设置有将与所述隔音板相反的一侧的区域局部地堵塞的堵塞部。

第一分割开口部在分割开口部为最大，因此减音效果容易成为最小。此外，第一分割开口部设置在热交换器与开口部之间的距离最窄的一侧，因此，可设置的隔音板的长度的最大值与其他的隔音板相比也较短，与其他的分割开口部相比，减音效果容易成为最小。因此，通过如上述结构那样将第一分割开口部的一部分堵塞来防止噪音漏出，从而能够提高减音效果。尤其是在第一分割开口部中，隔音板的附近的减音效果大，因此，将与隔音板相反的一侧的区域局部地堵塞是有效的。进一步说明的话，本结构在考虑封装型压缩机的冷却能力而充分地确保开口部的大小的情况下尤为有用。

也可以是，所述隔音板配置有两张，所述分割开口部包含从所述热交换器与所述开口部之间的距离较窄的一侧朝向较宽的一侧依次设置的所述第一分割开口部、第二分割开口部及第三分割开口部，所述第一分割开口部具有由以下的式(1)决定的宽度。

[式1]

b/3＜b1＜2b/3 (1)

b＝b1+b2+b3

b：开口部的宽度

b1：第一分割开口部的宽度

b2：第二分割开口部的宽度

b3：第三分割开口部的宽度

通过如上述式(1)那样规定第一分割开口部的宽度的范围，能够使减音效果最大化。在第一分割开口部的宽度小于式(1)的范围的情况下，形成第一分割开口部的隔音板的长度变短，减音效果减少。在第一分割开口部的宽度大于式(1)的范围的情况下，第一分割开口部变大，从第一分割开口部漏出的噪音变大，减音效果减少。另外，在作为第一分割开口部的宽度的最佳范围而设定了式(1)的范围的情况下，在数值解析上确认出减音效果成为最大。

也可以是，所述第二分割开口部及所述第三分割开口部分别具有由以下的式(2)决定的宽度。

[式2]

b2＜b/3，b3＜b/3 (2)

b＝b1+b2+b3

b：开口部的宽度

b1：第一分割开口部的宽度

b2：第二分割开口部的宽度

b3：第三分割开口部的宽度

根据该结构，与上述的第一分割开口部同样地将第二分割开口部与第三分割开口部的各宽度的范围设定为最佳范围，能够使隔音板为两张时的减音效果最大化。另外，在作为第一分割开口部至第三分割开口部的各宽度的最佳范围而设定了式(2)的范围的情况下，在数值解析上确认出减音效果成为最大。

也可以是，所述隔音板配置有一张，从所述气体冷却器与所述开口部之间的距离较窄的一侧朝向较宽的一侧依次配置的所述第一分割开口部和第二分割开口部中的、所述第一分割开口部的宽度由以下的式(3)决定。

[式3]

0.6≤b1/b≤0.8 (3)

b＝b1+b2

b1：第一分割开口部的宽度

b2：第二分割开口部的宽度

根据该结构，与上述的隔音板为两张的情况同样地，针对隔音板为一张的情况，也将第一分割开口部的宽度的范围如式(3)那样设定为最佳范围，能够使隔音板为一张时的减音效果最大化。另外，在作为第一分割开口部的宽度的最佳范围而设定了式(3)的范围的情况下，在数值解析上确认出减音效果成为最大。

也可以是，所述第一分割开口部具有由以下的式(4)决定的宽度。

[式4]

-0.0013θ+0.67≤b1/b≤-0.0041θ+0.94 (4)

b＝b1+b2

b：开口部的宽度

b1：第一分割开口部的宽度

b2：第二分割开口部的宽度

θ：气体冷却器相对于开口部的倾斜角

根据该结构，能够考虑倾斜角θ发生了变化的情况而使隔音板为一张时的减音效果最大化。另外，在作为第一分割开口部的宽度的最佳范围而设定了式(4)的范围的情况下，在数值解析上确认出减音效果成为最大。

也可以是，所述隔音板的面向所述热交换器的面被吸音材料覆盖，所述隔音板的所述吸音材料的面向所述热交换器的前端部被倒角。

由此，能够使吸音材料与热交换器分开将隔音板的吸音材料的角去除后的量，相应地能够增长隔音板。

也可以是，所述隔音板的前端部朝向所述热交换器弯曲。

通过将隔音板的前端部弯折，从而在隔音板之间行进的声波难以直行，即，噪音难以直接向外部漏出。因此，能够提高减音效果，能够提高静音性。

也可以是，所述隔音板的前端部具有由以下的式(5)规定的形状。

[式5]

m×sinζ＞bx (5)

m：隔音板的前端部的长度

ζ：隔音板的前端部的弯折角

bx：被隔音板分隔的分割开口部的宽度

根据该结构，在从开口部观察管道内部时，热交换器位于隔音板的弯折的前端部的背后，即，无法直视热交换器，因此，能够防止来自热交换器的噪音向外部直接漏出，能够提高减音效果。

也可以是，在所述隔音板的面向所述热交换器的面具备突出部。

根据该结构，能够与上述同样地防止噪音向外部直接漏出，能够提高减音效果。另外，由于仅设置突出部，因此，隔音板间的流路面积也不会减少。

也可以是，所述管道是排气管道。

由于排气管道引导向封装体外流出的空气，因此，通过对排气管道设置上述那样的隔音结构，能够有效地防止噪音向封装体外的漏出。

发明效果

根据本发明，通过将热交换器倾斜地配置并规定第一分割开口部的大小，从而能够提供使封装体内部件的省空间配置和静音性两者并存的封装型压缩机。

附图说明

图1是本发明的第一实施方式的封装型压缩机的侧面剖视图。

图2是图1的管道部分的放大图。

图3是图1的管道部分的立体图。

图4是示出θ＝30°时的减音效果的曲线图。

图5是示出θ＝45°时的减音效果的曲线图。

图6是示出θ＝60°时的减音效果的曲线图。

图7是描绘了图4至图6的包含误差0.05(db)的最佳范围的曲线图。

图8是本发明的第二实施方式的封装型压缩机的管道部分的放大图。

图9是图8的管道部分的立体图。

图10是示出θ＝30°时的减音效果的曲线图。

图11是示出θ＝45°时的减音效果的曲线图。

图12是示出θ＝60°时的减音效果的曲线图。

图13是示出封装型压缩机的第一变形例的管道部分的侧视图。

图14是示出封装型压缩机的第二变形例的管道部分的侧视图。

图15是示出封装型压缩机的第三变形例的管道部分的侧视图。

图16是示出封装型压缩机的第四变形例的管道部分的侧视图。

图17是配置有三张隔音板的情况下的管道部分的放大图。

具体实施方式

以下，参照附图对本发明的实施方式进行说明。

(第一实施方式)

(封装型压缩机的结构)

参照图1，本实施方式的封装型压缩机2具备箱型的封装体4。在封装体4内设置有压缩机主体6、作为冷却风扇发挥功能的涡轮风扇8、排气管道(管道)10、以及气体冷却器(热交换器)12。

封装体4例如由钢板那样的金属制板形成，具有吸气口14、15和排气口(开口部)16。在吸气口14、15安装有未图示的过滤器，将由过滤器去除了灰尘等异物的空气导入到封装体4内。封装体4内的空间被分为压缩室18与空冷室20。压缩室18与空冷室20被涡轮风扇8的风扇罩22分隔，使得空气不会在相互之间直接出入。

首先，对压缩室18的结构进行说明。

在压缩室18配置有压缩机主体6。本实施方式的压缩机主体6为两级型的螺杆式。压缩机主体6具备第一级压缩机主体24、第二级压缩机主体26、齿轮箱28以及压缩机马达30。

齿轮箱28固定于构成压缩室18的地面的台座32。压缩机马达30由支承柱34固定于台座32。第一级压缩机主体24与第二级压缩机主体26分别具备吸气口、排出口、以及内部的一对阴阳螺杆转子。第一级压缩机主体24与第二级压缩机主体26从吸气口吸入空气。各螺杆转子经由齿轮箱28而与压缩机马达30机械地连接，被压缩机马达30驱动而旋转，对吸入的空气进行压缩。第一级压缩机主体24的吸气口在封装体4内开放。第一级压缩机主体24的排出口通过未图示的配管而与第二级压缩机主体26的吸气口流体地连接。第二级压缩机主体26的排出口通过配管36而与气体冷却器12的入口端口38流体地连接。

接着，对空冷室20的结构进行说明。

在空冷室20配置有涡轮风扇8和排气管道10。

在涡轮风扇8安装有风扇罩22，风扇罩22配置于空冷室20的下部。另外，涡轮风扇8具备风扇马达40。风扇马达40配置在台座32上。涡轮风扇8被风扇马达40驱动，使空冷室20内的空气从吸气口15流动至排气口16。这里，对空冷室20中的结构进行说明，但风扇马达40配置在压缩室18内。

排气管道10将由涡轮风扇8送出的空气引导至排气口16。排气管道10的下端与涡轮风扇8的风扇罩22连接，上端与封装体4的上表面及排气口16连接。在排气管道10的内表面粘贴有吸音材料42。吸音材料42是海绵状的软性构件。吸音材料42吸收噪音的能量，使噪音衰减。

在排气管道10内，气体冷却器12相对于排气口16倾斜地配置。在本实施方式中，气体冷却器12的倾斜角θ为45度(参照图2)。从冷却能力及气体冷却器12的省空间配置等的观点出发，该倾斜角θ优选设定在30度至65度的范围内。为了维持这样的倾斜角θ，利用止动件44将气体冷却器12螺栓紧固于排气管道10。

气体冷却器12具备入口端口38、与入口端口38连通的多个管46、以及与多个管46连通的出口端口(未图示)。由压缩机主体6压缩后的空气从入口端口38向气体冷却器12内导入，通过管46从未图示的出口端口导出。由涡轮风扇8送出的空气从图中的下方朝向上方通过气体冷却器12的管46之间。因此，在气体冷却器12中，在管46内外的空气之间进行热交换。具体而言，由压缩机主体6压缩后的管46内的空气被冷却，由涡轮风扇8送出的管46外的空气被加热。

在排气管道10内配置有隔音板48。本实施方式的隔音板48是四边形状的钢板。隔音板48以分隔排气口16的方式沿着与排气口16垂直的方向固定配置。详细而言，与排气口16垂直表示：相对于在俯视下正对观察排气口16时(参照图3的箭头N)的开口面沿垂直方向(上下方向)配置有隔音板48。另外，在隔音板48的两个面上，与排气管道10的内表面同样地粘贴有吸音材料42。即，隔音板48由两个吸音材料42夹持。

排气口16被隔音板48分隔而分为第一分割开口部50和第二分割开口部52。第一分割开口部50设置在气体冷却器12与排气口16之间的距离较窄的一侧(图中为左侧)。第二分割开口部52设置在气体冷却器12与排气口16之间的距离较宽的一侧(图中为右侧)。这里，气体冷却器12与排气口16之间的距离较窄的一侧或者距离较宽的一侧是在图2所示的侧视观察时、即从隔音板48及气体冷却器12延伸的方向观察时判断的。这在以后的实施方式中也是同样的。

如图2所示，第一分割开口部50的面积形成为大于第二分割开口部52的面积。这里的第一分割开口部50、第二分割开口部52的面积表示在俯视下正对观察第一分割开口部50、第二分割开口部52时的开口面积(参照图3的箭头N)。具体而言，如以下的式(6)所示，以第一分割开口部50的宽度b1相对于第一分割开口部50的宽度b1与第二分割开口部52的宽度b2的合计b而成为0.6至0.8的范围内的方式配置有隔音板48。另外，这里的宽度b1、b2表示隔音板48(或粘贴于隔音板48的吸音材料42)与排气管道10的内表面(或粘贴于排气管道10的内表面的吸音材料42)之间的距离。

[式6]

0.6≤b1/b≤0.8 (6)

b＝b1+b2

b：开口部的宽度

b1：第一分割开口部的宽度

b2：第二分割开口部的宽度

另外，隔音板48相对于气体冷却器12隔开规定的间隔d而配置。规定的间隔d被设定为隔音板48难以受到来自气体冷却器12的热影响的间隔。对该间隔d详细后述。

(封装型压缩机的作用)

参照图1，首先，对压缩室18中的空气的流动进行说明(参照图中的单点划线箭头)。

封装体4外的常温的空气通过吸气口14向封装体4内流入。流入的空气被第一级压缩机主体24吸气并压缩之后，被压送至第二级压缩机主体26而进一步压缩。这里，通过压缩时产生的压缩热而使压缩后的空气成为高温。由压缩机主体6压缩后的高温高压的空气通过配管36被压送至气体冷却器12的入口端口38。从气体冷却器12的入口端口38导入到气体冷却器12的高温高压的空气在通过气体冷却器12的管46内的期间由管46外的空气冷却，即，通过热交换从出口端口(未图示)向封装体4外的供给目的地供给。

接着，对空冷室20中的空气的流动进行说明(参照图中的虚线箭头)。

封装体4外的常温的空气通过吸气口15向封装体4内流入。流入的空气被吸入到涡轮风扇8，向图中的上方向、即排气管道10内与噪音一起送出。送出到排气管道10内的空气在通过气体冷却器12的管46间的期间与管46内的压缩空气如上述那样进行热交换而被加热。通过了气体冷却器12的空气在由粘贴有吸音材料42的隔音板48和粘贴有吸音材料42的排气管道10的内表面吸收了噪音的能量之后，从排气口16向封装体4外排出。

(封装型压缩机的效果)

根据本实施方式的结构，通过利用吸音材料42来覆盖排气管道10的内表面，从而与不进行任何处理的情况相比，提高了减音效果，提高了静音性能。优选如本实施方式那样在排气管道10内表面的整个面覆盖吸音材料42，隔音板48也由吸音材料42覆盖，但不局限于此，也可以在排气管道10内的一部分粘贴吸音材料42。

另外，由于将气体冷却器12倾斜地配置，因此，与水平配置的情况相比，能够减少排气管道10的剖面面积，即，能够使排气管道10小型化，能够实现封装体4内的部件的省空间配置。另外，通常，排气管道10的减音效果不仅与设置在排气管道10内的隔音板48的长度成比例，还与排气口16的大小成反比例。如上述结构那样，在将第一分割开口部50形成得较大时，隔音板48配置在靠近气体冷却器12与排气口16之间的距离较宽的一侧。因此，能够增加可设置的隔音板48的长度，能够提高减音效果。另外，在将第一分割开口部50形成得较大时，第二分割开口部52的面积减少。若综合地考虑因各分割开口部50、52的面积的增减而引起的减音效果的增减以及因隔音板48的长度而引起的减音效果的提高，则在使第一分割开口部50与其他的分割开口部52相比为最大的情况下，减音效果量成为最大，即，能够使静音性能最大化。

为了定量地研究这样的减音效果量的最大化，如图3至图6所示，进行了数值解析。如图3所示，解析模型是高度l、宽度b及进深a(a＝2b)的尺寸的长方体型的排气管道10。气体冷却器12相对于排气口16以倾斜角θ倾斜地配置。相对于第一分割开口部50的宽度b1和第二分割开口部52的宽度b2，将K设为吸音常数，分别由以下的式(7)表示出各分割开口部50、52的减音量TL1、TL2。这里，l1是隔音板48的长度。需要说明的是，在解析模型中，排气管道10的壁的厚度、隔音板48的厚度、以及粘贴于它们的吸音材料42的厚度与各分割开口部50、52的宽度b1、b2相比足够小，即，是设为b＝b1+b2成立而计算的。

[式7]

TL1＝K×2(a+b1)/a/b1×l1+K×2(a+b)/a/b×(l-11)

TL2＝K×2(a+b2)/a/b2×l1+K×2(a+b)/a/b×(l-11) (7)

通过使式(7)的TL1、TL2最大化，能够使减音效果量最大化。其中，由于规定了排气管道10的大小，因此b1+b2取固定的值b。另外，隔音板48的长度l1需要为避免隔音板48与气体冷却器12发生干涉的长度。即，隔音板48的长度11依赖于气体冷却器12的倾斜角θ及第一分割开口部的宽度b1。

在上述条件下，图4是以θ＝30°针对图3的解析模型解析了减音量TL而得到的结果。横轴表示第一分割开口部的宽度b1相对于排气管道10的宽度b(＝b1+b2)的比例(b1/b)。纵轴表示-减音量TL(dB)。图4中，分别示出减音量TL1、TL2、它们的平均值TL0的曲线图。在根据曲线图对静音性能进行评价的情况下，能够评价为在减音量的平均值TL0为最大时，发挥了最为良好的静音性能。因此，在图4的曲线图中，当b1/b＝0.74时，发挥了最为良好的静音性能。另外，若考虑从最佳值起算的误差0.05(db)的范围，则优选处于0.63≤b1/b≤0.82的范围。

图5、6是在θ＝45、60°的情况下对与图4同样的减音量TL进行解析而得到的结果。如图5所示，在θ＝45°的情况下，当b1/b＝0.69时，发挥了最为良好的静音性能。若考虑从最佳值起算的误差0.05(db)的范围，则优选处于0.62≤b1/b≤0.76的范围。如图6所示，在θ＝60°的情况下，当b1/b＝0.65时，发挥了最为良好的静音性能。若考虑从最佳值起算的误差0.05(db)的范围，则优选处于0.60≤b1/b≤0.70的范围。气体冷却器12如上述那样大多在倾斜角θ为30°≤θ≤65°的范围内使用。因此，优选在该倾斜角θ的范围内，以大致成为0.6≤b1/b≤0.8的范围内的方式设定第一分割开口部50的宽度b1，以使得包含图4(θ＝30°)至图6(θ＝60°)中的从上述的最佳值起算的误差0.05(db)的范围。此外，更优选以成为0.63≤b1/b≤0.70的范围内的方式设定第一分割开口部50的宽度b1。

此外，图7中，基于图4至图6的结果，相对于气体冷却器12的倾斜角θ而绘制出第一分割开口部50的宽度b1的比例(b1/b)的包含误差0.05(db)的最佳范围。如作为图7的两根直线的范围内而以斜线部分示出的范围那样，优选在满足以下的式(8)的范围内设计封装型压缩机2。通过这样设计，能够考虑倾斜角θ变化了的情况而使隔音板48为一张时的减音效果最大化。

[式8]

-0.0013θ+0.67≤b1/b≤-0.0041θ+0.94 (8)

b＝b1+b2

b：开口部的宽度

b1：第一分割开口部的宽度

b2：第二分割开口部的宽度

θ：热交换器相对于开口部的倾斜角

在本实施方式中，在排气管道10内设置有上述那样的噪音防止结构，由于排气管道10引导向封装体4外流出的空气，因此，对排气管道10设置上述那样的隔音结构在防止噪音向封装体4外的漏出方面是有效的。但是，在存在吸气管道的情况下，也可以在吸气管道内设置同样的噪音防止结构。这在第二实施方式以后也是同样的。

(第二实施方式)

在图8所示的本实施方式的封装型压缩机2的排气管道10内配置有两张隔音板48、49。本实施方式的封装型压缩机2的除此以外的结构与图1、2的第一实施方式的封装型压缩机2的结构是同样的。因此，针对与图1、2所示的结构同样的部分标注同样的标号并省略说明。

本实施方式的封装型压缩机2的两张隔音板48、49相对于排气口16垂直地配置，即沿上下方向配置。因此，排气口16被两张隔音板48、49分隔，从气体冷却器12与排气口16之间的距离较窄的一侧(图中为左侧)到较宽的一侧(图中为右侧)依次分为第一分割开口部50、第二分割开口部52以及第三分割开口部54。

在本实施方式中，以第一分割开口部50的宽度b1大于其他分割开口部52、54的宽度b2、b3的方式配置有隔音板48、49。进一步说明的话，以第一分割开口部50、第二分割开口部52、第三分割开口部54的宽度b1、b2、b3成为满足以下的式(9)的规定的范围的方式配置有隔音板48、49。另外，这里的宽度b1、b2分别示出隔音板48(或粘贴于隔音板48的吸音材料42)、隔音板49(或粘贴于隔音板49的吸音材料42)、以及排气管道10的内表面(或粘贴于排气管道10的内表面的吸音材料42)之间的距离。

[式9]

b/3＜b1＜2b/3，b2＜b/3，b3＜b/3 (9)

b＝b1+b2+b3

b：开口部的宽度

b1：第一分割开口部的宽度

b2：第二分割开口部的宽度

b3：第三分割开口部的宽度

另外，隔音板48、49中的、配置在气体冷却器12与排气口16之间的距离较宽的一侧的隔音板49较长。具体而言，隔音板48、49的长度l1、l2以相对于气体冷却器12分别隔开相同的规定间隔d的方式设置。隔音板48、49的长度通常越长则减音效果越为提高。但是，当将隔音板48、49的长度增加到过于接近气体冷却器12时，由于气体冷却器12为高温，因此，隔音板48、49受到热影响。尤其是在如本实施方式那样在隔音板48、49粘贴有吸音材料42的情况下，吸音材料42发生热劣化，进而用于将吸音材料42粘贴于隔音板48、49的胶粘剂的性质在高温下发生变化，容易导致吸音材料42剥落。因此，通过将隔音板48、49隔开难以受到来自气体冷却器12的热影响的规定的间隔d(参照图8)而配置隔音板48、49，即，通过将隔音板48、49的长度最大限度地确保为热影响少的程度，由此，能够保护隔音板48、49不发生热劣化，同时最大限度地提高减音效果。

另外，如图8、9及以下的式(10)所示，隔音板49的长度12也能够基于相邻的隔音板48的长度l1、第二分割开口部52的宽度b2、以及吸音材料42的厚度t来表示。这在设置有三张以上的隔音板的情况下也是同样的，即，隔音板的长度能够基于相邻的隔音板的长度等来表示。因此，能够通过规定一个隔音板的长度来规定剩余的隔音板的长度。

[式10]

12＝11+(b2+2t)×tanθ (10)

这样，通过增加气体冷却器12与排气口16的距离较宽的一侧的隔音板49的长度，更详细而言通过最大限度地增加两张隔音板48、49的长度，从而能够有效地利用通过气体冷却器12的倾斜配置而变宽的空间，能够提高减音效果。

本实施方式也与第一实施方式同样地，利用图9所示的解析模型如图10至图12所示那样进行了数值解析。相对于第一分割开口部50的宽度b1、第二分割开口部52的宽度b2以及第三分割开口部52的宽度b3，将K作为吸音常数，分别由以下的式(11)表示出各分割开口部50、52、54的减音量TL1、TL2、TL3。这里，l1是形成第一分割开口部50、第二分割开口部52的隔音板48的长度，l2是形成第二分割开口部52、第三分割开口部54的隔音板49的长度。需要说明的是，在解析模型中，排气管道10的壁的厚度、隔音板48、49的厚度及粘贴于它们的吸音材料42的厚度与各分割开口部50、52、54的宽度相比足够小，即，是设为b＝b1+b2+b3成立而计算的。

[式11]

TL1＝K×2(a+b1)/a/b1×|1+K×2(a+b1+b2)/a/(b1+b2)×(I2-I1)+K×2(a+b)/a/b×(I-I2)

TL2＝K×2(a+b2)/a/b2×I1+K×2(a+b1+b2)/a/(b1+b2)×(I2-I1)+K×2(a+b)/a/b×(I-I2)

TL3＝K×2(a+b3)/a/b3×I2+K×2(a+b)/a/b×(I-I2) (11)

通过将式(11)的TL1、TL2、TL3最大化，能够使减音效果量最大化，但式(11)的各变量(b1、b2、b3、l1、l2)并不是独立的。由于排气管道10的大小被规定，因此b1+b2+b3取固定的值b。隔音板48、49的长度l1、l2如前述那样以使隔音板48、49与气体冷却器12的间隔成为规定的间隔d(参照图8)的方式来决定。

图10是以θ＝30°针对图3的解析模型解析了减音量TL而得到的结果。横轴表示第一分割开口部50的宽度b1相对于排气管道10的宽度b的比例。纵轴表示第二分割开口部52的宽度b2相对于排气管道10的宽度b的比例。图10中，示出针对这些比例的减音量TL(TL1、TL2、TL3的平均值)的曲线图。在图10至图12的曲线图中，每隔0.2dB绘制出将相等的减音量TL连结而成的曲线图，越靠该等减音量线图的中心，减音量越大。因此，在根据曲线图评价静音性能的情况下，能够评价为在减音量TL最大时，即在等减音量线图的中心发挥了最为良好的静音性能。因此，在图10的曲线图中，当b1/b＝0.59且b2/b＝0.21时，发挥了最为良好的静音性能。

图11、12是在θ＝45、60°的情况下针对同样的解析模型解析了减音量TL而得到的结果。如图11所示，在θ＝45°的情况下，当b1/b＝0.53且b2/b＝0.23时，发挥了最为良好的静音性能。如图12所示，在θ＝60°的情况下，当b1/b＝0.47且b2/b＝0.26时，发挥了最为良好的静音性能。

与第一实施方式同样地，在气体冷却器12的倾斜角θ设定为30°≤θ≤65°的范围的情况下，在上述式(9)的范围内(图10至图12中斜线部所示的范围内)包含在图10至图12的各曲线图中发挥了最为良好的静音性能的区域。因此，通过以大致成为上述式(9)的范围内(图10至图12中斜线部所示的范围内)的方式设定第一分割开口部50至第三分割开口部54的宽度b1、b2、b3，能够发挥良好的稳静性能。

图13至图16示出在第一实施方式或第二实施方式的封装型压缩机2中能够共同应用的变形例。

(第一变形例)

如图13所示，在本变形例中，在第一分割开口部50设置有将与隔音板48相反的一侧的区域局部地堵塞的堵塞部56。本实施方式的堵塞部56为钢板制，且通过将排气管道10的一部分弯折而形成。

第一分割开口部50的大小在各分割开口部50、52、54中是最大的，因此，第一分割开口部50中的减音效果与其他的分割开口部52、54中的减音效果相比容易成为最小。进一步说明的话，由于第一分割开口部50设置在气体冷却器12与排气口16之间的距离最窄的一侧，因此，可设置的隔音板48的长度的最大值也比其他的隔音板49短，与其他的分割开口部52、54相比，减音效果容易成为最小。因此，如上述结构那样，通过将第一分割开口部50的一部分堵塞来防止噪音漏出，从而能够提高减音效果。尤其是在本变形例中，在第一分割开口部50中，隔音板48的附近的减音效果大，因此，将与隔音板48相反的一侧的区域局部地堵塞的方式是有效的。此外，本变形例的结构在考虑封装型压缩机2的冷却能力而充分地确保排气口16的大小的情况下，也不会产生因设置堵塞部56而带来的弊病，是有用的。

但是，堵塞部56的位置不限定于第一分割开口部50。例如，如图13的虚线所示，堵塞部56的位置也可以为第三分割开口部52中与隔音板49相反的一侧的区域。

(第二变形例)

如图14所示，在本变形例中，隔音板48的吸音材料42的面向气体冷却器12的前端部58被倒角。即，隔音板48的气体冷却器12侧的前端部58的吸音材料42的一部分被切掉。

能够使吸音材料42与气体冷却器12分开对隔音板48的吸音材料42进行了倒角的量，相应地能够增长隔音板48。在本变形例中，能够与切掉了吸音材料42的一部分的量相应地维持气体冷却器12与隔音板48(吸音材料42)的距离d，同时与第一实施方式、第二实施方式相比，将隔音板48增加距离h的长度而形成。

(第三变形例)

如图15所示，在本变形例中，隔音板48、49的前端部58、59朝向气体冷却器12弯曲。具体而言，隔音板48、49的前端部58、59弯曲为由以下的式(12)规定的形状。

[式12]

m×sinζ＞bx (12)

m：隔音板48、49的前端部58、59的长度

ζ：隔音板48、49的前端部58、59的弯折角

bx：被隔音板48、49分隔的分割开口部的宽度

根据本变形例的结构，通过将隔音板48、49的前端部58弯折，从而在隔音板48、49之间行进的声波难以直行，即，噪音难以直接向外部漏出。因此，能够提高减音效果，能够提高静音性能。此外，当从排气口16观察排气管道10的内部时，气体冷却器12位于隔音板48、49的弯折的前端部58、59的背后，即，无法直视气体冷却器12，因此，能够防止来自气体冷却器12的噪音向外部直接漏出，能够提高减音效果。

(第四变形例)

如图16所示，在本变形例中，在隔音板48、49的面向气体冷却器12的面设置有突出部60、61。突出部60、61通过相对于隔音板48、49呈直角地焊接钢板等而形成。突出部60、61的方式没有特别限定，也可以自由地变更其位置、大小及设置角度。从压损等观点出发，优选以使突出部61与隔音板48的距离w1大于包含吸音材料42在内的两张隔音板48、49之间的距离w2的方式配置突出部61。另外，也可以利用吸音材料来覆盖突出部60、61。

根据本变形例的结构，能够与第三变形例同样地防止噪音向外部直接漏出，能够提高减音效果。另外，由于仅设置有突出部60、61，因此，隔音板48、49间的流路面积也不会减少。

以上，对本发明的具体实施方式及其变形例进行了说明，但本发明不局限于上述方式，能够在本发明的范围内进行各种变更来实施。例如，也可以将适当组合各个实施方式的内容而得到的实施方式作为本发明的一实施方式。此外，隔音板的张数未特别限定，也可以如图17所示那样配置三张隔音板48、49、51。在该情况下，各分割开口部50、52、54、62的宽度b1、b2、b3、b4的关系性及各隔音板48、49、51与气体冷却器12的间隔d等与第一实施方式、第二实施方式是同样的。此外，隔音板也可以配置四张以上，对此未图示。

附图标记说明：

2 封装型压缩机；

4 封装；

6 压缩机主体；

8 涡轮风扇；

10 排气管道(管道)；

12 气体冷却器(热交换器)；

14、15 吸气口；

16 排气口(开口部)；

18 压缩室；

20 空冷室；

22 风扇罩；

24 第一级压缩机主体；

26 第二级压缩机主体；

28 齿轮箱；

30 压缩机马达；

32 台座；

34 支承柱；

36 配管；

38 入口端口；

40 风扇马达；

42 吸音材料；

44 止动件；

46 管；

48、49、51 隔音板；

50 第一分割开口部；

52 第二分割开口部；

54 第三分割开口部；

56 堵塞部；

58、59 前端部；

60、61 突出部；

62 第四分割开口部。

Claims (14)

1.一种封装型压缩机，其中，

所述封装型压缩机具备：

管道，其具有开口部；

热交换器，其在所述管道内相对于所述开口部倾斜地配置；以及

至少一张隔音板，其在所述管道内沿着与所述开口部垂直的方向配置，且将所述开口部分隔，

所述开口部被所述隔音板分隔成多个分割开口部，

所述多个分割开口部中的、在所述热交换器与所述开口部之间的距离最窄的一侧设置的第一分割开口部的面积大于其他的所述分割开口部的面积。

2.根据权利要求1所述的封装型压缩机，其中，

所述管道的内表面被吸音材料覆盖。

3.根据权利要求1或2所述的封装型压缩机，其中，

所述隔音板至少配置有两张，

所述隔音板的长度比在所述热交换器与所述开口部之间的距离较窄的一侧相邻配置的其他的所述隔音板的长度长。

4.根据权利要求3所述的封装型压缩机，其中，

所述隔音板相对于所述热交换器隔开相同的规定间隔而配置。

5.根据权利要求1或2所述的封装型压缩机，其中，

在所述第一分割开口部设置有将与所述隔音板相反的一侧的区域局部地堵塞的堵塞部。

6.根据权利要求1或2所述的封装型压缩机，其中，

所述隔音板配置有两张，

所述多个分割开口部除了包含所述第一分割开口部以外，还包含第二分割开口部及第三分割开口部，所述第一分割开口部、所述第二分割开口部及所述第三分割开口部从所述热交换器与所述开口部之间的距离较窄的一侧朝向较宽的一侧依次设置，

所述第一分割开口部具有由以下的式决定的宽度，

[式1]

b/3<b1<2b/3

b＝b1+b2+b3

b：开口部的宽度；

b1：第一分割开口部的宽度；

b2：第二分割开口部的宽度；

b3：第三分割开口部的宽度。

7.根据权利要求6所述的封装型压缩机，其中，

所述第二分割开口部及所述第三分割开口部分别具有由以下的式决定的宽度，

[式2]

b2<b/3，b3<b/3

b＝b1+b2+b3

b：开口部的宽度；

b1：第一分割开口部的宽度；

b2：第二分割开口部的宽度；

b3：第三分割开口部的宽度。

8.根据权利要求1或2所述的封装型压缩机，其中，

所述隔音板配置有一张，

所述多个分割开口部除了包含所述第一分割开口部以外，还包含第二分割开口部，所述第一分割开口部及所述第二分割开口部从所述热交换器与所述开口部之间的距离较窄的一侧朝向较宽的一侧依次配置，

所述第一分割开口部的宽度由以下的式决定，

[式3]

0.6≤b1/b≤0.8

b＝b1+b2

b1：第一分割开口部的宽度；

b2：第二分割开口部的宽度。

9.根据权利要求8所述的封装型压缩机，其中，

所述第一分割开口部具有由以下的式决定的宽度，

[式4]

-0.0013θ+0.67≤b1/b≤-0.0041θ+0.94

b＝b1+b2

b：开口部的宽度；

b1：第一分割开口部的宽度；

b2：第二分割开口部的宽度；

θ：热交换器相对于开口部的倾斜角。

10.根据权利要求1或2所述的封装型压缩机，其中，

所述隔音板的面向所述热交换器的面被吸音材料覆盖，

所述隔音板的面向所述热交换器的所述吸音材料的前端部被倒角。

11.根据权利要求1或2所述的封装型压缩机，其中，

所述隔音板的前端部朝向所述热交换器弯曲。

12.根据权利要求11所述的封装型压缩机，其中，

所述隔音板的前端部具有由以下的式规定的形状，

[式5]

m×sinζ>bx

m：隔音板的前端部的长度；

ζ：隔音板的前端部的弯折角；

bx：被隔音板分隔的分割开口部的宽度。

13.根据权利要求1或2所述的封装型压缩机，其中，

在所述隔音板的面向所述热交换器的面具备突出部。

14.根据权利要求1或2所述的封装型压缩机，其中，

所述管道是排气管道。

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