CN109311743A - 夹层玻璃 - Google Patents

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Abstract

本发明提供具有高隔音性且中间膜的耐起泡性、特别是周缘部的中间膜的耐起泡性优良的夹层玻璃。夹层玻璃，其具备彼此相对的1对玻璃板、和夹持在所述1对玻璃板之间的中间膜，所述中间膜由玻璃化温度在15℃以上的表层和玻璃化温度低于15℃的芯层交替层叠而成，所述表层和所述芯层各自含有聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂，所述中间膜具有3层以上的所述芯层，并且在从所述中间膜的端部向内侧5mm到6mm为止的区域内测定的所述中间膜的主面的每单位面积的增塑剂量在0.3mg/mm2以上。

Description

夹层玻璃
技术领域
本发明涉及夹层玻璃，特别涉及具备高隔音性且周缘部的中间膜的耐起泡性优良的夹层玻璃。
背景技术
在1对玻璃板间夹持树脂等中间膜、进行加热压接而得的夹层玻璃由于在破损时破片不会飞散、安全性优良，因而被广泛用于例如汽车等车辆的窗玻璃和建筑物的窗玻璃等。近年，希望使用除了具有防止飞散等安全性以外、还通过适当选择中间膜来赋予所要求的各种功能的夹层玻璃。其中，对于具有隔音性的夹层玻璃的需求高，尝试了使用由性质不同的树脂膜层叠而得的中间膜来提高夹层玻璃的隔音性能。
例如，专利文献1记载了含有特定的聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂的两种层(A)(其中，厚度在0.05mm以上)、层(B)以层(B)/层(A)/层(B)的层叠结构层叠而得的隔音性中间膜。专利文献1记载的使用了隔音性中间膜的夹层玻璃在宽温度范围内具有一定程度以上的隔音性。
另外，专利文献2记载了用含有热塑性树脂及增塑剂的2层夹持含有特定的聚乙烯醇缩丁醛树脂及增塑剂的层而得的具有3层层叠结构的中间膜，以及为提高隔音性而使中间的1层的增塑剂相对于热塑性树脂的比例大于两侧的2层的技术。
但是，这种隔音性的中间膜与通常的单层的中间膜相比，中间膜整体的增塑剂量多，使用这种中间膜的夹层玻璃中增塑剂容易从中间膜的端面飞散。因此，在从中间膜的端部向内侧的规定的范围(周缘部)内，容易发生由增塑剂脱离而形成的空间作为气泡存在的起泡现象。另外，在专利文献2中，使用高分子量的聚乙烯醇缩丁醛树脂在一定程度上抑制了起泡，但并不充分。
另外，在上述夹层玻璃的中间膜的周缘部形成的气泡例如能够通过在夹层玻璃的周缘部形成框状的黑色陶瓷层来遮蔽，但是在周缘部不具有黑色陶瓷层的设计的窗玻璃的情况下，无法遮蔽起泡部位。进一步，即便能够用黑色陶瓷层遮蔽起泡部位，也存在由增塑剂的飞散而导致夹层玻璃周缘部的隔音性能劣化的问题。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本专利特开平5-104687号公报
专利文献2：日本专利第5850993号公报
发明内容
发明所要解决的技术问题
本发明鉴于上述观点而完成，目的在于提供具有高隔音性且中间膜的耐起泡性、特别是周缘部的中间膜的耐起泡性优良的夹层玻璃。
解决技术问题所采用的技术方案
本发明的夹层玻璃具备彼此相对的1对玻璃板、和夹持在所述1对玻璃板之间的中间膜，所述中间膜由玻璃化温度在15℃以上的表层和玻璃化温度低于15℃的芯层交替层叠而成，所述表层和所述芯层各自含有聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂，所述中间膜具有3层以上的所述芯层，并且在从所述中间膜的端部向内侧5mm到6mm为止的区域内测定的所述中间膜的主面的每单位面积的增塑剂量在0.3mg/mm2以上。
发明效果
通过本发明能够提供具有高隔音性且中间膜的耐起泡性、特别是周缘部的中间膜的耐起泡性优良的夹层玻璃。
附图说明
图1A是本发明的夹层玻璃的实施方式的一个示例的主视图。
图1B是图1A所示的夹层玻璃的X-X线的剖视图。
图2A是本发明的夹层玻璃的实施方式的另一例的主视图。
图2B是图2A所示的夹层玻璃的Y-Y线的剖视图。
具体实施方式
下面对本发明的实施方式进行说明。另外，本发明不限于这些实施方式，在不偏离本发明的主旨和范围的情况下，能够对这些实施方式进行变更或改变。
本发明的夹层玻璃具备彼此相向的1对玻璃板、和夹持在所述1对玻璃板之间的以下构成的中间膜。
上述中间膜由含有聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂的玻璃化温度在15℃以上的表层和含有聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂的玻璃化温度低于15℃的芯层交替层叠而构成，具有3层以上的所述芯层。进一步，上述中间膜的从端部向内侧5mm的位置与从端部向内侧6mm的位置之间的区域中，所要求的增塑剂量以该中间膜的主面的每单位面积的量计，在0.3mg/mm2以上。
本说明书中，端部是指面与面接合而形成的棱线，周缘部是指从面的端部向面的中央部具有一定的宽度的区域。中间膜中，端部是指中间膜的主面的外周。本说明书中，中间膜的主面中，从中央部观察的外周侧记为外侧，从外周观察的中央部侧为内侧。端部、周缘部、外侧、内侧这些术语的含义在构成中间膜的表层、芯层、以及玻璃板和夹层玻璃中与中间膜的情况相同。
本说明书中的玻璃化温度是指，以频率1Hz、动态剪切形变0.015％、升温速度：3℃/分钟、测定温度范围：-40℃～80℃的条件，通过动态粘弹性试验测定检体的tanδ(损耗模量/储能模量)的温度依赖性时tanδ的峰值温度。
tanδ可如下测定，例如准备成形为厚度d＝0.6mm、直径12mm的圆盘状的检体，在上述条件之下使用测定夹具：平行板(直径12mm)、通过动态粘弹性测定装置来测定该检体。作为动态粘弹性测定装置，可例举例如安东帕公司(アントンパール社)制的旋转式流变仪MCR301。
另外，本说明书中的中间膜的主面的每单位面积的增塑剂量是通过以下方法测定的增塑剂量[mg/mm2]。本说明书中，只要没有特别说明，中间膜的增塑剂量是指中间膜的主面的每单位面积的增塑剂量[mg/mm2]。
使用四氢呋喃(THF)作为溶剂来制备增塑剂含量不同的多种增塑剂-THF溶液，使用凝胶渗透色谱(GPC)测定所得的增塑剂-THF溶液，求出了各溶液的增塑剂的峰值面积。在双坐标中对增塑剂的峰值面积相对于各溶液的增塑剂的浓度进行绘制，得到了近似直线。
在中间膜的主面的外周、即从端部向内侧5mm的位置到6mm的位置为止的范围内切割相对于主面垂直的面，制作了用于测定增塑剂量的中间膜的检体。对该检体溶解于THF而得的THF溶液进行GPC测定，由所得的增塑剂的峰值面积和上述近似直线求出检体的增塑剂的含量，算出该检体的主面的每单位面积的增塑剂量[mg/mm2]。
另外，上述测定中检体的尺寸优选为5mm3左右。例如，中间膜的厚度为1mm的情况下，如果在从主面的外周向内侧为5～6mm的范围以1mm的宽度制作检体，则使长度为5mm即可得到体积5mm3的检体。另外，如果是在从主面的外周向内侧为5～6mm的范围，则检体的宽度不限于1mm。例如，在与上述同样的中间膜的厚度为1mm的情况下，如果在从主面的外周向内侧为5～6mm的范围以0.5mm的宽度制作检体，则使长度为10mm即可得到体积5mm3的检体。另外，也可在构成中间膜的每一层的从主面的端部向内侧5mm的位置到6mm的位置为止的范围内切出相对其主面为垂直的面的规定尺寸的检体，通过与上述同样的方法计算各层的增塑剂量[mg/mm2]，然后合并计算。
另外，中间膜的增塑剂量，在中间膜的膜厚在主面内均一的情况下，从中间膜的端部向内侧5mm的位置与从端部向内侧6mm的位置之间的区域中，在任意1个部位测定的增塑剂量在0.3mg/mm2以上即可。该情况下的任意1个部位的位置没有特别限定。另外，中间膜的膜厚在主面内不均一的情况下，从中间膜的端部向内侧5mm的位置与从端部向内侧6mm的位置之间的区域中，在膜厚最小的部分测定的增塑剂量在0.3mg/mm2以上。以下，本发明中对中间膜的主面的每单位面积的增塑剂量[mg/mm2]进行测定的区域也记为区域(x)。
通常，中间膜的各层中，每单位体积的增塑剂量在层整体中是均一的。因此，在从中间膜的端部向内侧5mm的位置与从端部向内侧6mm的位置之间的区域中的膜厚最小的部分测定的增塑剂量如果在0.3mg/mm2以上，则中间膜的该区域的任意部位的增塑剂量均在0.3mg/mm2以上。
本发明的夹层玻璃的夹持在1对玻璃板之间的中间膜具有上述构成，从而具有高隔音性，并且中间膜的耐起泡性、特别是中间膜的周缘部的耐起泡性优良。以往使用的由各自含有热塑性树脂、特别是含有聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂的3层经层叠而得的中间膜中，通常通过调整各层的增塑剂的质量相对于树脂的质量的比例，能够实现隔音性的提高，但形成为中间膜的增塑剂量较大的构成，导致了周缘部的起泡。即，难以同时实现隔音性和耐起泡性。
本发明的夹层玻璃中，含有聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂的玻璃化温度不同的芯层(玻璃化温度低于15℃)和表层(玻璃化温度在15℃以上)交替层叠为芯层数在3层以上的构成，藉此能够使在上述规定区域内测定的中间膜的增塑剂量为0.3mg/mm2以上的能充分提高隔音性的量，并且能够高水平地抑制起泡。
本发明的夹层玻璃的起泡抑制机理尚不明确，可认为是通过将至少合计5层以上的各自含有聚乙烯醇缩醛所述和增塑剂的玻璃化温度不同的2种层交替层叠，抑制增塑剂从中间膜的端面飞散，并且增塑剂飞散了的部位从其附近得到增塑剂补充，抑制了气泡的产生。另外，关于增塑剂的飞散，认为紫外线照射导致的聚乙烯醇缩醛树脂的劣化是原因之一，通过使中间膜具有上述层叠构成，紫外线照射导致的聚乙烯醇缩醛树脂的劣化得到抑制，能够藉此抑制增塑剂从中间膜的端面的飞散。
本发明的夹层玻璃中，相对于所述中间膜和所述1对玻璃板的合计质量，所述中间膜的质量的比例优选在13质量％以上，更优选在14质量％以上。通过形成在至少3层芯层(玻璃化温度低于15℃)之间具有玻璃化温度在15℃以上的表层的构成并使中间膜的质量相对于中间膜和1对玻璃板的总质量的比例在上述范围内，声音的振动能量使得1对玻璃板之间的中间膜的多个部位形成较高的剪切变形能量，该能量作为热能被释放，从而能够发挥隔音性能。
从隔音性和轻量化的角度考虑，本发明的夹层玻璃中，相对于中间膜和1对玻璃板的总质量，中间膜的质量比例(以下也简记为“中间膜质量％”)更优选在15质量％以上，特别优选在17质量％以上。另外，从保持所期望的强度的角度考虑，优选在50质量％以下，更优选在40质量％以下。
本发明的夹层玻璃的面密度优选在13.5kg/m2以下，更优选在12kg/m2以下，进一步优选在11kg/m2以下。夹层玻璃的面密度如果在上述范围内，则能够实现夹层玻璃的轻量化。从保持所期望的强度的角度考虑，本发明的夹层玻璃的面密度优选在8kg/m2以上，更优选在9kg/m2以上。
另外，夹层玻璃的中间膜质量％和面密度是1片夹层玻璃作为整体而测定的值。
以下，以使用了3层的芯层和4层的表层交替层叠而得的7层的层叠膜作为中间膜的情况为例，参照附图对本发明的夹层玻璃的实施方式进行说明。图1A是使用了7层的层叠膜作为中间膜的本发明的夹层玻璃的实施方式的一例的主视图，图1B是图1A所示的夹层玻璃的X-X线的剖视图。
图1所示的夹层玻璃10A具有彼此相对的1对玻璃板1A、1B，以及1对玻璃板1A、1B所夹持的中间膜2A。中间膜2A是从玻璃板1A侧向玻璃板1B侧依次层叠了表层41、芯层31、表层42、芯层32、表层43、芯层33、表层44这7层而得的结构。夹层玻璃10A中，1对玻璃板1A、1B、构成中间膜的3层芯层31、32、33以及4层表层41、42、43、44具有大致相同形状和相同尺寸的主面。
此处，本说明书中，“大致相同形状、相同尺寸”是指在人的观感上具有相同形状、相同尺寸。在其他情况下，“大致”也表示与上述相同的含义。
以下，对构成夹层玻璃10A的各要素进行说明。
[玻璃板]
夹层玻璃10A的1对玻璃板1A、1B的板厚也可根据夹层玻璃10A的用途、所用玻璃板的材质、所组合的中间膜等进行适当选择。玻璃板1A、1B的板厚优选为使夹层玻璃10A的中间膜质量％落入上述优选范围的板厚。玻璃板1A、1B的板厚考虑到这些因素，通常可分别为0.1～10mm。另外，为了使夹层玻璃10A的面密度落入上述优选范围，玻璃板1A、1B的板厚优选为0.3～2.5mm。
1对玻璃板1A、1B的板厚可彼此相同或不同。在玻璃板1A、1B的板厚不同的情况下，在夹层玻璃10设置于窗等时，位于内侧的玻璃板，例如，为汽车的窗玻璃则位于车内侧、为建筑物的窗玻璃则位于室内侧的玻璃板的板厚优选比位于车外和室外等外侧的玻璃板的板厚小。
例如，将夹层玻璃10A用于汽车用的窗玻璃的情况下，使用时位于车内侧的玻璃板记为玻璃板1A，则玻璃板1A的板厚优选0.5mm～1.6mm，更优选0.7mm～1.5mm。此外，玻璃板1A的板厚优选比玻璃板1B的板厚小。玻璃板1A的板厚和玻璃板1B的板厚之差优选0.3～1.5mm，更优选0.5～1.3mm。此外，在该情况下，玻璃板1B是位于车外侧的玻璃板，板厚优选1.6～2.5mm，更优选1.7～2.1mm。
如果在汽车用窗玻璃中使用夹层玻璃时位于车外侧的玻璃板具有比位于车内侧的玻璃板更大的板厚，则从耐飞石冲击性的角度考虑是优选的。车外侧的板厚特别优选在1.3mm以上。
作为夹层玻璃10A中使用的玻璃板1A、1B的材质，可例举透明的无机玻璃和有机玻璃(树脂)。作为无机玻璃，只要是通常的钠钙玻璃(也称为钠钙硅酸盐玻璃)、硅铝酸盐玻璃、硼硅酸盐玻璃、无碱玻璃、石英玻璃等则无特别限制地使用。其中特别优选钠钙玻璃。对成形方法也无特别限定，例如可以是通过浮法等成形的浮法板玻璃。此外，玻璃板1A、1B优选实施风冷强化或化学强化这样的强化处理。
作为有机玻璃(树脂)，可例举聚碳酸酯树脂、聚苯乙烯树脂、芳香族聚酯树脂、丙烯酸树脂、聚酯树脂、聚芳酯树脂、卤化双酚A与乙二醇的缩聚物、丙烯酸氨基甲酸酯树脂、含有卤化芳基的丙烯酸树脂等。其中，优选芳香族类聚碳酸酯树脂等聚碳酸酯树脂及聚甲基丙烯酸甲酯类丙烯酸树脂等丙烯酸树脂，更优选聚碳酸酯树脂。进一步，聚碳酸酯树脂中特别优选双酚A类聚碳酸酯树脂。另外，玻璃板可含有2种以上的如上所述的树脂来构成。
此外，玻璃板1A、1B也可以是使上述无机玻璃或有机玻璃(树脂)中含有红外线吸收剂或紫外线吸收剂等而赋予了红外线吸收性或紫外线吸收性的玻璃板。作为这种玻璃板，可使用绿色玻璃板、紫外线吸收(UV)绿色玻璃板等。此外，UV绿色玻璃是指含有68质量％以上74质量％以下SiO2、0.3质量％以上1.0质量％以下Fe2O3、以及0.05质量％以上0.5质量％以下FeO的玻璃，波长350nm的紫外线透射率在1.5％以下，且在550nm以上1700nm以下的区域内具有透射率的极小值的紫外线吸收绿色玻璃。
作为上述玻璃，可使用不添加着色成分的无色透明材质，或者也可在不损害本发明的效果的范围内使用上述绿色玻璃那样的着色过的着色透明材质。进一步，这些玻璃可使用1种或将2种以上组合使用，例如，可以是层叠成2层以上而得的层叠基板。虽然也取决于夹层玻璃的适用部位，但作为玻璃优选无机玻璃。
夹层玻璃10A中使用的1对玻璃板1A、1B可以由相互不同种类的材质构成，但优选为相同材质。玻璃板1A、1B的形状可以是平板，也可整面或一部分具有曲率。玻璃板1A、1B中，可对暴露于大气中的暴露面(日文：表出面)实施赋予斥水功能、亲水功能、防雾功能等的涂层。此外，也可对玻璃板1A、1B的彼此相对的相向面施加低放射性涂层、红外线遮蔽涂层、导电性涂层等通常含有金属层的功能涂层。
另外，在玻璃板1A、1B的相向面具有上述功能涂层的情况下，以下的中间膜2A的表层41、44与玻璃板1A、1B的相向面上的该功能涂层相接。
[中间膜]
夹层玻璃10A的中间膜2A是从玻璃板1A侧向玻璃板1B侧依次层叠了表层41、芯层31、表层42、芯层32、表层43、芯层33、表层44这7层而得的结构。中间膜2A是配置于玻璃板1A、1B之间并具有将玻璃板1A、1B粘接而形成整体化的夹层玻璃10A的功能的膜。
芯层31、32、33和表层41、42、43、44均为含有聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂的层，芯层31、32、33的玻璃化温度低于15℃，表层41、42、43、44的玻璃化温度在15℃以上。以下，也将芯层的玻璃化温度记为Tgc，将表层的玻璃化温度记为Tgs。
Tgc优选在10℃以下，更优选在8℃以下。Tgc如果低于15℃，则夹层玻璃可获得所期望的隔音性能。从保持芯层自身的形状的角度考虑，Tgc优选在-10℃以上，更优选在0℃以上。
Tgs优选在20℃以上，更优选在25℃以上。Tgs如果在15℃以上，则夹层玻璃可获得所期望的隔音性能。从耐贯穿性的角度考虑，Tgs优选在50℃以下，更优选在40℃以下。
从提高隔音性的角度考虑，Tgs减去Tgc而得的值优选为10～40℃，更优选为20～35℃。
芯层31、32、33和表层41、42、43、44含有的聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂以各层均具有上述玻璃化温度的方式、即芯层具有上述Tgc、表层具有上述Tgs的方式对各层的聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂的种类、聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂的含有比例进行适当选择而构成。
其中，对各层的增塑剂的含量进行调整，使得这7层层叠而得的中间膜2A中，在从主面的端部向内侧5mm的位置与从该端部向内侧6mm的位置之间的区域内测定的增塑剂量达到0.3mg/mm2以上。中间膜2A中，从端部向内侧5mm的位置与从端部向内侧6mm的位置之间的区域在图1A中以点状图案示出。中间膜2A中，该区域为区域(x)。
作为芯层和表层所含有的聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂，可无特别限制地使用夹层玻璃用中间膜中通常使用的聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂。聚乙烯醇缩醛树脂是使聚乙烯醇与醛(R-CHO；R为烷基)反应并发生部分缩醛化而得的、具有在构成主链的乙烯基上分别结合有羟基、乙酰基、缩醛基的各聚合单元的高分子化合物。
聚乙烯醇缩醛树脂可根据聚乙烯醇的聚合度、醛的种类、羟基含有率(总聚合单元中具有羟基的聚合单元的摩尔％)、乙酰化度(总聚合单元中的具有乙酰基的聚合单元的摩尔％)、缩醛化度(总聚合单元中的具有缩醛基的聚合单元的摩尔％)等作为夹层玻璃用的中间膜所要求具有的特性进行适当调整。作为本发明中使用的聚乙烯醇缩醛树脂，优选聚乙烯醇与正丁醛反应而得的聚乙烯醇缩丁醛树脂(PVB)。聚乙烯醇缩醛树脂可仅使用一种，也可两种以上组合使用。关于中间膜2A中的3层芯层31、32、33以及4层表层41、42、43、44所含有的聚乙烯醇缩醛树脂，如果各层的Tgc、Tgs在上述范围内，则可相同或不同。
作为芯层和表层所含有的增塑剂，能够无特别限制地使用作为聚乙烯醇缩醛树脂的增塑剂所常用的增塑剂。具体而言，可例举一元有机酸酯及多元有机酸酯等有机酯增塑剂，以及有机磷酸增塑剂和有机亚磷酸增塑剂等磷酸增塑剂等。其中，优选有机酯增塑剂。这些增塑剂均可溶于THF，能够应用上述中间膜的增塑剂量的测定方法。增塑剂可仅使用一种，也可两种以上组合使用。关于中间膜2A中的3层芯层31、32、33以及4层表层41、42、43、44所含有的增塑剂，如果各层的Tgc、Tgs在上述范围内，则可相同或不同。
芯层和表层主要由聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂构成，玻璃化温度能够通过聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂的种类、聚乙烯醇缩醛树脂与增塑剂的含有比例调整。如果中间膜的各个芯层的Tgc以及各个表层的Tgs分别在上述范围内、中间膜的区域(x)的增塑剂量在上述规定量以上，则各层的聚乙烯醇缩醛树脂与增塑剂的含有比例无特别限定。具体而言，在各层中，根据玻璃化温度、中间膜的增塑剂量以及其他要求特性，能够在增塑剂相对于聚乙烯醇缩醛树脂100质量份大致为20～90质量份的比例的范围内适当调整含有比例。作为其他的要求特性，根据夹层玻璃的用途，可例举透明性、耐候性、粘接力、耐贯穿性、冲击能吸收性、耐湿性、隔热性等。
通过聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂的含有比例调整玻璃化温度的情况下，在使用相同的聚乙烯醇缩醛树脂的情况下，增塑剂相对于聚乙烯醇缩醛树脂的含有比例越高则玻璃化温度越低。因此，使用相同的聚乙烯醇缩醛树脂来制造芯层和表层的情况下，芯层中增塑剂相对于聚乙烯醇缩醛树脂的含有比例高于表层中的该比例。
对于中间膜所具有的3层以上的芯层的Tgc，只要各芯层的该值均在上述范围内即可，可相同或不同。此外，中间膜所具有的多个表层各自的Tgs只要在上述范围内即可，可相同或不同。中间膜优选为3层以上的芯层的Tgc相同、多个表层的Tgs相同的构成。进一步，中间膜优选为3层以上的芯层含有相同的聚乙烯醇缩醛树脂及增塑剂以使Tgc相同、多个表层含有相同的聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂以使Tgs相同的构成。
本发明的夹层玻璃的中间膜是上述芯层和上述表层交替层叠而得且具有3层以上的上述芯层的构成，区域(x)的增塑剂量在0.3mg/mm2以上。中间膜的上述层叠结构中的区域(x)的增塑剂量在0.3mg/mm2以上，从而作为夹层玻璃时具有优良的隔音性。从提高隔音性的角度考虑，中间膜的区域(x)的增塑剂量优选在0.5mg/mm2以上，更优选在0.7mg/mm2以上。另一方面，从耐起泡性和透明性的角度考虑，中间膜的区域(x)的增塑剂量优选在1.5mg/mm2以下，更优选在1.0mg/mm2以下。
中间膜的区域(x)的增塑剂量是构成中间膜的各层的主面的相当于中间膜的区域(x)的区域的增塑剂量[mg/mm2]的合计。各层的该区域的增塑剂量[mg/mm2]可通过各层的该区域的每单位体积的增塑剂量[mg/mm3]与厚度[mm]之积来计算出。
中间膜如果满足上述条件，则整体的层数无特别限定。中间膜的层数最少的结构是3层芯层与2层表层交替层叠而得的结构。该情况下，夹层玻璃是玻璃板、芯层、表层、芯层、表层、芯层、玻璃板的层叠结构。从夹层玻璃制造时的操作性的角度考虑，中间膜优选是具有与1对玻璃板的相向面相接的表层的结构。
中间膜与玻璃板的关系优选为中间膜质量％在13质量％以上，更优选在14质量％以上。另外，中间膜中，分别与1对玻璃板最接近的1对芯层间的厚度(以下也记为“最外芯层间的厚度”)优选在0.45mm以上。进一步，中间膜中，配置在分别与1对玻璃板最接近的1对芯层间的层整体的面密度(以下也记为“最外芯层间的面密度”)优选在0.5kg/m2以上。
作为具有与1对玻璃板的相向面相接的表层且具有3层以上的芯层的层叠结构的中间膜，层数最少的结构是图1B所示的中间膜2A的3层芯层31～33与4层表层41～44这7层依次从玻璃板1A侧以表层41、芯层31、表层42、芯层32、表层43、芯层33、表层44的顺序层叠而得的结构。3层芯层和4层表层的各芯层和表层只要分别满足上述Tgc和Tgs，则既可为单层结构，也可为多层结构。
中间膜2A的分别与1对玻璃板1A、1B最接近的1对芯层是与玻璃板1A最接近的芯层31和与玻璃板1B最接近的芯层33。图1B中以Ta表示芯层31与芯层33之间的厚度，以Tb表示中间膜2A的厚度。
中间膜2A中，最外芯层间的厚度Ta是芯层31与芯层33的彼此相对的面之间的距离，是表层42、芯层32、以及表层43的厚度的合计。从中间膜充分剪切变形、能够提高夹层玻璃的隔音性能的角度考虑，最外芯层间的厚度Ta优选在0.45mm以上，更优选在0.50mm以上。最外芯层间的厚度Ta的上限没有特别限定，从轻量化的角度考虑，Ta优选在4.0mm以下，更优选在3.0mm以下。
中间膜2A的最外芯层间的面密度是表层42、芯层32以及表层43层叠而得的3层的面密度。与最外芯层间的厚度Ta同样地从中间膜充分剪切变形、能够提高夹层玻璃的隔音性能的角度考虑，中间膜的最外芯层间的面密度优选在0.5kg/m2以上，更优选在0.55kg/m2以上，进一步优选在0.6kg/m2以上。最外芯层间的面密度的上限没有特别限定，从轻量化的角度考虑，该面密度优选在3.3kg/m2以下，更优选在2.0kg/m2以下，进一步优选在1.3kg/m2以下。
中间膜2A的厚度Tb是3层芯层31～33、以及4层表层41～44的厚度的合计，从中间膜的区域(x)的增塑剂量在上述范围内的角度、中间膜质量％能够落入上述范围的角度以及隔音性的角度考虑，优选在1.10mm以上，更优选在1.53mm以上，进一步优选在2.0mm以上。中间膜2A的厚度Tb的上限没有特别限定，从轻量化的角度考虑，Tb优选在4.0mm以下。
芯层31、32、33的厚度无特别限定。从夹层玻璃的隔音性和轻量化、中间膜的区域(x)的增塑剂量以及Ta和Tb在上述范围内等角度考虑，厚度分别优选为0.05～0.2mm，更优选为0.07～0.15mm。芯层31、32、33的厚度可彼此相同或不同。
表层41、42、43、44的厚度无特别限定。从夹层玻璃的隔音性和轻量化、中间膜的区域(x)的增塑剂量以及Ta和Tb在上述范围内等角度考虑，厚度分别优选为0.05～1.1mm，更优选为0.2～0.76mm，进一步优选为0.2～0.45mm。芯层41、42、43、44的厚度可彼此相同或不同。
此处，图1B示出了与夹层玻璃10A的主面垂直的一个剖面，从夹层玻璃的一侧的端部到另一侧的端部之间以均匀的厚度层叠了玻璃板1A、1B以及中间膜2A。夹层玻璃10A的与其主面垂直的剖面均相同。即，夹层玻璃10A中，主面内的任意部位处各层的厚度、Ta和Tb均相同。另外，只要芯层、表层的各层不存在主面方向上的增塑剂的浓度差(每单位体积的增塑剂量之差)，则中间膜的增塑剂量在包含区域(x)的主面内的任意部位均相同。
本发明的夹层玻璃的中间膜的芯层数在3层以上。芯层数量的上限没有特别限定，从中间膜的制造容易度方面考虑，芯层数量优选在5层以下。与中间膜的芯层数无关，夹层玻璃优选具有与1对玻璃板的相向面相接的表层。
中间膜中的芯层、表层的制作中，使用含有上述聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂作为主要成分的树脂组合物。在不损害本发明的效果的范围内，根据各种目的，该树脂组合物可含有除聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂以外的成分，例如红外线吸收剂、紫外线吸收剂、荧光剂、粘接性调节剂、偶联剂、表面活性剂、抗氧化剂、热稳定剂、光稳定剂、脱水剂、消泡剂、防静电剂、阻燃剂等各种添加剂中的1种或2种以上。在芯层以及表层中，这些添加剂分别均匀地包含在整体中。
另外，在上述添加剂中，特别对于红外线吸收剂、紫外线吸收剂、荧光剂等用于对芯层或表层赋予额外功能的添加剂的含有情况，例如为夹层玻璃10A的中间膜2A的情况下，在由3层芯层31～33和4层表层41～44总计7层构成的中间膜的各层中可以仅任一层含有，也可以2层以上含有，而且在2层以上含有的情况下，可以以相同的量或不同的量含有同种的添加剂，也可分别含有不同的添加剂。
中间膜2A例如如下制作：芯层31、32、33以及表层41、42、43、44分别由合适的树脂组合物制膜成片材状，优选使形成最终的夹层玻璃时中间膜各层的厚度在上述范围内，将得到的各层以表层41、芯层31、表层42、芯层32、表层43、芯层33、表层44的顺序依次进行层叠，通过在加压下进行加热来制作。或者也可通过共挤出来整体制作。层叠时的加压、加热等条件和共挤出的条件例如能够与使用含有聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂的中间膜用的树脂组合物来制造以往的3层中间膜的情况相同。
以上，对于本发明的夹层玻璃的中间膜，以中间膜2A为例，对芯层为3层的情况进行了说明。在芯层是4层以上的中间膜的情况下，与上述同样地适当设计芯层和表层以使区域(x)的增塑剂量在本发明的范围内即可。另外，在芯层为4层以上的中间膜的情况下，与上述同样，考虑使中间膜质量％、最外芯层间的厚度Ta、最外芯层间的面密度、中间膜的厚度Tb落入上述优选范围，对芯层和表层进行适当设计即可。
本发明的夹层玻璃的中间膜可以如中间膜2A那样，在夹层玻璃的主面内各层具有均匀的厚度，也可以在主面内各层具有不同的厚度。在该情况下，各层的厚度、最外芯层间的厚度Ta、中间膜的厚度Tb优选以在中间膜的厚度最大的部位测定的值达到上述夹层玻璃的主面内的各层具有均匀的厚度时的范围、具体而言达到中间膜2A所示的范围的条件进行设计。另外，如上所述，中间膜质量％以及面密度是对夹层玻璃整体进行测定而得的物性。
另外，中间膜的厚度(总厚度)在主面内不同的情况下，从中间膜的端部向内侧5～6mm的范围内的中间膜的厚度最小的部分是测定增塑剂量的区域(x)。于是，对中间膜的增塑剂量进行设计，使得在该区域(x)内测定的值与上述夹层玻璃的主面内的中间膜的总厚度具有均匀厚度的情况的范围相同。另外，中间膜的厚度(总厚度)在主面内存在差异的情况下，中间膜整体的厚度最小的部分处的中间膜的厚度优选在1.0mm以上，更优选在1.5mm以上。
图2A是使用了7层的层叠膜作为中间膜的本发明的夹层玻璃的实施方式的另一例的主视图，图2B是图2A所示的夹层玻璃的Y-Y线的剖视图。图2A所示的夹层玻璃10B是用于例如汽车的前窗玻璃的夹层玻璃。图2A中，夹层玻璃10B的上侧作为前窗玻璃的上侧，安装于汽车。以下，将夹层玻璃10B的上侧的边称为上侧边，将下侧的边称为下侧边。在图2B所示的夹层玻璃10B的剖视图中，左侧为上侧边，右侧为下侧边。
如图2A所示，夹层玻璃10B的主面是下侧边比上侧边长的大致梯形的形状。如图2B所示，夹层玻璃10B所具有的中间膜2B是从上侧边向下侧边厚度逐渐减少的楔形的中间膜。中间膜2B的层叠结构是从玻璃板1A侧向玻璃板1B侧依次层叠了表层41、芯层31、表层42、芯层32、表层43、芯层33、表层44这7层而得的结构。表层41、芯层31、表层42、芯层32、表层43、芯层33、表层44均是厚度以相同的比例从上侧边向下侧边逐渐减少的结构。
通常，这种夹层玻璃中，在上侧边中，从一个端部向另一个端部，中间膜以及构成该中间膜的各层的厚度固定，在下侧边中，从一个端部向另一个端部，中间膜以及构成该中间膜的各层的厚度固定。
夹层玻璃10B的中间膜2B的厚度最大的部位是上侧边。图2B中示出中间膜2B的最外芯层间的厚度Ta、中间膜2B的厚度Tb的测定部位。中间膜2B中，作为在该上侧边处测定的Ta和Tb，能够适用与中间膜2A的情况相同的厚度。另外，与Ta和Tb同样，中间膜2B的各层的厚度能够适用与中间膜2A的情况相同的厚度作为厚度最大的部位的上侧边处的厚度。
夹层玻璃10B中，中间膜2B的增塑剂量在中间膜2B的从端部向内侧5～6mm的范围内的中间膜的厚度最小的部分进行测定。中间膜2B的从端部向内侧5～6mm的范围内的中间膜的厚度最小的部分是中间膜2B的从下侧边向内侧5～6mm的范围，在图2A中以点状图案示出。中间膜2B中，该区域为测定增塑剂量的区域(x)。对中间膜2B的增塑剂量进行设计，使得在该区域(x)内测定的值与上述夹层玻璃的主面内的中间膜的总厚度具有均匀厚度的情况、即中间膜2A的情况的范围相同。
夹层玻璃中，通常有时根据夹层玻璃的主面的形状，将中间膜部分拉伸来使用。在该情况下，拉伸的部分的中间膜的厚度比未拉伸的部分的中间膜的厚度小。在该情况下，与上述楔形的中间膜的情况同样，各层的厚度、最外芯层间的厚度Ta、中间膜的厚度Tb以在中间膜的厚度最大的部位测定的值达到上述夹层玻璃的主面内的各层具有均匀的厚度时的范围、具体而言达到中间膜2A所示的范围的条件进行设计。另外，从中间膜的端部向内侧5～6mm的范围内的中间膜的厚度最小的部分是测定增塑剂量的区域(x)。于是，对中间膜的增塑剂量进行设计，使得在该区域(x)内测定的值与上述夹层玻璃的主面内的中间膜的总厚度具有均匀厚度的情况的范围相同。
本发明的夹层玻璃的中间膜在频率1Hz、温度20℃下的储能模量G’优选在5.0×104Pa以上，更优选在1.0×105Pa以上。储能模量G’是表示中间膜的刚性的指标，中间膜的储能模量G’如果在上述范围内，则能够充分确保刚性。
中间膜的储能模量G’的上限没有特别限定。但是，中间膜的储能模量G’如果变高则有时会损害夹层玻璃的隔音性能。另外，中间膜的储能模量G’如果过高，则在剪切等加工中需要特殊的机器等，有时会降低生产性。进而中间膜变脆，有时导致耐贯穿性降低。从这种角度考虑，则中间膜的储能模量G’优选在1.0×107Pa以下。另外，本说明书中的中间膜的储能模量G’是在频率1Hz、温度20℃、动态剪切形变0.015％的条件下通过剪切法、例如用安东帕公司制的旋转式流变仪MCR301进行测定的动态粘弹性试验中的储能模量。
[夹层玻璃]
本发明的夹层玻璃具备彼此相对的1对玻璃板和夹持在该1对玻璃板间的上述结构的中间膜，中间膜质量％优选为上述的范围。夹层玻璃的面密度也如上所述。本发明中，作为所得的夹层玻璃，优选对上述玻璃板和中间膜进行适当组合，以使中间膜质量％和面密度在上述范围内。
本发明的夹层玻璃因上述结构而具有高隔音性能。具体而言，本发明的夹层玻璃优选在温度20℃的条件下、在0～10000Hz的频率范围内测定的主共振点处的损耗系数在0.35以上。以下，在没有特别说明的情况下主共振点是指在温度20℃的条件下、在0～10000Hz的频率范围测定的主共振点。
另外，主共振点处的损耗系数能够按照ISO＿PAS＿16940通过中央激振法测定。作为利用中央激振法的损耗系数的测定装置，例如可例举小野测器株式会社(小野測器社)制中央激振法测定系统(MA-5500，DS-2000)。本发明的夹层玻璃中的主共振点的频率范围大概为0～300Hz。本发明的夹层玻璃中，如果主共振点处的损耗系数在0.35以上，则例如能够将汽车的发动机声或轮胎的振动声等较低频率范围的声音充分隔音。此外，本发明的夹层玻璃中，如果主共振点处的损耗系数在0.35以上，则2次共振点～7次共振点等高次共振点处的损耗系数也相对较高，例如容易在0.35以上，可有效地对低频率范围～高频率范围的声音进行隔音。
本发明的夹层玻璃中，主共振点处的损耗系数更优选在0.40以上，进一步优选在0.42以上，特别优选在0.45以上。另外，本发明的夹层玻璃中，主共振点和2次共振点处的损耗系数均特别优选在0.5以上。另外，例如在弯曲形状的夹层玻璃的情况下，制作使用了与该夹层玻璃相同结构的平整玻璃板的夹层玻璃，测定损耗系数。
本发明的夹层玻璃由于上述结构而具有中间膜的耐起泡性、特别是在中间膜的周缘部具有高耐起泡性。例如，本发明的夹层玻璃即便接受长时间的紫外线照射，在中间膜的包括周缘部在内的全部范围内也几乎不产生气泡。
具体而言，针对本发明的夹层玻璃，使用太阳光碳弧灯式耐候性试验机(SWOM，须贺试验机株式会社(スガ試験機社)制)，在黑色面板温度(BPT)为83℃、无降雨的条件下进行了照射3000小时的模拟阳光的耐候性试验的情况下，中间膜的包括周缘部在内的整个范围内没有产生气泡。
本发明的夹层玻璃还优选三点弯曲刚性在100N/mm以上。三点弯曲刚性是由三点弯曲试验而得的刚性，能够通过例如压缩拉伸试验机进行测定。三点弯曲刚性特别优选在120N/mm以上。如果夹层玻璃的三点弯曲刚性在100N/mm以上，则是不妨碍车辆高速行驶时的窗玻璃开闭的程度的刚性，因此优选。
本发明的夹层玻璃还优选基于SAE J1400测定的吻合区域(日文：コインシデンス領域)中的传声损耗(日文：音響透過損失)在35dB以上，特别优选在42dB以上。如果夹层玻璃的传声损耗在35dB以上，则可评价为隔音性优良。
(其它层)
在不损害本发明的效果的范围内，实施方式的夹层玻璃的1对玻璃板之间可具有作为其它层的功能膜。具有功能膜的情况下，例如优选如上所述由多层构成的中间膜的层间夹持功能膜的结构。
作为功能膜，例如可例举红外线遮蔽膜等。作为红外线遮蔽膜，具体而言，可例举在25～200μm左右厚度的聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)膜等支撑膜上形成作为红外线反射膜的膜厚100～500nm左右的电介质多层膜、液晶取向膜、含红外线反射材料的涂覆膜、含金属膜的单层或多层的红外线反射膜等以往公知的红外线反射膜的膜。作为红外线遮蔽膜，还可例举层叠折射率不同的树脂膜而得的总膜厚为25～200μm左右的介电多层膜等。
本发明的夹层玻璃具有功能膜的情况下，功能膜位于最外芯层间时，最外芯层间的厚度Ta和最外芯层间的面密度以包括功能膜的状态进行测定和计算。另外，中间膜的区域(x)的增塑剂量、中间膜的厚度Tb以及中间膜质量％除去功能膜后进行测定和计算，夹层玻璃的面密度以包括功能膜的状态进行计算。
实施方式的夹层玻璃中，作为其它层，例如出于隐藏夹层玻璃的安装至框体等的安装部分或布线导体等的目的，可以在其周缘部的一部分或全部具有带状的黑色陶瓷层。黑色陶瓷层的宽度根据夹层玻璃的用途进行适当选择。例如，在夹层玻璃是用于汽车的天窗部位的天窗玻璃的情况下，黑色陶瓷层通常形成为宽10～100mm左右的边框状。此外，在用于汽车的侧窗玻璃的情况下，有时通常形成为宽30～200mm左右的带状。
黑色陶瓷层例如可在夹层玻璃所具有的1对玻璃板中的任一方玻璃板的大气侧或中间膜侧的主面以通常的方法形成为上述的形状。黑色陶瓷层的形成位置根据使用用途进行适当选择。另外，本发明的夹层玻璃具有黑色陶瓷层的情况下，中间膜质量％除去黑色陶瓷层后进行测定和计算，夹层玻璃的面密度以不包括黑色陶瓷层的状态进行计算。
另外，黑色陶瓷层的“黑色”不是指例如颜色的三属性等所规定的黑色，而是能够辨识为如下黑色的范围，即，调整至使可见光不透射至少能够遮蔽需要遮蔽的部分的程度的黑色。因此，黑色陶瓷层中，在能够实现该功能的范围内，根据需要黑色可具有浓淡，色调也可以与颜色的三属性所规定的黑色存在若干不同。从相同的角度出发，黑色陶瓷层可以根据设置的部位以使整个层为连续的一体膜的方式来构成，也可以采用可根据形状或配置等设定容易地调整可见光透射的比例的圆点图案等来构成。
此外，本实施方式的夹层玻璃也可具有阴影区域。在夹层玻璃为车辆用的夹层玻璃、尤其是挡风玻璃的情况下，为了提高防眩性、隔热性等，有时形成着色为绿、蓝等带状的阴影区域。阴影区域有时设在玻璃板的表面，但多通过将中间膜以带状进行着色来形成。另一方面，由于存在应当使可见光线透射率在规定值以上(例如70％以上)的法定的视野区域，因此挡风玻璃的阴影区域通常配置在视野区域之外的挡风玻璃的上部。
[夹层玻璃的制造]
本发明的实施方式的夹层玻璃可通过通常使用的公知的技术进行制造。夹层玻璃10A中，如上所述，制作依次层叠表层41、芯层31、表层42、芯层32、表层43、芯层33、表层44而得的中间膜2A，或在各层制膜时进行共挤出来制作中间膜2A，将其插入1对玻璃板1A、1B之间，准备依次层叠玻璃板1A、中间膜2(其中，表层41位于玻璃板1A侧)、玻璃板1B而得的作为压接前的夹层玻璃的夹层玻璃前体。在具有其它层的情况下，同样地以与所得的夹层玻璃相同的层叠顺序将玻璃板与各层进行层叠，准备夹层玻璃前体。
将该夹层玻璃前体放入橡胶袋这样的真空袋中，将该真空袋与排气系统连接，可通过一边以使真空袋内的压力达到约-65～-100kPa的真空度的条件进行减压抽吸(脱气)、一边在温度约70～110℃下进行粘接来得到实施方式的夹层玻璃。进一步，通过在例如100～140℃、压力0.6～1.3MPa的条件下加热加压实施压接处理，能够得到耐久性更为优良的夹层玻璃。在制造工序中，也可预先在中间膜的表面设置压纹形状，以使玻璃板和中间膜以没有间隙的方式密合。
本发明的夹层玻璃的用途没有特别限定。可作为建筑物用夹层玻璃、汽车用夹层玻璃等使用，如果作为汽车用夹层玻璃使用则可实现更显著的隔音效果。进一步，在优选实施方式中可实现轻量化。
另外，在将本发明的夹层玻璃用于汽车用途的情况下，优选按照JIS R3212(1998年)测定的可见光线透射率在70％以上，更优选在74％以上。按照ISO13837-2008测定的Tts(透过玻璃的总太阳能，Total solar energy transmitted through a glazing)优选在66％以下，更优选在60％以下。
实施例
以下，通过实施例对本发明进行更详细的说明。本发明不受以下说明的实施方式以及实施例的任何限定。例1、2是实施例，例3是比较例。
[例1]
表1所示结构的例1的夹层玻璃如下进行制造和评价。另外，例1的夹层玻璃与图1A、1B所示的夹层玻璃10A具有同样的构成。
(中间膜的制造或准备)
制造了表1所示的7层层叠结构的中间膜。另外，中间膜中的表层使用除了厚度以外全部相同的PVB片(Tgs：30℃，含有质量比为70：30的PVB和增塑剂)。另外，作为芯层全部使用了厚度0.1mm的PVB片(Tgc：3℃，含有质量比为60：40的PVB和增塑剂)。
此外，中间膜是将构成各层的PVB片层叠并用热压成形机以150℃、300秒、加压50kg/cm2的条件加压制造的。各层的厚度是加压后的厚度。
例1的夹层玻璃的中间膜具有3层芯层，最外芯层间的厚度Ta是表层43、芯层32、表层42的合计厚度，为0.66+0.1+0.66＝1.42mm。最外芯层间的面密度为1.56kg/m2。中间膜的厚度Tb是上述各层的厚度的合计(0.33+0.1+0.66+0.1+0.66+0.1+0.33)，为2.28mm。
所得的中间膜是主面方向上的增塑剂量均一的中间膜。将所得的中间膜的一部分切出相对于主面垂直的面，通过上述方法测定了主面的每单位面积的增塑剂量[mg/mm2]。另外，所得的增塑剂量[mg/mm2]与夹层玻璃的中间膜的区域(x)的增塑剂量[mg/mm2]相同。
(夹层玻璃的制造)
将以上制造或准备的中间膜以夹持在表1所示的板厚的玻璃板1A、1B之间的方式进行层叠，将玻璃板1A、中间膜2A、玻璃板1B层叠形成层叠体，使得与图1A、1B的夹层玻璃10A具有同样的构成。将该层叠体放入真空袋，排气以使真空袋内呈-60kPa以下的减压度并以110℃的温度进行压接后，以温度140℃、压力1.3MPa的条件进一步压接，藉此获得了夹层玻璃。此外，所用的玻璃板全部是钠钙玻璃(25mm×300mm)，中间膜的尺寸预先制成与玻璃板相同的尺寸，用于层叠。
[例2]
除了对中间膜的表层及芯层的PVB与增塑剂的质量比以及各层的厚度进行了调整以外，与例1同样地制造了表1所示构成的例2的夹层玻璃。
中间膜的各表层中使用了PVB片(Tgs：32℃，含有质量比为75：25的PVB和增塑剂)。另外，各表层的厚度(压制后)为表1所示的厚度。另外，中间膜的芯层除了厚度以外，与例1相同。另外，各芯层的厚度(压制后)为表1所示的厚度。
例2的夹层玻璃的中间膜具有3层芯层，最外芯层间的厚度Ta是表层43、芯层32、表层42的合计厚度，为0.4+0.08+0.4＝0.88mm。最外芯层间的面密度为0.97kg/m2。中间膜的厚度Tb是上述各层的厚度的合计(0.05+0.08+0.4+0.08+0.4+0.08+0.05)，为1.14mm。
在例2中，与例1同样地获得的中间膜也是主面方向上的增塑剂量均一的中间膜。将所得的中间膜的一部分切出相对于主面垂直的面，通过上述方法测定了主面的每单位面积的增塑剂量[mg/mm2]。另外，所得的增塑剂量[mg/mm2]与夹层玻璃的中间膜的区域(x)的增塑剂量[mg/mm2]相同。
[例3]
制造了表1所示层叠结构的1层芯层夹持于2层表层而得的3层的中间膜。另外，例3的中间膜的2层表层41、42与例1的表层41相同，芯层与例1的芯层相同。与例1同样地得到中间膜，使用该中间膜与例1同样地制造了夹层玻璃。另外，例3的中间膜是主面方向上的增塑剂量均一的中间膜，将中间膜的一部分切出相对于主面垂直的面，通过上述方法测定了主面的每单位面积的增塑剂量[mg/mm2]。所得的增塑剂量[mg/mm2]与夹层玻璃的中间膜的区域(x)的增塑剂量[mg/mm2]相同。
各例所得的夹层玻璃的中间膜的区域(x)的增塑剂量[mg/mm2]、中间膜的芯层数、最外芯层间的厚度Ta、最外芯层间的面密度、中间膜的厚度Tb、夹层玻璃面密度、中间膜质量％示于表1。
(评价)
例1、2、3所得的夹层玻璃的耐起泡性和隔音性按以下方式测定。结果示于表1。
(1)耐起泡性
对于各例所得的夹层玻璃，使用太阳光碳弧灯式耐候性试验机(SWOM，须贺试验机株式会社制)，在黑色面板温度(BPT)为83℃、无降雨的条件下进行了照射3000小时的模拟阳光的耐候性试验。
通过目视观察了试验后的中间膜中是否有气泡产生。例1和例2中未确认到起泡。例3中，从中间膜的端部向玻璃板的中心侧产生了气泡。产生的气泡中，针对从中间膜的端部到气泡的玻璃板中心侧的前端为止的距离最大的气泡，测定所述距离，作为气泡径[mm]。
(2)隔音性(损耗系数)
对各例所得的夹层玻璃，使用小野测器株式会社制的中央激振法测定系统(MA-5500、DS-2000)按照ISO＿PAS＿16940测定了频率0～10000Hz、温度20℃下主共振点处的损耗系数。
[表1]
由表1明确可知，实施例的夹层玻璃的耐起泡性和隔音性优良。
符号说明
10A，10B…夹层玻璃、1A，1B…玻璃板、2A，2B…中间膜、41，42，43，44…表层、31，32，33…芯层。

Claims (6)

1.夹层玻璃，其具备彼此相对的1对玻璃板、和
夹持在所述1对玻璃板之间的中间膜，所述中间膜由玻璃化温度在15℃以上的表层和玻璃化温度低于15℃的芯层交替层叠而成，所述表层和所述芯层各自含有聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂，所述中间膜具有3层以上的所述芯层，并且在从所述中间膜的端部向内侧5mm到6mm为止的区域内测定的所述中间膜的主面的每单位面积的增塑剂量在0.3mg/mm2以上。
2.如权利要求1所述的夹层玻璃，其特征在于，所述中间膜的厚度在1.10mm以上。
3.如权利要求1或2所述的夹层玻璃，其特征在于，相对于所述中间膜和所述1对玻璃板的合计质量，所述中间膜的质量的比例在13质量％以上。
4.如权利要求1～3中任一项所述的夹层玻璃，其特征在于，所述中间膜具有与所述1对玻璃板的相向面相接的表层，分别最靠近所述1对玻璃板的1对芯层间的厚度在0.45mm以上。
5.如权利要求1～4中任一项所述的夹层玻璃，其特征在于，所述中间膜具有与所述1对玻璃板的相向面相接的表层，配置在分别最靠近所述1对玻璃板的1对芯层间的层整体的面密度在0.5kg/m2以上。
6.如权利要求1～5中任一项所述的夹层玻璃，其特征在于，在温度20℃的条件下以0～10000Hz的频率范围测定的主共振点处的损耗系数在0.35以上。
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