CN108463356A

CN108463356A - 充气轮胎

Info

Publication number: CN108463356A
Application number: CN201780003696.5A
Authority: CN
Inventors: 中谷雅子; 河地贵浩; 山田亚由子; 广真誉; 山内里美; 大野秀朗; 大野秀一朗; 前川哲哉; 前川奈津希; 远矢昴
Original assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Priority date: 2016-12-20
Filing date: 2017-12-06
Publication date: 2018-08-28
Anticipated expiration: 2037-12-06
Also published as: EP3418074B1; EP3418074A1; WO2018116835A1; US20190030954A1; KR20180084763A; EP3418074A4; CN108463356B; JPWO2018116835A1; JP6536743B2; KR101908902B1; US20190248182A1

Abstract

本发明涉及一种充气轮胎，其中，降噪体的耐久性得到了提高。本发明的充气轮胎(1)具有：跨设在一对胎圈部(4)、(4)之间延伸的胎体(6)；配设在胎体(6)的轮胎半径方向内侧且形成轮胎内腔面(16)的内衬层(10)；以及固定于内衬层(10)的轮胎内腔面(16)的由多孔质材料构成的降噪体(20)。降噪体(20)的玻璃化转变温度(Tg1)小于内衬层(10)的玻璃化转变温度(Tg2)。

Description

充气轮胎

技术领域

本发明涉及在轮胎内腔面配设有降噪体的充气轮胎。

背景技术

以往，为了抑制充气轮胎的行驶噪音，提出了将由多孔质材料构成的降噪体一体地固定于内衬层的轮胎内腔面的充气轮胎(参见下述专利文献1)。

专利文献1：日本专利第4960626号公报

发明内容

发明所要解决的课题

内衬层在轮胎行驶时反复发生变形。因此，为了防止降噪体的损伤等，对于降噪体要求柔软地追从内衬层的变形而变形的性能。

但是，在低温环境下，降噪体硬化，难以追从行驶中的内衬层的变形。其结果具有在行驶中降噪体发生破坏等的耐久性降低的问题。在降噪体发生损坏的情况下，尽管安全性没有问题，但是得不到所期望的降噪性能。

本发明是鉴于以上的情况而设计出的，其主要目的在于提供一种充气轮胎，该充气轮胎以降噪体的玻璃化转变温度Tg1小于内衬层的玻璃化转变温度Tg2为基础，能够提高降噪体的耐久性。

用于解决课题的手段

本发明涉及一种充气轮胎，其特征在于，该充气轮胎具有：胎体，其跨设在一对胎圈部之间延伸；内衬层，其配设在上述胎体的轮胎半径方向内侧且形成轮胎内腔面；以及降噪体，其固定于上述内衬层的上述轮胎内腔面，由多孔质材料构成；上述降噪体的玻璃化转变温度Tg1小于上述内衬层的玻璃化转变温度Tg2。

在本发明的上述充气轮胎中，上述内衬层的玻璃化转变温度Tg2与上述降噪体的玻璃化转变温度Tg1之差(Tg2-Tg1)可以为20℃以上。

在本发明的上述充气轮胎中，上述降噪体的密度可以为10～40kg/m³。

在本发明的上述充气轮胎中，上述降噪体的体积V1可以为轮胎内腔的总体积V2的0.4％～30％。

在本发明的上述充气轮胎中，上述降噪体的拉伸强度优选为70～115kPa。

在本发明的上述充气轮胎中，优选该充气轮胎进一步具备配设在上述胎体的半径方向外侧且在胎面部的内部的带束层、以及配设在上述胎面部的内部且在上述带束层的轮胎半径方向内侧或外侧的减振橡胶体，上述减振橡胶体的轮胎轴向的宽度W1为上述带束层的轮胎轴向的宽度W2的60％～130％。

在本发明的上述充气轮胎中，优选上述减振橡胶体的硬度H1与配设在上述胎面部的胎面橡胶的硬度H2之比(H1/H2)为0.5～1.0。

在本发明的上述充气轮胎中，优选进一步具备配设在胎面部的胎面橡胶，上述胎面橡胶在0℃的损失角正切tanδ为0.40以上、并且在70℃的损失角正切tanδ为0.20以下。

在本发明的上述充气轮胎中，优选进一步具备配设在胎面部的胎面橡胶，上述胎面橡胶含有炭黑、氧化硅以及硫，上述炭黑的含量A1(phr)、上述氧化硅的含量A2(phr)和上述硫的含量A3(phr)满足下述式(1)的关系。

(1.4×A1+A2)/A3≧20…(1)

发明效果

本发明的充气轮胎具有跨设在一对胎圈部之间延伸的胎体、配设在胎体的轮胎半径方向内侧且形成轮胎内腔面的内衬层、以及固定于内衬层的轮胎内腔面的由多孔质材料构成的降噪体。上述降噪体能够抑制轮胎内腔中的空腔共鸣，能够降低充气轮胎的行驶噪音。

降噪体的玻璃化转变温度Tg1小于内衬层的玻璃化转变温度Tg2。由此，即使在低温环境下，也能够防止降噪体比内衬层先发生玻璃化转变(即硬化)。由此，降噪体能够柔软地追从内衬层的变形而变形，因此能够提高降噪体的耐久性。

附图说明

图1是示出本发明的充气轮胎的一个实施方式的截面图。

图2是示出本发明的另一实施方式的充气轮胎的截面图。

图3是示出本发明的又一实施方式的充气轮胎的截面图。

符号说明

1 充气轮胎

4 胎圈部

7 胎体

10 内衬层

16 轮胎内腔面

20 降噪体

具体实施方式

以下基于附图对本发明的一个实施方式进行说明。

图1是本实施方式的充气轮胎(以下有时简称为“轮胎”)1在正规状态下的包含轮胎旋转轴的轮胎子午线截面图。此处，正规状态是指将轮胎轮辋组装在正规轮辋RM上并且填充有正规内压的无负载状态。在下文中，在没有特别说明的情况下，轮胎1的各部分的尺寸等是指在该正规状态下测定得到的值。

“正规轮辋”是指，在包括轮胎所依据的标准在内的标准体系中，该标准按每种轮胎所规定的轮辋，例如如果是JATMA，则为“标准轮辋”，如果是TRA，则为“设计轮辋(DesignRim)”，如果是ETRTO，则为“测量轮辋(Measuring Rim)”。

“正规内压”是指，在包括轮胎所依据的标准在内的标准体系中，各标准按每种轮胎所规定的空气压，如果是JATMA，则为“最高空气压”，如果是TRA，则为表“TIRE LOADLIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”中记载的最大值，如果是ETRTO，则为“充气压(INFLATION PRESSURE)”。在轮胎为乘用车用轮胎的情况下，考虑到现实的使用频率等，一律设为200kPa。

如图1所示，轮胎1被适当地用作例如乘用车用的子午线轮胎。本实施方式的轮胎1具有胎体6、带束层7、帘布筒9、内衬层10以及降噪体20。本实施方式的轮胎1进一步具有减振橡胶体30。

胎体6跨设在一对胎圈部4、4之间延伸。胎体6由至少1层(在本实施方式中为1层)胎体帘布层6A构成。胎体帘布层6A包含：主体部6a，其从胎面部2经胎侧部3到达胎圈部4的胎圈芯5；以及折返部6b，其与该主体部6a相连并且围绕胎圈芯5从轮胎轴向内侧向外侧折返。在胎体帘布层6A的主体部6a与折返部6b之间配设有从胎圈芯5向轮胎半径方向外侧延伸的胎圈三角胶8。

在胎体帘布层6A中设置有例如相对于轮胎赤道C以80～90度的角度排列的胎体帘线(省略图示)。作为胎体帘线，可采用例如芳香族聚酰胺、人造丝等有机纤维帘线。

在胎体6的外侧配设有配设在胎面部2的胎面橡胶11、形成胎侧部3的外表面的胎侧橡胶12、形成胎圈部4的外表面的胎圈橡胶13等。在胎面橡胶11设置有从接地面向轮胎半径方向内侧凹陷的槽14。

带束层7配设在胎体6的轮胎半径方向外侧且在胎面部2的内部。带束层7由轮胎半径方向内、外2层带束帘布层7A、7B构成。在带束帘布层7A、7B设置有相对于轮胎周向以例如10～35度的角度倾斜排列的带束帘线(省略图示)。这些带束帘布层7A、7B以带束帘线相互交叉的方向重叠。作为带束帘线，可采用例如钢、芳族聚酰胺或人造丝等。

帘布筒9配置在带束层7的轮胎半径方向的外侧。本实施方式的帘布筒9包含将帘布筒帘线以相对于轮胎周向为10度以下、优选5度以下的角度卷绕成螺旋状而成的帘布筒帘布层9A。作为帘布筒帘线，可采用例如尼龙帘线等有机纤维帘线。

内衬层10配设在胎体6的轮胎半径方向内侧。内衬层10形成轮胎内腔面16。内衬层10由例如不透气性的丁基系橡胶构成。

降噪体20由在表面具有多个孔部的多孔质材料构成。降噪体20固定于内衬层10的轮胎内腔面16。

作为多孔质材料，可示举出例如多孔质状的海绵材料。海绵材料是海绵状的多孔结构体。另外，海绵材料除了包括使例如橡胶或合成树脂发泡而成的具有连续气泡的所谓海绵本身以外，还包括动物纤维、植物纤维或合成纤维等相互缠绕并连结成一体的网状的材料。“多孔结构体”不仅包括具有连续气泡的结构、还包括具有独立气泡的结构。

本实施方式的降噪体20形成为具有固定在轮胎内腔面16的底面的长条带状，沿轮胎周向延伸。降噪体20可以形成为轮胎周向的外端部彼此对接的大致圆环状，外端部也可以沿轮胎周向分开。

本实施方式的降噪体20在除外端部以外的轮胎周向的各位置具有实质上相同的截面形状。另外，作为截面形状，为了防止行驶时的倒塌或变形，形成为高度相对于轮胎轴向的宽度设定得较小的扁平横长状。此外，在降噪体20的轮胎半径方向内面侧设置有沿周向连续延伸的凹槽21。

对于这样的降噪体20，表面或内部的多孔部能够使振动的空气的振动能量转换成热能而被消耗。由此，降噪体20能够减小声音(空腔共鸣能量)、降低行驶噪音(例如250Hz附近)。另外，构成降噪体20的多孔质材料(海绵材料)容易发生收缩、弯曲等变形。因此，降噪体20能够柔软地追从行驶时的内衬层10的变形而变形。

本实施方式的降噪体20的玻璃化转变温度Tg1小于内衬层10的玻璃化转变温度Tg2。玻璃化转变温度Tg1、Tg2为降噪体20或内衬层10发生玻璃化转变(即硬化)的温度。因此，能够防止降噪体20比内衬层10先发生玻璃化转变(即硬化)。因此，本实施方式的降噪体20即使在低温环境下也能够柔软地追从内衬层10的变形而变形，因此能够提高降噪体20的耐久性。

为了有效地发挥出上述作用，优选内衬层10的玻璃化转变温度Tg2与降噪体20的玻璃化转变温度Tg1之差(Tg2-Tg1)为20℃以上。需要说明的是，若差(Tg2-Tg1)小于20℃，则在低温环境下，降噪体20不能充分追从内衬层10的变形，可能无法充分提高降噪体20的耐久性能。因此，差(Tg2-Tg1)更优选为25℃以上、进一步优选为30℃以上。

若能够满足上述玻璃化转变温度之差(Tg2-Tg1)，则降噪体20的玻璃化转变温度Tg1和内衬层10的玻璃化转变温度Tg2可适宜地设定。需要说明的是，为了提高低温环境下的降噪体20的耐久性，本实施方式的降噪体20的玻璃化转变温度Tg1优选为-80～-50℃。同样地，内衬层10的玻璃化转变温度Tg2优选为-60～-30℃。

为了满足上述玻璃化转变温度Tg1、Tg2的关系，降噪体20的海绵材料以及内衬层10的配方等可适宜地选择。对于降噪体20的海绵材料，优选采用通过例如增大聚氨酯泡沫的软链段区域而能够提高结构的自由度和均质性的配方。作为配方的一例，优选使作为聚氨酯泡沫的主要原料之一的多元醇的平均分子量为2000以上、进而使平均羟值为100以下。另一方面，内衬层10可通过适宜地调节例如天然橡胶、CL-IIR(氯化丁基橡胶)以及油等各材料的含量(phr)来制造。

降噪体20的密度优选为10～40kg/m³。这样的降噪体20能够在不会增加轮胎1的质量的情况下有效地降低行驶噪音(例如250Hz附近)。

此外，降噪体20的体积V1优选为轮胎内腔17的总体积V2的0.4％～30％。降噪体20的体积V1是指降噪体20的表观总体积，其是由包括内部气泡在内的外形所确定的体积。轮胎内腔的总体积V2是在正规状态下由下述式(2)近似求出的体积。

V2＝A×{(Di－Dr)/2+Dr}×π…(2)

此处，

A：对轮胎/轮辋组装体进行CT扫描而得到的轮胎内腔的横截面积

Di：轮胎的内腔面的最大外径

Dr：轮辋直径

π：圆周率

上述体积V1小于总体积V2的0.4％的情况下，降噪体20可能无法将空气的振动能量充分转换成热能。另一方面，上述体积V1超过总体积V2的30％的情况下，轮胎1的质量和制造成本可能会增大。此外，在使用补胎液(省略图示)进行补胎的情况下，进入到降噪体20中的补胎液的用量也可能会增多。

降噪体20的拉伸强度优选为70～115kPa。降噪体20的拉伸强度小于70kPa的情况下，降噪体20的耐久性能可能会降低。反之，降噪体20的拉伸强度超过115kPa的情况下，在钉等异物刺入到胎面部2的包含降噪体20的区域的情况下，降噪体20被异物牵拉，从而降噪体20可能从胎面部2的轮胎内腔面16剥离。

减振橡胶体30配设在胎面部2的内部。减振橡胶体30配设在带束层7的轮胎半径方向内侧或外侧，在本实施方式中配设在内侧。本实施方式的减振橡胶体30配设在胎体6与带束层7之间。减振橡胶体30由与胎体帘布层6A和带束帘布层7A中含有的贴胶橡胶(省略图示)不同的橡胶构成。

减振橡胶体30的硬度H1与配设于胎面部2的胎面橡胶11的硬度H2之比(H1/H2)设定为0.5～1.0。此处，“橡胶硬度”是指依据JIS-K6253在23℃的环境下由A型硬度计得到的橡胶硬度。

这样的减振橡胶体30能够有效地抑制胎面部2的振动，因而能够有效地降低行驶噪音(例如160Hz附近)。而且，利用上述的降噪体20还能够降低250Hz附近的行驶噪音，因而能够有效地提高轮胎1的噪音性能。此外，由于本实施方式的减振橡胶体30配设在胎体6与带束层7之间，因而能够抑制胎体6和带束层7的振动、降低路面噪音。

需要说明的是，在比(H1/H2)为1.0以上时，可能无法充分抑制胎面部2的振动。另外，在比(H1/H2)小于0.5时，减振橡胶体30的刚性减小，可能无法维持操纵稳定性。从这样的观点出发，比(H1/H2)优选为0.8以下、优选为0.6以上。

关于减振橡胶体30的硬度H1和胎面橡胶11的硬度H2，若满足上述比(H1/H2)，则能够适宜地设定。本实施方式的硬度H1优选设定为30～73度。另外，本实施方式的硬度H2优选设定为55～75度。由此，轮胎1能够在维持操纵稳定性的同时有效地抑制胎面部2的振动。

需要说明的是，胎体帘布层6A和带束帘布层7A中含有的贴胶橡胶(省略图示)适用专门针对于胎体帘线(省略图示)和带束帘线(省略图示)的粘接性能的橡胶(即硬度小的橡胶)。因此，减振橡胶体30的硬度H1优选大于上述贴胶橡胶的硬度H3。需要说明的是，减振橡胶体30的硬度H1与贴胶橡胶的硬度H3之比(H1/H3)可以设定为0.4～1.2。

减振橡胶体30的轮胎轴向的宽度W1可适宜地设定。本实施方式的减振橡胶体30的宽度W1设定为带束层7的轮胎轴向的宽度W2的60％～130％。这样的减振橡胶体30能够防止轮胎1的质量增加，并能够有效地抑制胎面部2的振动。

需要说明的是，若减振橡胶体30的宽度W1小于带束层7的宽度W2的60％，则可能无法充分抑制胎面部2的振动。反之，若减振橡胶体30的宽度W1超过带束层7的宽度W2的130％，则可能无法防止轮胎1的质量的增加。从这样的观点出发，减振橡胶体30的宽度W1优选为带束层7的宽度W2的70％以上、并且优选为120％以下。

减振橡胶体30的轮胎轴向的外端30t的位置可适宜地设定。本实施方式的外端30t在比带束层7的轮胎轴向的外端7t靠轮胎轴向外侧终止。此外，外端30t在比帘布筒9的轮胎轴向的外端9t靠轮胎轴向内侧终止。由此，减振橡胶体30能够在轮胎半径方向内侧覆盖带束层7的轮胎轴向的整个区域，因而能够有效地降低行驶噪音(例如160Hz附近)。

减振橡胶体30的最大厚度T1可适宜地设定。需要说明的是，若最大厚度T1较小，则可能无法充分地抑制胎面部2的振动。反之，若最大厚度T1较大，则胎面部2的活动增大，操纵稳定性可能会降低。从这样的观点出发，最大厚度T1优选为胎面部2的最大厚度T2(省略图示)的4％以上、并且优选为20％以下。

胎面橡胶11在0℃的损失角正切tanδ优选为0.40以上。由此，轮胎1的湿抓地性能提高。这样的湿抓地性能的增加相应地有助于例如减少胎面部2的槽14的容积，从而能够实现行驶噪音的进一步降低。

此外，胎面橡胶11在70℃的损失角正切tanδ优选为0.20以下。由此能够减小轮胎1的滚动阻力，能够抑制因设置降噪体20和减振橡胶体30导致的油耗性能变差。

在0℃的损失角正切tanδ和在70℃的损失角正切tanδ依据JIS-K6394的标准进行测定。本实施方式的在0℃的损失角正切tanδ和在70℃的损失角正切tanδ是使用(株)岩本制作所制造的粘弹性光谱仪在各测定温度(0℃或70℃)、频率10Hz、初始拉伸应变10％以及动态应变的振幅±2％的条件下测定得到的值。

本实施方式的胎面橡胶11中含有炭黑、氧化硅以及硫。炭黑的含量A1(phr)、氧化硅的含量A2(phr)以及硫的含量A3(phr)能够适宜地设定，优选满足下述式(1)的关系。

(1.4×A1+A2)/A3≧20…(1)

通过满足上述式(1)，能够增大胎面橡胶11中含有的炭黑的含量A1和氧化硅的含量A2的比例，因而耐磨损性能提高。该耐磨损性能的增加相应地有助于例如减少胎面部2的槽14的容积，从而能够实现行驶噪音的进一步降低。另外，在使用补胎液进行补胎的情况下，即使补胎液的分布产生不均，也可抑制胎面橡胶11发生偏磨损。

示例出了本实施方式的减振橡胶体30配置于带束层7的轮胎半径方向内侧的情况，但并不限于这样的方式。减振橡胶体30也可以配置于带束层7的轮胎半径方向外侧。图2是本发明另一实施方式的轮胎1在正规状态下的包含轮胎旋转轴的轮胎子午线截面图。需要说明的是，在该实施方式中，有时对于与上述实施方式相同的构成附以相同的符号并省略说明。

该本实施方式的减振橡胶体40配设于带束层7与帘布筒9之间。这样的减振橡胶体40能够有效地抑制胎面部2的振动，因而能够有效地降低行驶噪音(例如160Hz附近)。而且，由于该实施方式的减振橡胶体40配设于带束层7与帘布筒9之间，因而能够抑制带束层7和帘布筒9的振动、降低路面噪音。

该实施方式的减振橡胶体40的轮胎轴向的外端40t可适宜地设定。本实施方式的外端40t在比带束层7的外端7t靠轮胎轴向外侧终止。此外，外端40t在比帘布筒9的外端9t靠轮胎轴向内侧终止。由此，减振橡胶体40能够在轮胎半径方向外侧覆盖带束层7的轮胎轴向的整个区域，因而能够有效地降低行驶噪音(例如160Hz附近)。

图3是本发明的又一实施方式的轮胎1在正规状态下的包含轮胎旋转轴的轮胎子午线截面图。需要说明的是，在该实施方式中，有时对于与此前的实施方式相同的构成附以相同的符号并省略说明。

该实施方式的减振橡胶体50配设于帘布筒9的轮胎半径方向的外侧。这样的减振橡胶体50能够有效地抑制胎面部2的振动，因而能够有效地降低行驶噪音(例如160Hz附近)。而且，由于该实施方式的减振橡胶体50配设于帘布筒9的轮胎半径方向的外侧，因而能够抑制帘布筒9的振动、降低路面噪音。

该实施方式的减振橡胶体50的轮胎轴向的外端50t可适宜地设定。该实施方式的外端50t在比带束层7的外端7t靠轮胎轴向外侧终止。此外，外端50t在比帘布筒9的外端9t靠轮胎轴向内侧终止。由此，减振橡胶体50能够在轮胎半径方向外侧覆盖带束层7的轮胎轴向的整个区域，因而能够有效地降低行驶噪音(例如160Hz附近)。

以上对本发明的特别优选的实施方式进行了详细说明，但本发明并不限于图示的实施方式，可变形为各种方式来实施。

实施例

[实施例A]

制造具有图1所示的基本结构且具有表1的降噪体的轮胎，对它们的性能进行了评价(实施例1～实施例17)。为进行比较，制造不具有降噪体的轮胎(比较例1)以及降噪体的玻璃化转变温度Tg1高于内衬层的玻璃化转变温度Tg2的轮胎(比较例2)，对它们的性能进行了评价。进一步制造降噪体的玻璃化转变温度Tg1与内衬层的玻璃化转变温度Tg2相同的轮胎(比较例3)，对它们的性能进行了评价。各实施例和比较例中通用的规格如下所述。

轮胎尺寸：165/65R18

轮辋尺寸：18×7JJ

内压：320kPa

检测车辆：日本产2500cc的FR车

胎面橡胶：

配方：

天然橡胶(TSR20)：15phr

SBR1(末端改性)：45phr

结合苯乙烯量：28％

乙烯基含量：60％

玻璃化转变点：-25℃

SBR2(末端改性)：25phr

结合苯乙烯量：35％

乙烯基含量：45％

玻璃化转变点：-25℃

BR(BR150B)：15phr

硅烷偶联剂(Si266)：4phr

树脂(Arizona Chemical公司SYLVARES SA85)：8phr

油：4phr

蜡：1.5phr

抗老化剂(6C)：3phr

硬脂酸：3phr

氧化锌：2phr

硫化促进剂(NS)：2phr

硫化促进剂(DPG)：2phr

炭黑(N220)：5phr

氧化硅(VN3、1115MP)：70phr

硫：2phr

硫化后的轮胎中的胎面橡胶的硬度H2：64度

最大厚度T2：10mm

0℃的损失角正切tanδ：0.50

70℃的损失角正切tanδ：0.10

(1.4×炭黑的含量A+氧化硅的含量B)/硫的含量C：37.5

带束层：

轮胎轴向的宽度W2：120mm

胎体帘布层和带束帘布层的贴胶橡胶的硬度H3：60度

内衬层：

配方(一例)：

天然橡胶(TSR20)：15phr

CL IIR：75phr

再生橡胶：20phr

炭黑N660：50phr

油：5phr

硬脂酸：1.5phr

氧化锌：1.5phr

硫：0.5phr

硫化促进剂(M)：0.5phr

硫化促进剂(DM)：0.7phr

玻璃化转变温度Tg2：通过改变上述配方来进行调整

降噪体的玻璃化转变温度Tg1：通过改变降噪体的材料来进行调整

减振橡胶体：

配方：

天然橡胶(TSR20)：65phr

SBR(Nipol 1502)：35phr

炭黑N220：52phr

油：15phr

硬脂酸：1.5phr

氧化锌：2phr

硫：3phr

硫化促进剂(CZ)：1phr

硫化后的轮胎中的硬度H1：58度

最大厚度T1：1mm

减振橡胶体的硬度H1与胎面橡胶的硬度H2之比(H1/H2)：0.91

减振橡胶体的宽度W1与带束层的宽度W2之比(W1/W2)：100％

检测方法如下所述。

<噪音性能>

将各轮胎安装在上述轮辋上，并在上述内压条件下安装在上述车辆的所有车轮上。并且通过安装在驾驶席靠背的中央部的集音麦克风来测定上述车辆以速度60km/h在路面噪音测量路面(沥青粗糙路面)行驶时的行驶噪音(100～200Hz和200～300Hz)的总声压(分贝)。结果以将实施例1设为100的指数来表示。数值越大，行驶噪音越小，越良好。

<低温环境下的降噪体的耐久性能>

将各轮胎安装在上述轮辋上，使用转鼓试验机，在上述内压、负载4.8kN、速度80km/h和室温-50℃的条件下测定直至降噪体及其附近发生损伤为止的距离。结果以将实施例1的值设为100的指数来表示。数值越大，耐久性能越高、越良好。

<轮胎质量>

测定各轮胎每1条的质量。结果以将实施例1的轮胎质量的倒数设为100的指数来表示。数值越大，表示越轻量。

<压到钉子时的降噪体的耐剥离性能>

将各轮胎安装在上述轮辋上，并在上述内压条件下安装在上述车辆的所有车轮上。之后，在各轮胎由于压到钉子而被刺破后，将该损伤部位拆开，测定被钉子牵拉的降噪体从轮胎内腔面剥离的面积。结果以将实施例1设为100的指数来表示。数值越大，耐剥离性能越高、越良好。

将检测结果列于表1。

【表1】

根据检测的结果，与比较例的轮胎相比，实施例的轮胎能够在降低行驶噪音的同时提高低温环境下的降噪体的耐久性。

[实施例B]

制造具有图1、图2或图3所示的基本结构且具有降噪体和表2的减振橡胶体的轮胎，对它们的性能进行了评价(实施例18～实施例29)。关于各实施例中通用的规格，除了表2和以下的规格以外，与实施例A相同。

降噪体：

密度：27(kg/m³)

拉伸强度：90.0(kPa)

内衬层的玻璃化转变温度Tg2与降噪体的玻璃化转变温度Tg1之差(Tg2-Tg1)：25(℃)

降噪体的体积V1与轮胎内腔的总体积V2之比(V1/V2)：15(％)

减振橡胶体在硫化后的轮胎中的硬度H1：改变油的含量进行调整

关于检测方法，除了以下的方法以外，与实施例A相同。

<操纵稳定性>

将各轮胎安装在上述轮辋上，并在上述内压条件下安装在上述车辆的所有车轮上。之后在干燥沥青的检测路线上行驶，通过驾驶员的感官评价对方向盘响应性、刚性感、抓地等相关特性进行评价。评价以将实施例18设为100的指数来表示。数值越大越好。

将检测的结果列于表2。

根据检测的结果，与实施例A的比较例的轮胎相比，实施例的轮胎能够降低行驶噪音。此外，通过将减振橡胶体的硬度H1与胎面橡胶的硬度H2之比(H1/H2)设定在优选的范围，能够提高操纵稳定性。

[实施例C]

制造具有图1所示的基本结构且具有降噪体、减振橡胶体以及表2的胎面橡胶的轮胎，对它们的性能进行了评价(实施例30～实施例36)。关于各实施例中通用的规格，除了表3和以下的规格以外，与实施例A相同。需要说明的是，降噪体的通用规格如实施例B所示。减振橡胶体的通用规格如实施例A所示。

胎面橡胶：

配方：除了下述的炭黑、氧化硅和硫以外，与实施例A相同

炭黑(N220)：A(任意)phr

氧化硅(VN3、1115MP)：B(任意)phr

硫：C(任意)phr

关于检测方法，除了以下的方法以外，与实施例A相同。

<湿抓地性能>

将各轮胎安装在上述轮辋上，并在上述内压条件下安装在上述车辆的所有车轮上。之后通过驾驶员的感官评价对于在湿沥青路上行驶时的抓地性能进行评价。评价以将实施例30设为100的指数来表示。数值越大越好。

<滚动阻力性能>

将各轮胎安装在上述轮辋上，使用滚动阻力试验机，在上述内压条件、负载4.8kN、速度80km/h的条件下测定了滚动阻力。结果以将实施例30的值的倒数设为100的指数来表示。数值越大越好。

<耐磨损性能>

将各轮胎安装在上述轮辋上，并在上述内压条件下安装在上述车辆的所有车轮上。接下来，2人乘车在高速道路以及一般道路(包括市区、山路)行驶合计340km。之后，在胎面部的胎肩陆部的轮胎周向上的3个块状部分测定磨损指数(行驶距离/磨损量)，计算出其平均值。结果以将实施例30的磨损指数的倒数设为100的指数来表示。数值越大越好。

将检测的结果列于表3。

根据检测的结果，与实施例A的比较例的轮胎相比，实施例的轮胎能够降低行驶噪音。此外，通过将胎面橡胶的损失角正切tanδ(0℃、70℃)、炭黑的含量、氧化硅的含量以及硫的含量设定在优选的范围，能够提高湿抓地性能、滚动阻力性能以及耐磨损性能。

Claims

1.一种充气轮胎，其特征在于，

该充气轮胎具有：

胎体，其跨设在一对胎圈部之间延伸；

内衬层，其配设在所述胎体的轮胎半径方向内侧且形成轮胎内腔面；以及

降噪体，其固定于所述内衬层的所述轮胎内腔面，由多孔质材料构成，

所述降噪体的玻璃化转变温度Tg1小于所述内衬层的玻璃化转变温度Tg2。

2.如权利要求1所述的充气轮胎，其中，所述内衬层的玻璃化转变温度Tg2与所述降噪体的玻璃化转变温度Tg1之差Tg2-Tg1为20℃以上。

3.如权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，所述降噪体的密度为10kg/m³～40kg/m³。

4.如权利要求1～3中任一项所述的充气轮胎，其中，所述降噪体的体积V1为轮胎内腔的总体积V2的0.4％～30％。

5.如权利要求1～4中任一项所述的充气轮胎，其中，所述降噪体的拉伸强度为70kPa～115kPa。

6.如权利要求1～5中任一项所述的充气轮胎，其中，

该充气轮胎进一步具备：

带束层，其配设在所述胎体的半径方向外侧且在胎面部的内部；以及

减振橡胶体，其配设在所述胎面部的内部且在所述带束层的轮胎半径方向内侧或外侧，

所述减振橡胶体的轮胎轴向的宽度W1为所述带束层的轮胎轴向的宽度W2的60％～130％。

7.如权利要求6所述的充气轮胎，其中，所述减振橡胶体的硬度H1与配设在所述胎面部的胎面橡胶的硬度H2之比H1/H2为0.5～1.0。

8.如权利要求1～7中任一项所述的充气轮胎，其中，

该充气轮胎进一步具备配设在胎面部的胎面橡胶，

所述胎面橡胶在0℃的损失角正切tanδ为0.40以上、并且在70℃的损失角正切tanδ为0.20以下。

9.如权利要求1～8中任一项所述的充气轮胎，其中，

该充气轮胎进一步具备配设在胎面部的胎面橡胶，

所述胎面橡胶含有炭黑、氧化硅以及硫，

所述炭黑的含量A1(phr)、所述氧化硅的含量A2(phr)和所述硫的含量A3(phr)满足下述式(1)的关系，

(1.4×A1+A2)/A3≧20…(1)。