CN108289528A - 鞋底用构件及鞋 - Google Patents

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Abstract

提供一种鞋底用构件，其一部分或全部由将多个树脂发泡颗粒一体化而成的树脂发泡体形成，前述树脂发泡颗粒由含有聚酰胺系弹性体的树脂组合物形成，对于前述树脂发泡体，将动态粘弹性测定中的在‑20℃下的损耗系数设为tanδ[‑20℃]、在25℃下的损耗系数设为tanδ[25℃]、将前述树脂组合物的在25℃下的储能模量设为E’[25℃]、将前述树脂组合物在100℃～130℃下的复数粘度的最小值设为ηmin、最大值设为ηmax时，满足下述(1)～(4)的全部。1≤tanδ[‑20℃]/tanδ[25℃]≤5…(1)；50MPa≤E'[25℃]≤400MPa…(2)；0.05MPa·s≤ηmin…(3)；ηmax≤0.6MPa·s…(4)。

Description

鞋底用构件及鞋
技术领域
本发明涉及鞋底用构件及鞋，更详细而言，涉及一部分或全部由将多个树脂发泡颗粒一体化而成的树脂发泡体形成的鞋底用构件、及具备该鞋底用构件的鞋。
背景技术
鞋底用构件要求缓冲能力优异、为轻量。通常，作为满足这样要求的鞋底用构件的材料，使用发泡体。
通常，为了维持作为鞋底用构件中所用的发泡体适宜的刚性、且使发泡体轻量化，必须使刚性高的树脂高发泡化。但是，对于以往的交联发泡体，越使鞋底用构件中所用的树脂高发泡化，鞋底用构件变得越容易劣化。因此，存在鞋底用构件的耐久性降低的问题。
另一方面，专利文献1及2中公开了包含使多个热塑性聚氨酯发泡颗粒熔接而形成的树脂发泡体的鞋底用构件。所述鞋底用构件通过聚氨酯发泡颗粒彼此的熔接部分而被强化，因此具有优异的耐久性。
但是，专利文献1及2的包含使用了发泡热塑性聚氨酯的树脂发泡体的鞋底用构件不具有充分的轻量性。另外，专利文献1及2的鞋底用构件存在其粘弹特性会根据使用温度不同而大大变化的问题。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2013-220354号公报
专利文献2：美国专利申请公开第2014/0017450号说明书
发明内容
发明要解决的问题
本发明鉴于上述问题，其课题在于，提供兼备作为鞋底用构件适宜的刚性及轻量性、且具有优异的耐久性、并且在鞋的使用温度区域下的特性变化小的鞋底用构件、及具备这样的鞋底用构件的鞋。
用于解决问题的方案
本发明人等发现，通过使用将包含具有某一特定的粘弹特性的聚酰胺系弹性体的树脂发泡颗粒一体化而成的树脂发泡体，能解决前述问题。
即，对于本发明的鞋底用构件，其一部分或全部由将多个树脂发泡颗粒一体化而成的树脂发泡体形成，
前述多个树脂发泡颗粒由含有聚酰胺系弹性体的树脂组合物形成,
对于前述树脂发泡体，将动态粘弹性测定中的在-20℃下的损耗系数设为tanδ[-20℃]、在25℃下的损耗系数设为tanδ[25℃]、将前述树脂组合物在25℃下的储能模量设为E’[25℃]、将前述树脂组合物在100℃～130℃下的复数粘度的最小值设为ηmin、最大值设为ηmax时，满足下述(1)～(4)的全部。
1≤tanδ[-20℃]/tanδ[25℃]≤5···(1)
50MPa≤E’[25℃]≤400MPa···(2)
0.05MPa·s≤ηmin···(3)
ηmax≤0.6MPa·s···(4)
本发明的鞋底用构件优选前述树脂组合物的发泡倍率为3.0以上。
本发明的鞋具备鞋底用构件，所述鞋底用构件的一部分或全部由将多个树脂发泡颗粒一体化而成的树脂发泡体形成，
前述多个树脂发泡颗粒由含有聚酰胺系弹性体的树脂组合物形成，
对于前述树脂发泡体，将动态粘弹性测定中的在-20℃下的损耗系数设为tanδ[-20℃]、在25℃下的损耗系数设为tanδ[25℃]、将前述树脂组合物在25℃下的储能模量设为E’[25℃]、将前述树脂组合物在100℃～130℃下的复数粘度的最小值设为ηmin、最大值设为ηmax时，满足下述(1)～(4)的全部。
1≤tanδ[-20℃]/tanδ[25℃]≤5···(1)
50MPa≤E’[25℃]≤400MPa···(2)
0.05MPa·s≤ηmin···(3)
ηmax≤0.6MPa·s···(4)
本发明的鞋优选前述树脂组合物的发泡倍率为3.0以上。
附图说明
图1为示出使用一实施方式的鞋形成用构件而成的鞋的概略图。
具体实施方式
以下，参照附图对本发明的鞋底用构件及鞋的一实施方式进行说明。但是，下述的实施方式仅为例示。本发明不受下述实施方式任何限定。
图1示出了具备本实施方式的鞋底用构件的鞋。
该鞋1具有：覆盖脚的上面的鞋面材料2、配置于鞋面材料2的下侧而形成鞋底的鞋底用构件3、4。
对于该鞋1，作为前述鞋底用构件，具有配置于与地面接触的位置的外底4、配置于鞋面材料2与外底4之间的中底3。
对于本实施方式的鞋底用构件，该鞋底用构件的一部分或全部由将多个树脂发泡颗粒一体化而成的树脂发泡体形成。
例如，本实施方式的鞋1中，可以是中底3及外底4这两者由前述树脂发泡体形成，可以是中底3或外底4中任一者由前述树脂发泡体形成。另外，也可以是中底3的一部分或外底4的一部分由前述树脂发泡体形成。
优选的是，本实施方式的鞋1中，至少中底3的一部分或全部可以由前述树脂发泡体形成。
构成前述树脂发泡体的树脂发泡颗粒由含有聚酰胺系弹性体的树脂组合物形成。根据所述构成，本实施方式的鞋底用构件能具有作为鞋底用构件的适宜的刚性及适宜的轻量性。
对前述树脂组合物中所含的聚酰胺系弹性体没有特别限定，优选由包含聚酰胺单元的硬链段和包含聚醚单元的软链段构成的聚醚嵌段酰胺(PEBA)。
构成前述硬链段的聚酰胺单元例如可以为聚酰胺6、聚酰胺66、聚酰胺11、聚酰胺12、聚酰胺610、聚酰胺612等，更优选聚酰胺11、聚酰胺12。这些聚酰胺单元可以单独使用，也可以组合使用2种以上。
构成前述软链段的聚醚单元例如可以为聚乙烯醚二醇、聚丙烯醚二醇、聚四亚甲基醚二醇、聚六亚甲基醚二醇等，更优选聚四亚甲基醚二醇。这些聚醚单元可以单独使用，也可以组合使用2种以上。
另外，前述树脂组合物可以还包含聚烯烃系树脂、聚苯乙烯系树脂、聚氨酯等其它树脂材料、或色素、抗氧化剂、紫外线吸收剂等化学药品。
前述树脂发泡颗粒可通过使用用于制作树脂发泡颗粒的以往公知的方法、由前述树脂组合物来制作。这样的方法例如可以为在制作不含有发泡剂的树脂颗粒后使发泡剂浸渗的浸渗法，也可以为将包含发泡剂的树脂组合物在冷却水中进行挤出并进行造粒的挤出法。
对于前述浸渗法，首先，将前述树脂组合物成形而制作树脂颗粒。接着，将前述树脂颗粒、发泡剂及水系分散剂导入高压釜内，施加热及压力并进行搅拌，由此使发泡剂浸渗于前述树脂颗粒。使该经浸渗的发泡剂发泡，由此得到前述树脂发泡颗粒。
对于前述挤出法，例如，在前端安装有具有多个小孔的模头的挤出机内添加前述树脂组合物及发泡剂，进行熔融混炼。将该熔融混炼物从前述模头挤出为线料状后，立即导入至冷却水中使其固化。将这样得到的固化物切断成规定的长度，由此得到前述树脂发泡颗粒。
对上述方法中使用的发泡剂没有特别限定，例如，可以为化学发泡剂，也可以为物理发泡剂。
前述化学发泡剂是通过化学反应或热分解而产生气体的发泡剂。作为这样的化学发泡剂，例如，可列举出碳酸氢钠、碳酸铵等无机系化学发泡剂、偶氮二甲酰胺等有机系化学发泡剂。
前述物理发泡剂为液化气体、超临界流体等，因压力降低或加热而发生发泡。作为这样的物理发泡剂，例如可列举出丁烷等脂肪族烃类、环丁烷等脂环式烃类、二氧化碳、氮气、空气等无机气体。
本实施方式中，为了使前述树脂组合物发泡，特别优选使用利用了超临界流体的浸渗法。该情况下，能够使包含聚酰胺系弹性体的树脂组合物在较低的温度下溶解于超临界流体，因此不需要用于使聚酰胺系弹性体熔融的高温。另外，由于不使用化学发泡剂，因此还有源自化学发泡剂的发泡的有害气体的产生得以抑制的优点。
对前述树脂发泡颗粒的形状、大小没有特别限定。前述树脂发泡颗粒的形状优选为球状。该情况下，前述树脂发泡颗粒的体积平均粒径D50(中值粒径)优选可以为直径1～20mm的范围，更优选可以为直径2～10mm的范围。
需要说明的是，本说明书中，树脂发泡颗粒的粒径是指通过显微镜测定颗粒的长径而得到的值。
前述树脂发泡体是通过将如上述那样地形成的前述树脂发泡颗粒一体化而获得的。
对于使前述树脂发泡颗粒一体化的方法，例如，通过利用热压机对前述树脂发泡颗粒在成形模具内进行热压、或通过蒸气法使前述树脂发泡颗粒彼此熔接可进行。
对前述树脂发泡颗粒进行热压时的温度根据构成前述树脂发泡颗粒的前述树脂组合物的种类来进行适宜调整。例如，前述树脂组合物包含PEBA的情况下，前述树脂发泡颗粒在100～180℃的范围内进行适宜加压而能进行热压。
本实施方式中，为了使前述树脂发泡颗粒一体化，可以适宜使用粘合剂。作为前述粘合剂，例如可列举出表面改性剂、氨基甲酸酯等除前述发泡树脂以外的粘合剂等。这些粘合剂可以单独使用，也可以组合使用2种以上。
优选的是，在对前述树脂发泡颗粒进行热压时可以使用前述粘合剂。
另外，在使前述树脂发泡颗粒一体化前，预先将粒径、刚性不同的多种树脂发泡颗粒根据粒径、刚性定位于各自的区域，其后一体化而制成树脂发泡体。例如，在通过热压将前述树脂发泡颗粒一体化的情况下，可以将粒径小的树脂发泡颗粒配置于在成形模具内的成形后成为脚的内侧的位置，也可以将粒径大的树脂发泡颗粒配置于在成形模具内的成形后成为脚的内侧的位置。
通过根据树脂发泡颗粒的粒径、刚性来调整树脂发泡体内的配置，能够形成具有因区域不同而具有不同刚性的树脂发泡体。
本实施方式的前述树脂发泡体与以往的鞋底用构件中所用的发泡体相比，比重小，具有作为鞋底用构件优异的轻量性。本实施方式的前述树脂发泡体的比重优选为0.3以下、更优选为0.15以下。
本实施方式的前述树脂发泡体与以往的鞋底用构件中所用的发泡体相比，压缩永久变形小。因此，由该树脂发泡体形成的本实施方式的鞋底用构件具有弹性恢复性优异的优点。
其理由尚不确定，推测如下。本实施方式的前述树脂发泡体是由前述树脂组合物形成的前述树脂发泡颗粒一体化而成的，因此在前述树脂发泡体内熔接的树脂发泡颗粒间的各个颗粒界面上形成了外层。认为这样形成的外层比前述树脂发泡体内的微细泡孔(cell)部分更具有厚度，因此可得到优异的弹性恢复性。
前述树脂发泡体的压缩永久变形优选可以为20％以下。更优选前述树脂发泡体的压缩永久变形可以为15％以下、可以为10％以下。
需要说明的是，本说明书中，树脂发泡体的压缩永久变形是指通过基于ASTMD395A的恒定载荷压缩永久变形试验测定而得到的值。更详细而言，是指通过后述的实施例中记载的方法测定而得到的值。
本实施方式的树脂发泡体在鞋的使用温度区域下的动态粘弹性的变化小。具体而言，将动态粘弹性测定中的在-20℃下的损耗系数设为tanδ[-20℃]、在25℃下的损耗系数设为tanδ[25℃]时，满足以下的(1)式。
1≤tanδ[-20℃]/tanδ[25℃]≤5···(1)
本实施方式的树脂发泡体满足上述式(1)，因此该温度范围下的动态粘弹性的变化小。因此，具有在鞋的使用温度区域下的缓冲性能特性的变化小的优点。
优选的是，tanδ[-20℃]/tanδ[25℃]的值可以为1以上且3以下。
需要说明的是，本说明书中，树脂发泡体的损耗系数是指基于JIS K 7244-4：1999、在测定模式为“正弦波变形的拉伸模式”下、频率10Hz下测定而得到的值。更详细而言，是指利用后述的实施例中记载的条件进行测定而得到的值。
对于本实施方式的树脂组合物，将前述树脂组合物在25℃下的储能模量设为E’[25℃]时，满足以下的(2)式。
50MPa≤E’[25℃]≤400MPa···(2)
本实施方式的树脂组合物满足上述式(2)，因此前述树脂发泡体中所含的树脂组合物的前述树脂发泡颗粒的发泡倍率能变得良好。因此，包含前述树脂发泡颗粒的本实施方式的鞋底用构件具有作为鞋底用构件优异的轻量性。
优选的是，前述树脂组合物的在25℃下的储能模量E’[25℃]可以为150MPa以上。该情况下，能够使鞋底用构件更轻量化。
优选的是，前述树脂组合物的在25℃下的储能模量E’[25℃]可以为300MPa以下、更优选可以为280MPa以下。
需要说明的是，本说明书中，树脂组合物的储能模量是指基于JIS K 7244-4：1999、在测定模式为“正弦波变形的拉伸模式”下、频率10Hz下测定而得到的值。更详细而言，是指利用后述的实施例中记载的条件进行测定而得到的值。
对于本实施方式的树脂组合物，将树脂组合物在100℃～130℃下的复数粘度的最小值设为ηmin时，满足以下的(3)式。
0.05MPa·s≤ηmin···(3)
另外，对于本实施方式的树脂组合物，将树脂组合物在100℃～130℃下的复数粘度的最大值设为ηmax时，满足以下的(4)式。
ηmax≤0.6MPa·s···(4)
本实施方式的树脂组合物满足上述式(3)及(4)，因此树脂发泡体中所含的树脂发泡颗粒的树脂组合物的发泡倍率能变得良好。因此，包含前述树脂发泡颗粒的本实施方式的鞋底用构件具有作为鞋底用构件优异的轻量性。该树脂组合物的发泡倍率优选可以为3.0以上、更优选可以为5.0以上。该树脂组合物的发泡倍率不足3.0的情况下，有时树脂发泡体的比重变大，鞋底用构件所要求的轻量性、缓冲性变得不充分。
若ηmin低于0.05MPa·s，则在发泡后发生过收缩，不会成为对用于鞋底用构件充分的发泡倍率。若ηmax超过0.6MPa·s，则发泡不充分，不会成为对用于鞋底用构件充分的发泡倍率。
优选的是，该树脂组合物的复数粘度的最小值ηmin可以为0.15MPa·s以上。优选该树脂组合物的复数粘度的最大值ηmax可以为0.55MPa·s以下。
需要说明的是，本说明书中，树脂组合物的复数粘度是指基于JIS K7244-4：1999、在测定模式为“正弦波变形的拉伸模式”下、频率10Hz下测定而得到的值。更详细而言，是指利用后述的实施例中记载的条件进行测定而得到的值。
本实施方式的鞋底用构件及具备该鞋底用构件的鞋可以与以往公知的鞋的制造方法同样地操作来制造。
例如，具备本实施方式的鞋底用构件的鞋底用构件的制造方法包括以下的工序。
(a)第1工序，由包含聚酰胺系弹性体的树脂组合物，通过上述的浸渗法、挤出法等制造树脂发泡颗粒；
(b)第2工序，将前述第1工序中得到的树脂发泡颗粒导入成形模具内，利用热压机对该成形模具进行热压，由此得到该树脂发泡颗粒被一体化而成的树脂发泡体；
(c)第3工序，制作一部分或全部由前述第2工序中得到的树脂发泡体形成的鞋底用构件。
需要说明的是，在前述第2工序中，可以通过使用了成形模具的热压，将鞋底用构件的形状直接成形。该情况下，由于能够直接制造全部由前述树脂发泡体形成的鞋底用构件，因此能够省略前述第3工序。
本实施方式的鞋底用构件为其一部分或全部由将多个树脂发泡颗粒一体化而成的树脂发泡体形成、前述多个树脂发泡颗粒由含有聚酰胺系弹性体的树脂组合物形成、且满足下述式(1)～(4)的全部的鞋底用构件，因此兼具作为鞋底用构件适宜的刚性及轻量性，并且具有优异的耐久性，并且具有在鞋的使用温度区域下的特性变化小的优点。
另外，本实施方式的鞋由于具备前述鞋底用构件，因此鞋底兼具适宜的刚性及轻量性，并且具有优异的耐久性，并且具有在鞋的使用温度区域下的特性变化小的优点。
1≤tanδ[-20℃]/tanδ[25℃]≤5···(1)
50MPa≤E’[25℃]≤400MPa···(2)
0.05MPa·s≤ηmin···(3)
ηmax≤0.6MPa·s···(4)
需要说明的是，在此不对更详细的情况进行重复说明，但即使是上述中未直接记载的事项，本发明中也可以适宜采用关于鞋底用构件以往公知的技术事项。
实施例
以下，通过举出本发明的具体实施例及比较例来阐明本发明。需要说明的是，本发明不限定于以下的实施例。
(树脂组合物的物性试验)
作为实施例1～5及比较例1～4树脂组合物，使用包含以下的聚酰胺系聚醚嵌段酰胺的颗粒状的原料。
ARKEMA K.K.制“PEBAX”2533、4033、5533、7033
宇部兴产株式会社制“UBESTA”9048X、9055X
Daicel Corporation.制“VESTAMID”E58-S4
Daicel Corporation.制“DAIAMID”E55K1W2、E73K2
将包含这些树脂组合物的原料熔融固化而成形为平板状后，切断成长度33±3mm、宽度5±1mm、厚度2±1mm的长条状，得到试验片。
在下述的条件下使用作为测定装置的株式会社UBM制动态粘弹性测定装置“Rheogel-E4000”，依据JIS K 7244-4：1999测定各试验片在25℃下的储能模量E’[25℃]。将结果示于表1。
测定模式：正弦波变形的拉伸模式
频率：10Hz
卡盘间距离：20mm
载荷：自动静态载荷
动态变形：5μm
升温速度：2℃/分钟
另外，使用上述装置，依据JIS K 7244-4：1999，在与上述同样的条件下测定各试验片在100～130℃下的复数粘度η。将其最小值和最大值示于表1。此时，实施例及比较例的全部试验片中，就复数粘度η而言，在130℃时示出最小值ηmin、在100℃时示出最大值ηmax。
(树脂发泡颗粒的制作)
分别对实施例1～5及比较例1～4的树脂组合物如下地制造树脂发泡颗粒。
树脂颗粒的制作
首先，使用下述的装置对前述树脂组合物进行颗粒化，制造粒径1.3mm的树脂颗粒。将所得树脂颗粒用于之后的发泡。
挤出机：口径65mm-50mm的串联型。
造粒用模具：具备40个直径0.8mm、连接盘(land)长度3.0mm的喷嘴，连接于挤出机的挤出出口。
水中热切割机：具备在圆周方向具有8个刀具的每分3000转的高速旋转切割器，该高速旋转切割器与造粒用模具的喷嘴出口密合。在该水中热切割机的分流器树脂排出口装备有分流器树脂排出口口径变更夹具(口径：
3mm、连接盘长：15mm)。
具体而言，如下地对前述树脂组合物进行颗粒化。首先，将前述树脂组合物以50kg/小时的比例向挤出机内供给，对前述树脂组合物进行加热而熔融混炼。在该挤出机的挤出出口侧，对树脂组合物进行冷却，以使树脂组合物的温度成为175℃。接着，使挤出机内的树脂组合物通过利用加热器保持为300℃的造粒用模具，挤出至循环有水压0.4MPa、40℃的冷却水的腔室内。在该挤出的同时，利用水中热切割机的高速旋转切割器将从模具挤出的树脂组合物切断。将如此切断的树脂颗粒从腔室内取出后，进行脱水干燥，由此得到粒径1.3mm的球形的树脂颗粒。
树脂颗粒的发泡
为了算出之后的发泡倍率，依据JIS K 7311：1995(水中置换法)对树脂发泡颗粒制造中使用的树脂颗粒的比重进行测定。
接着，在内容积5L的带搅拌机的高压釜中导入上述树脂颗粒2.3kg、蒸馏水2.3kg、作为分散稳定剂的焦磷酸镁6.0g及十二烷基苯磺酸钠0.3g和作为气泡调整剂的亚乙基双硬脂酰胺2.3g后，通过以320rpm搅拌该高压釜内使其悬浮。接着，将该高压釜内升温至110℃后，向该高压釜内压入作为发泡剂的丁烷(异丁烷：正丁烷＝35：65(质量比))460g，使该高压釜内在110℃保持6小时。其后，将该高压釜内冷却至20℃后，取出该高压釜内的上述树脂颗粒。将取出的上述树脂颗粒在130℃的水蒸气存在下放置，使浸渗至上述树脂颗粒的丁烷发泡剂发泡，得到树脂发泡颗粒。
其后，测定所得树脂发泡颗粒的体积密度。将该树脂发泡颗粒的体积密度与发泡前的树脂组合物的比重进行比较，由此算出树脂组合物的发泡倍率。将结果示于表1。表1中，在树脂组合物的发泡倍率为3倍以上的情况下表示为○，在树脂组合物的发泡倍率不足3倍的情况下表示为×。
[表1]
根据实施例1～5及比较例1～4可明确，25℃下的储能模量E’[25℃]为50～400MPa的范围、并且100～130℃下的复数粘度η的最小值ηmin为0.05MPa·s以上、最大值ηmax为0.6MPa·s以下的实施例1～5的树脂组合物显示出了3倍以上的发泡倍率。
与此相对，储能模量及复数粘度不满足上述范围的比较例1～4的树脂组合物仅显示出不足3倍的发泡倍率。
(鞋底用构件的制造)
实施例6
将由实施例2的树脂组合物如上所述地制作的前述树脂发泡颗粒导入密闭容器内。以0.5MPaG的压力向该密闭容器内压入氮气后，将该密闭容器内在常温下放置6小时。这样使氮气浸渗至前述树脂发泡颗粒。
将前述树脂发泡颗粒从该密闭容器中取出后，填充至具有与鞋底用构件相同形状的模腔的成形模具的该模腔内。将该成形模具在0.24MPa的水蒸气中加热35秒钟，由此将鞋底用构件一体化而成形。
实施例7
使用由实施例5的树脂组合物如上所述地制作的上述树脂发泡颗粒来代替实施例6中使用的树脂发泡颗粒，除此以外，与实施例6同样地操作，制造鞋底用构件。
比较例5
直接使用ZOTEFOAMS公司制的ZOTEK(R)PEBA foam，制成包含比较例5的板状的树脂发泡体的鞋底用构件。
比较例6
从adidas公司制的鞋“energy boost”(2013年款)中所使用的鞋底直接切出包含热塑性聚氨酯弹性体的泡沫部分，作为比较例6的鞋底用构件。
比较例7
使用直链状低密度聚乙烯的复合材料作为树脂组合物，制造包含板状的树脂发泡体的鞋底用构件。
(鞋底用构件的物性试验)
比重
依据JIS K 7311：1995(水中置换法)，对通过实施例6、7及比较例5～7得到的鞋底用构件的比重进行测定。将结果示于表2。
硬度
使用高分子计器株式会社制“C型硬度计”作为AskerC型硬度计，对通过
实施例6、7及比较例5～7得到的鞋底用构件的硬度进行测定。将结果示于表2。
压缩永久变形
将通过实施例6、7及比较例5～7得到的鞋底用构件切断为直径29±1mm、厚度4±1mm的圆盘状，得到试验片。
使用东洋精机株式会社制“恒定载荷压缩试验机”作为测定装置，按照基于ASTM D395A的恒定载荷压缩永久变形试验对各试验片的压缩永久变形进行测定。具体而言，在20±3℃的环境温度下、对各试验片赋予0.59MPa的应力22小时，测定卸载后24小时的残余应变。
动态粘弹性的温度依赖性
将通过实施例6、7及比较例5～7得到的鞋底用构件切断为长度33±3mm、宽度5±1mm、厚度3±1mm的长条状，得到试验片。
在下述条件下使用作为测定装置的株式会社UBM制动态粘弹性测定装置“Rheogel-E4000”，依据JIS K 7244-4：1999测定各试验片在-20℃及25℃下的损耗系数tanδ[-20℃]及tanδ[25℃]。将结果示于表2。
测定模式：正弦波变形的拉伸模式
频率：10Hz
卡盘间距离：20mm
载荷：自动静态载荷
动态变形：5μm
升温速度：2℃/分钟
[表2]
根据实施例6、7及比较例5～7明确可知，对于由表现出良好的发泡性的实施例2、5的聚酰胺系弹性体树脂组合物制作的树脂发泡颗粒一体化而成的实施例6、7的鞋底用构件，其硬度、比重及压缩永久变形全部优异，动态粘弹性的温度依赖性也小。
与此相对，未将树脂发泡颗粒一体化而形成的比较例5、7的鞋底用构件的压缩永久变形大。因此，恢复性差，容易劣化。
另外可知，未使用聚酰胺系弹性体作为树脂组合物的比较例6、7的鞋底用构件的比重大，鞋底所要求的轻量性不充分。
进而可知，由热塑性聚氨酯弹性体树脂组合物制作的树脂发泡颗粒一体化而成的比较例6的鞋底用构件在-20℃及25℃下的动态粘弹性的温度依赖性大。即，可知在鞋的使用温度区域下的特性变化大。
附图标记说明
1：鞋、3：中底、4：外底。

Claims (4)

1.一种鞋底用构件，其一部分或全部由将多个树脂发泡颗粒一体化而成的树脂发泡体形成，
所述多个树脂发泡颗粒由含有聚酰胺系弹性体的树脂组合物形成，
对于所述树脂发泡体，将动态粘弹性测定中的在-20℃下的损耗系数设为tanδ[-20℃]、在25℃下的损耗系数设为tanδ[25℃]、将所述树脂组合物在25℃下的储能模量设为E’[25℃]、将所述树脂组合物在100℃～130℃下的复数粘度的最小值设为ηmin、最大值设为ηmax时，满足下述(1)～(4)的全部，
1≤tanδ[-20℃]/tanδ[25℃]≤5···(1)
50MPa≤E’[25℃]≤400MPa···(2)
0.05MPa·s≤ηmin···(3)
ηmax≤0.6MPa·s···(4)。
2.根据权利要求1所述的鞋底用构件，其中，所述树脂组合物的发泡倍率为3.0以上。
3.一种鞋，其具备鞋底用构件，所述鞋底用构件的一部分或全部由将多个树脂发泡颗粒一体化而成的树脂发泡体形成，
所述多个树脂发泡颗粒由含有聚酰胺系弹性体的树脂组合物形成，
对于所述树脂发泡体，将动态粘弹性测定中的在-20℃下的损耗系数设为tanδ[-20℃]、在25℃下的损耗系数设为tanδ[25℃]、将所述树脂组合物在25℃下的储能模量设为E’[25℃]、将所述树脂组合物在100℃～130℃下的复数粘度的最小值设为ηmin、最大值设为ηmax时，满足下述(1)～(4)的全部，
1≤tanδ[-20℃]/tanδ[25℃]≤5···(1)
50MPa≤E’[25℃]≤400MPa···(2)
0.05MPa·s≤ηmin···(3)
ηmax≤0.6MPa·s···(4)。
4.根据权利要求3所述的鞋，其中，所述树脂组合物的发泡倍率为3.0以上。
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