WO2020003433A1

WO2020003433A1 - 靴

Info

Publication number: WO2020003433A1
Application number: PCT/JP2018/024556
Authority: WO
Inventors: 貴士山出
Original assignee: 株式会社アシックス
Priority date: 2018-06-28
Filing date: 2018-06-28
Publication date: 2020-01-02
Also published as: CN112203549B; JPWO2020003433A1; CN112203549A; JP6831945B2; US20210321714A1

Abstract

本発明では、アウトソールを熱可塑性エラストマーで形成させ、しかも、１４０℃及び１８０℃において特定の複素粘度を示す熱可塑性エラストマーでアウトソールを形成させることにより高品質でありながら製造容易な靴を提供する。

Description

靴

　本発明は、靴に関し、より詳しくは、ミッドソールとアウトソールとを備えた靴に関する。

　従来、靴底には、クッション性と軽量性とに優れることが求められるだけでなく強度、グリップ性、及び、耐摩耗性に優れることが求められる。
　１つの部材がこれらの特性をすべて満たすようにすることは難しいため、従来の靴底は、ミッドソールやアウトソールといった複数の部材で構成されている。
　前記ミッドソールは、靴に対して軽量性やクッション性を発揮させるべく、従来、ポリマーフォームなどによって形成されている。
　前記アウトソールは、靴の着用者が歩行する際に地面と接する接地部を構成するもので、強度、グリップ性、及び、耐摩耗性に優れることが必要であるため、非発泡なゴムシートなどによって構成されている。　
　従来、靴を作製するのにあたって、一般的には、ミッドソールとアウトソールとを別々に作製した後にこれらを接着剤で貼り合せるような方法が採用されている。
　ここで下記特許文献１には、従来の一般的な製法とは違った靴の製法が記載されており、ミッドソールとアウトソールとを同じ樹脂（エチレン－酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ））を使って作製し、しかも、これらを１つの成形型で同時に作製する方法が記載されている。
　そして特許文献１には、成形時にこれらを熱融着させることで靴の生産性向上を図り得ることが記載されている。

日本国特開２００７－２７５２７５号公報

　上記の特許文献に示されているような製法では、アウトソールを形成させるための成形空間と、ミッドソールを形成させるための成形空間とがつながって１つの空間を構成している成形型が用いられる。
　そして、特許文献に示されているような製法では、アウトソールを形成させるための成形空間とミッドソールを形成させるための成形空間とにそれぞれＥＶＡが充填されて熱プレスが実施される。
　このときアウトソール用のＥＶＡは、成形型の形状が十分に反映されたアウトソールを形成させるべく、熱プレス時の加熱温度で高い流動性を示すことが求められる。
　但し、このＥＶＡの流動性が過度に高いと、アウトソール用のＥＶＡがアウトソールを形成させるための成形空間から流れ出して高品質な製品が得られないおそれがある。

　上記のような問題については、これまで着目されておらず、そのような問題を解決するための方法は確立されていない。
　そこで、本発明は、このような問題を解決することを目的としており、効率良く製造することができるとともに高品質な製品が得られ易い靴の提供を目的としている。

　本発明は、ポリマーフォームで構成されたミッドソールと、熱可塑性エラストマーで構成されたアウトソールとを備え、
　該アウトソールと前記ミッドソールとが熱融着されており、
　前記熱可塑性エラストマーの１４０℃における複素粘度（η₁₄₀）と、１８０℃における複素粘度（η₁₈₀）とが、下記関係式（１）、（２）の両方を満足する靴。
　
　　１０ｋＰａ・ｓ　≦　η₁₄₀　≦　３００ｋＰａ・ｓ　・・・（１）
　　η₁₈₀　≦　１００ｋＰａ・ｓ　・・・（２）

一態様の靴を示した概略側面図。靴底面の様子を示した概略平面図。図２のＩＩＩ－ＩＩＩ線矢視断面図（第１接地部の断面）。図２のＩＶ－ＩＶ線矢視断面図（第２接地部の断面）。成形型の概略正面図。成形型の概略平面図。成形型の概略側面図。成形型を使った熱成形の様子を示した概略図。熱可塑性エラストマーがミクロ相分離構造を有する状態を模式的に示した図。実施例での評価結果を示す図（アウトソールを構成する熱可塑性エラストマーの複素粘度と、型への充填性との関係を示したグラフ）。実施例での評価結果を示す図（アウトソールを構成する熱可塑性エラストマーの複素粘度と、成形時の流れ量との関係を示したグラフ）。

　本発明の靴底用部材について以下にその実施の形態を例示しつつ説明する。
　図１は、本実施形態の靴１を示した概略斜視図であり、着用者が歩行している際に靴が接地している様子を示したものである。
　また、図２は、該靴１の下面（以下「靴底面１ａ」ともいう）の様子を示したものである。
　図にも示しているように、本実施形態の靴１は、アッパー２と靴底用部材３，４とを有している。
　該靴１は、靴底用部材としてミッドソール３、及び、アウトソール４を有している。
　尚、以下において図１に示した靴１などについて説明する際に、踵の中心ＨＣと爪先の中心ＴＣとを結ぶシューセンター軸ＣＸに沿った方向のことを長さ方向Ｘと称することがある。
　また、シューセンター軸ＣＸに沿った方向の内、踵から爪先に向けた方向Ｘ１を前方などと称し、爪先から踵に向けた方向Ｘ２を後方などと称することがある。
　さらに、シューセンター軸ＣＸに直交する方向の内、水平面ＨＰに平行する方向を幅方向Ｙと称することがある。
　この幅方向Ｙの内、足の第１指側に向けた方向Ｙ１を内方などと称し、第５指側に向けた方向Ｙ２を外方などと称することがある。
　そして、水平面ＨＰに直交する垂直方向Ｚを厚み方向や高さ方向と称することがある。
　さらに、以下においては、この垂直方向Ｚにおいて上方に向かう方向Ｚ１を上方向と称し、下方に向かう方向Ｚ２を下方向と称することがある。

　図１に示すように、本実施形態の靴１は最も下方にアウトソール４を備えている。
　本実施形態のアウトソール４は、シート状であり、厚み方向が垂直方向Ｚとなるように靴１の最下部に配されている。
　前記靴１は、着用者の足を上側から覆うアッパー２と前記アウトソール４との間にミッドソール３を備えている。
　本実施形態のミッドソール３は、扁平形状を有し、その厚み方向が靴の高さ方向Ｚとなるように配されている。
　該ミッドソール３の下面は、前記アウトソール４の上面に接しており、前記ミッドソール３の上面は、アッパー２に対して下側から接している。

　本実施形態の靴１の下面は、着用者の土踏まずに対応する部位において上方に向かって僅かに凹入した状態になっている。
　この部位には、着用者が歩行する際に地面とは接することが無い非接地部１１が設けられている。
　本実施形態の靴１は、着用者が歩行する際に地面と接する接地部１２，１３を前記非接地部１１の前後に備える。
　前記非接地部１１よりも踵側の接地部１２（以下、「踵側接地部１２」ともいう）と、前記非接地部１１よりも爪先側の接地部１３（以下、「爪先側接地部１３」ともいう）とのそれぞれでは、アウトソール４がミッドソール３の一部分だけを下側から覆っている。
　即ち、図３、図４に示すように、前記ミッドソール３は、アウトソール４によって下側から覆われている被覆領域３１と、アウトソール４によって覆われておらず露出状態になっている露出領域３２とを備える。
　言い換えると前記靴底面１ａには、前足部と踵部との内の少なくとも一方において、前記アウトソールが露出している第１領域１２１，１３１と、前記ミッドソールが露出している第２領域１２２，１３２とが備えられている。

　後述するように本実施形態のミッドソール３は、ポリマーフォームによって形成され、表層部における特定の領域だけを高密度化させることが容易になっている。
　そこで、本実施形態のミッドソール３は、その一部がアウトソール４とともに接地部を構成しても、優れた耐摩耗性を発揮することができる。
　尚、前記接地部となる前記第１領域１２１，１３１や前記第２領域１２２，１３２には、優れたグリップ性や緩衝性が発揮されることが望ましい。
　そのため、前記第２領域１２２，１３２に該当する前記踵側接地部１２及び前記爪先側接地部１３におけるミッドソール３の露出領域３２では、前記ミッドソール３の下面側に凹凸面が形成されている。

　ミッドソール３は、前記露出領域３２において下方に向けて突出した凸部と、上方に向かって凹入した凹部とを備えている。
　ミッドソール３に設けられる凹凸面は、平坦面に複数の突起が点在しているだけのものであったり、平坦面に複数の凸条が設けられているだけのものであったりしてもよい。
　また、ミッドソール３に設けられる凹凸面は、平坦面の複数箇所を凹入させているだけのものであったり、平坦面に複数の条溝が設けられているだけのものであったりしてもよい。
　凸部の形状や凹部での凹入形状は、特に限定されるものではなく、例えば、円錐、角錐、円錐台、角錐台、不定形などとすることができる。
　凸部や凹部が前記凸条や前記条溝である場合についてもその形状が特に限定されるものではなく、前記凸条や前記条溝は、例えば、直線状、曲線状、蛇行状、渦巻き状などとすることができる。
　さらに、前記凸条や前記条溝の断面形状も特に限定されるものではない。

　前記踵側接地部１２及び前記爪先側接地部１３では、前記アウトソール４も下面側に凹凸が形成されており、下方に向けて突出した凸部と、上方に向かって凹入した凹部とを備えている。
　即ち、前記踵側接地部１２及び前記爪先側接地部１３のそれぞれには、優れたグリップ性を発揮させるべく凹凸面が備えられ、前記第１領域１２１，１３１と前記第２領域１２２，１３２とのそれぞれに凹凸面が備えられている。

　ミッドソール３及びアウトソール４は、前記踵側接地部１２や前記爪先側接地部１３において１ｍｍ以上の高さ（下方に向けての長さ）を有する凸部が形成されていることが好ましい。
　該凸部の高さは、１．５ｍｍ以上であることがより好ましく、２ｍｍ以上であることが特に好ましい。
　尚、前記凸部の高さは、通常、１０ｍｍ以下である。

　前記凸部の幅（基端部における幅：Ｗ）に対する前記高さ（Ｈ）の比率（Ｈ／Ｗ）であるアスペクト比は、０．３以上であることが好ましく、０．５以上であることがより好ましく、１．０以上であることがさらに好ましく、２．０以上であることが特に好ましい。
　尚、前記凸部のアスペクト比は、通常、１０以下である。

　ミッドソール３の凸部は、先端部の位置がアウトソール４の凸部の先端部と揃った状態になっていなくてもよい。
　ミッドソール３の凸部の少なくとも一部は、靴１が無荷重な状態においては地面に接することがなく、着用者の体重が加わった際に地面に接する状態となるように先端部がアウトソール４の凸部よりも上方に位置するように形成されていてもよい。

　ミッドソール３の下面３ａは、前記露出領域３２において凹凸面を有する一方で前記被覆領域３１では平坦面となっている。
　前記アウトソール４は、下面４ａが凹凸面を有するものの上面４ｂには凹凸が形成されていない。
　即ち、前記アウトソール４の上面４ｂと前記ミッドソール３の下面３ａとが上下方向において対向した状態で接している接触領域ＳＸでは、それぞれの面がフラットな状態になっている。
　本実施形態の前記アウトソール４と前記ミッドソール３とは、この接触領域ＳＸにおいて熱融着している。

　本実施形態における前記ミッドソール３は、ポリマーフォームで構成されている。
　本実施形態における前記アウトソール４は、熱可塑性エラストマーで構成されている。
　本実施形態における前記ミッドソール３と前記アウトソールとは、後段において詳述するように一つの成形型を使って同時に成形されたものである。
　前記ミッドソール３と前記アウトソールとは、この成形の際に前記接触領域ＳＸで熱融着して一体化している。

　ここで、前記ミッドソール３と前記アウトソール４とを同時に成形する方法について説明する。
　前記ミッドソール３と前記アウトソール４とを同時に成形する際には、例えば、ミッドソール３を形成させるための予備成形体（以下、「第１予備成形体」とも称する）と、前記アウトソール４を形成させるための予備成形体（以下、「第２予備成形体」とも称する）とを作製する準備工程と、前記第１予備成形体及び前記第２予備成形体を加熱状態で加圧してこれらに所定の形状を付与するとともにこれらを熱融着させる熱成形工程とが実施される。
　前記準備工程と、前記熱成形工程との間には、第１予備成形体と第２予備成形体との内の少なくとも一方の表面に熱成形工程での熱融着を促進させるためのバインダーを塗布する前処理工程を実施してもよい。

　前記準備工程では、ミッドソール用の第１予備成形体として、ミッドソール３よりも一回り大きな発泡体を作製し、アウトソール用の第２予備成形体として両面に凹凸面が全く形成されていない平板状のシート体を作製することができる。

　第１予備成形体を作製する工程では、該第１予備成形体よりも一回り大きな発泡体を作製することと、該発泡体から余分な箇所を除去して第１予備成形体に仕上げることとを実施することができる。
　発泡体は、該発泡体の形状に対応した成形空間を有する成形型の内部で発泡剤を含むポリマー組成物を発泡させることなどにより作製できる。
　発泡体から余分な箇所を除去して第１予備成形体とするには、前記発泡体に対して切削加工などを施せばよい。
　切削加工を行うと表面に気泡の切断面が現れた第１予備成形体を得ることができ、アンカー効果が発揮され易い第１予備成形体を得ることができる。

　前記準備工程で作製する前記第２予備成形体は、平面視における形状がアウトソール４に対応したシート体とすることができる。
　第２予備成形体を作製する工程では、当該第２予備成形体よりも面積が大きく、均一厚みを有する平板状の原料シートを作製することと、該原料シートの余分な箇所を除去して第２予備成形体とすることとを実施すればよい。
　前記原料シートは、アウトソール４を構成させるための熱可塑性エラストマーを射出成形するなどして作製することができる。
　前記原料シートから余分な箇所を除去するのには、カッターナイフや鋏などの刃物を用いることができる。
　また、前記原料シートから余分な箇所を除去するのには、トムソン刃型などによる打ち抜き加工を実施してもよい。
　靴１は、通常、同じデザインであっても複数のサイズの商品をラインナップする必要がある。
　ここで上記のような方法では、第２予備成形体をサイズ別に作製するために複数の成形型を用意する必要性がなく、生産コストの低減を図ることができる。
　即ち、サイズの異なる靴１を作製するにあたって必要になる最も大きな第２予備成形体よりも面積の大きな原料シートを製造し得る射出成形型を一つ用意しておくことで靴の生産コストの低減を図ることができる。
　第２予備成形体を原料シートからの打ち抜き加工によって作製するにしてもトムソン刃型などの簡易な型を複数用意すればよいだけなので射出成形型を複数用意する場合に比べて生産コストを大きく低減させることができる。

　本実施形態においては、ミッドソール３やアウトソール４の凹凸面は、前記熱成形工程で形成させることができ前記第１予備成形体と前記第２予備成形体とのそれぞれの下面は、ミッドソール３の下面３ａやアウトソール４の下面４ａに設けられているような凹凸面を有している必要はなく、平坦面としておくことができる。
　即ち、本実施形態においては、前記第１予備成形体と前記第２予備成形体を成形型で作製するにしても、当該成形型の構造を比較的単純なものとすることができるという効果が発揮され得る。

　前記前処理工程は、前記バインダーを第１予備成形体や第２予備成形体に塗布する方法で行うことができる。
　バインダーの塗布は、刷毛やスプレーなどの一般的な道具を用いて実施することができる。
　バインダーの塗布は、第１予備成形体や第２予備成形体の一部の表面に対してのみ実施しても、全表面に対して実施してもよい。
　前記バインダーを第２予備成形体側に塗布する場合、当該バインダーの塗布は、原料シートの時点で実施してもよい。
　バインダーの塗布は、少なくとも接触領域ＳＸの全体に及ぶ範囲に施されることが好ましい。

　前記熱成形工程では、例えば、図５Ａ、図５Ｂ、及び、図５Ｃに示したような成形型Ｍが用いられる。
　図に示すように、成形型Ｍは、型閉め時に互いに接する型合わせ面を有する一対の型で構成されている。
　前記成形型Ｍは、一対の前記型として雄型ＭＭと雌型ＭＦとを有している。
　本実施形態における前記雄型ＭＭ及び前記雌型ＭＦのそれぞれは、板状である。
　前記成形型Ｍは、前記雄型ＭＭと前記雌型ＭＦとを重ね合わせることで密閉状態の成形空間ＣＶを内部に形成し得るように構成されている。
　前記成形型Ｍは、ミッドソール３とアウトソール４とが一体化した状態での形状に対応した前記成形空間ＣＶを型閉め時に内部に形成し得るように構成されている。
　前記成形空間ＣＶは、ミッドソール３の形状に対応した第１空間部ＣＶ３とアウトソール４の形状に対応した第２空間部ＣＶ４とで構成されている。

　前記雌型ＭＦは、型合わせ面を有する側において開口し、且つ、該雌型ＭＦの厚み方向に凹入した成形用凹部ＭＦａを備えている。
　該成形用凹部ＭＦａは、ミッドソール３やアウトソール４の厚み方向が深さ方向となるように形成されている。
　前記雄型ＭＭは、型合わせ面から突出し、且つ、雌型ＭＦの成形用凹部ＭＦａに突入可能な成形用凸部ＭＭａを備えている。
　そして、成形型Ｍは、雌型ＭＦと雄型ＭＭとを重ね合わせた際に成形用凹部ＭＦａの深さ方向の途中まで前記成形用凸部ＭＭａが入り込んだ状態になって前記成形空間ＣＶを内部に形成し得るように構成されている。
　即ち、成形型Ｍは、成形用凹部ＭＦａの底部分の内壁面と、前記成形用凸部ＭＭａの下面とによって前記成形空間ＣＶが画定され得るように構成されている。
　そして、雌型ＭＦの成形面（内壁面）の底面部は、靴底面１ａに設けられている凹凸とは逆形状となる凹凸が形成されている。
　雌型ＭＦは、第１予備成形体と第２予備成形体とのそれぞれの下面を所定の形状とするための凹凸を底面部に備えている。

　本実施形態で前記ミッドソール３と前記アウトソール４とを同時に成形する熱成形工程では、図６に示すように、例えば、第１成形体３ｘと第２成形体４ｘとが成形空間ＣＶに収容された成形型Ｍを一対の熱盤ＨＢを有する熱プレス機で加熱するとともに加圧する方法を採用することができる。
　熱成形工程の具体的な方法としては、例えば、第２成形体４ｘを第２空間部ＣＶ４にセットするとともに第１成形体３ｘを第１空間部ＣＶ３にセットした成形型Ｍを熱盤ＨＢの間に挟み込み、該熱盤ＨＢで成形型を加熱するとともに雌型ＭＦと雌型ＭＭとが接近する方向に加圧する方法を採用することができる。

　前記熱成形工程でミッドソール３とアウトソール４とが一体化した成形品を作製する際に成形型Ｍを高温にして第１成形体３ｘと第２成形体４ｘとを変形しやすい状態にする方が成形空間ＣＶの形状が忠実に反映された成形品を得る上において有利となる。
　また、ミッドソール３とアウトソール４とが強固に熱融着した成形品を得る上においても前記熱成形工程での成形型Ｍの加熱温度は高温にした方が有利となる。
　その一方で、成形型Ｍの加熱温度を高温にすると第２成形体４ｘに過度な流動性が発揮されてしまい、第２成形体４ｘを構成する熱可塑性エラストマーが第２空間部ＣＶ４から溢れ出てしまうおそれが生じる。
　即ち、成形型Ｍの加熱温度を高温にすると成形品の全体的な形状は精度の高いものになり得るものの当該成形体を構成するミッドソールとアウトソールとの個々の外形精度は低いものになるおそれがある。

　本実施形態においては、アウトソール４の形成材料として特定の熱可塑性エラストマーを採用することで全体的な形状並びにミッドソールとアウトソールとの個々の形状についても高い精度を有する成形品が得られ易くなっている。

　本実施形態において前記アウトソール４を構成する熱可塑性エラストマーは、複素粘度を測定した際に下記関係式（１）、（２）の両方を満足する。

　　１０ｋＰａ・ｓ　≦　η₁₄₀　≦　３００ｋＰａ・ｓ　・・・（１）
　　η₁₈₀　≦　１００ｋＰａ・ｓ　・・・（２）

　ここで、関係式（１）における「η₁₄₀」とは、熱可塑性エラストマーの１４０℃における複素粘度（ｋＰａ・ｓ）を意味し、関係式（２）における「η₁₈₀」とは、熱可塑性エラストマーの１８０℃における複素粘度（ｋＰａ・ｓ）を意味する。

　熱可塑性エラストマーの１４０℃における複素粘度（η₁₄₀）が１０ｋＰａ・ｓ以上であることで前記熱成形工程での成形型Ｍの温度を高温にしても過度な流動性が発揮されることが抑制され、前記第２空間部ＣＶ４から溢れ出てしまうおそれが低減され得る。
　そのため、本実施形態においては前記熱成形工程で第１成形体３ｘと第２成形体４ｘとの間に高い圧力が作用するような加圧条件を採用することができ、ミッドソール３とアウトソール４とが強固に熱融着された成形体を得ることができる。
　このような効果をより顕著に発揮させ得る点において、熱可塑性エラストマーの１４０℃における複素粘度（η₁₄₀）は１５ｋＰａ・ｓ以上であることが好ましく、２５ｋＰａ・ｓ以上であることがより好ましく、５０ｋＰａ・ｓ以上であることが特に好ましい。

　熱可塑性エラストマーの１４０℃における複素粘度（η₁₄₀）が３００ｋＰａ・ｓ以下であることで、本実施形態では、成形型Ｍの細部に亘る形状が忠実に再現されたアウトソール４が得られ易くなっている。
　このような効果をより顕著に発揮させ得る点において、熱可塑性エラストマーの１４０℃における複素粘度（η₁₄₀）は２８０ｋＰａ・ｓ以下であることが好ましく、２５０ｋＰａ・ｓ以下であることがより好ましく、２２０ｋＰａ・ｓ以下であることが特に好ましい。

　熱可塑性エラストマーの１８０℃における複素粘度（η₁₈₀）が１００ｋＰａ・ｓ以下であることで第２成形体４ｘ（前記原料シート）を射出成形などの方法で作製することが容易となる。
　即ち、熱可塑性エラストマーの複素粘度（η₁₈₀）が上記関係式（２）を満たすことで第２成形体４ｘを高い外形精度で繰り返し作製することが容易となる。
　熱可塑性エラストマーの複素粘度（η₁₈₀）が上記関係式（２）を満たすことで第２成形体４ｘを高い外形精度で作製でき、ひいてはアウトソール４に優れた外形精度を発揮させ得る。
　このような効果をより顕著に発揮させ得る点において、熱可塑性エラストマーの１８０℃における複素粘度（η₁₈₀）は８０ｋＰａ・ｓ以下であることが好ましく、６０ｋＰａ・ｓ以下であることがより好ましく、４０ｋＰａ・ｓ以下であることが特に好ましい。
　尚、熱可塑性エラストマーの１８０℃における複素粘度（η₁₈₀）は２ｋＰａ・ｓ以上であることが好ましく、３ｋＰａ・ｓ以上であることがより好ましく、４ｋＰａ・ｓ以上であることが特に好ましい。

　尚、前記複素粘度は、ＪＩＳ　Ｋ　７２４４－４：１９９９（ＩＳＯ　６７２１－４：１９９４）に基づいて測定することができる。
　具体的には、動的粘弾性測定装置（例えば、株式会社ユービーエム製、製品名「Ｒｈｅｏｇｅｌ－Ｅ４０００」）を用いて測定することができる。
　測定試料は、長さ３３±３ｍｍ、幅５±１ｍｍ、厚さ２±１ｍｍの短冊状とし、測定条件は、下記の通りとすることができる。　
＜測定条件＞
　　測定モード　　：正弦波歪みの引張モード
　　周波数　　　　：１０Ｈｚ
　　チャック間距離：２０ｍｍ
　　荷重　　　　　：自動静荷重
　　動歪み　　　　：５μｍ
　　昇温速度　　　：２℃／ｍｉｎ

　本実施形態の前記アウトソール４は、このような熱可塑性エラストマーによって実質的に非発泡な状態に形成される。
　前記アウトソール４は、僅かながら気泡を含有した発泡状態であってもよいが、強度や耐摩耗性の観点から非発泡な状態であることが好ましい。
　具体的には、前記アウトソール４は、無作為に選択した数箇所（例えば、５箇所）において断面が垂直面となるように切断されて断面観察が行われた際に当該断面に占める気泡の面積割合が５％以下となるように形成されていることが好ましい。
　前記アウトソール４における当該面積割合は、４％以下であることがより好ましく、３％以下であることがさらに好ましく、１％以下であることが特に好ましい。

　前記アウトソール４は、ＪＩＳ規格（ＪＩＳ　Ｋ６２５３－３）に基づいて測定されるタイプＡデュロメータ硬さ（２３℃、瞬時値）が５５以上であることが好ましく、６０以上であることがより好ましい。
　アウトソール４のタイプＡデュロメータ硬さは、８５以下であることが好ましく、８０以下であることがより好ましく、７５以下であることが特に好ましい。

　上記のようなアウトソール４を形成させるための熱可塑性エラストマーとしては、例えば、オレフィン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）、スチレン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＳ）、アミド系熱可塑性エラストマー（ＴＰＡ）、ウレタン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＵ）、及び、エステル系熱可塑性エラストマー（ＴＰＣ）などからなる群より選ばれる１種又は２種以上のものを採用することができる。

　アウトソール４を形成させるための熱可塑性エラストマーは、オレフィン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）、ウレタン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＵ）、及び、スチレン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＳ）の内の何れかであることが好ましい。

　前記オレフィン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）としては、プロピレンに由来する構成単位とエチレン又は炭素数が４～３０のα－オレフィンに由来する構成単位を一つの分子構造中に有するものが好ましい。
　オレフィン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）としては、ナノオーダーの螺旋状の結晶部分が互いに連結して網状の構造をとって非晶部分を覆ったミクロ構造を有するものが好ましい。
　オレフィン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）は、ＪＩＳ　Ｋ７２１０－１に基づいて２３０℃、２１．１８Ｎの条件によって測定されるメルトマスフローレイト（ＭＦＲ）が０．５ｇ／１０ｍｉｎ以上であることが好ましく、１．０ｇ／１０ｍｉｎ以上であることがより好ましい。
　ＴＰＯのＭＦＲは、１０ｇ／１０ｍｉｎ以下であることが好ましく、８．０ｇ／１０ｍｉｎ以下であることがより好ましい。

　前記スチレン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＳ）としては、スチレンコンテントが２０質量％以上４０質量％以下のものが好ましい。
　スチレン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＳ）は、ＪＩＳ　Ｋ７２１０－１に基づいて２３０℃、２１．１８Ｎの条件によって測定されるメルトマスフローレイト（ＭＦＲ）が０．５ｇ／１０ｍｉｎ以上であることが好ましく、１．０ｇ／１０ｍｉｎ以上であることがより好ましい。
　ＴＰＳのＭＦＲは、１０ｇ／１０ｍｉｎ以下であることが好ましく、８．０ｇ／１０ｍｉｎ以下であることがより好ましい。

　前記熱可塑性エラストマーとしては、マトリックスと、該マトリックス中に分散された複数のドメイン粒子とを含むミクロ相分離構造を有するものが好ましい。
　加熱時における優れた流動性を熱可塑性エラストマーに発揮させる上において、前記マトリックスは、一般的なポリマーのなかで比較的溶融粘度が低い結晶性ポリオレフィンを含有することが好ましく、該結晶性ポリオレフィンとして高密度ポリエチレン又はポリプロピレンを含むことが好ましく、ポリプロピレンを含むことが特に好ましい。
　前記マトリックスに含有させるポリプロピレンは、ホモポリプロピレンであるかブロックポリプロピレンであるかのいずれかであることが好ましい。
　また、前記ドメイン粒子には、架橋エラストマーを含有させることが好ましい。
　前記ドメイン粒子は、架橋エラストマーを含有することで、高温に加熱されても熱溶融することがない。
　そして、前記熱可塑性エラストマーは、架橋エラストマーを含んだドメイン粒子を含有することで、熱溶融時に流動性が過剰になることが抑制可能となる。

　前記熱可塑性エラストマーとしてスチレン系熱可塑性エラストマーを採用する場合にも、このようなドメイン粒子による機能や前記結晶性ポリオレフィンによる機能を発揮させることができる。
　前記スチレン系熱可塑性エラストマーとしては、図７に模式的に示したようなミクロ相分離構造を有していることが好ましい。
　即ち、前記スチレン系熱可塑性エラストマーは、マトリックスＭＲＸと、マトリックス中に分散された複数のドメイン粒子ＤＭとを含むものが好ましい。
　前記アウトソールを構成するスチレン系熱可塑性エラストマーは、前記マトリックスＭＲＸにスチレン系ポリマーを含有させることが好ましく、前記マトリックスＭＲＸにポリ－α－メチルスチレン系のポリマーを含有させることが好ましい。
　該スチレン系ポリマーとしては、例えば、ポリ－α－メチルスチレン、ポリ－α－メチル－ｏ－メチルスチレン、ポリ－α－メチル－ｍ－メチルスチレン、ポリ－α－メチル－ｐ－メチルスチレン、ポリ－α－メチル－２，６－ジメチルスチレン、ポリ－α－メチル－２，４－ジメチルスチレン、ポリ－α－メチル－２，４，６－トリメチルスチレンなどが挙げられる。
　なかでも前記マトリックスＭＲＸには、ポリ－α－メチルスチレンを含有させることが好ましい。

　前記スチレン系熱可塑性エラストマーは、前記複数のドメイン粒子ＤＭの少なくとも一部が、コア部と、該コア部を覆うシェル部とを備えたコアシェル型粒子であることが好ましい。
　コアシェル型粒子の少なくとも一部は、コア部がシェル部によって完全に覆われた状態となっていることが好ましい。
　前記コアシェル型粒子のコア部ＤＭＣには架橋エラストマーが含有され、該コアシェル型粒子のシェル部ＤＭＳには結晶性ポリオレフィンが含有されていることが好ましい。
　該コアシェル型粒子のシェル部ＤＭＳが結晶性ポリオレフィンを含むことで、熱可塑性エラストマーが加熱された際に当該シェル部ＤＭＳがコア部ＤＭＣやマトリックスＭＲＸよりも低粘度化して熱可塑性エラストマーに優れた流動性を発揮させ得る。

　加熱時における優れた流動性を熱可塑性エラストマーに発揮させる上において、シェル部ＤＭＳに含まれる結晶性ポリオレフィンは、高密度ポリエチレン又はポリプロピレンであることが好ましい。
　前記結晶性ポリオレフィンとして、ポリプロピレンを採用する場合、該ポリプロピレンは、プロピレン単独重合体であるホモポリプロピレンであっても、プロピレンとエチレンとのランダム共重合体であるランダムポリプロピレンであっても、プロピレンとエチレンとのブロック共重合体であるブロックポリプロピレンであってもよい。
　シェル部ＤＭＳに含まれる前記ポリプロピレンは、ホモポリプロピレンであるかブロックポリプロピレンであるかのいずれかであることが好ましい。
　これらのポリプロピレンは、１４０℃と１８０℃との中間である１６０℃付近に融点を有するため、このようなポリプロピレンでシェル部ＤＭＳを形成させることで１８０℃における熱可塑性エラストマーの複素粘度（η₁₈₀）を低い値に調整し易くなる。
　また、このようなポリプロピレンでシェル部ＤＭＳを形成させることで１４０℃における熱可塑性エラストマーの複素粘度（η₁₄₀）を所望の値に調整し易くなる。

　前記熱可塑性エラストマーにおいてドメイン粒子ＤＭのコア部ＤＭＣに含有させる架橋エラストマーは、特に限定されるものではないが、スチレン系エラストマーであることが好ましい。
　即ち、前記コア部ＤＭＣに含まれる架橋エラストマーは、スチレン－エチレン－ブチレン共重合体（ＳＥＢ）、スチレン－ブタジエン－スチレン共重合体（ＳＢＳ）、ＳＢＳの水素添加物（スチレン－エチレン－ブチレン－スチレン共重合体（ＳＥＢＳ））、スチレン－イソプレン－スチレン共重合体（ＳＩＳ）、ＳＩＳの水素添加物（スチレン－エチレン－プロピレン－スチレン共重合体（ＳＥＰＳ））、スチレン－イソブチレン－スチレン共重合体（ＳＩＢＳ）、スチレン－ブタジエン－イソプレン－スチレン共重合体（ＳＢＩＳ）、ＳＢＩＳ水素添加物（スチレン－エチレン－エチレン／プロピレン－スチレン共重合体（ＳＥＥＰＳ））、スチレン－ブタジエン－スチレン－ブタジエン共重合体（ＳＢＳＢ）、スチレン－ブタジエン－スチレン－ブタジエン－スチレン共重合体（ＳＢＳＢＳ）などのスチレン系エラストマーを架橋剤によって架橋させた架橋エラストマーであることが好ましい。
　なかでも前記コア部ＤＭＣに含有させる架橋エラストマーは、熱可塑性エラストマーに優れた耐摩耗性を発揮させ得る点においてＳＥＢＳやＳＥＥＰＳを架橋させた架橋エラストマーとすることが好ましく、ＳＥＥＰＳを架橋させた架橋エラストマーとすることが特に好ましい。

　前記熱可塑性エラストマーは、上記のようなスチレン系ポリマーをポリプロピレン樹脂、及び、ポリ－α－メチルスチレン系ポリマーとともに押出機などの混練装置に供給し、該混練装置中でスチレン系ポリマーを動的架橋させて形成させることが好ましい。
　なお、混練装置で動的架橋を実施して熱可塑性エラストマーを作製する際には、スチレン系ポリマー、ポリプロピレン、及び、ポリ－α－メチルスチレン系ポリマーの全てを同時に混練装置に供給する必要はなく、スチレン系ポリマー、ポリプロピレン、及び、ポリ－α－メチルスチレン系ポリマーの内の一部を混練装置で１次混練して１次混練物を得た後、該１次混練物に残りのポリマーを加えてさらに２次混練するようにしてもよい。
　熱可塑性エラストマーの製造方法としては、ポリプロピレンとスチレン系ポリマーとを架橋剤とともに溶融混練して１次混練物を得た後で、該１次混練物にポリ－α－メチルスチレン系ポリマーを加えて２次混練させる方法を採用することが好ましい。

　アウトソール４を上記のような熱可塑性エラストマーで構成させる場合、前記ミッドソール３を構成するポリマーフォームは、６０℃以上１３０℃以下の範囲内に結晶融解ピークを有するポリマーを含むことが好ましく、且つ、該ポリマーフォームでは当該ポリマーが架橋されていることが好ましい。

　前記ポリマーフォームに含有させるポリマーが上記のような結晶融解ピークを有しているかどうかは、当該ポリマーに対する示差走査熱量分析（ＤＳＣ）を行って確かめることができる。
　例えば、ミッドソール３から、５ｍｇ程度の測定試料を採取し、該測定試料に対して熱流束示差走査熱量測定（熱流束ＤＳＣ）を実施し、得られるＤＳＣ曲線が６０℃以上１３０℃以下の範囲内に吸熱ピークを示せば、ミッドソール３に上記のようなポリマーが含まれていることを確認することができる。
　ここで測定試料の吸熱ピークの温度は、ＪＩＳ　Ｋ７１２１－１９８７「プラスチックの転移温度測定方法」に規定の方法で求めることができ、昇温速度１０℃／ｍｉｎでの測定によって求められる。

　前記ポリマーフォームに含有させるポリマーは、特に限定されるものではないが、スチレン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＳ）、オレフィン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）又は、エチレン－酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）であることが好ましい。
　即ち、前記ミッドソール３を構成するポリマーフォームは、ＴＰＳ、ＴＰＯ又はＥＶＡを含むポリマー組成物を架橋させるとともに発泡させたポリマーフォームであることが好ましい。
　前記ミッドソール３を構成するポリマーフォームには、アウトソールとの親和性に優れたポリマーを含有させることが当該ミッドソールと前記アウトソールとの融着性を向上させる上で好ましい。
　なお、従来のミッドソールに比較的多く用いられていてミッドソールに対する要求特性を満足させられることが知られているＥＶＡを本実施形態でのミッドソールに含有させてもよい。

　前記ミッドソール３を構成するポリマーフォームに含有させるＥＶＡはＪＩＳ　Ｋ６９２４－１に基づいて１９０℃、２１．１８Ｎの条件によって測定されるメルトマスフローレイト（ＭＦＲ）が０．５ｇ／１０ｍｉｎ以上であることが好ましく、１．０ｇ／１０ｍｉｎ以上であることがより好ましい。
　ＥＶＡのＭＦＲは、１０ｇ／１０ｍｉｎ以下であることが好ましく、５．０ｇ／１０ｍｉｎ以下であることがより好ましい。
　ＥＶＡは、ＪＩＳ　Ｋ６９２４－１に基づいて測定される酢酸ビニル（ＶＡ）含有率が５質量％以上であることが好ましい。
　エチレン－酢酸ビニル共重合体は、酢酸ビニル（ＶＡ）含有率は、１０質量％以下であることが好ましく、８質量％以下であることがより好ましい。

　ミッドソール３とアウトソール４とを熱融着させる際に任意に用いられるバインダーは、その種類が特に限定されるものではなく、ミッドソール３やアウトソール４の素材に応じて適宜選択され得る。
　尚、ミッドソール３を構成するポリマーフォームと、アウトソール４を構成する熱可塑性エラストマーとの間に極性の相違が認められる場合、これらの間の極性を有するポリマーを含むバインダーは、ミッドソール３とアウトソール４とを強固に熱融着させる上で有用である。

　これまで述べているように、本実施形態では、アウトソール４を構成する熱可塑性エラストマーが所定の複素粘度を有することから成形型内が従来に比べて高温且つ高圧となる成形条件を熱成形工程で採用することができる。
　従って、本実施形態では、ミッドソール３とアウトソール４とのそれぞれを構成するポリマーの種類から考えるとバインダーが必要であると思われるような場合でもバインダーを用いずにミッドソール３とアウトソール４とを直接的に熱融着させることができる。
　そのため、本実施形態では、ミッドソール３やアウトソール４を構成するポリマーの選択肢を拡大することができ、靴１に所定の特性を発揮させ易くなる。

　本実施形態では、上記のように熱成形工程での温度条件や圧力条件が制限されることを防止できるため、ミッドソール３の表層部と中心部との間に発泡度の違いを持たせることも容易である。
　これまでに説明しているように、本実施形態ではアウトソール４を構成する熱可塑性エラストマーが熱溶融時に過度な流動性を発揮しないため、前記熱成形工程では高い圧力でミッドソール３とアウトソール４とを一体化させることができる。
　そのため、例えば、前記ミッドソール３を構成する第１成形体３ｘを高発泡化させておいて熱成形工程で強く圧縮させることができ、成形型の壁面に近い部分を高密度化させることができる。
　従って、ミッドソール３の内、踵側接地部１２や爪先側接地部１３で第２領域１２２，１３２を構成する部分を熱成形工程で選択的に圧縮させて、この部分の見掛け密度を他の部分よりも高密度化させることもできる。
　本実施形態では、靴底に優れた耐摩耗性やグリップ性を発揮させるために、例えば、踵部での第２領域１２２に設けられている凸部や、前足部での第２領域１３２に設けられている凸部の先端部に最も厚い箇所の厚さが０．２ｍｍ以上となる非発泡な皮膜を形成させることができ、前記厚さが０．４ｍｍ以上となる非発泡な皮膜を形成させることもできる。
　尚、本実施形態でミッドソール３の下面３ａに設けることができる非発泡な皮膜は、通常、１ｍｍ以下の厚さとなる。

　本実施形態では、前記第２領域１２２，１３２を構成している部分の見掛け密度を前記ミッドソール全体の見掛け密度よりも高くすることで、靴底に優れた耐摩耗性やグリップ性を発揮させることができる。
　ミッドソール全体の見掛け密度（Ｄ０）は、ミッドソール全体の質量を体積で除して求めることができる。　
　前記第２領域１２２，１３２を構成している部分の見掛け密度（Ｄ１）については、アウトソール４の厚みと同程度の厚みとなるようにミッドソール３をスライスして得られるスライス片の質量と体積とによって求めることができる（第２領域を構成している部分の見掛け密度（Ｄ１）＝スライス片の質量／スライス片の体積）。　
　即ち、前記接触領域ＳＸにおけるアウトソール４の上面４ｂから靴底面１ａまでの厚みが例えば、３ｍｍであれば、前記第２領域１２２，１３２において同じく靴底面１ａまでの厚みが３ｍｍとなるようにミッドソール３をスライスし、得られたスライス片の質量と体積とによって前記見掛け密度（Ｄ１）を求めることができる。

　尚、本実施形態の靴１では、アッパー２などといった、ミッドソール３やアウトソール４以外の部材に関しては、特に限定されるものではなく、従来の靴と同様のものを採用することができる。

　本実施形態においては、本発明に係る靴は、上記のように例示しているが、本発明は、上記例示に何等限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々の変更を加えることが可能である。

　次に実施例を挙げて本発明をさらに詳しく説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
　縦１０ｃｍ×横１０ｃｍ×厚さ４ｍｍの矩形板状のベースと、該ベースの片面に設けられた複数本の凸条とを備えた成形品を作製するための成形型を用意した。
　該成形型としては、一対の金属板で構成されたもので、一方の金属板が単なる平板で、他方の金属板の片面に前記のような成形品に対応した掘り込みを施したものを用意した。
　具体的には、一方の金属板の片面に縦１０ｃｍ×横１０ｃｍ×深さ４ｍｍの掘り込みがされ、該掘り込みの底にさらに複数本の溝が掘り込まれているものを用意した。
　成形型の底に設けられている複数本の溝は、断面形状が正方形で幅及び深さを２ｍｍとした。
　この掘り込みがされた金属板を上面が開口した状態となるように台上に置き、縦１０ｃｍ×横５ｃｍ×厚さ２ｍｍの熱可塑性エラストマーシート（第２成形体４ｘに相当するシート）を前記溝を覆うように掘り込みの底にセットした。
　さらにこの上にＥＶＡ製のポリマーフォームシート（縦１０ｃｍ×横５ｃｍ×厚さ８ｍｍ：第１成形体３ｘに相当するシート）をセットし、その上にもう一方の金属板（平板）を置いて２枚の金属板で熱可塑性エラストマーシートとポリマーフォームシートとを上下から挟み込むようにした。
　これを熱プレス機にセットし、１６０℃の温度で５分間熱プレスした（熱成形工程）。
　熱プレス後に金型を十分に冷却して成形品を取り出した。
　成形型に形成されている溝の断面積（Ａ１）と、この溝によって成形品に形成された凸条の断面積（Ａ２）とにより、熱可塑性エラストマーの充填率を下記式により求めた。
　なお、その結果、充填率が５０％以上の場合を「Ａ」判定とし、充填率が５０％未満の場合は「Ｆ」判定とした。

　充填率：Ｆ（％）＝（Ａ２）／（Ａ１）×１００％

　また、成形品における熱可塑性エラストマーシートの幅（Ｗ１：ｃｍ）と、成形前の熱可塑性エラストマーシートの幅（５ｃｍ）から、熱可塑性エラストマーシートの流れ性を下記式により求めた。

　流れ性：Δｄ（ｍｍ）＝（Ｗ１－５）×１０

　用いる熱可塑性エラストマーシートの材質のみを変更し、上記と同様に充填率（Ｆ）と流れ性（Δｄ）とを求めた。
　なお、その結果、流れ性が１０ｍｍ以下の場合を「Ａ」判定とし、流れ性が１０ｍｍを超えた場合は「Ｆ」判定とした。
　また、各熱可塑性エラストマーシートについては、１４０℃、１８０℃での複素粘度を求めた。
　これらの結果を、図８、図９、及び、下記表１に示す。

　尚、表中の素材に関する略号の意味は下記の通りである。
ＴＰＵ１：ウレタン系熱可塑性エラストマー（エーテル系ポリウレタン）
ＴＰＯ１：プロピレンをベースとしたオレフィン系熱可塑性エラストマー
ＴＰＳ１：スチレン系熱可塑性エラストマー（ＳＥＢＳ）
Ｍ／Ｄ：シェル部にポリプロピレンを含み、コア部に架橋エラストマーを含んだコアシェル型のドメイン粒子が、ポリα－メチルスチレンを含むマトリックス中に分散されている熱可塑性エラストマー
ＴＰＵ２：ウレタン系熱可塑性エラストマー（エーテル系ポリウレタン）
ＸＬ－Ｅ：架橋エラストマー（非熱可塑性）
ＥＶＡ１：エチレン－酢酸ビニル共重合体

　これらの図に示した結果からも、アウトソールを構成する熱可塑性エラストマーの複素粘度が特定の範囲内であれば高品質な靴が効率よく作製され易いことがわかる。

１：靴、２：アッパー材、３：ミッドソール、４：アウトソール

Claims

　ポリマーフォームで構成されたミッドソールと、熱可塑性エラストマーで構成されたアウトソールとを備え、
　該アウトソールと前記ミッドソールとが熱融着されており、
　前記熱可塑性エラストマーの１４０℃における複素粘度（η₁₄₀）と、１８０℃における複素粘度（η₁₈₀）とが、下記関係式（１）、（２）の両方を満足する靴。
　
　　１０ｋＰａ・ｓ　≦　η₁₄₀　≦　３００ｋＰａ・ｓ　・・・（１）
　　η₁₈₀　≦　１００ｋＰａ・ｓ　・・・（２）
　靴底面には、前足部と踵部との内の少なくとも一方において、前記アウトソールが表面に露出している第１領域と、前記ミッドソールが表面に露出している第２領域とが備えられている請求項１記載の靴。
　前記第１領域と前記第２領域とのそれぞれに凹凸面が設けられている請求項２記載の靴。
　前記第２領域を構成している部分の見掛け密度が、前記ミッドソール全体の見掛け密度よりも高い請求項２又は３記載の靴。
　前記ミッドソールを構成するポリマーフォームは、架橋されたポリマーを含み、
　該ポリマーが、６０℃以上１３０℃以下の範囲内に結晶融解ピークを有する請求項１乃至４の何れか１項に記載の靴。
　前記アウトソールを構成する熱可塑性エラストマーは、マトリックスと、該マトリックス中に分散された複数のドメイン粒子とを含み、
　該複数のドメイン粒子が架橋エラストマーを含み、
　前記マトリックスがポリプロピレンを含む請求項１乃至５の何れか１項に記載の靴。
　前記アウトソールを構成する熱可塑性エラストマーは、マトリックスと、該マトリックス中に分散された複数のドメイン粒子とを含み、
　該複数のドメイン粒子の少なくとも一部はコアシェル型粒子であり、
　前記マトリックスにはポリ－α－メチルスチレンが含有され、
　前記コアシェル型粒子のコア部には架橋エラストマーが含有され、且つ、該コアシェル型粒子のシェル部にはポリプロピレンが含有されている請求項１乃至５の何れか１項に記載の靴。