CN107848097A - 液压式冲击装置 - Google Patents

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Abstract

本发明提供一种能够维持冲击能量，并且使活塞冲程短冲程化从而增大冲击输出的液压式冲击装置。该液压式冲击装置包括：缸体(100)；活塞(200)，滑动嵌合于缸体(100)内部；活塞前室(110)和活塞后室(111)，被划分在活塞(200)的外周面与缸体(100)的内周面之间，并隔开配置在轴向的前后；切换阀机构(130)，将活塞前室(110)和活塞后室(111)的至少一方切换成高压回路(101)和低压回路(102)的至少一方来驱动活塞(200)；以及作为施力单元的加速活塞(410)，设置于活塞(200)的后方，并在活塞(200)的后退工序中，在将制动力作用于活塞(200)的定时，抵接于活塞(200)来对活塞(200)向前方施力。

Description

液压式冲击装置
技术领域
本发明涉及凿岩机、破碎机等液压式冲击装置。
背景技术
作为这种液压式冲击装置，例如公开有专利文献1记载的技术。同文献记载的液压式冲击装置包括：例如如图9所示，缸体100P、前头部300以及后头部400P，活塞200滑动嵌合于缸体100P内。
前头部300配设在缸体100的前侧，杆310可前进后退地滑动嵌合。在前头部300的内部形成有冲击室301，在冲击室301内，活塞200的前端冲击杆310的后端。后头部400P配设在缸体100的后侧，在形成于后头部400P的内部的后退室401P内，活塞200的后端部向前后移动。
活塞200是实心的圆筒体，在其大致中央具有大径部201、202。在大径部201的前侧设置有中径部203，在大径部202的后侧设置有小径部204。在大径部201和202的大致中央形成有圆环状的阀门切换槽205。活塞中径部203的外径设定成比活塞小径部204的外径大。
由此，后述的活塞前室110及活塞后室111的活塞200的受压面积，即大径部201和中径部203的径差以及大径部202和小径部204的径差为在活塞后室111一侧更大(以下，称为受压面积差)。
通过上述活塞200滑动嵌合于缸体100的内部，在缸体100内分别划分出活塞前室110和活塞后室111。活塞前室110经由活塞前室通路120与高压回路101常时连接。另一方面，活塞后室111通过后述的切换阀机构130的切换，经由活塞后室通路121可与高压回路101和低压回路102分别交替地连通。
高压回路101与泵P连接，在高压回路101的中途部分设置有高压蓄能器140。低压回路102与罐T连接，在低压回路102的中途部分设置有低压蓄能器141。切换阀机构130是配设在缸体100P的内外的适当场所的已知的切换阀，通过从后述的阀门控制通路122供给排出的压力油动作，将活塞后室111交替切换成高压和低压。
在活塞前室110和活塞后室111之间，设置有从前方向后方分别相隔规定间隔的活塞前进控制口112、活塞后退控制口113以及排油口114。在活塞前进控制口112和活塞后退控制口113上分别连接有从阀门控制通路122分支的通路。排油口114经由排油通路123与罐T连接。
活塞前进控制口112具有前侧的短冲程口112a和后侧的长冲程口112b，通过设置在短冲程口112a和阀门控制通路122之间的可变节流阀112c的操作，可在短冲程和长冲程之间无障碍地切换。当将可变节流阀112c完全打开时，成为短冲程，当完全关闭时成为长冲程。
该液压式冲击装置由于活塞前室110与高压回路101常时连接，因此活塞200被常时向后方施力，当活塞后室111通过切换阀机构130的动作与高压回路101连接时，因受压面积差而引起活塞200前进，当活塞后室111通过切换阀机构130的动作与低压回路102连接时，活塞200后退。
当活塞前进控制口112与活塞前室110连通，向阀门控制通路122供给压力油时，切换阀机构130可将活塞后室通路121切换至与高压回路101连通的位置。此外，当活塞后退控制口113与排油口114连通，压力油从阀门控制通路122向罐T排出时，切换阀机构130可以将活塞后室通路121切换至与低压回路102连通的位置。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本专利第4912785号公报。
发明内容
发明要解决的技术问题
然而，在这种液压式冲击装置中，作为实现高功率化的对策，有提高每一冲击的运动能量的对策和增大冲击数从而增大运动能量的总和的对策。本发明者发现，在这些对策中，在采用增大冲击数从而增大运动能量的总和的对策时有以下的问题点。
在此，对在图9的现有的液压式冲击装置中，在活塞前进控制口112上合并设置有长冲程口112b和短冲程口112a进行了说明，但通过短冲程化，相比长冲程的设定，可以增加冲击数。
图10示出现有的液压式冲击装置的长冲程和短冲程的活塞冲程速度线图。
在同一图中，虚线是长冲程设定的线图，L1是整个冲程，L2是活塞后退加速区间(从活塞开始后退直到活塞前进控制口与活塞前室连通，阀门被切换，活塞后室被切换成高压)，L3是活塞后退减速区间(活塞后室被切换成高压，活塞到达后方冲程末)，Vlong是冲击点的活塞速度。此外，实线是短冲程设定的线图，同样地，L1’是整个冲程，L2’是活塞后退加速区间，L3’是活塞后退减速区间，Vshort是冲击点的活塞速度。
如图10所示，虽然通过短冲程化缩短了冲程，但加速活塞的区间也减少，结果可知，活塞速度从Vlong下降至Vshort。因此，当综合考虑通过短冲程化获得的冲击数的增加量和活塞速度的降低量时，不能说一定关联高功率化。
因此，本发明是着眼于这样的问题点而提出的，技术问题在于提供一种能够维持冲击能量，并且使活塞冲程短冲程化从而增大冲击功率的液压式冲击装置。
用于解决技术问题的技术方案
为了解决上述技术问题，本发明的一个方式涉及的液压式冲击装置的特征在于，包括：缸体；缸体；活塞，滑动嵌合于该缸体的内部；活塞前室和活塞后室，被划分在该活塞的外周面与所述缸体的内周面之间，并隔开配置在轴向的前后；切换阀机构，将所述活塞前室和所述活塞后室的至少一方切换成高压回路和低压回路的至少一方来驱动所述活塞；以及施力单元，设置于所述活塞的后方，并在所述活塞的后退工序中抵接于所述活塞，与作用在所述活塞的由压力油产生的制动力协作来对所述活塞向前方施力。
在本发明的一个方式涉及的液压式冲击装置中，优选所述施力单元在所述活塞的后退工序中，在由压力油产生的制动力作用于所述活塞的定时抵接于所述活塞。
此外，在本发明的一个方式涉及的液压式冲击装置中，优选所述施力单元是通过从所述高压回路供给的压力油而产生推力的加速活塞。
此外，在本发明的一个方式涉及的液压式冲击装置中，优选所述施力单元是通过填充在密闭空间内的气压而产生推力的加速活塞。
根据本发明的一个方式涉及的液压式冲击装置，由于在活塞的后方设置施力单元，施力单元在活塞的后退工序中抵接于活塞，与作用于活塞的由压力油产生的制动力协作来对活塞向前方施力，因此活塞的后退程冲被缩短的同时，活塞的前进动作被加速。为此，由于活塞速度不下降，因此能够高功率化。因此，根据本发明涉及的液压式冲击装置，能够维持冲击能量，并且使活塞冲程短冲程化从而增大冲击功率。
在此，在本发明的一个方式涉及的液压式冲击装置中，优选包括当使所述施力单元不动作时，使所述施力单元后退到不与所述活塞抵接的位置的动作选择单元。
此外，优选所述切换阀机构构成为至少将所述活塞后室交替地切换成所述高压回路和所述低压回路来驱动所述活塞，向所述加速活塞的压力油供给通路设置为从向所述活塞后室供给压力油的通路分支。
此外，在本发明的一个方式涉及的液压式冲击装置中，优选在从所述高压回路向所述施力单元的压力油供给通路上，在靠近所述施力单元的位置上设置有施力蓄能器。
此外，在本发明的一个方式涉及的液压式冲击装置中，优选在所述压力油供给通路上，位于比所述施力蓄能器在压力油供给源一侧且更靠近所述施力蓄能器的位置上，设置有仅允许向所述施力单元供给压力油的方向限制单元。
发明效果
根据本发明，能够提供一种可以维持冲击能量，并且使活塞冲程短冲程化从而增大冲击功率的液压式冲击装置。
附图说明
图1是本发明的一个方式涉及的液压式冲击装置的第一实施方式的示意图。
图2是示出第一实施方式的动作状态的示意图((a)至(d))。
图3是第一实施方式的活塞冲程速度线图。
图4是本发明的一个方式涉及的液压式冲击装置的第二实施方式的示意图。
图5是本发明的一个方式涉及的液压式冲击装置的第三实施方式的示意图。
图6是本发明的一个方式涉及的液压式冲击装置的第四实施方式的示意图。
图7是本发明的一个方式涉及的液压式冲击装置的第五实施方式的示意图。
图8是本发明的一个方式涉及的液压式冲击装置的第六实施方式的示意图。
图9是现有的液压式冲击装置的示意图。
图10是现有的液压式冲击装置的活塞冲程速度线图。
附图标记说明
100 缸体；101 高压回路；102 低压回路；110 活塞前室；111 活塞后室；112 活塞前进控制口；112a 短冲程口；112b 长冲程口；112c 可变节流阀；113 活塞后退控制口；114排油口；120 活塞前室通路；121 活塞后室通路；122 阀门控制通路；123 排油通路；130 切换阀机构；140 高压蓄能器；141 低压蓄能器；142 施力蓄能器；143 止回阀(方向限制单元)；200 活塞；201 大径部(前)；202 大径部(后)；203 中径部；204 小径部；205 阀门切换槽；300 前头部；301 冲击室；310 杆；400 后头部；401 后退室；402 加压室；402’ 加压室；404’、404” 加压通路；403 端面；404 加压通路；405 隔板；405a 切换室；406 切换通路；407 加压通路；410 加速活塞(施力单元)；411 小径部；412 大径部；413 台阶面；420 切换阀机构；P 泵；T 罐。
具体实施方式
下面，适当参照附图对本发明的各实施方式进行说明。在所有的附图中，对相同的构成要素附上相同的符号。需要注意的是，附图是示意性的图。为此，应当注意厚度与平面尺寸的关系、比率等与实际不同，即使在附图相互之间，也包括彼此的尺寸的关系、比率不同的部分。此外，以下示出的各实施方式是用于将本发明的技术思想具体化而例示的装置、方法，本发明的技术思想中，构成部件的材质、形状、结构、配置等不受下述的实施方式限定。
如图1所示，第一实施方式的液压式冲击装置包括：缸体100、前头部300以及后头部400，活塞200滑动嵌合于缸体100内。
活塞200是实心的圆筒体，在其大致中央具有大径部201、202。在大径部201的前侧设置有中径部203，在大径部202的后侧设置有小径部204。在大径部201和202的大致中央形成有圆环状的阀门切换槽205。
活塞中径部203的外径设定成比活塞小径部204的外径大。由此，后述的活塞前室110及活塞后室111的活塞200的受压面积，即大径部201和中径部203的径差以及大径部202和小径部204的径差为在活塞后室111一侧更大。
通过上述活塞200滑动嵌合于缸体100的内部，在缸体100内分别划分出活塞前室110和活塞后室111。活塞前室110经由活塞前室通路120与高压回路101常时连接。另一方面，活塞后室111通过后述的切换阀130的切换，经由活塞后室通路121可分别与高压回路101和低压回路102交替地连通。
高压回路101与泵P连接，在高压回路101的中途部分设置有高压蓄能器140。低压回路102与罐T连接，在低压回路102的中途部分设置有低压蓄能器141。切换阀机构130是配设在缸体100的内外的适当场所的已知的切换阀，并且通过从后述的阀门控制通路122供给排出的压力油动作，将活塞后室111交替切换成高压和低压。
在活塞前室110和活塞后室111之间，设置有从前方向后方分别相隔规定间隔的活塞前进控制口112、活塞后退控制口113以及排油口114。在活塞前进控制口112和活塞后退控制口113上分别连接有从阀门控制通路122分支的通路。排油口114经由排油通路123与罐T连接。
活塞前进控制口112具有前侧的短冲程口112a和后侧的长冲程口112b。活塞前进控制口112通过设置在短冲程口112a和阀门控制通路122之间的可变节流阀112c的操作，可在短冲程和长冲程之间无障碍地切换。当可变节流阀112c完全打开时，成为短冲程，当完全关闭时，成为长冲程。
前头部300配设在缸体100的前侧，杆310可前进后退地滑动嵌合。在形成于前头部300的内部的冲击室301内，活塞200的前端冲击杆310的后端。
后头部400配设在缸体100的后侧。在后头部400的内部形成有后退室401和在其后方的加压室402。后退室401的内径以不影响活塞小径部204前后移动的方式进行设定，加压室402的内径设定成比后退室401的内径径大。在后退室401和加压室402的边界形成有端面403。
在加压室402内滑动嵌合有作为施力单元的加速活塞410。加速活塞410具有前侧的小径部411和后侧的大径部412。在小径部411和大径部412的边界形成有台阶面413。通过大径部412与加压室402的内径滑动接触，并且端面403与台阶面413抵接，从而在加压室402内的大径部412的后侧划分出液压室，液压室通过加压通路404与高压回路101常时连接。
在一般的液压式冲击装置中，活塞200和杆310的冲击表面，即活塞中径部203和杆310的后端部的外径设定成相同尺寸。其理由是为了提高活塞200冲击杆310产生的应力波的传递效率，由于同样的理由，在本实施方式中，将加速活塞410的小径部411的外径设定成与活塞小径部204的外径大致相同。
接着，参照图2对本实施方式的液压式冲击装置的动作以及加速活塞410的动作状态进行说明。需要注意的是，在图2中，将回路连接成高压的部分用粗实线和网格线表示。
本实施方式的液压式冲击装置由于活塞前室110常时与高压连接，因此当活塞200常时向后方施力，活塞后室111通过切换阀机构130的动作与高压连接时，因受压面积差引起活塞200前进，当活塞后室111通过切换阀机构130的操作与低压回路连接时，活塞200后退。
当活塞前进控制口112与活塞前室110连通，并向阀门控制通路122供给压力油时，切换阀机构130将活塞后室通路121切换成与高压回路101连通的位置，当活塞后退控制口113与排油口114连通，并从阀门控制通路122向罐T排出压力油时，将活塞后室通路121切换至与低压回路102连通的位置。需要注意的是，活塞前进控制口的设定是将上述可变节流阀112c完全关闭的长冲程。
在此，本实施方式的液压式冲击装置的冲击机构的特征在于，相对于现有的液压式冲击装置，在后头部400设置加速活塞410这一点。
即，在图2中，如同图2的(d)所示，由于在活塞200冲击杆310的同时，切换阀机构130的先导室(图中未示出)为了经由阀门控制通路122及排油通路123与低压连接，通过切换内部的卷轴，将活塞后室通路121与低压回路102连通，从而活塞后室111成为低压，因此活塞200开始后退动作(参照同图2的(a))。
进而，当活塞200后退时，活塞前进控制口112打开，切换阀机构130进行切换，在活塞后室111成为高压的定时活塞200抵接于加速活塞410。此时，在活塞200上作用在由前室110和后室111的受压面积差产生的推力(作为“通常推力”)上合计由上述加速活塞410产生的推力(作为“加算推力”)(参照同图2的(b))。换言之，加速活塞410在活塞200的后退工序中抵接于活塞200，与作用于活塞200的由压力油产生的通常推力(制动力)协作将对活塞200向前方施力的加算推力赋予活塞200。
其后，活塞200由于惯性继续后退，但由于合计上述的通常推力和加算推力作用于活塞200，因此活塞200在通常的后方冲程末的前方的位置由后退转换成前进。在此期间，从加压室402排出的压力油蓄积压力于高压蓄能器140中(参照同图2的(c))。
活塞200刚刚转换成前进后，蓄积压力于高压蓄能器140中的压力油被供给至加压室402。为此，活塞200被加速活塞410施力，迅速加速。不久，当上述台阶面413抵接端面403，到达加速活塞410的前方冲程末时，活塞200远离加速活塞410，仅以通常推力前进并冲击杆310(参照同图2的(d))。以下，重复上述的循环。
图3示出本实施方式的液压式冲击装置的活塞冲程速度线图。在同图中，作为参考，在不具有本实施方式的加速活塞410的情况也用虚线表示。
在图3中，活塞200后退直到抵接加速活塞410(图2的(a)至(b))，相当于L2区间的V<0区域；活塞200与加速活塞410抵接，后退至后方冲程末为止(图2的(c))，相当于LB3区间的V<0区域；活塞200从转换成前进到远离加速活塞410为止，相当于LB3区间的V>0区域；活塞200以通常的推力前进并冲击杆310为止(图2的(d))，相当于L2区间的V>0区域。
在此，不包括加速活塞410的现有的活塞冲程速度线图与图10中的长冲程的线图时相同的轮廓，与图10同样地使用虚线表示，各冲程是L1至L3。
如图3所示，在本实施方式的液压式冲击装置中可知，除与加速活塞410抵接的区间以外，活塞200作为长冲程规格的冲击机构动作，活塞200在冲击杆310时的速度V1及后退时的最大速度V2无变化。
即，由本实施方式的加速活塞410的有无引起的差异仅是活塞200抵接加速活塞410的区间的冲程，该抵接的区间的冲程从L3缩短至LB3。为此，整个冲程从L1短冲程化为LB1。
这样，本实施方式的加速活塞410可以说是活塞后退行程的一部分，即是仅在减速后退～后方冲程末～加速前进的LB3区间工序中临时扩大活塞后室111的受压面积的机构。
通过在活塞200的减速后退时扩大受压面积，从而加大制动力，在短时间内活塞200停止后退动作。此时，从后室111和加压室402排出的压力油蓄积压力于高压蓄能器140的时间也被缩短。
而且，由于活塞200转换成前进动作，但维持继续扩大受压面积的状态，因此，蓄积压力于高压蓄能器140中的压力油被放出，供给压力油于后室111和加压室402的时间也被缩短，从而活塞200的前进加速度增大。
这样，根据本实施方式的液压式冲击装置可知，与不包括加速活塞410的液压式冲击装置相比，通过缩短由高压蓄能器140的运动能量的回收、放出时间来缩短冲程。
当将活塞的质量作为mp，加速活塞410的质量作为mb。将在现有的液压式冲击装置中，在活塞200从图3的L3区间的速度V2到零的后退减速行程中，在此期间高压蓄能器140作用于活塞200的力作为Fp，作用时间作为Tp时，作用在活塞200的推动力和运动量的变化是
-mpVp＝Fp·Tp
另一方面，当在补加了加速活塞的本发明的液压式冲击装置中，在活塞200从图3的LB3区间的速度V2到零的后退减速行程中，在此期间，高压蓄能器140作用于活塞200和加速活塞410的力作为Fb，作用时间作为Tb时，作用于活塞200和活塞410的推动力和运动量的变化是
-(mp+mb)Vp＝Fb·Tb
在此，当设置mb＝a·mp时，
-(mp+mb)Vp＝-(1+a)mp·Vp＝(1+a)Fp·Tp＝Fb·Tb
∴Tb＝(1+a)(Fp/Fb)Tp
在此，当将活塞200的前室110和后室111的受压面积差作为Ap，加速活塞410大径部412的受压面积作为Ab、油压作为ΔP时，
Fp＝Ap·ΔP
Fb＝(Ap+Ab)ΔP
∴Tb＝(1+a)Ap/(Ap+Ab)Tp
因此，现有的液压式冲击装置的L3区间的前进加速行程的所需时间以及本发明的液压式冲击装置的LB3区间的前进加速形成的所需时间同样地分别是Tp、Tb。
即，本发明的液压式冲击装置由于活塞200抵接加速活塞410受制动而停止，转换成前进，在加速的LB3区间的局面的循环时间2Tb相对于不包括加速活塞410的现有的液压式冲击装置的L3区间的循环时间2Tp成为2(1+a)Ap/(Ap+Ab)Tp，因此，可以实现短冲程化。而且，加速活塞410相对于活塞200的质量比a越小，此外加速活塞410的受压面积Ab越大，越能实现短冲程化。
需要注意的是，由于该短冲程化通过由高压蓄能器140的运动能量的回收、放出而进行，因此不需要补充动力。此外，在设计实际的装置时，优选加速活塞410相对于活塞200的质量比a小到可以忽略，即将加速活塞410的质量mb尽可能的设定得较小。
进而，在本实施方式的液压式冲击装置中，即使短冲程化，活塞200在冲击杆310时的速度V1也不改变。为此，由于每一冲击的冲击能量不减少而使冲击数增加，因此能够实现冲击机构的高功率化。
接着，参照图4对本发明的第二实施方式进行说明。需要注意的是，在同图中，对与上述的第一实施方式相同或对应的构成附上相同或对应的符号(带撇)并省略其说明(以下，在其它实施方式中一样)。
如同图所示，在该第二实施方式中，加压室402’相对于上述的第一实施方式在通过后头部400和加速活塞410的大径部412形成有密闭空间这一点不同。
在第二实施方式中，在加压室402’中填充有高压气体，加速活塞410通过该气压被赋予向前方的推力。加速活塞410的后退冲程由圆环状的端面408限制。除此以外的构成，与上述第一实施方式相同。
根据该第二实施方式，由于在施力单元上不需要油压回路，因此可以简化液压式冲击装置的构成。
接着，参照图5对本发明的第三实施方式进行说明。
如同图所示，该第三实施方式在后头部400中，在后退室401和加压室402的边界(即端面403)的前方，形成其内径与加速活塞小径部411的外径滑动连接的隔板405，在隔板405的加压室402一侧设置有切换室405a。切换通路406连接于切换室405，切换通路406和加压通路404经由切换阀机构420与高压回路101和低压回路102中的任一个连通。除此以外的构成，与上述第一实施方式相同。
根据该第三实施方式，切换阀机构420在位于图5所示的位置的状态下，使加速活塞410如上所述地动作，从而可以使冲击机构短冲程化。相对于此，当切换阀机构420从图5所示的位置切换成图5的下方所示的状态时，由于压力油被供给至切换室405a，因此加速活塞410退后至后方冲程末，以不予活塞200抵接的方式在通常的冲程下使冲击机构动作。即，该变形例的补充构成部分作为加速活塞410的动作选择单元(打开关闭开关)发挥功能。
接着，参照附图6对本发明的第四实施方式进行说明。
如同图所示，在第四实施方式中，加压室402经由加压通路407与活塞后室通路121连接。除此以外的构成，与第一实施方式相同。
根据该第四实施方式，由于作为向加速活塞410的压力油供给通路的加压通路407设置成从将压力油供给至活塞后室111的活塞后室通路121开始分支，因此，向加压室402和后室111的压力油的供给排出同步进行。为此，可以使上述的加速活塞410动作的定时与活塞200的后退减速行程开始的定时精准地一致。因此，没有在活塞200开始减速前活塞200和加速活塞410冲突，白白消耗能量的情况。
接着，参照附图7对本发明的第五实施方式进行说明。
如同图所示，在第五实施方式中，在连接加压室402和高压回路101的加压通路404’上，靠近加压室402设置有施力蓄能器142。除此以外的构成，与第一实施方式相同。
在此，例如，在图1所示的第一实施方式的液压式冲击装置中，通过活塞200在其后退工序中抵接加速活塞410，作用于活塞200的由压力油产生的制动力和作用于加速活塞410的向前方的推力协作对活塞200向前方施力，从而缩短活塞冲程。为此，在活塞200抵接加速活塞410时，伴随着冲击。
由此，在第一实施方式的液压式冲击装置中，当活塞200后退，与加速活塞410冲突时，其冲击经由加压室402的压力油传输至加压通路404，到达切换阀机构130，当对切换阀机构130作用压力油的冲击时，切换阀机构130的动作有时变得不稳定。
相对于此，如图7所示，在该第五实施方式中，由于施力蓄能器142设置得比高压蓄能器140更靠近加压室402，因此在活塞200和加速活塞410冲突，冲击传输至加压室402的压力油时，施力蓄能器142比高压蓄能器140更有效地缓冲冲击。为此，对切换阀机构130的动作没有带来不良影响。此外，在通过加速活塞410的位移而加压室402的容积急剧变动时，施力蓄能器142能够以比高压蓄能器140低的管路阻力来进行这些量的油的吸收、放出。
接着，参照附图8对本发明的第六实施方式进行说明。
在此，在整个的油压回路中，通路面积越大压力损耗越小，油压效率也高，在图1所示的第一实施方式的液压式冲击装置中，当着眼于高压通路121和后室111的受压面积的关系、加压通路404和加压室402的受压面积的关系时，假设在同样地设定高压通路121和加压通路404的通路面积的情况下，观察可知，相对于受压面积的通路面积，加压通路404一侧更小。
通路面积相对于受压面积小意味着压力损耗大。即，也可以说加压通路404相对于高压通路121相对的压力损耗大。这样，在第一实施方式中，由于加速活塞410一侧的压力损耗相对较大，因此在活塞200和加速活塞410成为一体前进的局面下，虽然本发明的加速作用有可能会无法充分发挥，但作为其对策，增大通路面积在成本上和布局上都有限制。
因此，在该第六实施方式中，如图8所示，在连接加压室402和高压回路101的加压通路404”上，靠近加压室402设置施力蓄能器142，进而，在施力蓄能器142的上游侧(即作为压力油的供给源的泵P一侧)设置有作为仅允许向加压室402一侧供给压力油的方向限制单元的止回阀143。除此以外的构成，与第一实施方式相同。
根据第六实施方式，通过设置止回阀143，能够抑制油向加压通路404”的逆流，飞速提高施力蓄能器142的利用效率。为此，作为用于发挥本发明的加速作用的压力油的供给源，施力蓄能器142能够更积极地完成其作用。因此，加压通路404”不需要考虑压力损耗，可以将通路面积设定地较小。此外，通过因止回阀143而施力蓄能器142的利用效率提高，在上述的加压室402内的压力油的冲击缓冲作用也能有效地进行。
以上，参照附图对本发明的各实施方式进行了说明，但本发明涉及的液压式冲击装置不受上述实施方式限定，只要不脱离本发明的宗旨，当然允许其它各种变形、变更各构成要素。
例如，活塞不限于实心，也可以在活塞的轴心部形成贯穿孔或盲孔。此外，活塞的前后的大径部也可以不是相同的外径，设置径差。进而，加速活塞的小径部的外径也可以不与活塞中径部的外径一致。此外，活塞与加速活塞抵接的定时也可以相对于活塞后室被切换成高压的定时略微提前错后。
此外，对上述实施方式涉及的液压式冲击装置以使活塞前室常时高压，并且将活塞后室切换成高低压，使活塞前进后退的所谓的“后室高低压切换式”的液压式冲击装置为例进行了说明，但不限于此。
即，本发明涉及的液压式冲击装置将活塞前室和活塞后室分别交替地切换成高压和低压，使活塞前进后退，也就是，也可应用在“前后室高低压切换式”的液压式冲击装置中，此外，也可以应用在使活塞后室常时高压，并且将活塞前室切换成高压和低压，使活塞前进后退的所谓的“前室高低压切换式”的液压式冲击装置中。
需要注意的是，对于图6所示的第四实施方式的液压式冲击装置，只有在应用于将活塞后室切换成高压和低压的“后室高低压切换式”或上述“前后室高低压切换式”的液压式冲击装置中时，才发挥作为其作用效果的与后室的同步的功能。

Claims (8)

1.一种液压式冲击装置，其特征在于，包括：
缸体；
活塞，滑动嵌合于该缸体的内部；
活塞前室和活塞后室，被划分在该活塞的外周面与所述缸体的内周面之间，并隔开配置在轴向的前后；
切换阀机构，将所述活塞前室和所述活塞后室的至少一方切换成高压回路和低压回路的至少一方来驱动所述活塞；以及
施力单元，设置于所述活塞的后方，并在所述活塞的后退工序中抵接于所述活塞，与作用于所述活塞的由压力油产生的制动力协作来对所述活塞向前方施力。
2.根据权利要求1所述的液压式冲击装置，其特征在于，
所述施力单元在所述活塞的后退工序中，在由压力油产生的制动力作用于所述活塞的定时下抵接于所述活塞。
3.根据权利要求1或2所述的液压式冲击装置，其特征在于，
所述施力单元是通过从所述高压回路供给的压力油而产生推力的加速活塞。
4.根据权利要求1或2所述的液压式冲击装置，其特征在于，
所述施力单元是通过填充在密闭空间内的气压而产生推力的加速活塞。
5.根据权利要求1至3中任一项所述的液压式冲击装置，其特征在于，
所述液压式冲击装置包括动作选择单元，当使所述施力单元不动作时，使所述施力单元后退到不与所述活塞抵接的位置。
6.根据权利要求3所述的液压式冲击装置，其特征在于，
所述切换阀机构构成为至少将所述活塞后室交替地切换成所述高压回路和所述低压回路来驱动所述活塞，
向所述加速活塞的压力油供给通路设置为从向所述活塞后室供给压力油的通路分支。
7.根据权利要求3所述的液压式冲击装置，其特征在于，
在从所述高压回路向所述施力单元的压力油供给通路上，在靠近所述施力单元的位置上设置有施力蓄能器。
8.根据权利要求7所述的液压式冲击装置，其特征在于，
在所述压力油供给通路上，位于比所述施力蓄能器在压力油供给源一侧且更靠近所述施力蓄能器的位置上，设置有仅允许向所述施力单元供给压力油的方向限制单元。
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