CN107585781A - 一种提高拜耳法生产氧化铝过程效率的方法 - Google Patents

Abstract

一种提高拜耳法生产氧化铝过程效率的方法，涉及一种拜耳法生产氧化铝方法的改进。其特征在于将拜耳法生产氧化铝过程的铝酸钠溶液采用阳离子膜扩散渗析分离器进行处理，在阳离子膜扩散渗析分离器的渗析室中通入铝酸钠溶液，在扩散室中通入扩散液；其铝酸钠溶液和扩散液在所述阳离子膜的两侧逆向流动；使铝酸钠溶液中的氢氧化钠从渗析室内经阳离子膜扩散进入扩散室，降低铝酸钠溶液α_k值后，再进入种分工序进行分解。本发明的方法，无需通电或者引入其它杂质成分，流程简单，能耗及成本低，不仅能够大幅度提高分解率，还将显著提高循环母液分子比，进而大幅度提高拜耳法过程循环效率，有效提高了生产的经济效益。

Description

一种提高拜耳法生产氧化铝过程效率的方法

技术领域

一种提高拜耳法生产氧化铝过程效率的方法，涉及一种拜耳法生产氧化铝方法的改进。

背景技术

目前，国内外的拜耳法氧化铝厂普遍存在着分解时间长、分解率低等问题，通常情况下种分分解率在50%左右，这就意味着在拜耳法氧化铝生产过程中有一半左右的氧化铝在液相中作无效的循环，液相中无效循环的氢氧化铝量大会造成设备多、投资大、动力消耗大等问题，给拜耳法氧化铝生产过程的节能降本造成障碍。种分过程是拜耳法生产氧化铝的关键工序之一，分解率的高低直接影响到拜耳法系统的循环效率、系统的产能和产量。因此，如何强化种分过程，大幅度提高种分分解率，对提高拜耳法过程循环效率进而获取更好的经济效益具有重要意义。

为了提高分解率，除了更好的控制分解制度，也有大量通过其他途径来强化种分过程的研究报道。如采用添加活性晶种、以及电场、磁场和微波等外场干扰等手段，但都没有取得相应的效果。

也有采用离子膜电解或者萃取分离铝酸钠溶液中游离碱（游离氢氧化钠或氢氧化钾）进而提高种分分解率和循环效率的方法。

申请号为CN200710099828.7的发明专利“一种强化拜耳法种分的方法”涉及一种采用离子膜电解种分母液提高系统氧化铝分解率的方法，其特征在于采用离子膜电解，在电场和离子膜的共同作用下，使溶液的稳定性降低，使其中的氢氧化铝继续分解析出，从而提高拜耳法系统氧化铝的分解率，提高拜耳法生产氧化铝的循环效率。但由于离子膜电解过程中电流效率不高、分解过程中产品的物理化学性质难控制等等原因，未能得到产业化应用。

申请号为CN20141026119.4的专利“一种氧化铝生产中碱性料液的分离方法”涉及一种通过电渗析装置分离碱性料液中氢氧化钠和偏铝酸钠的方法，但该方法同样需要电场的共同作用。

申请号为200610000862.X的发明专利“一种提高拜耳法生产氧化铝循环效率的方法”涉及一种利用液-液萃取法从浓缩的拜耳法循环液中萃取氢氧化钠以降低蒸发母液或分解母液的苛性比，从而强化种子分解和提高拜耳法系统循环效率的方法。但由于萃取过程中有机相和水溶液相比大、有机萃取剂损失明显等等原因，未能得到产业化应用。

张启修等在文献“离子交换膜分离技术在冶金中的应用”中介绍了一种采用阳子膜扩散渗析法从铝蚀刻液中回收苛性钠的方法，由于铝蚀刻液中杂质含量很低，而工业铝酸钠溶液中的杂质种类多、含量高，因此该方法对于优化拜耳法氧化铝生产过程无借鉴意义。

发明内容

本发明的目的就是针对氧化铝生产过程种分分解率低的问题，提供一种能有效提高种分分解率和和溶出过程效率的提高拜耳法生产氧化铝过程效率的方法。

本发明的目的是通过以下技术方案来实现的。

一种提高拜耳法生产氧化铝过程效率的方法，其特征在于将拜耳法生产氧化铝过程的铝酸钠溶液采用阳离子膜扩散渗析分离器进行处理，在阳离子膜扩散渗析分离器的渗析室中通入铝酸钠溶液，在扩散室中通入扩散液；其铝酸钠溶液和扩散液在所述阳离子膜的两侧逆向流动；将铝酸钠溶液中的氢氧化钠从渗析室内经阳离子膜扩散进入扩散室后得到低α_k的铝酸钠溶液，所述低α_k铝酸钠溶液再进入种分工序进行分解。

本发明的一种提高拜耳法生产氧化铝过程效率的方法，其特征在于其拜耳法生产氧化铝过程的铝酸钠溶液的α_k 为2.74~3.25；降低铝酸钠溶液α_k值后，再进入种分工序的铝酸钠溶液的α_k为1.50~2.00。

本发明的一种提高拜耳法生产氧化铝过程效率的方法，其特征在于其扩散液为水或N_k 1～30g/L、α_k＞2.50的铝酸钠溶液。

本发明的一种提高拜耳法生产氧化铝过程效率的方法，其特征在于其通入到阳离子膜扩散渗析分离器内阳离子膜的一侧的渗析室的铝酸钠溶液进料量相对于膜面积为0.8～2.6L/m²·h；通入阳离子膜的另一侧的扩散室内的扩散液的通入量为所述渗析室内铝酸钠溶液通入体积的0.55～1.00倍。

本发明的一种提高拜耳法生产氧化铝过程效率的方法，其特征在于其扩散液与铝酸钠溶液逆向流经所述扩散室后得到α_k＞6.00的高α_k铝酸钠溶液，经过蒸发后用于溶出铝土矿，或者直接进入拜耳法溶出工序用于溶出铝土矿。

本发明的一种提高拜耳法生产氧化铝过程效率的方法，其特征在于其铝酸钠溶液为拜耳法种分母液或蒸发母液。

本发明的一种提高拜耳法生产氧化铝过程效率的方法，其特征在于其将拜耳法生产氧化铝过程的铝酸钠溶液采用阳离子膜扩散渗析分离器进行处理的温度为30～75℃。

本发明的一种提高拜耳法生产氧化铝过程效率的方法，其特征在于其阳离子膜扩散渗析分离器的阳离子膜的通过能力为0.8～2.6L/m²·h，氧化铝的泄漏率为2.10～9.00%。

本发明的一种提高拜耳法生产氧化铝过程效率的方法，其特征在于其阳离子膜扩散渗析分离器的阳离子膜为均相阳离子交换膜。

本发明的一种提高拜耳法生产氧化铝过程效率的方法，将拜耳法铝酸钠溶液和扩散液分别通入阳离子膜扩散渗析分离器的渗析室和扩散室；在阳离子膜扩散渗析器内部阳离子膜的两侧铝酸钠溶液和所述扩散液逆向流动，由于铝酸钠溶液中的Na⁺含量远高于所述扩散液中的Na⁺含量，在Na⁺浓度差的推动下，氢氧化钠从所述渗析室内经所述阳离子膜扩散进入扩散室内；所述铝酸钠溶液流经所述渗析室后得到低α_k铝酸钠溶液，所述扩散液流经所述扩散室后得到高α_k铝酸钠溶液；所述低α_k铝酸钠溶液送种分工序继续分解；所述高α_k铝酸钠溶液送拜耳法的蒸发工序经蒸发浓缩后用于溶出铝土矿或者直接送拜耳法溶出工序用于铝土矿的溶出。

本发明的一种提高拜耳法生产氧化铝过程效率的方法，通过阳离子膜扩散渗析装置对分解母液或蒸发母液中的氢氧化钠进行分离和回收，和已有的技术路线相比，本发明的技术方案具有显著的技术进步。

本发明采用阳离子膜扩散渗析法处理拜耳法分解母液或蒸发母液，无需通电或者引入其它杂质成分，即可将较高分子比的铝酸钠溶液分离成低α_k溶液（α_k1.50~2.00）和高α_k溶液（α_k＞6.00），低α_k溶液继续分解，高α_k溶液用于溶出过程。流程简单，能耗及成本低，不仅能使拜耳法的总分解率提高到68%以上，还将使循环母液分子比提高至4.40以上，拜耳法循环效率增加幅度超过35%，有效提高了生产的经济效益。

附图说明

图1为本发明的一种提高拜耳法生产氧化铝过程效率的工艺流程示意图。

图中1为渗析室，扩散室2，阳离子膜扩散3。

具体实施方式

一种提高拜耳法生产氧化铝过程效率的方法，通过提高拜耳法种分分解率和溶出过程效率进而提高拜耳法过程效率，具体地将阳离子膜扩散渗析分离技术用于铝酸钠溶液的分离过程；铝酸钠溶液为拜耳法种分母液或蒸发母液；其阳离子膜扩散渗析分离器的阳离子膜为均相阳离子交换膜，使用温度为30～75℃。

其工艺过程的步骤如下：

（1）采用阳离子膜扩散渗析分离技术处理铝酸钠溶液，将拜耳法分解母液或蒸发母液通入到阳离子膜扩散渗析分离器（见说明书附图1）内阳离子膜的一侧的渗析室，进料量为0.8～2.6L/m²·h(相对于阳离子膜面积)；所述分解母液或蒸发母液流经所述渗析室后得到α_k为1.50~2.00的低α_k铝酸钠溶液；

（2）将水或N_k1～30g/L、α_k＞2.50的铝酸钠溶液作为扩散液通入所述阳离子膜的另一侧的扩散室内，所述扩散液的通入量为所述渗析室内铝酸钠溶液通入体积的0.55～1.00倍，所述扩散液与所述铝酸钠溶液逆向流经所述扩散室后得到α_k＞6.00的高α_k铝酸钠溶液；

（3）步骤(1)所述的低α_k铝酸钠溶液进入分解工序，继续分解；

（4）步骤(2)所述的高α_k铝酸钠溶液，经过蒸发后送拜耳法溶出工序用于溶出铝土矿，或者直接进入拜耳法溶出工序。

下面结合实例对本发明做进一步的说明。

实施例1

Nk 150g/L、α_k为1.45的分解原液经过拜耳法晶种分解后，得到苛性碱浓度Nk为160g/L、Al₂O₃浓度为94.00g/L及α_k为2.80的分解母液。将上述分解母液降温至30℃，使其以0.8L/m²·h的流速(相对于膜面积，下同)进入阳离子膜扩散渗析分离器的渗析室，得到低α_k铝酸钠溶液，所述低α_k铝酸钠溶液N_k为90g/L，Al₂O₃浓度为92.00g/L，α_k为1.61；水以0.8L/m²·h的流速进入阳离子膜的另一侧的扩散室，与所述分解母液逆流流经扩散室后得到高α_k铝酸钠溶液，所述高α_k铝酸钠溶液的N_k为70g/L，Al₂O₃浓度为2.00g/L，α_k为57.58。上述分离过程中氧化铝的泄漏率为2.13%。将上述膜分离得到的低α_k铝酸钠溶液返回到分解工序后，晶种分解的终点α_k为2.80，对于Nk 150g/L、α_k为1.45的分解原液，其总的分解率从49.12%升高至70.79%，拜耳法循环效率提高了44.10%。

实施例2

Nk 158g/L、α_k为1.40的分解原液经过拜耳法晶种分解后，得到苛性碱浓度Nk为169g/L、Al₂O₃浓度为101.46g/L及α_k为2.74的分解母液。将上述分解母液降温至55℃，使其以2.0L/m²·h的流速进入阳离子膜扩散渗析分离器内阳离子膜一侧的渗析室，得到低α_k铝酸钠溶液，所述低α_k铝酸钠溶液N_k为92g/L，Al₂O₃浓度为98.57g/L，α_k为1.54；所述扩散液N_k为10g/L，Al₂O₃浓度为5.98g/L，α_k为2.75，以1.1L/m²·h的流速进入阳离子膜的另一侧的扩散室，与所述分解母液逆流流经扩散室后得到高α_k铝酸钠溶液，所述高α_k铝酸钠溶液的N_k为150g/L，Al₂O₃浓度为11.44g/L，α_k为21.55。上述分离过程中氧化铝的泄漏率为2.95%。将上述膜分离得到的低α_k铝酸钠溶液返回到分解工序后，晶种分解的终点α_k为2.74，对于Nk158g/L、α_k为1.40的分解原液，其总的分解率从48.91%升高至70.62%，拜耳法循环效率提高了44.41%。

实施例3

Nk 168g/L、α_k为1.45的分解原液经过拜耳法晶种分解后，得到苛性碱浓度Nk为179g/L、Al₂O₃浓度为101.19g/L及α_k为2.91的分解母液。将上述分解母液蒸发至苛性碱浓度N_k为309g/L、降温至75℃后，使其以2.6L/m²·h的流速进入阳离子膜扩散渗析分离器内阳离子膜一侧的渗析室，得到低α_k铝酸钠溶液，所述低α_k铝酸钠溶液N_k为145g/L，Al₂O₃浓度为158.88g/L，α_k为1.50；所述扩散液N_k为30g/L，Al₂O₃浓度为16.80g/L，α_k为2.94，以2.6L/m²·h的流速进入阳离子膜的另一侧的扩散室，与所述蒸发母液逆流流经扩散室后得到高α_k铝酸钠溶液，所述高α_k铝酸钠溶液的N_k为194g/L，Al₂O₃浓度为32.59g/L，α_k为9.79。上述分离过程中氧化铝的泄漏率为9.04%。将上述膜分离得到的低α_k铝酸钠溶液返回到分解工序后，晶种分解的终点α_k为2.91，对于Nk 168g/L、α_k为1.45的分解原液，其总的分解率从50.17%升高至72.13%，拜耳法循环效率提高了43.77%。

实施例4

Nk 155g/L、α_k为1.47的分解原液经过拜耳法晶种分解后，得到苛性碱浓度Nk为167g/L、Al₂O₃浓度为93.12g/L及α_k为2.95的分解母液。将上述分解母液蒸发至苛性碱浓度N_k为288g/L、降温至48℃后，使其以1.0L/m²·h的流速进入阳离子膜扩散渗析分离器内阳离子膜一侧的渗析室，得到低α_k铝酸钠溶液，所述低α_k铝酸钠溶液N_k为135g/L，Al₂O₃浓度为146.30g/L，α_k为1.52；所述扩散液N_k为30g/L，Al₂O₃浓度为17.80g/L，α_k为2.77，以1.0L/m²·h的流速进入阳离子膜的另一侧的扩散室，与所述蒸发母液逆流流经扩散室后得到高α_k铝酸钠溶液，所述高α_k铝酸钠溶液的N_k为183g/L，Al₂O₃浓度为32.09g/L，α_k为9.38。上述分离过程中氧化铝的泄漏率为8.90%。将上述膜分离得到的低α_k铝酸钠溶液返回到分解工序后，晶种分解的终点α_k为2.95，对于Nk 155g/L、α_k为1.47的分解原液，其总的分解率从50.16%升高至72.17%，拜耳法循环效率提高了43.86%。

实施例5

Nk 100g/L、α_k为1.35分解原液经过拜耳法晶种分解后，得到苛性碱浓度Nk为108g/L、Al₂O₃浓度为64.60g/L及α_k为2.75的分解母液。将上述分解母液蒸发至苛性碱浓度N_k为143g/L、降温至58℃后，使其以1.6L/m²·h的流速进入阳离子膜扩散渗析分离器内阳离子膜一侧的渗析室，得到低α_k铝酸钠溶液，所述低α_k铝酸钠溶液N_k为79g/L，Al₂O₃浓度为78.70g/L，α_k为1.64；所述扩散液N_k为1g/L，Al₂O₃浓度为0.58g/L，α_k为2.84，以1.6L/m²·h的流速进入阳离子膜的另一侧的扩散室，与所述蒸发母液逆流流经扩散室后得到高α_k铝酸钠溶液，所述高α_k铝酸钠溶液的N_k为65g/L，Al₂O₃浓度为7.42g/L，α_k为14.41。上述分离过程中氧化铝的泄漏率为8.00%。将上述膜分离得到的低α_k铝酸钠溶液返回到分解工序后，晶种分解的终点α_k为2.75，对于Nk 100g/L、α_k为1.35的分解原液，其总的分解率从50.91%升高至69.14%，拜耳法循环效率提高了35.81%。

实施例6

Nk 175g/L、α_k为1.45分解原液经过拜耳法晶种分解后，得到苛性碱浓度Nk为186g/L、Al₂O₃浓度为109.28g/L及α_k为2.80的分解母液。将上述分解母液蒸发至苛性碱浓度N_k为240g/L、降温至50℃后，使其以1.3L/m²·h的流速进入阳离子膜扩散渗析分离器内阳离子膜一侧的渗析室，得到低α_k铝酸钠溶液，所述低α_k铝酸钠溶液N_k为130g/L，Al₂O₃浓度为134.66g/L，α_k为1.59；所述扩散液为水，以1.3L/m²·h的流速进入阳离子膜的另一侧的扩散室，与所述蒸发母液逆流流经扩散室后得到高α_k铝酸钠溶液，所述高α_k铝酸钠溶液的N_k为111g/L，Al₂O₃浓度为6.35g/L，α_k为28.76。上述分离过程中氧化铝的泄漏率为4.50%。将上述膜分离得到的低α_k铝酸钠溶液返回到分解工序后，晶种分解的终点α_k为2.80，对于Nk 175g/L、α_k为1.45的分解原液，其总的分解率从48.21%升高至69.59%，拜耳法循环效率提高了36.91%。

实施例7

Nk 145g/L、α_k为1.38的分解原液经过拜耳法晶种分解后，得到苛性碱浓度Nk为156g/L、Al₂O₃浓度为90.68g/L及α_k为2.83的分解母液。将上述分解母液蒸发至苛性碱浓度N_k为253g/L、降温至45℃后，使其以1.1L/m²·h的流速进入阳离子膜扩散渗析分离器内阳离子膜一侧的渗析室，得到低α_k铝酸钠溶液，所述低α_k铝酸钠溶液N_k为141g/L，Al₂O₃浓度为141.89g/L，α_k为1.63；所述扩散液N_k为10g/L，Al₂O₃浓度为6.00g/L，α_k为2.74，以1.1L/m²·h的流速进入阳离子膜的另一侧的扩散室，与所述蒸发母液逆流流经扩散室后得到高α_k铝酸钠溶液，所述高α_k铝酸钠溶液的N_k为123g/L，Al₂O₃浓度为10.99g/L，α_k为18.41。上述分离过程中氧化铝的泄漏率为3.40%。将上述膜分离得到的低α_k铝酸钠溶液返回到分解工序后，晶种分解的终点α_k为2.83，对于Nk 145g/L、α_k为1.38的分解原液，其总的分解率从51.24%升高至71.38%，拜耳法循环效率提高了39.31%。

实施例8

Nk 145g/L、α_k为1.38的分解原液经过拜耳法晶种分解后，得到苛性碱浓度Nk为156g/L、Al₂O₃浓度为90.68g/L及α_k为2.83的分解母液。将上述分解母液蒸发至苛性碱浓度N_k为231g/L、降温至45℃后，使其以1.2L/m²·h的流速进入阳离子膜扩散渗析分离器内阳离子膜一侧的渗析室，得到低α_k铝酸钠溶液，所述低α_k铝酸钠溶液N_k为131g/L，Al₂O₃浓度为130.08g/L，α_k为1.66；所述扩散液N_k为29g/L，Al₂O₃浓度为16.00g/L，α_k为2.98，以1.2L/m²·h的流速进入阳离子膜的另一侧的扩散室，与所述蒸发母液逆流流经扩散室后得到高α_k铝酸钠溶液，所述高α_k铝酸钠溶液的N_k为129g/L，Al₂O₃浓度为20.02g/L，α_k为10.60，经蒸发后进入溶出系统。上述分离过程中氧化铝的泄漏率为3.00%。将上述膜分离得到的低α_k铝酸钠溶液返回到分解工序后，晶种分解的终点α_k为2.83，对于Nk 145g/L、α_k为1.38的分解原液，其总的分解率从51.24%升高至71.46%，拜耳法循环效率提高了39.47%。

实施例9

Nk 139g/L、α_k为1.40分解原液经过拜耳法晶种分解后，得到苛性碱浓度Nk为151g/L、Al₂O₃浓度为85.65g/L及α_k为2.90的分解母液。将上述分解母液降温至48℃后，使其以2.6L/m²·h的流速进入阳离子膜扩散渗析分离器的渗析室，得到低α_k铝酸钠溶液，所述低α_k铝酸钠溶液N_k为82g/L，Al₂O₃浓度为83.08g/L，α_k为1.62；水以2.6L/m²·h的流速进入阳离子膜的另一侧的扩散室，与所述分解母液逆流流经扩散室后得到高α_k铝酸钠溶液，所述高α_k铝酸钠溶液的N_k为70g/L，Al₂O₃浓度为2.57g/L，α_k为44.81，经蒸发后进入溶出系统。上述分离过程中氧化铝的泄漏率为2.13%。将上述膜分离得到的低α_k铝酸钠溶液返回到分解工序后，晶种分解的终点α_k为2.90，对于Nk 139g/L、α_k为1.40分解原液，其总的分解率从51.72%升高至72.57%，拜耳法循环效率提高了40.32%。

实施例10

Nk 165g/L、α_k为1.45分解原液经过拜耳法晶种分解后，得到苛性碱浓度Nk为175g/L、Al₂O₃浓度为101.72g/L及α_k为2.83的分解母液。将上述分解母液降温至58℃后，使其以1.0L/m²·h的流速进入阳离子膜扩散渗析分离器内阳离子膜一侧的渗析室，得到低α_k铝酸钠溶液，所述低α_k铝酸钠溶液N_k为95g/L，Al₂O₃浓度为92.45g/L，α_k为1.69；所述扩散液N_k为30g/L，Al₂O₃浓度为18.00g/L，α_k为2.75，以1.0L/m²·h的流速进入阳离子膜的另一侧的扩散室，与所述蒸发母液逆流流经扩散室后得到高α_k铝酸钠溶液，所述高α_k铝酸钠溶液的N_k为110g/L，Al₂O₃浓度为27.14g/L，α_k为6.67，经蒸发后进入溶出系统。上述分离过程中氧化铝的泄漏率为9.00%。将上述膜分离得到的低α_k铝酸钠溶液返回到分解工序后，晶种分解的终点α_k为2.83，对于Nk 165g/L、α_k为1.45分解原液，其总的分解率从48.76%升高至67.54%，拜耳法循环效率提高了38.52%。

Claims (9)

1.一种提高拜耳法生产氧化铝过程效率的方法，其特征在于将拜耳法生产氧化铝过程的铝酸钠溶液采用阳离子膜扩散渗析分离器进行处理，在阳离子膜扩散渗析分离器的渗析室中通入铝酸钠溶液，在扩散室中通入扩散液；其铝酸钠溶液和扩散液在所述阳离子膜的两侧逆向流动；使铝酸钠溶液中的氢氧化钠从渗析室内经阳离子膜扩散进入扩散室，降低铝酸钠溶液α_k值后，再进入种分工序进行分解。

2.根据权利要求1所述的一种提高拜耳法生产氧化铝过程效率的方法，其特征在于其拜耳法生产氧化铝过程的铝酸钠溶液的α_k 为2.74~3.25；降低铝酸钠溶液α_k值后，再进入种分工序的铝酸钠溶液的α_k为1.50~2.00。

3.根据权利要求1所述的一种提高拜耳法生产氧化铝过程效率的方法，其特征在于其扩散液为水或N_k 1～30g/L、α_k＞2.50的铝酸钠溶液。

4.根据权利要求1所述的一种提高拜耳法生产氧化铝过程效率的方法，其特征在于其通入到阳离子膜扩散渗析分离器内阳离子膜的一侧的渗析室内的铝酸钠溶液进料量相对于膜面积为0.8～2.6L/m²·h；通入阳离子膜的另一侧的扩散室内的扩散液的通入量为所述渗析室内铝酸钠溶液通入体积的0.55～1.00倍。

5.根据权利要求1所述的一种提高拜耳法生产氧化铝过程效率的方法，其特征在于其扩散液与铝酸钠溶液逆向流经所述扩散室后得α_k＞6.00的高α_k铝酸钠溶液，经过蒸发后用于溶出铝土矿，或者直接进入拜耳法溶出工序用于溶出铝土矿。

6.根据权利要求1所述的一种提高拜耳法生产氧化铝过程效率的方法，其特征在于其铝酸钠溶液为拜耳法种分母液或蒸发母液。

7.根据权利要求1所述的一种提高拜耳法生产氧化铝过程效率的方法，其特征在于其将拜耳法生产氧化铝过程的铝酸钠溶液采用阳离子膜扩散渗析分离器进行处理的温度为30～75℃。

8.根据权利要求1所述的一种提高拜耳法生产氧化铝过程效率的方法，其特征在于其阳离子膜扩散渗析分离器的阳离子膜为均相阳离子交换膜。

9.根据权利要求1所述的一种提高拜耳法生产氧化铝过程效率的方法，其特征在于其阳离子膜扩散渗析分离器的阳离子膜的通过能力为0.8～2.6L/m²·h，氧化铝的泄漏率为2.10～9.00%。