CN107560472A - 包括用于分配液体/气体混合物的装置的热交换器 - Google Patents
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Abstract
具有板的热交换器(1)包括用于传导至少一种致冷流体(F1)的第一系列通路(10)和用于传导至少一种发热流体(F2)的第二系列通路(20)，各通路限定在两个相继的板(2)之间并且平行于纵向轴线(z)延伸，至少一个混合装置(3)布置在第一系列的至少一个通路中，所述混合装置构造成接收致冷流体的液相(61)和气相(62)并且将所述相的混合物分配到所述至少一个通路中。根据本发明，第二系列的与第一系列的所述至少一个通路相邻的至少一个通路包括在纵向上至少被分割成沿纵向轴线并置的第一部分(100)和第二部分(200)的热交换结构，第二部分与混合装置的至少一部分对向地延伸，并且构造成具有比第一部分的热交换系数低的热交换系数。
Description
技术领域
本发明涉及一种包括用于使各流体进入热交换关系的一系列通路的热交换器，该交换器包括构造成将至少一种两相液体/气体混合物分配到一系列通路之一中的至少一个混合装置。
特别地，本发明可应用于通过与至少一种其它流体如天然气进行热交换来使至少一股液体/气体混合物流、特别是具有多种成分的混合物如烃混合物的流气化的热交换器。
背景技术
当前用于交换器的技术属于具有钎焊板和翅片的铝交换器，其实现了提供大的交换表面积的非常紧凑的装置。
这些交换器包括板，热交换波状结构插入所述板之间；这些结构由一系列波形腿或翅片形成，从而构成一叠气化通路和冷凝通路，气化通路用于使致冷流体气化且冷凝通路用于使发热气体冷凝。流体之间的热交换可在进行或不进行相变的情况下发生。
为了确保使用液体/气体混合物的交换器的良好功能，液相和气相的比例在所有通路中必须相同并且在同一通路内必须均匀。
通过假设各相的均匀分配和因此与混合物的露点温度相等的液相气化结束时的单一温度来计算交换器的尺寸。
对于具有多种成分的混合物而言，气化结束温度将取决于通路中的液相和气态的比例。
在两相的不均等分配的情况下，致冷流体的温度曲线/分布因此将在各通路之间变化，或甚至在同一通路内变化。由于这种不均匀的分配，与两相混合物成交换关系的一种或多种致冷流体在交换器的出口处的温度高于指定温度，这因而降低了热交换器的性能。
一种用于尽可能均匀地分配混合物的液相和气相的方案在于将它们分开导入交换器中并且然后仅在交换器内部将它们混合在一起。
文献FR-A-2563620描述了这种交换器，其中诸如带槽棒的混合装置插入用来传导两相混合物的一系列通路中。该混合装置包括用于液相和气相的单独入口，所述入口通向配备有用于朝热交换区分配液体/气体混合物的出口的共用混合物容积。
然而，供给混合装置的液相然后不可避免地处于与在另一系列通路的相邻通路中循环的一种或多种发热流体进行热交换的状况。这可能引起相应入口内的液相的气化的开始，从而引起该系列的某些通路中以及同一通路内的某些区中的混合物的两相的不均等分配。
为了最大限度地减少混合装置中可能发生的热交换，一种方案是将混合装置安装在交换器的没有其它流体在其中循环的区中。于是将有必要将混合装置安置在交换器的不存在流体排出或供给装置的一端，这将需要整体上重构交换器并且必定将导致其尺寸的加大。此外，这种方案也不允许将两相混合物导入交换器的中间，而这(即，将两相混合物导入交换器的中间)在工艺的特定特征需要这样的情况下可能是理想的。
发明内容
本发明的目的在于特别是通过提出一种热交换器来解决全部或一部分上述的问题，在所述热交换器中，混合物的液相和气相的分配尽可能均匀而不会使交换器的结构过于复杂或加大其尺寸。
根据本发明的方案于是为一种热交换器，其包括：
-多个板，所述板彼此平行地布置以便限定用于传导至少一种致冷(frigorigenic)流体的第一系列通路和用于传导至少一种发热(calorigenic)流体以至少与所述致冷流体成热交换关系的第二系列通路，每个通路都被限定在两个连续的板之间并且平行于纵向轴线延伸，和
-布置在第一系列的至少一个通路中的至少一个混合装置，所述混合装置构造成接收致冷流体的液相和气相并且将所述相的混合物分配到所述至少一个通路中，
其特征在于，第二系列的与第一系列的所述至少一个通路相邻的至少一个通路包括沿纵向轴线z至少被分割成沿纵向轴线并置的第一部分和第二部分的热交换结构，
第二部分与混合装置的至少一部分对向地延伸，并且构造成具有比第一部分的热交换系数小的热交换系数。
视情况而定，本发明的交换器可包括以下技术特征中的一个或多个技术特征：
-所述第一和第二部分分别包括至少一个第一波状结构和至少一个第二波状结构，所述第一波状结构和第二波状结构沿纵向轴线z并置并且各自都具有通过在起伏方向上彼此相接的波峰和波谷交替地连接的多个波形翅片，第二波状结构与混合装置的至少一部分对向地延伸并且构造成具有比第一波状结构的热交换系数小的热交换系数。
-第二波状结构具有比第一波状结构的密度低的密度，各波状结构的密度定义为在起伏方向上测定的单位长度的波形翅片的数目。
-第二波状结构的密度在第一波状结构的密度的20％与80％之间，优选地25％与50％之间。
-第二波状结构的密度在每英寸(1英寸＝2.54厘米)6个与15个翅片之间。
-所述第一和第二部分由条形件形成，第二部分由厚度比形成该部分的所述第一波状结构的至少一个条形件的厚度大的至少一个条形件形成。
-第二波状结构为直波(straight wave)，第一波状结构选自直波、直穿孔波(straight perforated wave)、锯齿波、起伏波或人字形波。
-第二部分至少与整个混合装置对向地延伸。
-第二部分具有在30与500mm之间的平行于纵向轴线的长度。
-热交换结构还沿纵向轴线被分割成第三部分，第二部分构造成具有小于或等于第三部分的热交换系数的热交换系数，第二部分布置在第一部分与第三部分之间。
-交换器包括用于将发热流体分配到第二系列通路的所述至少一个通路中或从其中排放发热流体的第一装置，以及用于朝混合装置将致冷流体的液相或气相分配到第一系列的至少一个通路中的第二装置。
-混合装置包括用于致冷流体的液相和气相的单独入口，所述单独入口经由共同的混合容积与用于所述液相和气相的混合物的至少一个出口流体地连接。
-混合装置的用于两相液体/气体混合物的出口沿纵向轴线位于第一系列的所述至少一个通路中的第一位置，第二部分至少从第一位置一直延伸到位于第一位置与用于分配或排放发热流体的第一装置之间的第二位置。
-第二部分一直延伸到用于分配或排放发热流体的第一装置。
-第二部分由所述用于分配或排放发热流体的第一装置的全部或一部分形成。
本发明可应用于通过与至少一种其它流体如天然气进行热交换来使至少一股液体/气体混合物流、特别是具有多种成分的混合物如烃混合物(例如天然气)的流气化的热交换器。
术语“天然气”指包含烃的任何化合物，至少包括甲烷。这包括“原质”化合物(在任何处理或洗涤之前)和已针对一种或多种成分——包括但不限于硫、二氧化碳、水、汞以及某些重烃和芳烃——的减少和/或消除部分地、基本上或完全处理的任何化合物。
附图说明
现将参考以下纯粹作为非限制性的示例给出并且参照附图的描述更好地理解本发明，在附图中：
-图1是根据本发明的被供给以两相液体/气体混合物的热交换器的通路的一部分的在平行于纵向轴线和横向轴线的平面中的概略性截面图；
-图2A和2B是在垂直于图1的平面的两个平面中的概略性截面图，示出了根据图1的交换器的混合装置的示例性结构和操作；
-图3是根据本发明的一个实施例的图1中的热交换器的一系列通路的在平行于纵向轴线且垂直于横向轴线的平面中的概略性截面图；
-图4是本发明的另一实施例中的图1的热交换器的一系列通路的在平行于图3的平面的平面中但在与图3的方向相反的方向上的另一概略性截面图；
-图5A和5B是根据本发明的一个实施例的热交换结构的各部分的概略性截面图。
具体实施方式
根据本发明的热交换器1包括分别顺着纵向轴线z和横向轴线y在长度和宽度两个尺寸上延伸的一叠板2。板2上下间隔开地平行布置，并且因此形成用于经由板2成间接热交换关系的流体的多个通路。横向轴线y正交于纵向轴线z且平行于板2。
优选地，每个通路都具有扁平行六面体形式。两个连续的板之间的间距比每个连续的板的长度和宽度小。
交换器1可包括大于20、甚至大于100的多个板，在板之间限定了用于传导至少一种致冷流体F1的第一系列通路10和用于传导至少一种发热流体F2的第二系列通路20(图1中未示出)，所述流体通常沿纵向轴线z流动。第一系列的通路10可与第二系列的通路20的全部或一部分完全或部分交替地或相邻地布置。
以本身公知的方式，交换器1包括构造成将不同流体选择性地分配到通路10、20中以及从所述通路10、20排出所述流体的分配和排放装置42、43、52、53。
通路10、20通常由固定在板2上的横向和纵向密封条4沿板2的边缘密封。横向密封条4不完全阻塞通路10、20，但有利地使流体入口和出口开口位于通路的斜向地对置的角部中。
第一系列的通路10的开口彼此上下布置，而第二系列的通路20的开口布置在相对的角部中。彼此上下布置的开口分别在半筒状的收集器40、45、50、55中连接，经由所述收集器分配和排放流体。
在图1、3和4的图示中，半筒状收集器50、45用于将流体导入交换器1中，而半筒状收集器40、55用于从交换器1排放这些流体。
在本变型实施例中，供给其中一种流体的收集器和排出另一种流体的收集器位于交换器的同一端，流体F1、F2因此在交换器1中对流/逆流/反向循环。
在另一变型实施例中，致冷和发热流体也可并流/同向循环，用于供给其中一种流体的装置和用于排放另一种流体的装置于是位于交换器1的相对两端。
优选地，当交换器1运行时，纵向轴线是竖直的。致冷流体F1全局地沿上行方向竖直地流动。流体F1、F2的其它取向和流动方向自然是可以的，并不脱离本发明的范围。
在本发明的上下文中应当注意，不同性质的一种或多种致冷流体F1和一种或多种发热流体F2可在同一交换器的第一和第二系列的通路10、20内流动。
分配和排放装置42、43、52、53有利地包括布置在两个连续板2之间、形式为从入口和出口开口延伸的起伏板片的分配波形部41、44、51、54。分配波形部41、44、51、54确保了流体在通路10、20的全部宽度上的均匀分配和回收。
此外，通路10、20有利地包括布置在板2之间的热交换结构。该结构的功能是增加交换器的热交换面积。事实上，热交换结构与在通路中循环的流体接触并通过向它们可通过钎焊固定在其上的相邻板2传导来传递热流，这提高了交换器的机械强度。
热交换结构因此用作板2之间的横向撑杆，特别是在通过钎焊组装交换器时，并且防止板在使用加压流体时的任何变形。它们还引导交换器通路中的流体流。
优选地，这些结构包括有利地在分配波形部41、44、51、54在通路10、20的长度上的延伸范围中平行于板2沿通路10、20的宽度和长度延伸的热交换波形部11。因此，交换器的通路10、20的大部分长度形成配备有热交换结构的实际热交换部分，所述主要部分由配备有分配波形部41、44、51、54的分配部定界。
图1示出构造成分配形式为两相气体/液体混合物的致冷流体F1的第一系列的通路10。致冷流体F1在分离装置6中被分离成经由横向收集器30和收集器50分开地导入交换器1中的液相61和气相62。这两个相61、62然后借助于布置在通路10中并且在图1中被概略性地示出的混合装置3混合在一起。有利地，第一系列的数个通路10或全部通路10包括混合装置3。
根据一个变型实施例，混合装置3包括用于致冷流体F1的液相或气相的单独的入口31、32。所述单独的入口31、32经由共同的混合容积与用于两相液体/气体混合物的至少一个出口33流体地连接。入口31、32和/或出口33可在混合装置3的端面35、36处开口，或相对于所述面35、36朝装置3的内部空间凹进。
在图2A和2B所示的实施例中，混合装置3是沿通路10的宽度延伸的棒或杆。棒3包括彼此垂直地加工并通过孔34连接的沟槽31、32。
在图1、2A和2B的图示中，气相62被导入平行于纵向轴线z布置的一排沟槽31中，并且液相61被导入平行于横向轴线y延伸的至少一个沟槽32中。
根据另一实施例(未示出)，混合装置3可包括致冷流体F1的一相被导入其中的一个或多个管，该相从所述一个或多个管经由在它们的壁中钻出的孔口出现。另一相被导入所述一个或多个管的上游并且在这些管周围流动。
自然地，用于将液相61和气相62导入交换器中的位置可相对于图中给出的图示逆转。
图3是图1的交换器在平行于纵向轴线z且垂直于横向轴线y的平面中的概略性截面图。这里我们看到由于简化原因而通过限制为4的数量示出的第一和第二系列的一叠通路10、20。
根据本发明，热交换结构收纳在与包含混合装置3的通路10相邻的至少一个通路20中。该热交换结构沿纵向轴线z至少被分割成第一部分100和第二部分200，第二部分200与混合装置3的至少一部分对向地延伸。第一和第二部分100、200沿交换器1的纵向轴线z并置，即如图3和4所示端对端地定位。换言之，第一和第二部分100、200沿轴线z彼此相接或彼此紧邻地定位。
术语“对向”指与混合装置3“相对”或“在混合装置3的水平处”。换言之，第二部分200的至少一部分沿轴线z位于一位置，混合装置3的一部分也位于该位置。
根据本发明，第二部分200构造成具有比第一部分100的热交换系数小的热交换系数。
通过将热效力低的结构定位在相邻通路的位于混合装置的水平/高度处的部分中，在致冷流体的液相和气相进入交换器中的进入点的水平/位置可与发热流体发生的热交换大幅减少。这允许限制或甚至避免致冷流体的液相在它与所述致冷流体的气相混合之前的气化。混合物的两相因此尽可能均匀地分布在用于两相混合物的通路内，以及用于两相混合物的不同通路之间。
该方案具有实施起来简单、不改变交换器的尺寸并且不会使其结构复杂的优点。此外，根据本发明的热交换结构允许减少向混合装置的传热而不减弱交换器的机械强度，这是因为第二部分200持续提供板之间的横向撑杆的功能。
术语“热交换系数”或“传热系数”指将单位表面积、体积或长度从热交换结构通过的能量流定量/量化的系数。
可将热交换系数定义如下(在针对表面传热的情况下)：
其中：
-h：以瓦特每平方米开尔文(W·m-2·K-1)为单位表达的热交换系数，
-ΔQ：以焦耳(J)为单位的传递的能量，
-A：以平方米(m2)为单位的换热面积，
-ΔT：以开尔文或摄氏度(K或℃)为单位的换热区域的任一侧的温差，
-Δt：以秒(s)为单位的时间间隔。
结构的传热系数取决于内在参数，即交换结构自身特有的参数，尤其是形成该结构的波形部的密度和波状结构的厚度，以及外在参数，即所实施的工艺特有的参数，尤其是流体的流量和流体之间的温差。传热系数经由下列等式通过努塞尔特数(Nu)确定：
其中：
-h：传热系数，
-Lc：特征长度，
-k：流体的热导率。
许多经验关系式提供用于计算努塞尔特数的方程式，可从该方程式提取传热系数。
特别地，在单相液态和气态流体的情况下，可通过由以下关系式计算出的努塞尔特数来确定结构的热交换系数：
Nu＝CjRePr1/3
其中Nu：努塞尔特数
Cj：柯尔本因子(Colburn factor)
Re：雷诺数
Pr：普兰特数。
在二相液体-气体混合物的情况下，可使用本身已知的关联方法来确定热交换系数。
在本发明的上下文中，使用相同或近似相同的理论确定或测量方法比较第二部分200的热交换系数和第一部分100的热交换系数，这是因为交换工艺特有的条件(即外在参数)相同或近似相同。
优选地，这种热交换结构收纳在与包含混合装置3的通路10相邻的若干个或全部通路20中。所述结构沿轴线y在通路20的几乎全部或全部宽度上延伸，使得该结构有利地与形成通路20的每个板2接触。
根据本发明的一个有利实施例，热交换结构的所述第一和第二部分100、200分别包括第一波状结构100和第二波状结构200。波状结构100、200各自都包括通过在起伏方向D1、D2上彼此相接的波峰121、221和波谷122、222交替地连接的多个波形翅片123、223或腿123、223。第二波状结构200与混合装置3的至少一部分对向地延伸并且具有比第一波状结构的密度小的密度。第二波状结构200的密度的减小允许该结构的与混合装置对向的交换面积的减小，这允许在混合装置中与在第二系列的相邻通路中循环的流体之间通过对流的热交换减少。
优选地，第二波状结构的密度在第一波状结构的密度的10％与90％之间，优选地20％与80％之间，更优选地25％与50％之间。
在本发明的上下文中，各波状结构100、200的密度定义为在相应起伏方向D1、D2上测定的单位长度的波形翅片123、223的数量。为了测量波状结构的密度，通常考虑在其起伏方向上的特定波长度，并且确定该长度上存在的波形翅片的数量，或为了更精确确定多倍该长度上存在的波形翅片的数量随后除以所述倍数。一般而言，考虑的长度为1英寸或2.54cm。我们因此说起每2.54cm的波形翅片的数量或每2.54cm的腿的数量。
参考图5A和5B，第二波状结构200因此具有两个相继的波形翅片223之间的距离p2，该距离p2大于第一波状结构100的两个相继的波形翅片123之间的距离p1。
优选地，第二波状结构200的密度在每2.54厘米6与15个翅片之间，即每英寸6到15个翅片。
关于第一波状结构100的密度，这可介于每2.54厘米15到30个翅片之间，即每英寸15到30个翅片，优选地每2.54厘米18到25个翅片之间，即每英寸18到25个翅片。
图5A和5B示出示例性实施例，其中波形翅片123、223和波谷122、222在截面图中形成互相平行的直线部段，波形翅片123、223位于垂直于方向D1、D2的平面中。或者，波形部100、200可具有正弦、三角形或任何其它合适的形式的截面。
有利地，第一和第二部分100、200各自都由一个或多个条形件形成，即优选地由铝或铝合金形成的薄金属板片。这些条形件具有优选地介于0.2与0.6mm之间的厚度。
在一个特定实施例中，第二部分200由厚度比形成第一部分100的条形件的厚度大的条形件形成。这允许减小第二部分200的密度，同时为它提供充分刚性以确保交换器的良好机械强度。
在本发明的上下文中，第一和第二波状结构可具有通常在3与10mm之间的高度h1、h2。优选地，高度h1、h2被选择成使得第一和第二波状结构100、200沿横向y在通路200的几乎全部或全部宽度上延伸。
优选地，第一波状结构100和/或第二波状结构200在第一和第二系列的通路10、20中布置成使得它们的起伏方向D1、D2全局地/总体地平行于通路10、20中的流体的流动方向(称为“简易方式”的布置结构)。这种布置结构提供了对工艺的更好控制并且大幅限制了交换通路的堵塞风险。因此，在如图3和4所示的交换器1的竖直布置的情况下，波状结构100、200是具有竖直母线的波。
也可以的是第一波状结构100和/或第二波状结构200布置成使得起伏方向D1、D2全局地垂直于流体的流动方向(称为“困难方式”的布置结构)。如图3和4所示，波状结构100、200于是为具有水平母线的波。
通常用于钎焊板翅式热交换器中的不同类型的波状结构可被用来形成第一和第二波状结构100、200。波状结构可选自称为直波、锯齿波、起伏波或人字形波、穿孔波或其它波的波类型。
作为第一波状结构，有利地使用锯齿波或人字形波。该类型的波允许在发热流体F2的流中形成湍流，该湍流具有增大波状结构的热交换系数的效果。
作为第二波状结构，有利地使用直波或穿孔直波，该类型的波在流体流中形成较少的湍流并且因此热效率较低。
第一部分100有利地位于第一部分200在平行于通路10中的致冷流体F1的流动方向的方向上的下游，如图3和4所示。优选地，第二部分200与整个混合装置3对向地延伸。它也可超出混合装置3的端面35、36中的一个和/或另一个端面延伸。有利地，第二部分200至少超出经由其供给致冷流体F1的液相或气相的端面35延伸，如图4所示。
这样，在相邻通路20中循环的发热流体F2与致冷流体F1的液相(在其与气相混合之前)之间可能发生的热交换被尽可能减少。
因此，在图中所示的描绘中，在交换器的运行期间，第二部分200在发热流体F2的流动方向上在混合装置3的下游延伸。
混合装置3可具有在30mm与80mm之间的平行于纵向轴线z的长度。
优选地，第二部分200具有至少与混合装置3的长度相等的平行于纵向轴线z的长度。第二部分200可具有在30mm与300mm之间的平行于纵向轴线z的长度。
如上所述，交换器1包括构造成用于将不同流体选择性地分配到通路10、20中以及用于从所述通路10、20排放所述流体的分配和排放装置42、43、52、53。
特别地，交换器1可在一端1a——其在交换器正在竖直位置运行并且致冷流体F1正沿上行方向循环(如图1、3和4所示)的情况下位于交换的下部中——包括用于将致冷流体F1的液相或气相分配到一个或多个通路10中的第二装置52。
同一端1a还包括第一装置42，该第一装置视情况而定可以是用于将发热流体F2分配到所述至少一个通路20中或从所述至少一个通路20中排放发热流体F2的装置。
在流体F1、F2对流/逆流循环的图1、3和4所示的流动构型中，第一装置42是用于排放发热流体F2的装置。
如图3和4所示，用于液相61和气相62的混合物的所述至少一个出口33在纵向轴线z上位于第一系列的通路10中的第一位置z1。
有利地，第二部分200至少从第一位置z1延伸到位于第一位置z1与用于分配或排放发热流体F2的第一装置42之间的第二位置z2。这样，可从发热流体F2传递到两相中的一相或另一相(在这两相通过装置3混合之前)的热量被尽可能限制，并且装置3上游的流体之间的热交换一旦两相已混合——即在热交换器长度的构成实际的热交换部的主要部分中——被促进。
因此，第一部分100有利地在第二部分200与用于排放致冷流体F1的第二装置53之间平行于轴线z延伸。
在一个特定实施例中，位置z2可对应于沿轴线z的用于致冷流体F1的一相或另一相的入口31的位置。
特别地，位置z1可对应于混合装置3的端面36的位置，和/或位置z2可对应于混合装置3的端面35的位置。
有利地，第二部分200平行于轴线z一直延伸到用于分配或排放发热流体F2的第一装置42。
特别地，第二部分200可由用于分配或排放发热流体F2的第一装置42的全部或一部分形成。
在热交换结构包括由波状结构200形成的第二部分200的情况下，波状结构200有利地由分配波形部41在交换器长度的构成实际热交换部的主要部分中的延伸部形成。
在图3所示的变型实施例中，热交换结构也可在纵向z上被分割成第三部分300，第二部分200布置在第一部分100与第三部分300之间。
根据本发明，第二部分200构造成具有比第三部分300的热交换系数低的热交换系数。特别地，第三部分300可包括特性与第二波状结构200相同的第三波状结构300。
当然，本发明不限于本申请中描述和示出的具体示例。也可考虑本领域的技术人员能够想到的更多变型或实施例而不脱离本发明的范围。
例如，在图中所示的交换器的构型中，流体F1的液相横向地注入并且气相在交换器的下端注入。当然可设想其它注入构型，取决于两相混合物中的液体与气体的比例或取决于要实施的工艺所施加的约束。因此，可以在液相的横向注入点的上游或下游横向地注入气相。
Claims (15)
1.一种热交换器(1)，包括：
-多个板(2)，所述板彼此平行地布置以便限定用于传导至少一种致冷流体(F1)的第一系列通路(10)和用于传导至少一种发热流体(F2)以至少与所述致冷流体(F1)成热交换关系的第二系列通路(20)，每个通路(10，20)都被限定在两个连续的板之间并且平行于纵向轴线(z)延伸，和
-布置在所述第一系列的至少一个通路(10)中的至少一个混合装置(3)，所述混合装置(3)构造成接收所述致冷流体(F1)的液相(61)和气相(62)并且将所述相(61，62)的混合物分配到所述至少一个通路(10)中，
-所述第二系列的与所述第一系列的所述至少一个通路(10)相邻的至少一个通路(20)包括沿纵向轴线(z)至少被分割成沿纵向轴线(z)并置的第一部分(100)和第二部分(200)的热交换结构，所述第二部分与所述混合装置(3)的至少一部分对向地延伸，
其特征在于，所述第二部分(200)构造成具有比所述第一部分(100)的热交换系数低的热交换系数。
2.根据权利要求1所述的热交换器，其特征在于，所述第一部分(100)和第二部分(200)分别包括至少一个第一波状结构和至少一个第二波状结构，所述第一波状结构和第二波状结构沿纵向轴线(z)并置并且各自都具有通过在起伏方向(D1，D2)上彼此相接的波峰(121，221)和波谷(122，222)交替地连接的数个波形翅片(123，223)，所述第二波状结构与所述混合装置(3)的至少一部分对向地延伸并且构造成具有比所述第一波状结构的热交换系数低的热交换系数。
3.根据权利要求2所述的热交换器，其特征在于，所述第二波状结构具有比所述第一波状结构的密度低的密度，各波状结构的密度定义为在所述起伏方向(D1，D2)上测定的每单位长度的波形翅片的数目。
4.根据权利要求3所述的热交换器，其特征在于，所述第二波状结构的密度在所述第一波状结构的密度的20％与80％之间，优选地25％与50％之间。
5.根据权利要求3或4所述的热交换器，其特征在于，所述第二波状结构的密度在每英寸(1英寸＝2.54厘米)6个与15个翅片之间。
6.根据前述权利要求中任一项所述的热交换器，其特征在于，所述第一部分(100)和第二部分(200)由条形件形成，所述第二部分(200)由厚度比形成所述部分(100)的所述第一波状结构的至少一个条形件的厚度大的至少一个条形件形成。
7.根据权利要求2至6中任一项所述的热交换器，其特征在于，所述第二波状结构为直波，所述第一波状结构选自直波、直穿孔波、锯齿波、起伏波或人字形波。
8.根据前述权利要求中任一项所述的热交换器，其特征在于，所述第二部分(200)至少与整个所述混合装置(3)对向地延伸。
9.根据前述权利要求中任一项所述的热交换器，其特征在于，所述第二部分(200)具有在30mm与500mm之间的平行于纵向轴线(z)的长度。
10.根据前述权利要求中任一项所述的热交换器，其特征在于，所述热交换结构还沿纵向轴线(z)被分割成第三部分(300)，所述第二部分(200)构造成具有小于或等于所述第三部分(300)的热交换系数的热交换系数，所述第二部分(200)布置在所述第一部分(100)与所述第三部分(300)之间。
11.根据前述权利要求中任一项所述的热交换器，其特征在于，所述交换器在它的同一端包括用于将发热流体(F2)分配到所述第二系列通路(20)的所述至少一个通路中或从其中排放所述发热流体(F2)的第一装置(42)，以及用于朝所述混合装置(3)将所述致冷流体(F1)的液相或气相分配到所述第一系列的所述至少一个通路(10)中的第二装置(52)。
12.根据前述权利要求中任一项所述的热交换器，其特征在于，所述混合装置(3)包括用于所述致冷流体(F1)的液相(61)和气相(62)的单独入口(31，32)，所述单独入口(31，32)经由共同的混合容积与用于所述液相和气相(61，62)的混合物的至少一个出口(33)流体地连接。
13.根据权利要求12所述的热交换器，其特征在于，所述混合装置(3)的用于两相液体/气体混合物的出口(33)沿纵向轴线(z)位于所述第一系列的所述至少一个通路(10)中的第一位置(z1)，所述第二部分(200)至少从所述第一位置(z1)一直延伸到位于所述第一位置(z1)与用于分配或排放所述发热流体(F2)的第一装置(42)之间的第二位置(z2)。
14.根据权利要求11至13中任一项所述的热交换器，其特征在于，所述第二部分(200)一直延伸到所述用于分配或排放发热流体(F2)的第一装置(42)。
15.根据权利要求11至14中任一项所述的热交换器，其特征在于，所述第二部分(200)由所述用于分配或排放发热流体(F2)的第一装置(42)的全部或一部分形成。
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