CN107531540A - 玻璃板 - Google Patents

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CN107531540A CN201680026825.8A CN201680026825A CN107531540A CN 107531540 A CN107531540 A CN 107531540A CN 201680026825 A CN201680026825 A CN 201680026825A CN 107531540 A CN107531540 A CN 107531540A
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Abstract

一种玻璃板，其为具有第1主表面和第2主表面且在熔融锡上成形的玻璃板，其中，第1主表面为与所述熔融锡接触的一侧，且具有含锡层；对于通过沿与第1主表面垂直的方向切断而以纵向50mm×横向50mm的尺寸从该玻璃板的中心部分选取并且以使得彼此相对的第1切断面和第2切断面的算术平均粗糙度Ra≤0.03μm的方式得到的样品A而言，自所述第1切断面起法线方向的50mm长度中的、400nm～700nm的波长范围内的内部透射率的平均值为85％以上；所述含锡层的400nm～700nm的波长范围内的吸光度Ap的最大值与最小值之差为0.0007以下；400nm～700nm的波长范围内的所述吸光度Ap的最大值为0.0010以下。

Description

玻璃板
技术领域
本发明涉及一种玻璃板。
背景技术
以往，已知使用LED等低耗电光源的侧光式的显示装置。侧光式的显示装置中使用具有彼此相反的2个主表面的导光板、和与该导光板的一个端面相对地配置的光源。此处，导光板的“端面”是指，将导光板的2个主表面相互连接的4个侧面。另外，将4个侧面中的面向光源的端面特别称为“入射端面”。
对于侧光式而言，来自光源的光入射至导光板的入射端面。然后，入射至导光板的光从一个主表面(称为“出射主表面”)出射。因此，侧光式具有如下特征：导光板中的光的入射方向与出射方向存在相互垂直的关系。
一般而言，使用丙烯酸类树脂板作为这种侧光式的显示装置的导光板。然而，从耐擦伤性、刚性、耐热性和耐水性的观点而言，丙烯酸类树脂板存在问题。因此，要求使用不容易产生这样的问题的玻璃板作为导光板。关于用于数字标牌或照明等的导光板，也具有相同的要求。
发明内容
发明所要解决的问题
如上所述，要求使用玻璃板作为侧光式的显示装置等的导光板。
然而，一般而言，利用浮法制造的玻璃板在一个主表面具有薄的着色层。其原因在于：在从熔融玻璃成形为玻璃板时，在与熔融锡接触的表面，熔融锡中的杂质(例如铁)与熔融玻璃中的成分(例如硫)反应，从而产生着色成分。
而且，在应用这样的具有着色层的玻璃板作为导光板的情况下，入射光中的大量光在传播中被吸收的可能性变高。另外，光的传播中某一特定波长的部分被选择性地吸收时，出射颜色与入射光的颜色不同的光，产生所谓的色移(色ずれ)的可能性变高。
在各种显示器、数字标牌、照明等中，色移成为问题。尤其是最近的显示装置的领域中，如在液晶电视等所见到的那样，相对较大的尺寸的装置正成为主流。因此，预计随着显示装置的导光板的进一步大型化，光的传播距离变长，因此此种问题今后会变得更明显。
本发明是鉴于此种背景而完成的，本发明的目的在于提供一种入射光与出射光的色移被显著地抑制的玻璃板。
用于解决问题的手段
本发明提供一种玻璃板，其为具有第1主表面和第2主表面且在熔融锡上成形的玻璃板，其中，
所述第1主表面为与所述熔融锡接触的一侧，且具有含锡层，
对于通过沿与所述第1主表面垂直的方向切断而以纵向50mm×横向50mm的尺寸从该玻璃板的中心部分选取并且以使得彼此相对的第1切断面和第2切断面的算术平均粗糙度Ra≤0.03μm的方式得到的样品A而言，自所述第1切断面起法线方向的50mm长度中的、400nm～700nm的波长范围内的内部透射率的平均值为85％以上，
所述含锡层的400nm～700nm的波长范围内的吸光度Ap的最大值与最小值之差为0.0007以下，
400nm～700nm的波长范围内的所述吸光度Ap的最大值为0.0010以下。
发明效果
本发明能够提供一种显著地抑制了入射光与出射光的色移的玻璃板。
附图说明
图1为概略性地表示普通的侧光式的显示装置的构成的图。
图2为本发明的一个实施方式的玻璃板的示意性的立体图。
图3为用于对吸光度测定用的第1研磨样品的制备方法进行说明的图。
图4为用于对吸光度测定用的第2研磨样品的制备方法进行说明的图。
图5为表示本发明的一个实施方式的玻璃板的制造方法的一例的概略性的流程的图。
图6为表示玻璃板1和玻璃板2的所得到的50mm长度中的内部透射率Tin的一例的图。
图7为表示玻璃板3的所得到的50mm长度中的内部透射率Tin的一例的图。
图8为表示在玻璃板1的各主表面的所得到的反射率Ra和Rb的测定结果的一例的图。
图9为表示在玻璃板2的各主表面的所得到的反射率Ra和Rb的测定结果的一例的图。
图10为表示在玻璃板3的各主表面的所得到的反射率Ra和Rb的测定结果的一例的图。
图11为表示从玻璃板1选取的第1研磨样品和第2研磨样品的内部透射率T1i和T2i的波长相关性的图。
图12为表示从玻璃板1选取的第1研磨样品和第2研磨样品的第1参照反射率Rr和第2参照反射率Rt的波长相关性的图。
图13为表示玻璃板1中的含锡层的吸光度Ap的波长相关性的图。
图14为表示从玻璃板2选取的第1研磨样品和第2研磨样品的内部透射率T1i和T2i的波长相关性的图。
图15为表示从玻璃板2选取的第1研磨样品和第2研磨样品的第1参照反射率Rr和第2参照反射率Rt的波长相关性的图。
图16为表示玻璃板2中的含锡层的吸光度Ap的波长相关性的图。
图17为表示从玻璃板3选取的第1研磨样品和第2研磨样品的内部透射率T1i和T2i的波长相关性的图。
图18为表示从玻璃板3选取的第1研磨样品和第2研磨样品的第1参照反射率Rr和第2参照反射率Rt的波长相关性的图。
图19为表示玻璃板3中的含锡层的吸光度Ap的波长相关性的图。
具体实施方式
以下，参照附图对本发明的一个实施方式进行说明。
图1中示出普通的侧光式的显示装置的概略性的分解立体图。
如图1所示，通常，侧光式的显示装置10具有光源组20、导光板30和显示元件40。
光源组20具有配置成一行的1个以上光源21。各光源21可以为发光二极管(LED)或激光二极管等定向性光源。
导光板30具有第1主表面32A和第2主表面32B、和将该主表面彼此连接的4个端面34A～34D。关于导光板30的第1主表面32A，可以在该主表面上赋予含有散射粒子的多个点、不含散射粒子的多个点、多个凸透镜、凹凸形状等任一种散射结构(未图示)，也被称为“散射主表面”。导光板30的第2主表面32B为出射侧，也被称为“出射主表面”。导光板30的第1主表面32A为显示装置10的背面侧，第2主表面32B为显示装置10的正面侧。导光板30的端面34A与光源组20相对，为显示装置10的入射表面。因此，导光板30的端面34A也被称为“入射端面”。
显示元件40例如由液晶、或者包含黑色或白色的粒子的微胶囊等构成，能够形成图像。显示元件40以与导光板30的第2主表面32B相对的方式配置。
这种构成的显示装置10按照以下方式运行。首先，自构成光源组20的各光源21向导光板30的入射端面34A照射光，该光入射至导光板30。入射的光(入射光)一边被导光板30的各内表面反射一边在导光板30的内部传播，通过形成在导光板30的第1主表面32A上的任一种散射结构而改变传播方向，结果从导光板30的第2主表面32B出射。从导光板30出射的光之后照射至显示元件40。其结果是，将由显示元件40形成的图像显示在外部，显示装置10的观察者能够识别由显示元件40形成的图像。
图2中示出本发明的一个实施方式的玻璃板的概略性的立体图。
如图2所示，本发明的一个实施方式的玻璃板(以下，称为“第1玻璃板”)100具有第1主表面120和第2主表面122、和第1～第4端面132～138。
第1主表面120为成形第1玻璃板100时与熔融锡接触的一侧，因此具有薄的含锡层(未图示)。
此处，如上所述，作为显示装置10的导光板30，要求应用玻璃板代替丙烯酸类树脂板。
然而，一般而言，利用浮法制造的玻璃板在一个主表面具有薄的着色层。在应用这样的具有着色层的玻璃板作为显示装置10的导光板30的情况下，光中的大量光在传播中被吸收的可能性变高。另外，光的传播中某一特定的波长的部分被选择性地吸收时，出射颜色与入射光的颜色不同的光，产生所谓的色移的可能性变高。尤其是，随着显示装置10以及导光板30的大型化，光的传播距离变长，因而有可能这样的问题今后会变得更显著。
针对该问题，第1玻璃板100具有如下特征：对于通过沿与第1主表面120垂直的方向切断而以纵向50mm×横向50mm的尺寸从第1玻璃板100的中心部分选取并且以使得彼此相对的第1切断面和第2切断面的算术平均粗糙度Ra≤0.03μm的方式得到的样品而言，自所述第1切断面起法线方向的50mm长度中的、400nm～700nm的波长范围内的内部透射率Tin的平均值Tave(以下，称为“平均内部透射率Tave”)为85％以上。
另外，第1玻璃板100具有如下特征：含锡层的400nm～700nm的波长范围内的吸光度Ap的最大值与最小值之差为0.0007以下，且400nm～700nm的波长范围内的上述吸光度Ap的最大值为0.0010以下。
这样的第1玻璃板100在与上述第1切断面垂直的相对较长的整个光程长度中具有充分高的透明性。
另外，第1玻璃板100中，对于具有含锡层的第1主表面120而言，充分抑制了着色。因此，第1玻璃板100虽然在第1主表面120具有含锡层，但是能够显著地抑制光的吸收和吸收的波长相关性。
利用这样的特征，在将第1玻璃板100用作例如显示装置10的导光板30的情况下，能够使光在不太衰减的情况下自入射端面起在整个光程长度中传播。另外，能够显著地抑制从入射端面(例如，第1端面132)入射的入射光与从第2主表面122出射的出射光之间产生色移的问题。
第1主表面120的反射率由于锡渗入而变高。因此，在将第1玻璃板100用作显示装置10的导光板30的情况下，通过使用第1主表面120作为显示装置10的背面侧(即，作为主要散射面)，能够从相对的第2主表面122提取更多的光，因而是优选的。
另外，由于成形气氛的影响而使碱性成分减少，由此第2主表面122的反射率变低。因此，在将第1玻璃板100用作显示装置10的导光板30的情况下，通过使用第2主表面122作为显示装置10的正面侧(即，作为主要出射面)，能够减少光的反射成分，从第2主表面122提取更多的光，因而是优选的。
(玻璃板的内部透射率Tin和平均内部透射率Tave)
此处，对于本申请中的玻璃板的内部透射率Tin和平均内部透射率Tave的评价方法进行说明。
首先，通过沿与玻璃板的第1主表面垂直的方向切断而从作为对象的玻璃板的大致中央部分选取纵向50mm×横向50mm的尺寸的样品。
接着，确认该样品的彼此相对的第1切断面的和第2切断面的算术平均粗糙度Ra为0.03μm以下。如果在算术平均粗糙度Ra大于0.03μm的情况下，则利用胶体二氧化硅或氧化铈的游离磨粒对第1切断面和第2切断面进行研磨。
接着，对于该样品A，对第1切断面测定沿该第1切断面的法线方向50mm长度中的400nm～700nm的波长范围内的透射率TA。在透射率TA的测定中，使用能够进行50mm长度中的测定的分光测定装置(例如UH4150：日立高新技术公司制造)，利用狭缝等使入射光的束宽窄于板厚并进行测定。
接着，通过V形块法利用精密折射计在室温下对样品A的g线(435.8nm)、F线(486.1nm)、e线(546.1nm)、d线(587.6nm)、C线(656.3nm)的各波长下的折射率进行测定。通过最小二乘法确定Sellmeier色散公式(以下的式(1))的各系数B1、B2、B3、C1、C2、C3使得适合这些值，由此得到样品A的折射率nA：
nA＝[1+{B1λ2/(λ2-C1)}+{B2λ2/(λ2-C2)}+{B3λ2/(λ2-C3)}]0.5 式(1)
需要说明的是，在式(1)中，λ为波长。
通过以下的理论公式(式(2))求出样品A的该第1切断面和该第2切断面的反射率RA：
RA＝(1-nA)2/(1+nA)2 式(2)
接着，使用式(3)，从样品A的50mm长度中的透射率TA中排除反射的影响，由此得到样品A的自该第1切断面起法线方向50mm长度中的内部透射率Tin：
Tin＝[-(1-RA)2+{(1-RA)4+4TA 2RA 2}0.5]/(2TARA 2) 式(3)
将各波长下所得到的内部透射率Tin在整个测定波长范围内进行平均化，由此计算玻璃板的平均内部透射率Tave。
对于第1玻璃板100而言，平均内部透射率Tave为85％以上。在这种情况下，在将第1玻璃板100用作导光板时，能够从导光板提取更多的光。平均内部透射率Tave优选为90％以上，更优选为92％以上，进一步优选为95％以上，更进一步优选为96％以上，进一步优选为97％以上，最优选为98％以上。
(含锡层的吸光度Ap)
此处，参照图3和图4，对于本申请中的含锡层的吸光度Ap的测定方法进行说明，图3为用于对吸光度测定用的第1研磨样品的制备方法进行说明的图。另外，图4为用于对吸光度测定用的第2研磨样品的制备方法进行说明的图。
首先，从被评价对象的玻璃板的大致中央部分选取第1样品和第2样品两个样品。
在图3中示意性地示出第1样品110-1的截面。另外，在图4中示意性地示出第2样品110-2的截面。
如图3所示，第1样品110-1具有第1主表面120A和第2主表面122A。第1主表面120A和第2主表面122A分别相当于原来的玻璃板的第1主表面和第2主表面。需要说明的是，第1主表面120A为玻璃板的成形时的锡接触面，具有含锡层150。
对于该第1样品110-1，将第1主表面120A一侧研磨约100μm，将第2主表面122A一侧研磨约100μm。由此，在第1主表面120A一侧新形成第1研磨表面123A，在第2主表面122A一侧新形成第2研磨表面124A。
第1研磨表面123A和第2研磨表面124A均形成为算术平均粗糙度Ra为0.04mm以下的镜面状态。将所得到的样品110-1称为第1研磨样品110A。需要说明的是，由于对第1主表面120A进行了研磨，因此在第1研磨表面123A不存在含锡层150。
另一方面，如图4所示，第2样品110-2具有第3主表面120B和第4主表面122B。第3主表面120B和第4主表面122B分别相当于原来的玻璃板的第1主表面和第2主表面。需要说明的是，第3主表面120B为玻璃板的成形时的锡接触面，具有含锡层150。
对于该第2样品110-2，仅将第4主表面122B一侧研磨约200μm。此处，对于样品110-2而言，进行研磨使得该样品110-2的板厚与样品110-1的板厚一致。由此，在第4主表面122B一侧新形成第4研磨表面127B。第4研磨表面127B形成为算术平均粗糙度Ra为0.04μm以下的镜面状态。将所得到的样品110-2称为第2研磨样品110B。接着，使用以这样的方式得到的第1研磨样品110A，从第2研磨表面124A一侧，在400nm～700nm的波长范围内对第1透射率T1进行测定。
接着，利用粒度#80的磨粒对第1研磨表面123A进行粗糙化，然后均匀地涂布黑体涂料，然后从第2研磨表面124A一侧在400nm～700nm的波长范围内对第2研磨表面124A的反射率(称为第1参照反射率)进行测定。在反射率的测定中，使用能够进行绝对反射率测定的分光测定装置。需要说明的是，第1研磨表面123A的反射率可以由Rr代表。
接着，使用第2研磨样品110B，从第4研磨表面127B一侧，在400nm～700nm的波长范围内，对第2透射率T2进行测定。
接着，利用粒度#80的磨粒对第4研磨表面127B进行粗糙化，然后均匀地涂布黑体涂料，然后从第3主表面120B一侧在400nm～700nm的波长范围内对第3主表面120B的反射率(称为第2参照反射率)Rt进行测定。在反射率的测定中，使用能够进行绝对反射率测定的分光测定装置。需要说明的是，第4研磨表面127B的反射率可以由Rr代表。接着，通过以下的式(4)计算第1研磨样品110A的内部透射率T1i：
T1i＝[-(1-Rr)2+{(1-Rr)4+4T1 2Rr 2}0.5]/(2T1Rr 2) 式(4)
同样地，通过以下的式(5)计算第2研磨样品110B的内部透射率T2i：
T2i＝[-(1-Rr)(1-Rt)+{(1-Rr)2(1-Rt)2+4T2 2RrRt}0.5]/(2T2RrRt) 式(5)
接着，通过以下的式(6)计算第1研磨样品110A的吸光度A1：
A1＝-log10T1i 式(6)
另外，通过以下的式(7)计算第2研磨样品110B的吸光度A2：
A2＝-log10T2i 式(7)
最后，通过式(8)导出含锡层150的吸光度Ap。
Ap＝A2-A1 式(8)
对于第1玻璃板100而言，含锡层的400nm～700nm的波长范围内的吸光度Ap的最大值与最小值之差为0.0007以下。由此，在将第1玻璃板100用作导光板时，特定的波长下的吸收小，能够显著地抑制入射光与出射光的色移。400nm～700nm的波长范围内的上述吸光度Ap的最大值与最小值之差优选为0.0006以下，更优选为0.0005以下，特别优选为0.0003以下。
另外，对于第1玻璃板100而言，400nm～700nm的波长范围内的上述吸光度Ap的最大值为0.0010以下。由此，在将第1玻璃板100用作导光板时，吸收小，能够提取更多的光，并且能够显著地抑制入射光与出射光的色移。400nm～700nm的波长范围内的上述吸光度Ap的最大值优选为0.0008以下，更优选为0.0006以下，特别优选为0.0003以下。
(玻璃板100的反射率)
此处，再次参照图2，在将第1玻璃板100的第1主表面120的400nm～700nm的波长范围内的反射率Ra(％)的平均值设为Ra.ave(以下，称为“第1平均反射率Ra.ave”)(％)且将第2主表面122的400nm～700nm的波长范围内的反射率Rb(％)的平均值设为Rb.ave(以下，称为「第2平均反射率Rb.ave」)(％)时，优选第1平均反射率Ra.ave(％)大于第2平均反射率Rb.ave(％)，且第1平均反射率Ra.ave(％)与第2平均反射率Rb.ave(％)之差ΔR大于0.25％。
在差ΔR大于0.25％的情况下，在将第1玻璃板100应用于例如如图1所示的导光板30时，优选使用第1主表面120作为显示装置10的背面侧(即，作为主要散射面)，能够使碰撞在第1主表面120的光向内部反射，从而提高从第2主表面122一侧出射的光的量。因此，光的提取效率变高。
尤其是，差ΔR更优选大于0.27％，特别优选大于0.30％。
此处，在对第1主表面120的反射率Ra(％)进行测定时，为了防止与被测定面相对的第2主表面122的反射，需要利用粒度#80的磨粒对第2主表面122进行粗糙化，然后均匀地涂布黑体涂料。在该状态下，使用能够进行绝对反射率测定的分光测定装置，对第1主表面120的反射率Ra(％)进行测定。
同样地，在对第2主表面122的反射率Rb(％)进行测定时，为了防止与被测定面相对的第1主表面120的反射，需要利用粒度#80的磨粒对第1主表面120进行粗糙化，然后均匀地涂布黑体涂料。在该状态下，使用能够进行绝对反射率测定的分光测定装置，对第2主表面122的反射率Rb(％)进行测定。
因此，在实际的玻璃板100的反射率的测定中，使用由被测定对象制备的2个测定样品。
(关于本发明的一个实施方式的玻璃板的其它特征)
接着，对于本发明的一个实施方式的玻璃板的其它特征进行说明。需要说明的是，此处，以第1玻璃板100为例对各种特征进行说明。另外，此处，为了明确化，在表示各构件时，使用图2～图4所示的参照符号。
(玻璃板100的形状)
对于第1玻璃板100的尺寸而言，只要具有上述特征，就没有特别限定。玻璃板100例如可以具有至少一边的长度为20cm以上的大的尺寸。
玻璃板100的厚度不会对导光板的亮度产生影响，但是在厚度小于0.2mm的情况下，刚性变得不足，因此不优选，在大于5mm的情况下，玻璃变重，因此不优选。另外，玻璃板100的形状没有特别限定，玻璃板100例如可以为矩形或圆盘状等形状。
需要说明的是，需要注意的是：矩形的玻璃板100存在4个端面，与此相对，在圆盘状的玻璃板100的情况下，端面为一个。
(关于含锡层150)
第1玻璃板100的第1主表面120具有含锡层150。该含锡层150为在第1玻璃板100的成形时通过与熔融锡接触而形成的含锡层。含锡层150的厚度可以通过利用二次离子质谱法对渗入有锡成分的层的深度进行测定而确定。含锡层150的厚度通常为10μm以下，多数情况下为约5μm～约9μm。
在包含该含锡层150的区域的自第1主表面120的表面起10μm的深度区域中，换算为Fe2O3的氧化铁的浓度的最大值优选为0.2质量％以下。在这种情况下，含锡层150中导致着色的铁少，因此能够将着色抑制得较小。需要说明的是，在自第1主表面120的表面起10μm的深度区域中，多数情况下越接近表面，换算为Fe2O3的氧化铁的浓度的值越高。换算为Fe2O3的氧化铁的浓度分布可以通过二次离子质谱法进行测定。
另外，在自第1主表面120的表面起10μm的深度区域中，换算为SnO2的氧化锡的浓度的最大值优选大于1.0质量％。在这种情况下，能够提高主表面120的反射率，容易使第1平均反射率Ra.ave(％)大于第2平均反射率Rb.ave(％)，且使第1平均反射率Ra.ave(％)与第2平均反射率Rb.ave(％)之差ΔR大于0.25％。因此，在将第1玻璃板100用作导光板时，光的提取效率变高。在自第1主表面120的表面起10μm的深度区域中，换算为SnO2的氧化锡的浓度的最大值优选为1.1质量％以上，更优选为1.2质量％以上，特别优选为1.5质量％以上。
(玻璃板100的组成)
对于第1玻璃板100的组成(不包括含锡层150的部分)而言，只要具有上述特征，就没有特别限定，可以列举下述3种(具有玻璃组成A、玻璃组成B、玻璃组成C的玻璃)作为代表性的例子。
作为具有玻璃组成A的玻璃板，优选为以氧化物基准的质量百分率表示包含60％～80％的SiO2、0.5％～7％的Al2O3、0～10％的MgO、0～20％的CaO、0～15％的SrO、0～15％的BaO、3％～20％的Na2O、0～10％的K2O、5质量ppm～100质量ppm的Fe2O3和0～0.5％的SO3的玻璃板。另外，以换算为Fe2O3的2价铁离子的含量相对于换算为Fe2O3的总铁的含量表示的铁的氧化还原值优选为40％以下。该情况下的玻璃的氦的d线(波长587.6nm)下的室温下的折射率为1.45～1.60。作为具体例，可以列举例如表6的组成1～5。
另外，作为具有玻璃组成B的玻璃板，优选为以氧化物基准的质量百分率表示包含45％～80％的SiO2、大于7％且小于等于30％的Al2O3、0～15％的B2O3、0～15％的MgO、0～6％的CaO、0～5％的SrO、0～5％的BaO、7％～20％的Na2O、0～10％的K2O、0～10％的ZrO2和5质量ppm～100质量ppm的Fe2O3的玻璃板。另外，以换算为Fe2O3的2价铁离子的含量相对于换算为Fe2O3的总铁的含量表示的铁的氧化还原值优选为40％以下。该情况下的玻璃的氦的d线(波长587.6nm)下的室温下的折射率例如为1.45～1.60。该情况下的玻璃组成容易进行离子交换，容易进行化学强化。作为具体例，可以列举例如表6的组成6～12。
另外，作为具有玻璃组成C的玻璃板，优选为以氧化物基准的质量百分率表示包含45％～70％的SiO2、10％～30％的Al2O3、0～15％的B2O3、合计为5％～30％的MgO、CaO、SrO和BaO、合计为0％以上且少于3％的Li2O、Na2O和K2O、和5质量ppm～100质量ppm的Fe2O3的玻璃板。另外，以换算为Fe2O3的2价铁离子的含量相对于换算为Fe2O3的总铁的含量表示的铁的氧化还原值优选为40％以下。该情况下的玻璃的氦的d线(波长587.6nm)下的室温下的折射率例如为1.45～1.60。作为具体例，可以列举例如表6的组成13～15。
以下对于具有上述成分的本发明的玻璃板的玻璃组成的各成分的组成范围进行说明。
SiO2为玻璃的主要成分。
为了保持玻璃的耐候性、失透特性，SiO2的含量以氧化物基准的质量百分率表示在玻璃组成A中优选为60％以上，更优选为63％以上，在玻璃组成B中优选为45％以上，更优选为50％以上，在玻璃组成C中优选为45％以上，更优选为50％以上。
另一方面，为了容易熔化且使气泡品质良好，另外，为了将玻璃中的铁的含量抑制得较低且使光学特性良好，SiO2的含量在玻璃组成A中优选为80％以下，更优选为75％以下，在玻璃组成B中优选为80％以下，更优选为70％以下，在玻璃组成C中优选为70％以下，更优选为65％以下。
Al2O3为能够减少锡的渗入量从而将含锡层的着色抑制得较小的必要成分。对于本发明的玻璃而言，优选尽可能地减小着色，Al2O3的含量在玻璃组成A中优选为0.5％以上，更优选为2％以上，特别优选为3％以上，在玻璃组成B中优选大于7％，更优选为8％以上，特别优选为10％以上，在玻璃组成C中优选为10％以上，更优选为11％以上，特别优选为13％以上。
然而，Al2O3的含量过量时，熔化时的粘度上升，脱泡变差。Al2O3的含量在玻璃组成A中优选为7％以下，更优选为6％以下，在玻璃组成B中优选为30％以下，更优选为23％以下，在玻璃组成C中优选为30％以下，更优选为20％以下。
B2O3为促进玻璃原料的熔化、提高机械特性或耐候性的成分，但是为了不产生因挥发而引起的波筋(ream)的产生、炉壁的侵蚀等不良情况，B2O3的含量在玻璃A中优选为5％以下，更优选为3％以下，在玻璃组成B和C中优选为15％以下，更优选为12％以下。
Li2O、Na2O和K2O等碱金属氧化物为对于促进玻璃原料的熔化、调节热膨胀、粘性等有用的成分。因此，Na2O的含量在玻璃组成A中优选为3％以上，更优选为8％以上。Na2O的含量在玻璃组成B中优选为7％以上，更优选为10％以上。但是，为了保持熔化时的澄清性，确保要制造的玻璃的气泡品质，Na2O的含量在玻璃组成A和B中优选为20％以下，进一步优选为15％以下，在玻璃组成C中，优选为3％以下，更优选为1％以下。
另外，K2O的含量在玻璃组成A和B中优选为10％以下，更优选为7％以下，在玻璃组成C中优选为2％以下，更优选为1％以下。
另外，Li2O为任选成分，但是为了容易形成玻璃，将来自原料的以杂质的形式包含的铁含量抑制得较低，且将批次成本抑制得较低，在玻璃组成A、B和C中，可以含有2％以下的Li2O。
另外，为了保持熔化时的澄清性，确保要制造的玻璃的气泡品质，这些碱金属氧化物的合计含量(Li2O+Na2O+K2O)在玻璃组成A和B中优选为5％～20％，更优选为8％～15％，在玻璃组成C中优选为0％～2％，更优选为0％～1％。
MgO、CaO、SrO和BaO等碱土金属氧化物为对于促进玻璃原料的熔化、调节热膨胀、粘性等有用的成分。
MgO具有降低玻璃熔化时的粘性、促进熔化的作用。另外，MgO具有降低比重、使玻璃板不易产生损伤的作用，因此在玻璃组成A、B和C中可以含有MgO。另外，为了降低玻璃的热膨胀系数、使失透特性良好，MgO的含量在玻璃组成A中优选为10％以下，更优选为8％以下，在玻璃组成B中优选为15％以下，更优选为12％以下，在玻璃组成C中优选为10％以下，更优选为5％以下。
CaO为促进玻璃原料的熔化且调节粘性、热膨胀等的成分，因此在玻璃组成A、B和C中可以含有CaO。为了得到上述作用，在玻璃组成A中，CaO的含量优选为3％以上，更优选为5％以上。另外，为了使失透特性良好，在玻璃组成A中，优选为20％以下，更优选为10％以下，在玻璃组成B中，优选为6％以下，更优选为4％以下。
SrO具有增大热膨胀系数和降低玻璃的高温粘度的效果。为了得到该效果，在玻璃组成A、B和C中可以含有SrO。但是，为了将玻璃的热膨胀系数抑制得较低，SrO的含量在玻璃组成A和C中优选为15％以下，更优选为10％以下，在玻璃组成B中优选为5％以下，更优选为3％以下。
BaO与SrO同样具有增大热膨胀系数和降低玻璃的高温粘度的效果。为了得到上述效果，可以含有BaO。但是，为了将玻璃的热膨胀系数抑制得较低，在玻璃组成A和C中，优选为15％以下，更优选为10％以下，在玻璃组成B中，优选为5％以下，更优选为3％以下。
另外，为了将热膨胀系数抑制得较低，使失透特性良好，并保持强度，这些碱土金属氧化物的合计含量(MgO+CaO+SrO+BaO)在玻璃组成A中优选为10％～30％，更优选为13％～27％，在玻璃组成B中优选为1％～15％，更优选为3％～10％，在玻璃组成C中优选为5％～30％，更优选为10％～20％。
在本发明的玻璃板的玻璃的玻璃组成中，为了提高玻璃的耐热性和表面硬度，在玻璃组成A、B和C中可以含有10％以下、优选5％以下的作为任选成分的ZrO2。但是，大于10％时，玻璃容易失透，因此不优选。
在本发明的玻璃板的玻璃的玻璃组成中，为了提高玻璃的熔化性，在玻璃组成A、B和C中可以含有5质量ppm～100质量ppm的Fe2O3。需要说明的是，此处Fe2O3量是指换算为Fe2O3的氧化铁总量。氧化铁总量优选为5质量ppm～50质量ppm，更优选为5质量ppm～30质量ppm。上述氧化铁总量少于5质量ppm时，玻璃的红外线的吸收变得极差，难以提高熔化性，另外，原料的纯化会耗费巨大成本，因此不优选。另外，氧化铁总量超过100质量ppm时，含锡层中的玻璃的着色变大，并且使400nm～700nm的波长范围内的内部透射率的平均值降低，因此不优选。
为了提高400nm～700nm的波长范围内的内部透射率的平均值，并且减小含锡层的吸光度Ap，重要的是减少2价铁离子的含量。以换算为Fe2O3的2价铁离子的含量相对于换算为Fe2O3的总铁的含量表示的铁的氧化还原值优选为40％以下，更优选为35％以下，进一步优选为30％以下，更进一步优选为20％以下，进一步优选为15％以下，最优选为10％以下。
另外，本发明的玻璃板的玻璃可以含有SO3作为澄清剂，但是SO3有可能在含锡层中与铁键合而成为着色源。为了减小含锡层的吸光度Ap，以质量百分率表示，SO3含量优选为0.50％以下。更优选为0.40％以下，进一步优选为0.30％以下，更进一步优选为0.25％以下，进一步优选为0.20％以下。需要说明的是，SO3含量为将玻璃中存在的S4+、S2-等所有硫离子的量换算为SO3而得到的量。另外，为了减小含锡层的吸光度Ap，优选含锡层的以S2-含量占所有硫离子含量的比例表示的硫的氧化还原值低。对通过与锡接触而成形的面照射X射线，根据以荧光X射线的形式发出的S-Kα射线的峰位置求出的含锡层的硫的氧化还原值优选为99％以下，更优选为98％以下，进一步优选为97％以下，更进一步优选为95％以下，进一步优选为90％以下。
另外，本发明的玻璃板的玻璃可以含有Sb2O3、SnO2和As2O3中的一种以上作为氧化剂和澄清剂。在这种情况下，以质量百分率表示，Sb2O3、SnO2或As2O3的含量优选为为0～0.5％，更优选为0.2％以下，进一步优选为0.1％以下，进一步优选实质上不含有。
Sb2O3、SnO2和As2O3作为玻璃的氧化剂而发挥作用，因此，为了调节玻璃的Fe2+的量，可以在上述范围内进行添加。但是，从环境方面而言，不主动地含有As2O3。
另外，本发明的玻璃板的玻璃可以含有NiO。在含有NiO的情况下，由于NiO也发挥作为着色成分的功能，因此，相对于上述玻璃组成的总量，NiO的含量优选为10质量ppm以下。尤其是，从不使400nm～700nm的波长范围内的玻璃板的内部透射率降低的观点而言，NiO优选为1.0质量ppm以下，更优选为0.5质量ppm以下。
本发明的玻璃板的玻璃可以含有Cr2O3。在含有Cr2O3的情况下，由于Cr2O3也发挥作为着色成分的功能，因此，相对于上述玻璃组成的总量，Cr2O3的含量优选为10质量ppm以下。尤其是，从不使400nm～700nm的波长范围内的内部透射率的平均值降低的观点而言，Cr2O3优选为1.0质量ppm以下，更优选为0.5质量ppm以下。
本发明的玻璃板的玻璃可以含有MnO2。在含有MnO2的情况下，由于MnO2也发挥作为吸收可见光的成分的功能，因此，相对于上述玻璃组成的总量，MnO2的含量优选为50质量ppm以下。尤其是，从不使400nm～700nm的波长范围内的内部透射率的平均值降低的观点而言，MnO2优选为10质量ppm以下，更优选为5质量ppm以下，进一步优选为2质量ppm以下，进一步优选为1质量ppm以下。
本发明的玻璃板的玻璃可以包含TiO2。在含有TiO2的情况下，由于TiO2也发挥作为吸收可见光的成分的功能，因此，相对于上述玻璃组成的总量，TiO2的含量优选为1000质量ppm以下。从不使400nm～700nm的波长范围内的内部透射率的平均值降低的观点而言，TiO2的含量更优选为500质量ppm以下，特别优选为100质量ppm以下。
本发明的玻璃板的玻璃可以包含CeO2。CeO2具有降低铁的氧化还原值的效果，并且能够减小400nm～700nm的波长范围内的玻璃的吸收。但是，在含有大量CeO2的情况下，CeO2也发挥作为吸收可见光的成分的功能，另外，有可能使铁的氧化还原值过度降低至小于3％，因此不优选。因此，相对于上述玻璃组成的总量，CeO2的含量优选为1000质量ppm以下。另外，CeO2的含量更优选为500质量ppm以下，进一步优选为400质量ppm以下，特别优选为300质量ppm以下，最优选为250质量ppm以下。
本发明的玻璃板的玻璃可以包含选自由CoO、V2O5和CuO构成的组中的至少1种成分。在含有这些成分的情况下，由于也发挥作为吸收可见光的成分的功能，因此，相对于上述玻璃组成的总量，上述成分的含量优选为10质量ppm以下。尤其是，为了不使400nm～700nm的波长范围内的内部透射率的平均值降低，优选实质上不含有这些成分。
(关于本发明的一个实施方式的玻璃板的制造方法)
接着，对于具有上述特征的本发明的一个实施方式的玻璃板的制造方法(以下，称为“第1制造方法”)的一例简单地进行说明。
图5中示出第1制造方法的概略性的流程。
如图5所示，第1制造方法具有：
(1)将玻璃原料熔化而制造熔融玻璃的工序(工序S110)；
(2)使熔融玻璃在浮抛窑上运送而形成玻璃带的工序(工序S120)；和
(3)将玻璃带冷却的工序(工序S130)。
以下，对于各工序进行说明。
(工序S110)
首先，通过将规定的原料成分混合而调配玻璃原料。另外，对该玻璃原料进行加热，从而制造熔融玻璃。
制备熔融玻璃使得尽可能不包含作为杂质的铁成分(尤其是Fe2+)。因此，玻璃原料使用高纯度的玻璃原料。另外，混合处理和熔化处理在洁净度高的气氛中实施。
(工序S120)
接着，使在上述工序中得到的熔融玻璃流入浮抛窑。在浮抛窑中预先收容有熔融锡。因此，熔融玻璃悬浮在熔融锡上，从而形成玻璃带。
玻璃带在熔融锡上移动期间变成均匀的厚度。
通过组合下述措施中的任意一种以上，能够有效地抑制玻璃的含锡层的着色。
由于熔融锡内存在的金属杂质(尤其是铁)可能会导致玻璃的熔融锡面的着色，因此可以通过利用水管冷却熔融锡，使铁或锡与铁的合金或其它金属杂质在水管的周边析出，从而从熔融锡中除去铁等金属杂质。
或者，在熔融锡中插入电极，通过进行还原而使铁或锡与铁的合金或其它金属杂质析出，从而从熔融锡中除去铁等金属杂质。
或者，局部地产生感应磁场，在施加有磁场的周边收集包含大量铁等金属杂质的锡。
或者，可以在制造所需的玻璃之前使以使得各种金属杂质的添加量与熔融锡中的金属杂质量相比为同等或较低浓度的方式调配的不同的玻璃流入浮抛窑，使该低杂质玻璃吸收熔融锡中的金属杂质，由此从熔融锡中除去金属杂质。
另外，可以将熔融锡的一部分或全部替换为金属杂质的含量较低的锡。然而，为了准备大量金属杂质的含量较低的锡，要耗费巨大成本。
另外，为了控制窑气氛的还原度，可以对氢气或氮气等气体的流量、浓度或浓度分布进行调节。增加氢气流量和浓度具有减小含锡层的吸光度Ap的效果，因而优选。
另外，可以将带的移动速度提高至每小时200m以上以使得玻璃带在熔融锡上在短时间内通过。由此，可以将在玻璃中的锡的渗入量抑制得较小，从而能够抑制着色。
需要说明的是，优选尽量减少熔融锡中的铁等杂质量。关于锡中的铁的含量，具体而言，优选调节为200质量ppm以下，优选调节为150质量ppm以下，进一步优选调节为100质量ppm以下，特别优选调节为50质量ppm以下。
(工序S130)
然后，玻璃带缓慢冷却至规定的温度。另外，通过将玻璃带切断，可以得到玻璃板。通过以上工序，能够制造本发明的一个实施方式的玻璃板。
以上，对本发明的一个实施方式的玻璃的制造方法的一例进行了说明。但是，本发明的一个实施方式的玻璃板的制造方法并不限定于以上记载。
另外，上述记载以应用本发明的一个实施方式的玻璃板作为显示装置的导光板的情况为例对本发明的一个实施方式的玻璃板的特征进行说明。
然而，本发明的玻璃板也能够应用于除显示装置的导光板以外的各种用途。尤其是，本发明的玻璃板具有污染物质的含量少、透射率高的特征，因此能够应用于各种照明用面发光装置和太阳能电池用保护玻璃等。另外，也能够应用于要求高外观设计性的建筑用外部材料、内部材料和家具等。
实施例
以下，对于本发明的实施例进行说明。需要说明的是，在以下的说明中，例1～例2为实施例，例3为比较例。
(例1)
利用上述的如图5所示的方法制造厚度为2.3mm的玻璃板(称为“玻璃板1”)。
(例2)
利用与例1相同的方法制造厚度为2.5mm的玻璃板。但是，该例2中，使原料玻璃的组成相对于例1的情况发生变化而制造玻璃板。其它制造条件与例1的情况相同。将所得到的玻璃板称为玻璃板2。
(例3)
利用与例1相同的方法制造厚度为2.0mm的玻璃板。但是，该例3中，使玻璃的组成相对于例1的情况发生变化而制造玻璃板。其它制造条件与例1的情况相同。将所得到的玻璃板称为玻璃板3。
需要说明的是，以下的说明中，在各玻璃板中，将在玻璃的成形时与锡浴接触的一侧的表面称为第1主表面，将与该第1主表面相反的一侧的表面称为第2主表面。
在以下的表2中，汇总示出玻璃板1～玻璃板3的组成和铁氧化还原值(Fe-Redox)。需要说明的是，这些组成通过对制造后的玻璃板进行分析而得到。
表2
玻璃板1 玻璃板2 玻璃板3
SiO2(重量％) 71.8 69.8 70.8
Al2O3(重量％) 1.0 3.0 2.0
Na2O(重量％) 13.6 11.0 12.5
K2O(重量％) - - 1.5
MgO(重量％) 4.0 - 4.8
CaO(重量％) 9.0 8.0 8.1
SrO(重量％) - 4.0 -
BaO(重量％) - 4.0 -
SO3(重量％) 0.4 0.2 0.3
Sb2O3(重量％) 0.2 - -
Fe2O3(重量ppm) 69 30 80
CeO2(重量ppm) - 200
Fe-Redox(％) 9.5 10.6 50.0
(评价)
使用上述玻璃板1～玻璃板3进行以下评价。
(内部透射率Tin和平均内部透射率Tave的评价)
利用上述(玻璃板的内部透射率Tin和平均内部透射率Tave)的项目中所示的方法，对于玻璃板1～玻璃板3而言，对透射率TA、和g线(435.8nm)、F线(486.1nm)、e线(546.1nm)、d线(587.6nm)、C线(656.3nm)的各波长下的折射率进行测定，并计算出内部透射率Tin。另外，根据所得到的结果计算出平均内部透射率Tave。在透射率的测定中，使用分光测定装置(UH4150：日立高新技术公司制造)，在折射率的测定中，使用精密折射计(KPR-2000：岛津制作所公司制造)。
在图6中，示出玻璃板1和玻璃板2的所得到的50mm长度中的内部透射率Tin的一例。另外，在图7中，示出玻璃板3的所得到的50mm长度中的内部透射率Tin的一例。
另外，在以下的表3中，汇总示出各玻璃板1～3的计算出的50mm长度中的400nm～700nm的波长范围内的平均内部透射率Tave。
表3
平均内部透射率Tave(％)
玻璃板1 98.3
玻璃板2 99.1
玻璃板3 91.2
根据该结果可知，对于玻璃板1～3而言，由于换算为Fe2O3的总铁的含量均为100质量ppm以下，因此50mm长度中的平均内部透射率Tave为85％以上，得到良好的透射性。需要说明的是，对于玻璃板3而言，由于铁氧化还原值较高，因此平均内部透射率Tave小于92％。
(反射率的评价)
接着，对于玻璃板1～玻璃板3而言，对第1主表面和第2主表面分别测定反射率Ra和Rb。另外，根据所得到的结果，计算出第1平均反射率Ra.ave和第2平均反射率Rb.ave。
在图8中，示出玻璃板1的各主表面的所得到的反射率Ra和Rb的测定结果的一例。在图9中，示出玻璃板2的各主表面的所得到的反射率Ra和Rb的测定结果的一例。另外，在图10中，示出玻璃板3的各主表面的所得到的反射率Ra和Rb的测定结果的一例。
另外，在以下的表4中，汇总示出各玻璃板1～玻璃板3的计算出的第1平均反射率Ra.ave、第2平均反射率Rb.ave和两者之差ΔR。
表4
第一平均反射率Ra.ave(％) 第二平均反射率Rb.ave(％) △R(％)
玻璃板1 4.37 4.09 0.28
玻璃板2 4.44 4.08 0.36
玻璃板3 4.43 4.27 0.16
根据该结果确认，对于玻璃板1和玻璃板2而言，第1平均反射率Ra.ave(％)大于第2平均反射率Rb.ave(％)，且第1平均反射率Ra.ave(％)与第2平均反射率Rb.ave(％)之差ΔR大于0.25％，适合于图1所示的显示装置10的导光板30的用途。
(含锡层的吸光度评价)
通过上述(关于含锡层的吸光度Ap的评价方法)的项目中所示的方法，对玻璃板1～玻璃板3中的含锡层的吸光度Ap进行评价。
更具体而言，首先，从各玻璃板的大致中央部分选取第1样品和第2样品两个样品(纵向30mm×横向30mm)。
接着，对于第1样品，将第1主表面(相当于玻璃板的第1主表面)一侧研磨约100μm，将第2主表面122A一侧研磨约100μm。由此，除去第1主表面的含锡层。另外，在第1主表面一侧新形成第1研磨表面，且在第2主表面一侧新形成第2研磨表面。第1研磨表面和第2研磨表面均研磨至成为算术平均粗糙度Ra为0.04μm以下的镜面状态。
将该第1样品称为第1研磨样品。
接着，对于第2样品，将第4主表面(相当于玻璃板的第2主表面)一侧研磨约200μm，使板厚与第1样品一致。第4主表面均研磨至成为算术平均粗糙度Ra为0.04μm以下的镜面状态。由此，在第4主表面一侧新形成第4研磨表面。
将该第2样品称为第2研磨样品。
玻璃板1的第1样品和第2样品的厚度均为2.071mm。玻璃板2的第1样品和第2样品的厚度均为2.304mm。玻璃板3的第1样品和第2样品的厚度均为1.773mm。
接着，使用第1研磨样品，从第2研磨表面一侧，在400nm～700nm的波长范围内，对第1透射率T1进行测定。同样地，使用第2研磨样品，从第4研磨表面一的侧，在400nm～700nm的波长范围内，对第2透射率T2进行测定。
接着，使用第1研磨样品，利用粒度#80的磨粒对第1研磨表面进行粗糙化，然后均匀地涂布黑体涂料，然后从第2研磨表面一侧在400nm～700nm的波长范围内对第2研磨表面的反射率(第1参照反射率Rr)进行测定。同样地，使用第2研磨样品，利用粒度#80的磨粒对第4研磨表面进行粗糙化，然后均匀地涂布黑体涂料，然后从第3主表面一侧在400nm～700nm的波长范围内对第3主表面的反射率(第2参照反射率Rt)进行测定。
在反射率的测定中，使用具备绝对反射率测定用配件的分光测定装置(LAMBDA950：珀金埃尔默公司制造)。另外，在透射率的测定中，使用分光测定装置(U-4100：日立高新技术公司制造)。
所得到的透射率T1和T2通过上述式(4)和式(5)转换为内部透射率T1i和T2i。
然后，使用这些参数，通过上述式(6)～式(8)计算含锡层的吸光度Ap。
在图11中，示出玻璃板1的内部透射率T1i和T2i的波长相关性。在图12中，示出玻璃板1的第1参照反射率Rr和第2参照反射率Rt的波长相关性。另外，在图13中，示出玻璃板1的含锡层的吸光度Ap的波长相关性。
同样地，在图14中，示出玻璃板2的内部透射率T1i和T2i的波长相关性。在图15中，示出玻璃板2的第1参照反射率Rr和第2参照反射率Rt的波长相关性。另外，在图16中，示出玻璃板2的含锡层的吸光度Ap的波长相关性。
同样地，在图17中，示出玻璃板3的内部透射率T1i和T2i的波长相关性。在图18中，示出玻璃板3的第1参照反射率Rr和第2参照反射率Rt的波长相关性。另外，在图19中，示出玻璃板3的含锡层的吸光度Ap的波长相关性。
然后，在表5中，汇总示出各玻璃板的所得到的400nm～700nm的波长范围内的含锡层的吸光度Ap的最大值(Ap Max)、最小值(Ap Min)、最大值-最小值的值(Ap Max-Ap Min)、和吸光度Ap的平均值。
表5
Ap Max Ap Min Ap Max-Ap Min
玻璃板1 0.00055 0.00007 0.00048
玻璃板2 0.00028 0.00004 0.00024
玻璃板3 0.00120 0.00035 0.00085
根据这些结果可知，对于玻璃板1和玻璃板2而言，含锡层的吸光度Ap的400nm～700nm的波长范围内的最大值与最小值之差充分小，分别为0.00048和0.00024。另一方面，可知在玻璃板3的情况下，含锡层的吸光度Ap的最大值与最小值之差较大，为0.00085。对于玻璃板3而言，铁氧化还原值高达50.0％，因此，吸光度Ap的最大值与最小值之差变大。
另外，对于玻璃板1和玻璃板2而言，400nm～700nm的波长范围内的含锡层的吸光度Ap的最大值分别为0.00055和0.00028。另一方面，对于玻璃板3而言，400nm～700nm的波长范围内的含锡层的吸光度Ap的最大值为0.00120。对于玻璃板3而言，铁氧化还原值高达50.0％，因此吸光度Ap的最大值变大。
根据该结果确认：对于玻璃板1和玻璃板2而言，特定波长的入射光被存在于第1主表面的含锡层吸收的程度较小。因此，对于玻璃板1和玻璃板2而言，能够显著地抑制在入射光与出射光之间产生色移的问题。
此外，在表6中，示出各玻璃板的自第1主表面起10μm的深度区域中的换算为Fe2O3的氧化铁的浓度的最大值(Fe2O3Max)、和自第1主表面起10μm的深度区域中的换算为SnO2的氧化锡的浓度的最大值(SnO2Max)。这些通过二次离子质谱分析法进行测定。
表6
Fe2O3Max(重量％) SnO2Max(重量％)
玻璃板1 0.1 1.6
玻璃板2 0.1 2.1
玻璃板3 0.1 0.9
根据这些结果可知：对于玻璃板1和玻璃板2而言，自表面起至深度10μm为止的范围内的换算为Fe2O3的氧化铁的浓度的最大值为0.2质量％以下，且自表面起至深度10μm为止的范围内的氧化锡的浓度的最大值大于1.0质量％。对于玻璃板1和玻璃板2而言，由于换算为Fe2O3的总铁的含量为100质量ppm以下，铁的氧化还原值为40％以下，SO3含量为0.50质量％以下，Al2O3含量为0.5质量％以上，另外，自表面起至深度10μm为止的范围内的换算为Fe2O3的氧化铁的浓度的最大值为0.2质量％以下，因此将含锡层的着色抑制得较小。另外，对于玻璃板1和玻璃板2而言，自表面起至深度10μm为止的范围内的换算为SnO2的氧化锡的浓度的最大值大于1.0质量％，且Ra.ave(％)与Rb.ave(％)之差大于0.25％。因此，确认玻璃板1和玻璃板2适合于图1所示的显示装置10的导光板30的用途。
本申请要求基于2015年5月13日申请的日本专利申请2015-098557号的优先权，将该日本申请的所有内容以参考的方式援引至本申请中。
附图标记
10 显示装置
20 光源组
21 光源
30 导光板
32A 第1主表面
32B 第2主表面
34A～34D 端面
40 显示元件
100 第1玻璃板
110-1 第1样品
110-2 第2样品
110A 第1研磨样品
110B 第2研磨样品
120 第1主表面
120A 第1主表面
120B 第3主表面
122 第2主表面
122A 第2主表面
122B 第4主表面
123A 第1研磨表面
124A 第2研磨表面
127B 第4研磨表面
132 第1端面
134 第2端面
136 第3端面
138 第4端面
150 含锡层

Claims (8)

1.一种玻璃板，其为具有第1主表面和第2主表面且在熔融锡上成形的玻璃板，其中，
所述第1主表面为与所述熔融锡接触的一侧，且具有含锡层，
对于通过沿与所述第1主表面垂直的方向切断而以纵向50mm×横向50mm的尺寸从该玻璃板的中心部分选取并且以使得彼此相对的第1切断面和第2切断面的算术平均粗糙度Ra≤0.03μm的方式得到的样品A而言，自所述第1切断面起法线方向的50mm长度中的、400nm～700nm的波长范围内的内部透射率的平均值为85％以上，
所述含锡层的400nm～700nm的波长范围内的吸光度Ap的最大值与最小值之差为0.0007以下，
400nm～700nm的波长范围内的所述吸光度Ap的最大值为0.0010以下。
2.如权利要求1所述的玻璃板，其中，
换算为Fe2O3的总铁的含量为100质量ppm以下，
以换算为Fe2O3的2价铁离子的含量相对于所述总铁的含量表示的铁的氧化还原值为40％以下，
SO3含量为0.50质量％以下。
3.如权利要求1或2所述的玻璃板，其中，
在所述第1主表面中，自表面至深度10μm为止的范围内的按Fe2O3换算的氧化铁的浓度的最大值为0.2质量％以下。
4.如权利要求1～3中任一项所述的玻璃板，其中，Al2O3含量为0.5质量％以上。
5.如权利要求1～4中任一项所述的玻璃板，其中，
在所述第1主表面中，自表面至深度10μm为止的范围内的按SnO2换算的氧化锡的浓度的最大值大于1.0质量％。
6.如权利要求1～5中任一项所述的玻璃板，其中，
在所述第1主表面上在400nm～700nm的波长范围内测定的平均反射率Ra.ave(％)大于在所述第2主表面上在400nm～700nm的波长范围内测定的平均反射率Rb.ave(％)，且两者之差大于0.25％。
7.如权利要求1～6中任一项所述的玻璃板，其中，该玻璃板为导光板。
8.如权利要求7所述的玻璃板，其中，该玻璃板的所述第2主表面为光出射侧。
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