JPWO2016031828A1 - ガラス板 - Google Patents

Abstract

本発明は可視光域の透過性が高く、かつ、エッジライト方式の面状発光装置の導光板として使用した場合に輝度の均一性が高いガラス板を提供する。本発明は、第１主表面、前記第１主表面に対向する第２主表面、および、前記第１主表面および前記第２主表面を接続する端面からなり、前記第１主表面および前記第２主表面が実質的に矩形であるガラス板であって、前記ガラス板は、波長５５０ｎｍの光の吸収係数が１ｍ−１以下であり、波長４００〜７００ｎｍの範囲の光の吸収係数の最大値αｍａｘ（ｍ−１）と、最小値αｍｉｎ（ｍ−１）と、の比（αｍａｘ／αｍｉｎ）が１０以下であり、前記ガラス板内部に複数の泡が存在し、前記端面の任意の一つを基準端面とし、前記第１主表面と前記基準端面とが共有する辺を基準辺とするとき、前記基準辺に平行な方向における前記泡の長さの最大値が５００μｍ以下であることを特徴とするガラス板。

Description

本発明は、エッジライト方式の面状発光装置の導光板として、好適に使用されるガラス板に関する。

従来、携帯電話機、ＰＤＡ又は液晶テレビ等に液晶表示装置が用いられている。液晶表示装置は、バックライトとしての面状発光装置と、この面状発光装置の光出射面側に配置される液晶ユニットと、を基本構成とする。

面状発光装置としては、直下型とエッジライト型のものがある。直下型は光出射面に対して反対側となる背面に光源が配置されるため、光出射面と同程度の寸法の光源が必要になる。エッジライト型は光出射面に対して直交方向となる側面に光源が配置されるため、光出射面よりも寸法が小さい光源を使用できるため、液晶表示装置の大画面化に適している。

また、このような面状発光装置には、建築物の天井、床若しくは壁等の屋内又は屋外に配置される面状照明装置としての需要も存在する。

エッジライト方式の面状発光装置に使用される導光板ユニットの一構成例を図１に示す。図１に示す導光板ユニット１００は、側面に配置された光源（図示せず）からの光を全反射により内部に伝播させるとともに面状に出射させるための導光板２００と、この導光板２００の主として光を出射する光出射面（図中、上面）に対して反対側となる光反射面（図中、下面）から出射する光を再び導光板２００に戻すための反射部材３００と、で構成されている。

導光板２００の光反射面には、ドットパターン状の光散乱部材４００が設けられている。この光散乱部材４００は、その内部で全反射する光を散乱させて光出射面から出射させるとともに、光源が点光源である場合の光出射面における輝度の不均一、また光源からの距離の違いによる光出射面における輝度の不均一等を抑制する。

導光板ユニット１００の導光板２００としては、透過率が高いこと、比較的安価で入手が容易であること等の理由から、従来はアクリル樹脂又はポリカーボネート樹脂といった透明な樹脂材料製が用いられていた（特許文献１参照）。

液晶表示装置の大画面化に対応するため、面状発光装置を大型化した場合、より高出力の光源が用いられる。これにより、光源の発熱量も多くなり、導光板にも耐熱性が要求されるようになる。上記した樹脂材料製の導光板は、ガラス転移点（Ｔｇ）が８０〜１００℃（アクリル樹脂）、１４５〜１５０℃（ポリカーボネート樹脂）と低いため耐熱性が不十分である。

上記した樹脂材料製の導光板よりも耐熱性に優れた導光板としては、ガラス材料製の導光板が提案されている（特許文献２参照）。ガラス材料の組成にもよるが、ガラス転移点（Ｔｇ）は５３０℃程度まで高めることができる。

日本国特開２０１１−２３３２８５号公報 日本国特開２０１３−９３１９５号公報

エッジライト方式の面状発光装置の導光板として、ガラス板を使用する場合、ガラス板内部に存在する泡が問題となる。ガラス板を製造する場合、ガラス原料を溶解窯で溶解して溶融ガラスとした後、この溶融ガラスをガラス板に成形する。このガラス原料の溶解過程では、ＣＯ_２、Ｈ_２Ｏ、Ｏ_２又はＳＯ_２などのガスが放出され、このガスの一部は溶融ガラス中に泡として存在する。その結果、成形後のガラス板も、内部に泡が存在するものとなる。

従来、ガラス板の内部に存在する泡の量を低減するため、溶解槽の構造若しくはその内部の攪拌機構の改良、泡の発生若しくは成長を抑制するガラス組成の選択、または泡の発生若しくは成長を抑制する微量添加物の添加などの方法が実施されている。しかしながら、これらの方法により、ガラス板の内部に存在する泡の量を低減させることはできても、泡の量を限りなく０にすることは困難であった。

導光板内部に存在する泡の影響については、樹脂材料製の導光板に関する特許文献１に記載されている。樹脂材料製の導光板内部に存在する泡は、その空孔径および空孔率が適切であれば、光路変更要素として作用することで、正面輝度の向上と輝度均一化の面で有効であるとされている。なお、樹脂材料製の導光板内部に存在する泡は、通常は球状である。

ガラス板に成形する際、ガラス２０中に存在する泡３０は、水平方向に引き伸ばされて、図２に示すように楕円形状となる。このような楕円形状の泡は、その向きと、光源から入射した光の進行方向と、の関係により、光路変更要素として作用が異なる。すなわち、正面輝度の向上と輝度均一化に寄与する場合もあるが、光源からの入射光により輝点となり、エッジライト方式の面状発光装置の発光品質を劣化させる場合もある。

また、溶融ガラス２０中に存在する泡３０の大きさは種々であり、また、上述したように、ガラス板製造時においては、ガラス板の内部に存在する泡の量を低減するための対策がなされているため、光路変更要素としての作用を期待するよりも、導光板として使用するガラス板内部に存在する泡は、光源からの入射光により輝点とならないほうが好ましい。

本発明は、上述した従来技術における問題点を解決するため、可視光域の透過性が高く、かつ、エッジライト方式の面状発光装置の導光板として使用した場合に、該面状発光装置の発光品質に優れたガラス板を提供することを目的とする。

上記した目的を達成するため、本発明は、
第１主表面、前記第１主表面に対向する第２主表面、並びに、前記第１主表面および前記第２主表面を接続する端面からなり、前記第１主表面および前記第２主表面が実質的に矩形であるガラス板であって、
前記ガラス板は、波長５５０ｎｍの光の吸収係数が１ｍ^−１以下であり、波長４００〜７００ｎｍの範囲の光の吸収係数の最大値α_ｍａｘ（ｍ^−１）と、最小値α_ｍｉｎ（ｍ^−１）と、の比（α_ｍａｘ／α_ｍｉｎ）が１０以下であり、
前記ガラス板内部に複数の泡が存在し、前記端面の任意の一つを基準端面とし、前記第１主表面と前記基準端面とが共有する辺を基準辺とするとき、前記基準辺に平行な方向における前記泡の長さの最大値が５００μｍ以下であることを特徴とするガラス板を提供する。

本発明のガラス板において、波長４００〜７００ｎｍの範囲の光の吸収係数の最大値α_ｍａｘが１ｍ^−１以下であることが好ましく、より好ましくは０．５ｍ^−１以下であり、さらに好ましくは０．２ｍ^−１以下である。α_ｍａｘが１ｍ^−１以下であることにより、導光板として使用した場合、正面輝度を向上できる。

本発明のガラス板において、前記泡の最大径となる位置を通過する仮想線を泡の長軸とするとき、前記ガラス板内部に存在する泡の７０％以上が、前記基準端面と、前記長軸と、がなす角度が８５〜９５度であることが好ましい。

本発明のガラス板において、前記基準端面に垂直な方向における泡間最短距離が５ｍｍ以上であり、かつ、前記基準端面に平行な方向における泡間最短距離が１．５ｍｍ以上であることが好ましい。

本発明のガラス板において、前記第１主表面における長さが１０〜１３０ｍｍの範囲である線傷の数及び（最大径＋最小径）／２が０．１〜０．３ｍｍの範囲である付着異物の数の和をＩ_１とし、前記第２主表面における長さが１０〜１３０ｍｍの範囲である線傷の数及び（最大径＋最小径）／２が０．１〜０．３ｍｍの範囲である付着異物の数の和をＩ_２とするとき、２＜│Ｉ_１−Ｉ_２│であることが好ましい。

本発明のガラス板において、前記第１主表面および前記第２主表面の少なくとも１辺の長さが２００ｍｍ以上であり、前記ガラス板の板厚が０．５〜１０ｍｍであることが好ましい。

本発明のガラス板において、前記泡の最大径を長径とし、前記泡の最小径を短径とするとき、前記長径と前記短径との比（長径／短径）が１．１以上であることが好ましい。

本発明のガラス板は、可視光域の透過性が高く、かつ、エッジライト方式の面状発光装置の導光板として使用した場合に、該面状発光装置の発光品質に優れている。

図１は、導光板ユニットの一構成例を示した模式断面図である。 図２は、ガラス板内部に存在する泡の形状を説明するための模式図である。 図３は、本発明のガラス板の一構成例を示した斜視図である。 図４は、本発明のガラス板における基準辺と泡の長さとの関係を説明するための図である。 図５は、本発明のガラス板における基準端面と泡の長軸との角度を説明するための図である。 図６は、本発明のガラス板における泡間最短距離を説明するための図である。 図７は、実施例で泡間最短距離と、最大輝度Ｌ_ｍａｘと平均輝度Ｌ_ａｖｅとの比Ｌ_ｍａｘ／Ｌ_ａｖｅと、の関係をシミュレーション解析する際に使用した白色ＬＥＤの光学スペクトルである。 図８は、基準端面に垂直な方向における泡間最短距離ｄ_１と、最大輝度Ｌ_ｍａｘと平均輝度Ｌ_ａｖｅとの比Ｌ_ｍａｘ／Ｌ_ａｖｅと、の関係を示したグラフである。 図９は、基準端面に平行な方向における泡間最短距離ｄ_２と、最大輝度Ｌ_ｍａｘと平均輝度Ｌ_ａｖｅとの比Ｌ_ｍａｘ／Ｌ_ａｖｅと、の関係を示したグラフである。

以下、本発明のガラス板について説明する。なお、本明細書において「〜」とはその前後に記載される数値を下限値及び上限値として含む意味で使用される。

図３は、本発明のガラス板の一構成例を示した斜視図である。図３に示すガラス板１０は、第１主表面１１、第１主表面１１に対向する第２主表面１２、並びに、第１主表面１１および第２主表面１２を接続する端面１３からなり、第１主表面１１および第２主表面１２が実質的に矩形である。

本発明のガラス板における第１主表面１１、および、第２主表面１２は、輝度測定の際、反射部材及び散乱部材を配置する側を特定するため、ガラス板の２つの主表面を、便宜的に第１主表面１１、および、第２主表面１２と定めたものである。したがって、ガラス板の２つの主表面のうち、どちらの面を第１主表面（第２主表面）としてもよい。

但し、本発明のガラス板を、エッジライト方式の面状発光装置の導光板として使用する場合に、ガラス板の２つの主表面のうち、どちらの面を導光板の光出射面（光反射面）とするか、あらかじめ決まっている場合、光反射面を第１主表面とし、光出射面を第２主表面とすることが好ましい。

また、図３に示すガラス板１０は、第１主表面１１、および、第２主表面１２の形状が長方形であるが、第１主表面１１、および、第２主表面１２の形状は正方形でもよい。

本発明のガラス板１０の寸法のうち、ガラス板の主表面（第１主表面１１、第２主表面１２）の一辺の長さは、本発明のガラス板を導光板として使用する面状発光装置の寸法により異なる。

たとえば、面状発光装置がエッジライト方式の液晶テレビの場合、ガラス板の主表面（第１主表面１１、第２主表面１２）の一辺の長さは、２００ｍｍ以上であることが好ましく、２５０ｍｍ以上であることがより好ましく、４００ｎｍ以上であることがさらに好ましい。

一方、本発明のガラス板１０の寸法のうち、ガラス板の板厚（端面１３の厚さ）は、０．５〜１０ｍｍであることが好ましい。導光板として使用されるガラス板の内部透過率は、ガラス部材の厚さにより影響される。

ガラス板の板厚が０．５ｍｍ以上であると、導光板としての使用時において、ガラス表面で反射する回数が増加するのを防ぎ、反射による減衰が大きくなり有効光路長での内部透過率が低下するのを抑制することができる。より好ましくは１ｍｍ以上であり、さらに好ましくは１．５ｍｍ以上である。

一方、ガラス板の板厚が１０ｍｍ以下であると、図１に示す導光板ユニット１００の導光板２００として使用する際、散乱部材４００に散乱される回数が減少するのを防ぎ、外に取り出される光量が減少するのを抑制することができ、内部透過率が向上する。より好ましくは５ｍｍ以下であり、さらに好ましくは２．５ｍｍ以下である。また、ガラス板の板厚の公差が±０．１ｍｍ以内であることが好ましい。

本発明のガラス板１０は、エッジライト方式の面状発光装置の導光板として使用されるため、面状発光装置の光源の波長域で光の吸収係数が低いことが好ましい。面状発光装置がエッジライト方式の液晶テレビの場合、光源としては、発光ダイオード（ＬＥＤ）、具体的には、Ｒ（赤）、Ｇ（緑）及びＢ（青）の三色のＬＥＤが使用される。そのため、これら三色の光の吸収係数が低いことが好ましい。

本発明のガラス板１０は、波長５５０ｎｍの光の吸収係数が１ｍ^−１以下であり、波長４００〜７００ｎｍの範囲の光の吸収係数の最大値α_ｍａｘ（ｍ^−１）と、最小値α_ｍｉｎ（ｍ^−１）と、の比（α_ｍａｘ／α_ｍｉｎ）が１０以下である。

波長５５０ｎｍの光の吸収係数は、好ましくは０．５ｍ^−１以下であり、より好ましくは０．２ｍ^−１以下であり、さらに好ましくは０．１ｍ^−１以下である。また、前記（α_ｍａｘ／α_ｍｉｎ）は、好ましくは７以下であり、より好ましくは５以下であり、さらに好ましくは４以下である。

ここで、波長４００〜７００ｎｍの範囲の光の吸収係数を判断指標とするのは、Ｒ（赤）、Ｇ（緑）及びＢ（青）の三色の光の波長を包含するからである。また、波長５５０ｎｍの光の吸収係数を判断指標とするのは、波長４００〜７００ｎｍの範囲の光のうち、波長５５０ｎｍの光の吸収係数が最も低くなるからである。

波長５５０ｎｍの光の吸収係数、および、波長４００〜７００ｎｍの範囲の光の吸収係数の最大値α_ｍａｘ（ｍ^−１）と、最小値α_ｍｉｎ（ｍ^−１）と、の比（α_ｍａｘ／α_ｍｉｎ）が前記の条件を満たしていれば、面状発光装置がエッジライト方式の液晶テレビの光源として使用される、Ｒ（赤）、Ｇ（緑）及びＢ（青）の三色の光の吸収が軽微である。また、α_ｍａｘ／α_ｍｉｎが前記の条件を満たしていれば、波長４００〜７００ｎｍの範囲において、波長による光の吸収の差が軽微である。

本発明のガラス板１０は、波長４００〜７００ｎｍの範囲の光の吸収係数の最大値α_ｍａｘが１ｍ^−１以下であることが好ましく、より好ましくは０．５ｍ^−１以下であり、さらに好ましくは０．２ｍ^−１以下である。α_ｍａｘが１ｍ^−１以下であることにより、導光板として使用した場合、正面輝度を向上できる。

ガラス板１０として用いられるガラスの鉄の含有量の総量Ａは、１００質量ｐｐｍ以下であることが、上述した５０ｍｍ長での波長４００〜７００ｎｍにおける平均内部透過率を満たすうえで好ましく、４０質量ｐｐｍ以下であることがより好ましく、２０質量ｐｐｍ以下であることがさらに好ましい。

一方、ガラス板１０として用いられるガラスの鉄の含有量の総量Ａは、５質量ｐｐｍ以上であることが、多成分系の酸化物ガラス製造時において、ガラスの熔解性を向上させるうえで好ましく、８質量ｐｐｍ以上であることがより好ましく、１０質量ｐｐｍ以上であることがさらに好ましい。なお、ガラス板１０として用いられるガラスの鉄の含有量の総量Ａは、ガラス製造時に添加する鉄の量により調節できる。

本明細書においては、ガラスの鉄の含有量の総量Ａを、Ｆｅ_２Ｏ_３の含有量として表しているが、ガラス中に存在する鉄がすべてＦｅ^３＋（３価の鉄）として存在しているわけではない。通常、ガラス中にはＦｅ^３＋とＦｅ^２＋（２価の鉄）が同時に存在している。

Ｆｅ^２＋およびＦｅ^３＋は、波長４００〜７００ｎｍの範囲に吸収が存在するが、Ｆｅ^２＋の吸収係数（１１ｃｍ^−１Ｍｏｌ^−１）はＦｅ^３＋の吸収係数（０．９６ｃｍ^−１Ｍｏｌ^−１）よりも１桁大きいため、波長４００〜７００ｎｍにおける内部透過率をより低下させる。そのため、Ｆｅ^２＋の含有量が少ないことが、波長４００〜７００ｎｍにおける内部透過率を高めるうえで好ましい。

ガラス板１０として用いられるガラスのＦｅ^２＋の含有量Ｂは、２０質量ｐｐｍ以下であることが、有効光路長で上述した可視光域の平均内部透過率を満たすうえで好ましく、１０質量ｐｐｍ以下であることがより好ましく、５質量ｐｐｍ以下であることがさらに好ましい。

一方、ガラス板１０として用いられるガラスのＦｅ^２＋の含有量Ｂは、０．０１質量ｐｐｍ以上であることが、多成分系の酸化物ガラス製造時において、ガラスの熔解性を向上させるうえで好ましく、０．０５質量ｐｐｍ以上であることがより好ましく、０．１質量ｐｐｍ以上であることがさらに好ましい。

なお、ガラス板１０として用いられるガラスのＦｅ^２＋の含有量は、ガラス製造時に添加する酸化剤の量、または溶解温度等により調節できる。ガラス製造時に添加する酸化剤の具体的な種類とそれらの添加量については後述する。

Ｆｅ_２Ｏ_３の含有量Ａは、蛍光Ｘ線測定によって求めた、Ｆｅ_２Ｏ_３に換算した全鉄の含有量（質量ｐｐｍ）である。Ｆｅ^２＋の含有量ＢはＡＳＴＭ Ｃ１６９−９２（２０１１年）に準じて測定する。なお、測定されるＦｅ^２＋の含有量はＦｅ_２Ｏ_３に換算して表記する。

ガラス板１０として用いられるガラスの組成の具体例を以下に示す。但し、ガラス板１０として用いられるガラスの組成はこれらに限定されない。

ガラス板１０として用いられるガラスの一構成例（構成例Ａ）は、酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ_２を６０〜８０％、Ａｌ_２Ｏ_３を０〜７％、ＭｇＯを０〜１０％、ＣａＯを０〜２０％、ＳｒＯを０〜１５％、ＢａＯを０〜１５％、Ｎａ_２Ｏを３〜２０％、Ｋ_２Ｏを０〜１０％、Ｆｅ_２Ｏ_３を５〜１００質量ｐｐｍ含む。

ガラス板１０として用いられるガラスの別の一構成例（構成例Ｂ）は、酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ_２を４５〜８０％、Ａｌ_２Ｏ_３を７％超３０％以下、Ｂ_２Ｏ_３を０〜１５％、ＭｇＯを０〜１５％、ＣａＯを０〜６％、ＳｒＯを０〜５％、ＢａＯを０〜５％、Ｎａ_２Ｏを７〜２０％、Ｋ_２Ｏを０〜１０％、ＺｒＯ_２を０〜１０％、Ｆｅ_２Ｏ_３を５〜１００質量ｐｐｍ含む。

ガラス板１０として用いられるガラスのさらに別の一構成例（構成例Ｃ）は、酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ_２を４５〜７０％、Ａｌ_２Ｏ_３を１０〜３０％、Ｂ_２Ｏ_３を０〜１５％、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯを合計で５〜３０％、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏを合計で０％以上、３％未満、Ｆｅ_２Ｏ_３を５〜１００質量ｐｐｍ含む。

しかしながら、ガラス板１０として用いられるガラスはこれらに限定されるものではない。

上記した成分を有する本実施形態のガラス板１０のガラスの組成の各成分の組成範囲について、以下に説明する。なお、各組成の含有量の単位はいずれも酸化物基準の質量百分率表示または質量ｐｐｍ表示であり、それぞれ単に「％」「ｐｐｍ」と表す。

ＳｉＯ_２は、ガラスの主成分である。ＳｉＯ_２の含有量は、ガラスの耐候性及び失透特性を保つため、酸化物基準の質量百分率表示で、構成例Ａにおいては、好ましくは６０％以上、より好ましくは６３％以上であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは４５％以上、より好ましくは５０％以上であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは４５％以上、より好ましくは５０％以上である。

一方、ＳｉＯ_２の含有量は、溶解を容易にし、泡品質を良好なものとするために、またガラス中の二価鉄（Ｆｅ^２＋）の含有量を低く抑え、光学特性を良好なものとするため、構成例Ａにおいては、好ましくは８０％以下、より好ましくは７５％以下であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは８０％以下、より好ましくは７０％以下であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは７０％以下、より好ましくは６５％以下である。

Ａｌ_２Ｏ_３は、構成例Ｂ及びＣにおいてはガラスの耐候性を向上させる必須成分である。本実施形態のガラスにおいて実用上必要な耐候性を維持するためには、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量は、構成例Ａにおいては、好ましくは１％以上、より好ましくは２％以上であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは７％超、より好ましくは１０％以上であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは１０％以上、より好ましくは１３％以上である。

但し、二価鉄（Ｆｅ^２＋）の含有量を低く抑え、光学特性を良好なものとし、泡品質を良好なものとするため、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量は、構成例Ａにおいては、好ましくは７％以下、より好ましくは５％以下であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは３０％以下、より好ましくは２３％以下であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは３０％以下、より好ましくは２０％以下である。

Ｂ_２Ｏ_３は、ガラス原料の溶融を促進し、機械的特性又は耐候性を向上させる成分であるが、揮発による脈理（ｒｅａｍ）の生成又は炉壁の侵食等の不都合が生じないために、Ｂ_２Ｏ_３の含有量は、ガラスＡにおいては、好ましくは５％以下、より好ましくは３％以下であり、構成例Ｂ及びＣにおいては、好ましくは１５％以下、より好ましくは、１２％以下である。

Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、及び、Ｋ_２Ｏといったアルカリ金属酸化物は、ガラス原料の溶融を促進し、熱膨張又は粘性等を調整するのに有用な成分である。

そのため、Ｎａ_２Ｏの含有量は、構成例Ａにおいては、好ましくは３％以上、より好ましくは、８％以上である。Ｎａ_２Ｏの含有量は、構成例Ｂにおいては、好ましくは７％以上、より好ましくは、１０％以上である。但し、溶解時の清澄性を保持し、製造されるガラスの泡品質を保つために、Ｎａ_２Ｏの含有量は、構成例Ａ及びＢにおいては、２０％以下とするのが好ましく、１５％以下とするのがさらに好ましく、構成例Ｃにおいては、３％以下とするのが好ましく、１％以下とするのがより好ましい。

また、Ｋ_２Ｏの含有量は、構成例Ａ及びＢにおいては、好ましくは１０％以下、より好ましくは、７％以下であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは２％以下、より好ましくは、１％以下である。

また、Ｌｉ_２Ｏは、任意成分であるが、ガラス化を容易にし、原料に由来する不純物として含まれる鉄含有量を低く抑え、バッチコストを低く抑えるために、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、Ｌｉ_２Ｏを２％以下含有させることができる。

また、これらアルカリ金属酸化物の合計含有量（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）は、溶解時の清澄性を保持し、製造されるガラスの泡品質を保つために、構成例Ａ及びＢにおいては、好ましくは５％〜２０％、より好ましくは８％〜１５％であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは０％〜２％、より好ましくは、０％〜１％である。

ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、及びＢａＯといったアルカリ土類金属酸化物は、ガラス原料の溶融を促進し、熱膨張又は粘性等を調整するのに有用な成分である。

ＭｇＯは、ガラス溶解時の粘性を下げ、溶解を促進する作用がある。また、比重を低減させ、ガラス板に疵をつきにくくする作用があるために、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、含有させることができる。また、ガラスの熱膨張係数を低く、失透特性を良好なものとするために、ＭｇＯの含有量は、構成例Ａにおいては、好ましくは１０％以下、より好ましくは８％以下であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは１５％以下、より好ましくは１２％以下であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは１０％以下、より好ましくは５％以下である。

ＣａＯは、ガラス原料の溶融を促進し、また粘性又は熱膨張等を調整する成分であるので、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて含有させることができる。上記の作用を得るためには、構成例Ａにおいては、ＣａＯの含有量は、好ましくは３％以上、より好ましくは５％以上である。また、失透を良好にするためには、構成例Ａにおいては、好ましくは２０％以下、より好ましくは１０％以下であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは６％以下であり、より好ましくは４％以下である。

ＳｒＯは、熱膨張係数の増大及びガラスの高温粘度を下げる効果がある。かかる効果を得るために、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、ＳｒＯを含有させることができる。但し、ガラスの熱膨張係数を低く抑えるため、ＳｒＯの含有量は、構成例Ａ及びＣにおいては、１５％以下とするのが好ましく、１０％以下とするのがより好ましく、構成例Ｂにおいては、５％以下とするのが好ましく、３％以下とするのがより好ましい。

ＢａＯは、ＳｒＯ同様に熱膨張係数の増大及びガラスの高温粘度を下げる効果がある。上記の効果を得るためにＢａＯを含有させることができる。但し、ガラスの熱膨張係数を低く抑えるため、構成例Ａ及びＣにおいては、１５％以下とするのが好ましく、１０％以下とするのがより好ましく、構成例Ｂにおいては、５％以下とするのが好ましく、３％以下とするのがより好ましい。

また、これらアルカリ土類金属酸化物の合計含有量（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）は、熱膨張係数を低く抑え、失透特性を良好なものとし、強度を維持するために、構成例Ａにおいては、好ましくは１０％〜３０％、より好ましくは１３％〜２７％であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは１％〜１５％、より好ましくは３％〜１０％であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは５％〜３０％、より好ましくは１０％〜２０％である。

本実施形態のガラス板１０のガラスのガラス組成においては、ガラスの耐熱性及び表面硬度の向上のために、任意成分としてＺｒＯ_２を、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、１０％以下、好ましくは５％以下含有させてもよい。１０％以下とすることでガラスが失透しにくくなる。

本実施形態のガラス板１０のガラスのガラス組成においては、ガラスの熔解性向上のため、Ｆｅ_２Ｏ_３を、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、５〜１００ｐｐｍ含有させてもよい。なお、Ｆｅ_２Ｏ_３量の好ましい範囲は上述のとおりである。

また、本実施形態のガラス板１０のガラスは、清澄剤としてＳＯ_３を含有してもよい。この場合、ＳＯ_３含有量は、質量百分率表示で０％超、０．５％以下が好ましい。０．４％以下がより好ましく、０．３％以下がさらに好ましく、０．２５％以下であることがさらに好ましい。

また、本実施形態のガラス板１０のガラスは、酸化剤及び清澄剤としてＳｂ_２Ｏ_３、ＳｎＯ_２及びＡｓ_２Ｏ_３のうちの一つ以上を含有してもよい。この場合、Ｓｂ_２Ｏ_３、ＳｎＯ_２またはＡｓ_２Ｏ_３の含有量は、質量百分率表示で０〜０．５％が好ましい。０．２％以下がより好ましく、０．１％以下がさらに好ましく、実質的に含有しないことがさらに好ましい。

ただし、Ｓｂ_２Ｏ_３、ＳｎＯ_２及びＡｓ_２Ｏ_３は、ガラスの酸化剤として作用するため、ガラスのＦｅ^２＋の量を調節する目的により上記範囲内で添加してもよい。ただし、環境面からはＡｓ_２Ｏ_３を実質的に含有しないことが好ましい。

また、本実施形態のガラス板１０のガラスは、ＮｉＯを含有してもよい。ＮｉＯを含有する場合、ＮｉＯは、着色成分としても機能するので、ＮｉＯの含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、ＮｉＯは、波長４００〜７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、１．０ｐｐｍ以下とするのがより好ましく、０．５ｐｐｍ以下とすることがさらに好ましい。

本実施形態のガラス板１０のガラスは、Ｃｒ_２Ｏ_３を含有してもよい。Ｃｒ_２Ｏ_３を含有する場合、Ｃｒ_２Ｏ_３は、着色成分としても機能するので、Ｃｒ_２Ｏ_３の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、Ｃｒ_２Ｏ_３は、波長４００〜７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、１．０ｐｐｍ以下とするのが好ましく、０．５ｐｐｍ以下とすることがより好ましい。

本実施形態のガラス板１０のガラスは、ＭｎＯ_２を含有してもよい。ＭｎＯ_２を含有する場合、ＭｎＯ_２は、可視光を吸収する成分としても機能するので、ＭｎＯ_２の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、５０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、ＭｎＯ_２は、波長４００〜７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、１０ｐｐｍ以下とするのがより好ましい。

本実施形態のガラス板１０のガラスは、ＴｉＯ_２を含んでいてもよい。ＴｉＯ_２を含有する場合、ＴｉＯ_２は、可視光を吸収する成分としても機能するので、ＴｉＯ_２の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０００ｐｐｍ以下とするのが好ましい。ＴｉＯ_２は、波長４００〜７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、含有量を５００ｐｐｍ以下とすることがより好ましく、１００ｐｐｍ以下とすることが特に好ましい。

本実施形態のガラス板１０のガラスは、ＣｅＯ_２を含んでいてもよい。ＣｅＯ_２には鉄のレドックスを下げる効果があり、全鉄量に対するＦｅ^２＋量の比率を小さくすることができる。一方で、鉄のレドックスを３％未満に下がることを抑制するためにも、ＣｅＯ_２の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０００ｐｐｍ以下とするのが好ましい。

また、ＣｅＯ_２の含有量は、５００ｐｐｍ以下とするのがより好ましく、４００ｐｐｍ以下とするのがさらに好ましく、３００ｐｐｍ以下とするのが特に好ましく、２５０ｐｐｍ以下とするのが最も好ましい。

本実施形態のガラス板１０のガラスは、ＣｏＯ、Ｖ_２Ｏ_５及びＣｕＯからなる群より選ばれる少なくとも１種の成分を含んでいてもよい。これらの成分を含有する場合、可視光を吸収する成分としても機能するので、前記成分の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、これら成分は、波長４００〜７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないように、実質的に含有しないことが好ましい。

本発明のガラス板１０の内部には複数の泡が存在する。上述したように、ガラス板に成形する際、ガラス２０中に存在する泡３０は、水平方向に引き伸ばされて、図２に示すように楕円形状となる。本発明のガラス板１０の内部に存在する泡も楕円形状をしており、泡の最大径を長径とし、泡の最小径を短径とするとき、長径と短径との比（長径／短径）が１．１以上であることが好ましい。長径と短径との比（長径／短径）は１．２以上がより好ましく、１．３以上がさらに好ましく、１．４以上がいっそう好ましい。

本発明のガラス板１０は、４つの端面１３のうち、任意の一つの端面を基準端面１３ａとし、第１主表面１１と基準端面１３ａが共有する辺を基準辺１４とするとき、基準辺１４に平行な方向における泡の長さＤ_ｘの最大値が５００μｍ以下である。

図４は、本発明のガラス板１０における基準辺１４と、泡の長さＤ_ｘとの関係を説明するための図であり、本発明のガラス板１０を第１主表面１１側から見た図である。図４において、ガラス板１０内部の泡３０は、上記で定義した長径ｄ_１と短径ｄ_２との比（長径ｄ_１／短径ｄ_２）が１．１以上の楕円形状である。

図４では、このような楕円形状の泡３０が、異なる向きで示されている。図４中、左側の泡３０は、長径ｄ_１の方向が、基準辺１４に対し垂直方向である。図４中、真ん中の泡３０は、長径ｄ_１の方向が、基準辺１４に対し平行方向である。図４中、右側の泡３０は、長径ｄ_１の方向が、基準辺１４に対し斜め方向である。

いずれの場合においても、基準辺１４に平行な方向における泡の長さＤ_ｘが５００μｍ以下であればよい。また、ガラス板１０内部に複数存在する泡３０のうち、基準辺１４に平行な方向における泡の長さＤ_ｘの最大値が５００μｍであればよい。したがって、図４中、真ん中の泡３０は、および、右側の泡３０の場合、その長径ｄ_１が５００μｍより大きくてもよい。

なお、本発明のガラス１０をエッジライト方式の面状発光装置の導光板として使用する場合、基準端面１３ａ、または、該基準端面１３ａに対向する端面に、光源が配置され、基準端面１３ａ、または、該基準端面１３ａに対向する端面が、光源からの光の入射面となり、光源からの入射光は、基準端面１３ａに対し垂直方向に、ガラス板１０内部を移動する。

以下、本明細書において、基準端面１３ａが、光源からの光の入射面となる場合を前提として記載するが、基準端面１３ａに対向する端面が、光源からの光の入射面となる場合も同様である。

ここで、基準辺１４に平行な方向における泡の長さＤ_ｘに着目する理由は、基準辺１４に平行な方向における泡の長さＤ_ｘが大きいと、本発明のガラス１０をエッジライト方式の面状発光装置の導光板として使用する際に、ガラス板１０の端面１３に配置された光源からの入射光が、泡３０により遮られ輝点を生じさせる。このような輝点が生じると、エッジライト方式の面状発光装置の発光品質が劣化する。

基準辺１４に平行な方向における泡の長さＤ_ｘの最大値が５００μｍ以下であれば、本発明のガラス１０をエッジライト方式の面状発光装置の導光板として使用する際に、入射光により輝点を生じにくく、エッジライト方式の面状発光装置の発光品質を劣化させるおそれが少ない。

本発明のガラス板１０は、基準辺１４に平行な方向における泡の長さＤ_ｘの最大値が４００μｍ以下であることがより好ましく、３００μｍ以下であることがさらに好ましい。

また、図４では、ガラス板１０の基準辺１４に対して、長径ｄ_１の向きが異なる複数の泡３０を示したが、ガラス板１０の基準辺１４に対する、泡３０の長径ｄ_１の向きも、本発明のガラス板１０を、エッジライト方式の面状発光装置の導光板として使用する際の輝度の均一性に影響を及ぼす。

図４中、長径ｄ_１の方向が基準辺１４に対し平行方向である真ん中の泡３０や、長径ｄ_１の方向が基準辺１４に対し斜め方向である右側の泡３０に比べて、長径ｄ_１の方向が基準辺１４に対し垂直方向である左側の泡３０のほうが、本発明のガラス１０をエッジライト方式の面状発光装置の導光板として使用する際に、光源からの入射光により輝点を生じにくく、エッジライト方式の面状発光装置の発光品質を劣化させるおそれが少ない。

なお、図４に示す３つの泡３０は、長径ｄ_１が全て同一であるため、基準辺１４に平行な方向における泡の長さＤ_ｘが異なっているが、基準辺１４に平行な方向における泡の長さＤ_ｘが全て同一の場合も、図４中、長径ｄ_１の方向が基準辺１４に対し平行方向である真ん中の泡３０、又は長径ｄ_１の方向が基準辺１４に対し斜め方向である右側の泡３０に比べて、長径ｄ_１の方向が基準辺１４に対し垂直方向である左側の泡３０のほうが、エッジライト方式の面状発光装置の導光板として使用する際に、光源からの入射光により輝点を生じにくい。

図５は、本発明のガラス板１０の基準端面１３ａと泡３０の長軸との角度を説明するための図である。なお、ガラス板１０の基準辺１４と、泡３０の長軸と、の角度ではなく、基準端面１３ａと、泡３０の長軸と、の角度とするのは、ガラス板１０内部における泡３０の位置による影響を排除するためである。

本発明のガラス板１０は、ガラス板１０内部に存在する泡３０の最大径となる位置を通過する仮想線を泡の長軸とするとき、ガラス板１０の基準端面１３ａと、泡３０の長軸と、がなす角度αが８５〜９５度であることが好ましい。該角度αが８５〜９５度であることにより、本発明のガラス１０をエッジライト方式の面状発光装置の導光板として使用する際に、入射光により輝点を生じにくく、エッジライト方式の面状発光装置の発光品質を劣化させるおそれが少ない。

但し、本発明のガラス板１０内部に存在する全ての泡３０が、上記の角度αを満たしていない場合でも、上記の角度αを満たしていない泡３０が少ない場合は、エッジライト方式の面状発光装置の発光品質を劣化させるおそれが少ない。

本発明のガラス板１０の内部に存在する泡３０の７０％以上が、上記の角度αを満たしていることが好ましく、８０％以上が上記の角度αを満たしていることがより好ましく、９０％以上が上記の角度αを満たしていることさらに好ましい。

本発明のガラス板１０の内部に存在する複数の泡間の距離も、本発明のガラス１０をエッジライト方式の面状発光装置の導光板として使用する際に、その表示品質に影響を及ぼす。本発明のガラス板１０の内部に存在する複数の泡間の距離が小さい部分が存在する場合、一つの泡に散乱された光が、近くに存在する他の泡により散乱されるため、その部分においては、散乱輝度が局所的に増加する。このため、導光板からの出射光における輝度の均一性が低下する。

但し、光源からの光の入射面となる基準端面１３ａと、第１主表面１１と、が共有する基準端面１３ａに垂直な方向における泡間距離と、該基準端面１３ａに平行な方向における泡間距離では、散乱輝度への影響が異なる。

上述したように、光源からの入射光は、基準端面１３ａに対し垂直方向に、ガラス板１０内部を移動する。そのため、光源からの入射光の移動方向に対し垂直方向となる基準端面１３ａに平行な方向に比べて、光源からの入射光の移動方向と同一の方向となる基準端面１３ａに垂直な方向は、上述した機構による散乱輝度の局所的な増加が起こりやすい。

図６は、本発明のガラス板における泡間最短距離を説明するための図である。本発明のガラス板１０において、基準端面１３ａに垂直な方向における泡間最短距離ｄ_１は５ｍｍ以上であることが好ましく、７ｍｍ以上であることがより好ましく、１０ｍｍ以上であることがさらに好ましい。

一方、基準端面１３ａに平行な方向における泡間最短距離ｄ_２は１．５ｍｍ以上であることが好ましく、３ｍｍ以上であることがより好ましく、５ｍｍ以上であることがさらに好ましい。

本発明のガラス板の第１主表面および第２主表面には線傷や付着異物が存在する場合がある。これらの線傷や付着異物のサイズが小さい場合は、本発明のガラス板をエッジライト方式の面状発光装置の導光板として使用した場合に、輝点となることがなく、存在していても問題とならない。

具体的には、線傷の場合は、長さが１３０ｍｍ以下であれば、輝点となることがなく、存在していても問題とならない。付着異物の場合は、その平均直径、すなわち、（最大径＋最小径）／２が０．３ｍｍ以下である場合であれば、輝点となることがなく、存在していても問題とならない。

しかしながら、このような線傷や付着異物が多く存在する主表面を、エッジライト方式の面状発光装置の導光板として使用する際に、図１に示す導光板ユニット１００の光反射面として使用すると、その表面に散乱部材４００が形成されるため、使用時にガラス板が破損するおそれがある。

そのため、本発明のガラス板の第１主表面および第２主表面のうち、長さが１０〜１３０ｍｍの範囲の線傷や、平均直径、すなわち、（最大径＋最小径）／２が０．１〜０．３ｍｍの付着異物が多く存在する側の面を、図１に示す導光板ユニット１００の光出射面として使用することが好ましい。

本発明のガラス板の第１主表面１１における長さが１０〜１３０ｍｍである線傷の数及び（最大径＋最小径）／２が０．１〜０．３ｍｍの範囲である付着異物の数の和をＩ_１とし、第２主表面１２における長さが１０〜１３０ｍｍの範囲である線傷の数及び（最大径＋最小径）／２が０．１〜０．３ｍｍの範囲である付着異物の数の和をＩ_２とするとき、２＜│Ｉ_１−Ｉ_２│の関係になる場合は、より多くの線傷又は付着異物が存在する側の面を図１に示す導光板ユニット１００の光出射面として使用することが好ましい。

実施例では、以下の手順でガラス板の輝度測定を実施した。
（目視判定）
複数の泡が存在するガラス板の一方の主表面に、拡散インキをドットパターン状に印刷して、一方の主表面に散乱部材を形成されたガラス導光板を作成した。このガラス板の寸法は、４８５ｍｍ×２８４ｍｍ×ｔ２ｍｍであった。

また、波長４００〜７００ｎｍの範囲の光の吸収係数を紫外可視近赤外分光光度計 ＵＨ４１５０ 日立ハイテクサイエンス社製を用いて測定したところ、波長５５０ｎｍの光の吸収係数は０．０４ｍ^−１であった。また、波長４００〜７００ｎｍの範囲の光の吸収係数の最大値α_ｍａｘは０．２４ｍ^−１、最小値α_ｍｉｎは０．０４ｍ^−１であり、（α_ｍａｘ／α_ｍｉｎ）は６であった。

上記の手順で得られたガラス導光板を、液晶ディスプレイ（ＬＧ社製 型番 ２２ＥＮ４３ＶＢ）に、同液晶ディスプレイのガラス導光板と入れ替えて配置し、暗室で白画面を表示し、ガラス板内部の泡が輝点として視認されるか、測定距離０．５ｍで目視により判定した。また、ガラス導光板内部に存在する泡の径を透過型光学顕微鏡（キーエンス社製 デジタルマイクロスコープ ＶＨＸ−５０００）により測定した。

液晶ディスプレイのガラス導光板と入れ替えて配置する際、液晶ディスプレイの光源が配置される側のガラス導光板の端面を基準端面とし、ガラス導光板の光反射面となる主表面を第１主表面とし、該基準端面と第１主表面が共有する辺を基準辺とするとき、該基準辺に平行な方向における泡の長さＤ_ｘの最大値を下記表１に示す。

表１に示す結果から、泡の長さＤ_ｘの最大値が５００μｍ以下であると、泡が輝点として視認できないことがわかった。

（泡間最短距離）
泡間最短距離による影響について、シミュレーション解析により評価した。このシミュレーション解析には、光線追跡ソフト（ＬｉｇｈｔＴｏｏｌｓ：サイバーネットシステム社製）を用いた。

このシミュレーション解析では、図１に示す導光板ユニット１００についてモデル化したものである。このモデルでは、１０ｍｍ×６３０ｍｍの互いに平行な２つの主表面を有する、幅１０ｍｍ×奥行き６３０ｍｍ×厚み２ｍｍの導光板２００に対し、１０ｍｍ×２ｍｍの互いに平行な端面のうち一方の端面（図中左側の端面）を基準端面とし、該基準端面から１ｍｍ離れた位置に端面と平行な面光源を設け、導光板２００に光を入射した。

また、ガラス板の一方の主表面（図中、下面）にはドットパターン状の光散乱部材４００が設けられており、導光板２００の光散乱部材４００が設けられた主表面（図中、下面）から０．１ｍｍ離れた位置に、該主表面と平行な反射部材３００を設けられており、面光源からガラス板に入射した光は、泡がない場合に、導光板２００の一方の主表面（図中、上面）から均一に光が放射されるようにした。基準端面と、光の出射面をなすガラス板の主表面（図中、上面）が共有する辺を基準辺と呼ぶ。

面光源の光スペクトルとしては、青色ＬＥＤと赤色蛍光体と緑色蛍光体とで構成され、４００〜７００ｎｍの波長範囲で発光する白色ＬＥＤの光スペクトル（図７参照）を用いた。面光源から導光板２００の基準端面に入射する光線の本数は１００万本とした。

導光板２００の内部に、２つの泡が存在するとして、シミュレーションした。泡はいずれも、長径０．５ｍｍ、短径０．４ｍｍの楕円を、長軸を軸として回転させた回転楕円体とし、長軸が導光板２００の基準端面に対して垂直であるとした。

２つの泡は導光板２００の中央点を挟んで対称な位置にあるとし、基準端面１３ａに対して垂直方向に距離ｄ_１離れている場合と、基準端面１３ａに対して平行方向に距離ｄ_２離れている場合をシミュレーションし、導光板２００の一方の主表面（図中、上面）から放射される光の輝度について、最大輝度Ｌ_ｍａｘ（ｃｄ／ｍｍ^２）と、全面の平均輝度Ｌ_ａｖｅ（ｃｄ／ｍｍ^２）と、の比Ｌ_ｍａｘ／Ｌ_ａｖｅを評価した。ここで、泡の直上における輝度を最大輝度Ｌ_ｍａｘとした。シミュレーションの結果を下記表２および３並びに図８および９に示す。

表２および図８から明らかなように、基準端面１３ａに垂直な方向における泡間最短距離ｄ_１が５ｍｍより小さい場合、輝度の均一性の指標となる、最大輝度Ｌ_ｍａｘ（ｃｄ／ｍｍ^２）と、平均輝度Ｌ_ａｖｅ（ｃｄ／ｍｍ^２）と、の比Ｌ_ｍａｘ／Ｌ_ａｖｅの値が大きくなった。

また、表３および図９から明らかなように、基準端面１３ａに垂直な方向における泡間最短距離ｄ_２が１．５ｍｍより小さい場合、輝度の均一性の指標となる、最大輝度Ｌ_ｍａｘ（ｃｄ／ｍｍ^２）と、平均輝度Ｌ_ａｖｅ（ｃｄ／ｍｍ^２）と、の比Ｌ_ｍａｘ／Ｌ_ａｖｅの値が大きくなった。

本発明を特定の態様を用いて詳細に説明したが、本発明の意図と範囲を離れることなく様々な変更および変形が可能であることは、当業者にとって明らかである。なお本出願は、２０１４年８月２８日付で出願された日本特許出願（特願２０１４−１７３９５７）に基づいており、その全体が引用により援用される。

１０：ガラス板
１１：第１主表面
１２：第２主表面
１３：端面
１３ａ：基準端面
１４：基準辺
２０：ガラス
３０：泡
１００：導光板ユニット
２００：導光板
３００：反射部材
４００：散乱部材

Claims (7)

1. 第１主表面、前記第１主表面に対向する第２主表面、並びに、前記第１主表面および前記第２主表面を接続する端面からなり、前記第１主表面および前記第２主表面が実質的に矩形であるガラス板であって、
   前記ガラス板は、波長５５０ｎｍの光の吸収係数が１ｍ^−１以下であり、波長４００〜７００ｎｍの範囲の光の吸収係数の最大値α_ｍａｘ（ｍ^−１）と、最小値α_ｍｉｎ（ｍ^−１）と、の比（α_ｍａｘ／α_ｍｉｎ）が１０以下であり、
   前記ガラス板内部に複数の泡が存在し、前記端面の任意の一つを基準端面とし、前記第１主表面と前記基準端面とが共有する辺を基準辺とするとき、前記基準辺に平行な方向における前記泡の長さの最大値が５００μｍ以下であることを特徴とするガラス板。
2. 波長４００〜７００ｎｍの範囲の光の吸収係数の最大値α_ｍａｘが１ｍ^−１以下である請求項１に記載のガラス板。
3. 前記泡の最大径となる位置を通過する仮想線を泡の長軸とするとき、
   前記ガラス板内部に存在する泡の７０％以上が、前記基準端面と、前記長軸と、がなす角度が８５〜９５度である、請求項１または２に記載のガラス板。
4. 前記基準端面に垂直な方向における泡間最短距離が５ｍｍ以上であり、かつ、
   前記基準端面に平行な方向における泡間最短距離が１．５ｍｍ以上である、請求項１〜３のいずれか１項に記載のガラス板。
5. 前記第１主表面における長さが１０〜１３０ｍｍの範囲である線傷の数及び（最大径＋最小径）／２が０．１〜０．３ｍｍの範囲である付着異物の数の和をＩ_１とし、前記第２主表面における長さが１０〜１３０ｍｍの範囲である線傷の数及び（最大径＋最小径）／２が０．１〜０．３ｍｍの範囲である付着異物の数の和をＩ_２とするとき、２＜│Ｉ_１−Ｉ_２│である、請求項１〜４のいずれか１項に記載のガラス板。
6. 前記第１主表面および前記第２主表面の少なくとも１辺の長さが２００ｍｍ以上であり、前記ガラス板の厚さが０．５〜１０ｍｍである、請求項１〜５のいずれか１項に記載のガラス板。
7. 前記泡の最大径を長径とし、前記泡の最小径を短径とするとき、前記長径と前記短径との比（長径／短径）が１．１以上である、請求項１〜６のいずれか１項に記載のガラス板。

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