CN1066250C - 双惯性飞轮 - Google Patents

双惯性飞轮 Download PDF

Info

Publication number
CN1066250C
CN1066250C CN95190783A CN95190783A CN1066250C CN 1066250 C CN1066250 C CN 1066250C CN 95190783 A CN95190783 A CN 95190783A CN 95190783 A CN95190783 A CN 95190783A CN 1066250 C CN1066250 C CN 1066250C
Authority
CN
China
Prior art keywords
flywheel
described twin
twin mass
mass
connecting rod
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Fee Related
Application number
CN95190783A
Other languages
English (en)
Other versions
CN1134184A (zh
Inventor
R·D·M·库克
A·J·柯蒂斯
J·F·菲茨帕特里克-埃利斯
R·J·墨菲
P·韦伯斯特
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Automotive Products PLC
Original Assignee
Automotive Products PLC
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from GB9416891A external-priority patent/GB9416891D0/en
Priority claimed from GBGB9510845.2A external-priority patent/GB9510845D0/en
Application filed by Automotive Products PLC filed Critical Automotive Products PLC
Publication of CN1134184A publication Critical patent/CN1134184A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN1066250C publication Critical patent/CN1066250C/zh
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F1/00—Springs
    • F16F1/36—Springs made of rubber or other material having high internal friction, e.g. thermoplastic elastomers
    • F16F1/42—Springs made of rubber or other material having high internal friction, e.g. thermoplastic elastomers characterised by the mode of stressing
    • F16F1/48—Springs made of rubber or other material having high internal friction, e.g. thermoplastic elastomers characterised by the mode of stressing loaded mainly in torsion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/1202—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the damping action being at least partially controlled by centrifugal masses
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/121—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon using springs as elastic members, e.g. metallic springs
    • F16F15/127—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon using springs as elastic members, e.g. metallic springs using plastics springs combined with other types of springs
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/13157—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses with a kinematic mechanism or gear system, e.g. planetary
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F2236/00—Mode of stressing of basic spring or damper elements or devices incorporating such elements
    • F16F2236/08—Torsion

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Acoustics & Sound (AREA)
  • Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Child & Adolescent Psychology (AREA)
  • Mechanical Operated Clutches (AREA)
  • Vibration Dampers (AREA)

Abstract

一种双惯性飞轮(10)，其中有两个同轴配置的飞轮质量(11、12)被安装成彼此可作有限的角向相对转动，它有多个连接两个飞轮质量的铰接连杆机构(40)。每一个连杆机构包括一个铰接(43)在飞轮质量之一(12)上的第一连杆(41)、一个铰接(44)在飞轮质量的另一个(11)上的第二连杆(42)、以及用于铰接第一和第二连杆的枢轴(45)。形式上为弹性扭力单元(46)或弹簧(36)的弹性机构，与至少一根连杆(42)的枢轴(44)和与之相关的飞轮(11)相连，用于控制飞轮质量(11、12)的相对转动。

Description

双惯性飞轮
本发明涉及一种双惯性飞轮装置，用于传递扭矩和吸收或补偿扭转振动，这种扭转振动例如可能发生在汽车传动部件中。
更具体而言，本发明涉及一种如专利GB 2 254 906中所述类型的双惯性飞轮，其中，有两个同轴的飞轮质量，它们被安装成彼此之间可作有限的相对角向转动；以及有多个连接这两个飞轮质量的铰接连杆机构，每一个铰接的连杆机构包括铰接在飞轮质量中之一个上的第一连杆，和铰接在另一个飞轮质量上的第二连杆，以及有用于将第一和第二连杆铰接起来的装置。
本发明的目的是提供一种上述类型双惯性飞轮的改进了的形式。
因此，按照本发明提供了一种双惯性飞轮，它包括两个共轴配置的飞轮质量，飞轮质量被安装成相互之间可作有限的相对角向转动；有多个连接这两个飞轮质量的铰接连杆机构，每个连杆机构包括与飞轮质量中之一个铰接的第一连杆和与另一个飞轮质量铰接的第二连杆，以及有用于将第一和第二连杆铰接起来的枢轴，其特点为，与至少一根连杆的枢轴和与之相关的飞轮相连的有一个弹性机构，用于控制上述飞轮质量的相对转动。
此弹性机构典型地可控制飞轮质量相对转动的主要部分(如果不是全部)。
此弹性机构可以承受径向扭转(如下文所介绍的那样)，或可以承受轴向扭转(如下文所介绍的那样)。
连杆之一可以直接与弹性机构连接。
在弹性机构的一种最佳设计中它是一种弹性材料。
弹性机构可以是一个弹簧。
下面参见附图说明本发明仅作为举例的实施例，其中：
图1沿图2方向B看的按本发明双惯性飞轮处于其
   几何中立位置时轴向局部视图；
图1a扭力单元及有关连杆的分解透视图；
图2沿图1中x-x线的径向横剖图；
图3沿图2方向B的局部轴向视图；
图4可用于图1双惯性飞轮中的各种扭力单元的相
  对飞轮偏转对飞轮传递扭矩的特性曲线；
图5用于图1双惯性飞轮的飞轮连杆机构在不同转
  速下相对飞轮偏转对飞轮传递扭矩的特性曲
  线(b、b1、b2、b3、b4分别代表飞轮转
  速为800、1600、2400、3200和4000转/
  分)；
图6对于图1双惯性飞轮一种具体结构，不同转速
   的相对飞轮偏转对飞轮传递扭矩特性曲线
   (c、c1、c2、c3、c4代表飞轮转速分别
   为800、1600、2400、3200和4000转/分)；
图7对于图1双惯性飞轮一种修改后结构的不同转
   速下相对飞轮偏转对飞轮传递扭矩特性曲线
   (F、F1、F2、F3、F4分别代表飞轮转
   速为800、1600、2400、3200和4000转/
   分)；
图8按本发明双惯性飞轮第二种实施例沿与图1相
   同方向的轴向局部视图；
图9用于图8双惯性飞轮中的连杆机构的相对飞轮
   偏转对飞轮传递扭矩不同转速特性曲线
   (G、G1、G2、G3、G4分别代表飞轮转
   速为800、1600、2400、3200和4000转/
   分)；
图10图8双惯性飞轮不同转速的相对飞轮偏转对飞
   轮传递扭矩特性曲线(H、H1、H2、H3、
   H4分别代表飞轮转速为800、1600、
   2400、3200和4000转/分)；
图11按本发明双惯性飞轮第三种实施例沿图2相同
   方向的径向横剖面；
图12按本发明双惯性飞轮第四种实施例沿图13方
   向D的轴向局部视图；
图13沿图12中y-y线的径向横剖面；
图14扭力单元(用于图12和13飞轮中的)和相邻
   构件等角分解图；
图15可用于图12和13飞轮中的扭力单元其他结构
   的轴向视图；
图16图15的扭力单元沿箭头C方向的视图；
图17可用于图12和13中的扭力单元又一种结构的
   径向横剖面；
图18含第三种不同结构扭力单元的双惯性飞轮处
   于几何中立位置的局部轴向剖视图；以及
图19图18的双惯性飞轮处于全驱动位置的视图。
参见附图的图1至2，其中表示了一种双惯性飞轮10，它分成两个飞轮质量11和12。一个飞轮质量11通过中央轮毂14和螺钉18装在内燃机的曲轴(图中未表示)上。第二个飞轮质量12通过摩擦离合器(图中未表示)固定。在正常驱动和强制怠速状况下，双惯性飞轮10沿图1中用箭头A表示的反时针方向转动。
飞轮质量11包括一个中央轮毂14、主壳板15、盖板13和起动机齿圈27，后者焊在主壳板15上。轴承内挡板28用铆钉16固定在轮毂14上，用以夹持其上装有第二飞轮质量12的轴承19。
第二飞轮质量12包括带有轴承外挡板29和枢轴板31的飞轮盘30，轴承外挡板29和枢轴板31都用铆钉32固定在飞轮盘30上。
两个飞轮质量11和12之间的相对转动的控制，可通过多个铰接连杆机构40、多个扭力单元46、以及通过摩擦阻尼机构50。
在图1表示的实施例中共有6个铰接连杆机构40，但是这一数量可以改变以适应各种使用情况。每一个铰接连杆机构40包括借助于枢轴43铰接地安装在飞轮质量12的中央轮毂部分33和枢轴板31之间的滑动轴承47上的第一连杆41，以及，借助于枢轴44通过扭力单元46铰接地安装在飞轮11上的第二连杆42。这两根连杆41和42借助于第三枢轴45互相铰接。应当注意，在图1中枢轴43位于与枢轴44和45相比沿径向靠中心的地方。第一连杆41设计为如一个配重质量，在它远离枢轴43的那一端有较大的质量。第二连杆42包括一对平行臂42A、42B(见图1A)，它们沿轴向隔开间距地在连杆41的每侧装有一个。
最好每个铰接连杆机构40有一个扭力单元46，但是也可以多于一个或一个没有，这完全取决于使用情况。
每个扭力单元46(见图1A)包括一个中央金属镶嵌件48、一个金属薄外壳62和弹性材料基体63，后者的第一面与薄壳62连接，它的第二面与镶嵌件48连接。
典型的弹性材料(63或下文的163、260、460、560)可以是乙烯丙烯二烯系单体(E.P.D.M)或氢化丁晴橡胶(H.N.B.R)，它的硬度可在肖氏硬度A标度的70度至80度范围内，但不必限于上述材料或上述硬度范围。
每个扭力单元用铆钉49夹紧在主壳板15和面板13之间(见图2)，铆钉49构成枢轴44并在沿径向靠里的止动铆钉64旁边。每一个镶嵌件48相对于有关的铆钉49支承在滑动轴承47上，以允许通过弹性材料63的变形相对于薄壳62作有限的转动。
镶嵌件的这种转动是在相关连杆对42A、42B绕枢轴转动时，通过图1A所示镶嵌件48端部槽口引起的，此端部槽口提供了支撑面61，它们与在连杆42A、42B有关端上的相配接合面60接触。
可以理解，当飞轮质量11、12相对转动时，使连杆对42A、42B在它们有关的枢轴49上转动，这便转动了镶嵌件48。于是弹性材料受扭矩负荷，从而控制了飞轮质量的相对转动。
应当注意，由于弹性材料的第一和第二连接面沿径向是分开的，所以当镶嵌件48相对于薄壳62转动时弹性材料受径向剪切，也就是说，彼此相对转动的弹性材料第一和第二连接面是沿径向隔开距离的。
每个扭力单元薄壳62上有两个轴向凹槽62A、62B，它们允许装在其中的臂42A和42B作绕枢轴的转动，所以，臂42A、42B彼此离得更近一些，以有助于设计的结构紧凑的单元。
第一连杆41径向最靠外的部分与第一连杆41径向最靠里的部分沿轴向是错开的(也就是说它有一个轴向折曲)，以有助于设计的结构紧凑的装置。按另一种方案，也可以采用无折曲的直形结构。
所有的连杆机构部分和有关的枢轴以及扭单元，都沿径向和轴向包容在主壳板15和盖板13内，以保证万一弹性材料损坏时将碎片包围在里面。
摩擦阻尼机构50(见图2和3)包括一个有凸块55的环形摩擦片51，凸块55插在枢轴板31的槽56中，所以摩擦片51与此枢轴板31不能相对转动但沿轴向可在枢轴板31上滑动。摩擦阻尼机构50还包括一个带凸块57的环形压片52，此凸块57插在中央轮毂14的槽58中(所以压片52不能相对于中央轮毂14转动，但可在中央轮毂14上沿轴向滑动)，压片52在盘形弹簧53作用下偏移，使之与摩擦片51在主壳板15与制在中央轮毂14上的凸缘54之间摩擦接触。可以理解，此摩擦阻尼机构50可对飞轮质量11和12彼此间任何相对转动起阻尼作用。
下面说明表示在图1至3中的双惯性飞轮的工作。在离合器脱开时的空载情况下，离心力作用在铰接连杆机构40和尤其是作用在第一连杆41上，并促使连杆机构沿径向向外的方向。在更高的转速下，离心力增大，虽然没有影响空载条件下的构形，但它对于使飞轮质量12相对于飞轮质量11移动所需要的力，亦即飞轮扭转刚度，产生很大的影响。
若离合器接合，动力沿驱动方向从飞轮质量11传递给飞轮质量12(亦即在图1中看飞轮质量11相对于飞轮质量12反时针旋转)，这就存在这两个质量彼此相对转动的趋势。在转速比较低的情况下，离心力的影响比较小，这时，飞轮质量彼此容易相对运动，也就是说，飞轮扭转刚度较低。然而，在转速较高时，离心力的影响大得多，飞轮质量相对转动需要更大的力，也就是说，飞轮扭转刚度较高。连杆机构对飞轮质量相对转动的控制效果表示在图5中，它们对速度很敏感。图5的曲线b、b1、b2、b3和b4，分别表示对于飞轮转速为500、1600、2400、3200和4000转/分时的偏转与扭矩之间关系的特性曲线。
若离合器接合，动力沿超越方向从飞轮质量12传递给飞轮质量11(亦即在图1中看飞轮质量11相对于飞轮质量12顺时针转动)，除了在图1至3所示实施例中将第一连杆41折叠到第二连杆42下面之外，效果类似于上述情况。
在低转速和沿驱动方向高扭矩的情况下，飞轮质量11和12之间产生相对转动，直至飞轮质量12上的接合面70与扭力单元外壳62上的接合面71相接触。接合面70、71起驱动端止动的作用，以限制飞轮质量11、12进一步相对转动。
在低转速和沿超越方向高扭矩的情况下，飞轮质量11和12之间产生相对转动，直至飞轮质量12上的接合面72与扭力单元外壳62上的接合面73接触。接合面72、73起超越端止动的作用，以限制飞轮质量11、12进一步相对转动。
接合面71、72和72、73被安排成，使枢轴44、45和43不会排成一直线。这些驱动和超越端止动的效果可从图5中看出，它们分别用相对飞轮偏转的+22.5和-12度垂直线来表示。
扭力单元的控制效果(见图4)与双惯性飞轮的转速无关，但是与铰接连杆机构40的几何尺寸、扭力单元的形状和弹性材料有关。
当每个铰接连杆机构40处于其几何中立位置(见图1)，亦即此时各连杆机构的枢轴45和43在双惯性飞轮10的径向平面上排齐时，枢轴45处于其沿径向最靠外的位置，并因而第二连杆42亦处于其沿径向最外部的位置。在驱动方向或超越方向，飞轮质量11和12的任何相对转动，将使枢轴45基本上沿径向向内移动，因此，第二连杆42和扭力单元镶嵌件48将相对于扭力单元外壳62转动。
若双惯性飞轮10组装成这样，即，当铰接连杆机构40处于其几何中立位置时，扭力单元46不使连杆42绕有关枢轴轴线作沿任何转动方向的偏转(亦即每个扭力单元处于其传扭的中立位置)，那么，飞轮质量11和12沿驱动或超越方向离开此位置的相对转动，都会使扭力单元46产生一个恢复力，这个力试图使连杆机构40回到其几何中立位置。这个恢复力对飞轮质量相对转动的控制效果表示为图4中的线a。
扭力单元46的控制效果叠加在处于各种具体速度下连杆机构40的控制效果上，因此，比方说在800转/分时双惯性飞轮10的特性曲线，是图4中的线a加上图5中的线b所得出的图6中的线c。在这种情况下，双惯性飞轮10的扭转刚度，当与连杆机构40的扭转刚度相比时，在飞轮相对转动的全部范围都增大了。
双惯性飞轮10也可以组装成这样，即，当铰接连杆机构40处于其几何中立位置时，扭力单元46使第二连杆42绕其有关的枢轴轴线(从图1中来看)沿顺时针或反时针方向偏转。
这是在扭力单元镶嵌件和扭力单元外壳与弹性材料相互连接在一起之前，使扭力单元镶嵌件48相对于扭力单元外壳62(从图1来看)顺时针或反时针转动达到的。图4中的线d、j和k表示了镶嵌件顺时针转动时得到的这种效果，而线e则表示反时针转动的效果。
在第一种布局(见图4线d)中，在连杆机构处于其几何中立位置的情况下，当第二连杆42顺时针(从图1中看)偏转时，有三个飞轮偏转位置使扭力单元的影响为零，亦即-8、0和+11度(亦即线d与图4的零扭矩坐标线相交的位置)。发生这一情况是由于，在相对飞轮偏转的-8和+11度，扭力单元处于其传扭的中立位置(亦即连杆42既不顺时针也不反时针偏转，而在0度时，扭力单元使连杆42从图1中来看的顺时针偏转，此时连杆机构处于中央死位(亦即枢轴45和43在双惯性飞轮10的一个径向平面上排齐)。
当将此曲线(图4中之线d)叠加在图5中的曲线上以得出图7中的曲线时，则在邻近端部止动位置仍然保持飞轮刚度的情况下，得出了较平缓的小量程偏转曲线。通过比较图6线c与图7线f，对此情况可清楚看出。
图4线j表示了另一种布局的特性曲线，其中，在-12.5、0和+14度时，扭力单元的效果为零。图4线k表示了又一种布局的特性曲线，其中，镶嵌件的转动量使在飞轮偏转的工作范围内只有一个飞轮偏转位置(0度)，在该处的扭力单元的效果为零。这是因为在飞轮质量的端部止动位置，扭力单元仍未到达其传扭的中立位置。
采用图7所示的双惯性飞轮的特性线可具有突出的优点，在发动机速度较低时，在小偏转角有低的扭转刚度(亦即曲线f、f1、f2等的斜率较小)，以消除例如在怠速时由发动机诱发的齿轮振动现象，但是，当连杆机构到达其端部止动位置时，它具有高的扭转刚度(亦即曲线f、f1、f2等的斜率较大)，以减小或消除端部止动的振动。
上述有关图1至3中所示双惯性飞轮结构的优点如下：
a)扭力单元46设计为在飞轮质量的全部角向运动
  范围控制飞轮质量的相对运动，不会使弹性材料
  63过载和引起破坏。之所以能做到之一点是因
  为，在飞轮质量的全部角向运动范围内，第二连
  杆42相对于有关的飞轮质量11的角向运动范围
  (33度)，远远小于在飞轮质量相同的角向运动
  范围内第一连杆41与第二连杆42之间的运动范
  围(97度)，并因而此扭力单元46可设计为在此
  整个33度的运动范围内是铰接的。
b)在扭力单元中用作弹性机构的弹性材料具有非线
  性和上升的扭矩对偏转的特性曲线，也就是说，
  使镶嵌件相对于薄壳比如说偏转10度所需要的
  扭矩，比镶嵌件转动5度所需要的扭矩大两倍。
  此刚度还取决于所施加扭矩的频率，并随频率增
  加而增大。这种扭力单元还有滞后现象，这一现
  象对来自发动机的输入扭矩中的波动起抑制作
  用。这种滞后现象也取决于所施加扭矩的频率，
  并随之增大。这些特性尤其在汽车发动机起动过
  程中对抑制飞轮相对转动是非常有利的。
c)将弹性机构配置在各连杆机构与其有关的飞轮质
  量的铰接处(而不是在第一和第二连杆的铰接
  处)，这就允许连杆(尤其是连杆41)有一个较
  大的质量，因为此弹性材料的密度小于连杆材
  料。这样就能产生一个较大的取决于速度的离心
  控制力。
d)当扭力单元46装在飞轮质量上时，弹性衬套的尺
  寸不再受因必须装在连杆41或42之一中的限
  制。在较大的扭力单元中的弹性材料，扭转每一
  度产生的应力，比在一个较小扭力单元中的弹性
  材料的应力小。
e)弹性材料只有扭转应力。扭力单元外壳和镶嵌件
  的膨胀系数比弹性材料的大。弹性材料与扭力单
  元外壳和镶嵌件的连接在升温的情况下进行，因
  此，当冷却时弹性材料受拉力。为了提高承受扭
  矩、拉力和压力的扭力单元的寿命，镶嵌件必须
  机械扩张以降低剩余应力。然而，若扭力单元只
  承受扭矩负荷，这些附加的工作便不再需要了。
f)在飞轮质量相对转动的全部范围内有更大程度的
  控制时，便不再需要减震的端部止动，因为当端
  部止动被使用时冲击力和频率比较小。
g)由相同或类似的构件还可以有利地获得不同的双
  惯性飞轮的扭转刚度。扭力单元的特性线可以加
  以修改，例如通过采用不同品类的弹性材料或制
  造在弹性材料中有孔隙的扭力单元；或改变弹性
  材料的横截面；或将接合面60和61制成这样，
  即，在扭力单元镶嵌件48开始转动前，第二连杆
  42可转动一个有限的量(亦即在扭力单元镶嵌件
  48和第二连杆42之间产生滞差运动)。
上述双惯性飞轮10的全部特性曲线可以通过改变各扭力单元的特性而改变。不过，扭力单元并不需要是同样的。例如，若采用两类具有不同特性x和y的扭力单元，以及一个有6个连杆机构的双惯性飞轮，每一个连杆机构有一个扭力单元，则总共可以得到5种平衡的双惯性飞轮特性(例如用6x或6y或3x和3y或2x和4y或4x和2y)。因此，只要制造少量不同的扭力单元，可使双惯性飞轮最合理地用于各种不同的使用情况，从而节省零件数量和降低设备成本。
图8表示了类似于图1中双惯性飞轮10的双惯性飞轮第二种实施例，其中相似的零件用图1所采用的数码加上100表示。与图1中结构的差别在于，连杆141沿圆周方向不对称(亦即连杆质量中心不在枢轴143和145的连线上)。扭力单元146具有如图4线d所表示的相同的偏转对扭矩的特性曲线。当与扭力单元结合使用时，周向非对称的连杆的效果可有特殊的优点。
非对称连杆在离心力作用下的中立位置(亦即当飞轮旋转和传递扭矩为零时连杆所处的位置)，由于连杆41和141之间质量中心不重合，故通带与几何中立位置不同。因此，与对称连杆的同类曲线(图5)相比，产生了使扭矩对偏转的曲线向左移位的效果(见图9)。
扭力单元的影响与连杆的非对称性无关，因而不改变扭力单元的性能，它仍然遵循图4中线d所示的特性曲线。这就带来非常有利的效果，亦即可以使连杆机构和扭力单元的特性曲线彼此相对移动从而得出不同的总特性曲线，以便更容易做到针对具体使用情况使特性曲线最佳化。图10表示的特性曲线是将图9的连杆机构特性曲线g-g4与图4的扭力单元特性曲线d叠加得出的。在另一种实施例中，至少臂42A、42B中之一可与金属镶嵌件48制成一体，但弹性材料不直接与整体的臂相连接，在这种情况下，整体的臂通过整体的镶嵌与弹性材料连接。
图11表示了类似于图1中的双惯性飞轮10的双惯性飞轮的另一种实施例，其中类似的零件仍采用图1中的数码加100来编号。在图11中，铆钉149只是将臂142A和142B夹紧在扭力单元镶嵌件148上。这样做允许铆钉149相对于扭力单元外壳162作有限的径向和周向运动。在这一实施例中，由于在飞轮质量之间传递的全部扭矩通过弹性材料，从而将附加的拉伸和压缩应力作用在弹性材料163中，所以这在飞轮质量111和112之间沿驱动路线恰恰提供了防振，因为臂142A和142B通过弹性材料163与飞轮质量111连接。
参见附图的图12至14，其中表示了双惯性飞轮210的另一种形式，它分为两个飞轮质量211和212。一个飞轮质量211通过中央轮毂214和螺钉(图中未表示)固定在内燃机曲轴(图中未表示)上，螺钉穿过孔218。第二飞轮质量212与摩擦离合器(图中未表示)固定在一起。在正常驱动和超越工作条件下，双惯性飞轮210沿箭头c所示在图12中看为顺时针方向转动。
飞轮质量211包括中央轮毂214、主壳板215、盖板213和起动机齿圈227，后者焊在主壳板215上。轴承内挡板228用螺栓216固定在轮毂214上，用以夹持其上装有第二飞轮质量212的轴承219。
第二飞轮质量212包括带有轴承外挡板229和枢轴板231的飞轮盘230，轴承外挡板229和枢轴板231都用螺栓232固定在飞轮盘230上。
两个飞轮质量211和212相对转动，可通过多个铰接连杆机构240、多个扭力单元246形式的弹性机构以及一个摩擦阻尼机构250加以控制。
每一个铰接连杆机构240，包括第一连杆241和第二连杆242，第一连杆241借助于第一枢轴243铰接地安装在飞轮质量212的中央轮毂部分233与枢轴板231之间，第二连杆242借助于与扭力单元246相联系的第二枢轴244铰接地安装在飞轮质量211上。这两根连杆241和242借助于第三枢轴245相互铰接。应当注意，在图12中第一枢轴243位于与第二和第三枢轴244和245相比沿径向靠里的地方。第一连杆241设计为如一个配重质量，在它远离枢轴243的那一端有较大的质量。第二连杆242包括一对臂242A、242B(见图14)，它们沿轴向隔开间距地在连杆241的每侧装有一个。臂242A在其一个轴向端有一个盘状部分255，而臂242B的一端相对于另一端沿轴向错开，以保证臂242B与在双惯性飞轮210中的其他各构件之间的间距。
每个扭力单元246(见图14)包括一个弹性材料的环260，环的一个轴向侧面与臂242A的盘状部分255连接，以及环的另一个轴向侧面与板261连接，板261上制有固定孔262和中心孔263。衬套264镶嵌在扭力单元内侧，它以一个台阶形的轴向端265A与臂242A盘状部分255中的孔256压配合。衬套264的另一个台阶形轴向端265B压配在臂242B的孔257中。衬套264大直径部分266的尺寸保证臂242B不接触板261以及衬套264不接触孔263的边缘。衬套264有一个轴向孔，孔中装有一个低摩擦的轴承248，此轴承形式上是一个钢背衬有PTFE的轴衬。此轴承在套管270上活动，套管270用螺栓271固定在主壳板215和盖板213之间不能转动。螺栓271和套管270构成枢轴244的固定部分，轴承248和衬套264构成枢轴244的转动部分。板261用穿过固定孔262的螺栓(图中未表示)固定在主壳板215上。
弹性机构另一种形式可有一块与弹性材料连接的型板和固定在板上的型臂，用此型板和型臂代替臂242A。
主壳板215上有槽272(它的位置用虚线标示在图12中)，它保证在飞轮质量211和212相对转动过程中臂242B与板215不接触。
摩擦阻尼机构250是一种多摩擦片阻尼装置，它与参照图1中所介绍的摩擦阻尼机构50类似，因此在这里将不再作进一步的说明。
双惯性飞轮210的工作与图1中的双惯性飞轮10的工作相似，但应注意，飞轮210如箭头c所示为顺时针旋转，当沿驱动方向传递动力时，飞轮质量211相对于飞轮质量212顺时针旋转，而当沿超越方向传递动力时正相反。总之，飞轮质量211和212的相对转动将引起每个连杆机构的臂242A和242B协调一致地绕它们各自的枢轴转动，从而造成每个扭力单元246的弹性材料的扭转偏转。
应当注意，弹性材料260有与其各自的扭力单元的臂242连接的第一表面和与板261连接的第二表面。板261与飞轮质量211紧连着，以控制飞轮质量的相对转动。
由于弹性材料的第一和第二连接面沿轴向彼此分开，当臂242A相对于板261转动时，弹性材料260承受轴向剪力，也就是说，彼此相对转动的第一和第二连接面是沿轴向隔开间距的。将这种情况与扭力单元46相比，在扭力单元46中弹性材料63如上文所说明的那样承受的是径向剪力。
还应注意，弹性材料260有两个环形自由面260a、260b，它与双惯性飞轮的任何部分都不接触。自由面260a的横截面形状是凹的，它使弹性材料中的应力局部减小到低于平均应力，以保证弹性材料不会在其连接面处被撕开。
自由面260b在横截面中是直的，但由于弹性材料被连接在平行的(板261和盘状部分255)表面之间，所以弹性材料中自由面260b处的局部应力自动地低于平均应力，因为，连接表面每相对转动1度，在自由面260b处的弹性材料沿径向靠里的部分所需要的伸长量，小于弹性材料沿径向靠外的部分。
参见图15和16，图中表示了扭力单元346的另一种形式，它包括一个扭力弹簧360，它绕成盘形并有弹簧端360A和360B。弹簧端360A通过铆钉固定在臂342A的盘状部分355上。
扭力单元346可适用于双惯性飞轮210上以代替扭力单元246，利用弹簧端360B的固定孔362，通过螺栓或铆钉将弹簧端360B固定在主壳板215上。应当注意，对于每一个扭力单元346，仍需要衬套264和臂242B。
可以理解，扭力弹簧360承受轴向扭转，也就是由于构件(弹簧端360A和360B)的相对转动产生的扭转负荷，构件沿轴向相对于它们的转动轴线彼此隔开间距。按另一种可以选择的设计方案，可以使一个卷绕成螺旋形的扭力弹簧(例如钟表类发条)受径向扭转，也就是，由于构件相对转动产生的扭转负荷，这些构件沿径向彼此相对于它们的旋转轴线隔开间距。
图17表示扭力单元446经修改的另一种形式，其中，弹性材料460分别与板461和臂442A的盘形部分461A和455B连接。板461和臂442A沿径向的内部461B和455B，相互的间距小于沿径向的外部461A和455A。这样做可以得到一种更加紧凑的设计、使弹性材料的负荷更加均匀、以及增加使用寿命。应当注意，具有如双惯性飞轮210中同等构件的相同作用的构件其编号增加200，与此同时，用铆钉470代替套筒270和螺栓271。
应当注意，自由面460a在横截面中是凹的，以便以一种类似于自由面260a的方式降低局部应力。
板461和臂442A各有较短的部分461B和455B，它们互相平行，也就是说，在沿径向的内部，弹性材料连接面之间的夹角(在这里的情况下为零度)，小于沿径向外部处弹性材料连接面之间的夹角(在这里的情况下为29度)。在此平行段内，弹性材料中的应力朝扭力单元轴线的方向减小，其方式类似于在弹性材料260中的应力。因此，在弹性材料460中自由面460B处局部的应力低于平均应力。
图18和19表示了扭力单元546另一种可供选择的形式，其中，与图1的双惯性飞轮10中起相同作用的同等的构件，用增加数字500编号。
应当注意：
a)双惯性飞轮510沿图18和19箭头E所示之方向
  顺时针旋转；
b)镶嵌件548有两个叶片548a
c)外壳562与镶嵌件之间的区间有空腔582；
d)外壳562有开口，弹性材料的一部分536a从此
  开口伸出；以及
e)设有托板581，它能相对于两个飞轮质量在有限
  范围内转动。
此双惯性飞轮的工作与双惯性飞轮10的工作是类似的。
弹性材料通过径向剪切承受飞轮质量沿驱动或超越方向绕几何中立位置的小量相对转动。
沿驱动或超越方向更大量的相对转动将造成进一步的剪切，并使弹性部分563c和563d与部分536b接触(见图19)，使所有这些部分受压缩。
部分563d的压缩还(通过部分563a的压缩)使托板571受压，使之与飞轮质量512的部分接合并产生摩擦。
部分563b和563d的压缩变形再加上在托板581处产生的摩擦，具有在预定的相对转动量之后使转动飞轮质量所需的扭矩增加的效果。
图19表示双惯性飞轮在全驱动位置(亦即顶着它并停在沿驱动方向)，并应注意，在这一位置，与全超越位置(图中未表示)相比托板581被接合面572推动，并相对于飞轮511转动，以进一步压缩部分563，从而给飞轮质量的相对转动造成更大的阻力。
在对表示在图18和19中结构的进一步修改中，托板可被安排成在全超越位置下进一步压缩弹性材料的一部分。另一种可供选择的方案是，在全驱动或全超越位置，托板不需要进一步压缩弹性材料的任何部分。
可以理解，表示在图12至17中的扭力单元实施例全都是承受轴向剪力，而表示在图18和19中的扭力单元则承受径向剪力。所有这些扭力单元46都可以方便地代替扭力单元46，并能方便地设计成得出表示在图4中的任何作为举例的特性曲线或图中没有表示的其他扭力单元特性曲线。
显然，图4的任何扭力单元特性曲线(或图中未表示的任何其他的扭力单元特性曲线)可以结合图5和9的任何连杆机构特性曲线(或图中没有表示的其他任何连杆机构特性曲线)以及任何驱动端止动位置和任何超越端止动位置，以提供一种适用于具体使用情况的飞轮特性曲线。

Claims (35)

1．一种双惯性飞轮(10)包括两个同轴配置的飞轮质量(11、12)，它们被安装成彼此可作有限的相对角向转动；以及，有多个连接这两个飞轮质量的铰接连杆机构(40)，每个连杆机构包括一根通过第一枢轴(43)与一个飞轮质量(12)铰接的第一连杆(41)、一根通过第二枢轴(44)与另一飞轮质量(11)铰接的第二连杆(42)、以及用于铰接第一和第二连杆的第三枢轴(45)，每个连杆机构能够接受几何中间位置，在这一位置，第三枢轴(45)和第一或第二枢轴(43，44)可以在双惯性飞轮(10)的径向平面上对准，其特征在于，弹性机构(46)围绕着第一或第二枢轴，以便控制飞轮质量(11、12)的相对转动。
2．按照权利要求1所述的双惯性飞轮，其特征在于，弹性机构是一种弹性材料(63)。
3．按照权利要求1所述的双惯性飞轮，其特征在于，弹性机构是一个弹簧(360)。
4．按照权利要求1至3所述的双惯性飞轮，其特征在于，弹性机构(46)在扭转时起作用。
5．按照权利要求4所述的双惯性飞轮，其特征在于，弹性机构(546)也在压缩时起作用。
6．按照前述任一权利要求所述的双惯性飞轮，其特征在于，每个连杆机构(40)被设计为：在两个飞轮质量(11、12)相对转动期间，第一连杆(41)和与其联结的飞轮质量(12)的枢轴(43)、铰接第一和第二连杆的枢轴(45)、以及双惯性飞轮的一个径向平面可成为重合的，而弹性机构(46)与第二连杆(42)的枢轴(44)和与其有关的飞轮质量(11)相连。
7．按照权利要求1至2或4至6任一项所述的双惯性飞轮，其特征在于，弹性机构包括多个扭力单元(46)，每个扭力单元(46)包括一个被连接在两个可相对转动的构件(48、62)之间的弹性材料(63)。
8．按照权利要求7所述的双惯性飞轮，其特征在于，可相对转动的构件(48、62)沿径向相对于有关枢轴的转动轴线隔开间距，所以，在飞轮质量相对转动期间，弹性材料承受径向剪力。
9．按照权利要求7所述的双惯性飞轮，其特征在于，可相对转动的构件(255、261)沿轴向相对于有关枢轴的转动轴线隔开间距，所以，在飞轮质量相对转动期间，弹性材料承受轴向剪力。
10．按照权利要求7至9之一所述的双惯性飞轮，其特征在于，一个可相对转动的构件(48)作为有关枢轴(44)的一部分。
11．按照权利要求7至10之一所述的双惯性飞轮，其特征在于，一个可相对转动的构件(255)构成了有关的第一或第二连杆(242A)的一部分。
12．按照权利要求7至10所述的双惯性飞轮，其特征在于，一个可相对转动的构件(48)与在有关连杆(42A、42B)上的相配接合面(60)接触，以便在扭力单元(46)与有关连杆之间传递扭矩。
13．按照权利要求7至9或11所述的双惯性飞轮，其特征在于，一个可相对转动的构件(250)与有关枢轴(264)一部分上的相配接合面(265A)接触，以便能使上述这一个构件绕有关枢轴的轴线转动。
14．按照权利要求8所述的双惯性飞轮，其特征在于，在构件(548、562)预定的相对转动之后，弹性材料(563)的部分(563c、563d)承受压缩。
15．按照权利要求14所述的双惯性飞轮，其特征在于，弹性材料(563a)的压缩产生了一个抵制飞轮质量(511、512)相对转动的摩擦力。
16．按照权利要求15所述的双惯性飞轮，其特征在于，弹性材料的压缩部分(563a)作用在摩擦托板上，此托板可相对于两个飞轮质量沿圆周方向作有限范围的运动，以便进一步压缩此弹性材料。
17．按照权利要求9所述的双惯性飞轮，其特征在于，连接在相对转动构件(455、461)上的弹性材料(460)的两个表面，在弹性材料沿径向靠里的部分，其相互的间距小于其沿径向靠外的部分。
18．按照权利要求9或17所述的双惯性飞轮，其特征在于，在弹性材料(460)自由面(460a、460b)区域内作用的应力，与弹性材料中的平均应力相比被降低了，以减小在自由面处弹性材料与构件(455、461)撕开的趋势。
19．按照从属于权利要求17的权利要求18所述的双惯性飞轮，其特征在于，弹性材料(460)沿径向靠里部分(461B、455B)的连接面之间的夹角，小于沿径向靠外部分(461A、455A)的弹性材料连接面之间的夹角。
20．按照前述任一权利要求所述的双惯性飞轮，其特征在于，当每个连杆机构(40)处于其几何中立位置，亦即当每根连杆(41)上与其有关飞轮(12)的枢轴以及连接连杆的各枢轴(45)，和双惯性飞轮的一个径向平面重合时，弹性机构(46)不沿任何转动方向偏移与其有关的连杆(42)。
21．按照权利要求1至19之一所述的双惯性飞轮，其特征在于，当每个连杆机构(40)处于其几何中立位置时，弹性机构(46)沿一个转动方向偏移与其有关的连杆(42)。
22．按照权利要求1至19之一所述的双惯性飞轮，其特征在于，当每个连杆机构(40)处于其几何中立位置时，弹性机构(46)沿另一转动方向偏移与其有关的连杆(42)。
23．按照前述任一权利要求所述的双惯性飞轮，其特征在于，每个连杆机构(140)在离心力作用下的中立位置，亦即当飞轮旋转但没有传递任何扭矩以及飞轮质量(111、112)的相对转动未由于任何驱动端或超越端止动而受限制时连杆机构所采取的位置，与几何中立位置不相同。
24．按照前述任一权利要求所述的双惯性飞轮，其特征在于，当每个连杆机构(140)处于其离心力作用下的中立位置是，弹性机构(146)没有沿任何转动方向偏移与其有关的连杆。
25．按照权利要求1至23之一所述的双惯性飞轮，其特征在于，当每个连杆机构(140)处于其离心力作用下的中立位置时，弹性机构(146)沿一个转动方向偏移与其有关的连杆。
26．按照权利要求1至25之一所述的双惯性飞轮，其特征在于，当每个连杆机构(140)处于其离心力作用下的中立位置时，弹性机构(146)沿另一个转动方向偏移与其有关的连杆。
27．按照前述任一权利要求所述的双惯性飞轮，其特征在于，预定的相对转动量发生弹性机构(46)开始控制此相对转动前的飞轮质量(11、12)之间。
28．按照前述任一权利要求所述的双惯性飞轮，其特征在于，有多个弹性机构(46)，每一个都有相同的控制特性。
29．按照前述任一权利要求所述的双惯性飞轮，其特征在于，有多个弹性机构(46)，它们并不是所有的都有相同的控制特性。
30．按照前述任一权利要求所述的双惯性飞轮，其特征在于，一个飞轮质量(11)由一个主壳板(15)构成，它沿轴向与盖板(13)隔开间距，并用多个紧固件(49)与之夹紧，每一个紧固件(49)或作为连杆机构(40)的第一连杆(41)或作为其第二连杆(42)的作为枢轴的连接装置(44)的一部分。
31．按照前述任一权利要求所述的双惯性飞轮，其特征在于，一个飞轮质量(11)由一个主壳板(15)构成，它沿轴向与盖板(13)隔开间距，并用多个紧固件(64)与之夹紧，每一个紧固件(64)将有关的扭力单元(46)固定在主壳板与盖板之间。
32．按照前述任一权利要求所述的双惯性飞轮，其特征在于，有些连杆(41、242B)有一个沿轴向的折曲，以提供一种轴向尺寸紧凑的双惯性飞轮。
33．按照前述任一权利要求所述的双惯性飞轮，其特征在于，工作上与一个飞轮质量(11)相关联的接合面(71、73)和工作上与另一个飞轮质量(12)相关联的接合面(70、72)相接触，以提供端部止动作用，所以，当处在相对转动的极限时，飞轮质量之间可以直接传递扭矩。
34．按照权利要求33所述的双惯性飞轮，其特征在于，上述接合面(71、73；70、72)之间的接触，发生在枢轴(45)的轴线与连杆(41、42)的两个枢轴(43、43)的轴线排成一直线之前。
35．按照权利要求4或按照从属于权利要求4的任何前述权利要求的双惯性飞轮，其特征在于，扭力单元的弹性材料(163)传递在第一和第二飞轮质量(111、112)之间的所有扭矩。
CN95190783A 1994-08-20 1995-08-18 双惯性飞轮 Expired - Fee Related CN1066250C (zh)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
GB9416891A GB9416891D0 (en) 1994-08-20 1994-08-20 Twin mass flywheel
GB9416891.1 1994-08-20
GBGB9510845.2A GB9510845D0 (en) 1995-05-27 1995-05-27 Twin mass flywheel
GB9510845.2 1995-05-27

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN1134184A CN1134184A (zh) 1996-10-23
CN1066250C true CN1066250C (zh) 2001-05-23

Family

ID=26305495

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN95190783A Expired - Fee Related CN1066250C (zh) 1994-08-20 1995-08-18 双惯性飞轮

Country Status (10)

Country Link
US (1) US6041678A (zh)
EP (1) EP0723635B1 (zh)
JP (1) JPH09504597A (zh)
KR (1) KR960706033A (zh)
CN (1) CN1066250C (zh)
BR (1) BR9506326A (zh)
DE (1) DE69521982T2 (zh)
RU (1) RU2157473C2 (zh)
UA (1) UA28009C2 (zh)
WO (1) WO1996006289A1 (zh)

Families Citing this family (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB9603268D0 (en) * 1996-02-16 1996-04-17 Automotive Products Plc Twin Mass Flywheel
JP2000516333A (ja) * 1997-03-27 2000-12-05 オートモーティヴ・プロダクツ・パブリック・リミテッド・カンパニー ねじり振動ダンパ
US6408717B1 (en) * 1997-05-09 2002-06-25 Ap Tmf Limited Twin mass flywheels
GB9803047D0 (en) * 1998-02-13 1998-04-08 Automotive Products Plc A damping device
WO1999041523A1 (en) * 1998-02-13 1999-08-19 Automotive Products Plc Torsional vibration dampers
EP0975896A1 (en) * 1998-02-13 2000-02-02 Automotive Products Plc Torsional vibration dampers
KR20020044219A (ko) * 2000-12-05 2002-06-15 이계안 링크를 이용한 다중 질량 진동 감쇠 플라이휠
MXPA01012871A (es) * 2001-12-13 2003-06-23 Tapia Espriu Roberto Suspension/amortiguador de hule pretensado, para ejes de vehiculos en general.
FR2862730B1 (fr) * 2003-11-24 2007-02-16 Valeo Embrayages Amortisseur de torsion pour dispositif de transmission de couple
JP5105405B2 (ja) * 2003-12-26 2012-12-26 ロース，ウルリヒ デュアル・マス・クラッチ・フライホイール及びクラッチ、及びかかるデュアル・マス・クラッチ・フライホイールの製造方法
DE102008017352A1 (de) 2007-09-10 2009-03-12 Magna Powertrain Ag & Co Kg Zweimassenschwungrad
DE202008007303U1 (de) 2008-05-30 2009-10-08 Asturia Automotive Systems Ag Torsionsschwingungsdämpfer
WO2011041503A2 (en) 2009-10-01 2011-04-07 University Of Florida Research Foundation, Inc. Split flywheel assembly with attitude jitter minimization
US20130205944A1 (en) * 2010-05-07 2013-08-15 Zf Friedrichshafen Ag Torque Transmission Assembly, In Particular Hydrodynamic Torque Converter, Fluid Coupling Or Wet-Running Clutch
DE102011017660A1 (de) * 2011-04-28 2012-10-31 Zf Friedrichshafen Ag Drehmomentübertragungsanordnung
DE102011017657B4 (de) * 2011-04-28 2022-06-09 Zf Friedrichshafen Ag Drehmomentübertragungsanordnung für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
DE102011084744A1 (de) * 2011-10-19 2013-04-25 Zf Friedrichshafen Ag Antriebssystem für ein Fahrzeug
RU2496038C1 (ru) * 2012-05-17 2013-10-20 Александр Анатольевич Андреев Способ зависимой от оборотов передачи крутящего момента и конструкция маховика с двумя массами для его осуществления (варианты)
WO2015112559A1 (en) * 2014-01-25 2015-07-30 Borgwarner Inc. Rotary vibration absorber
DE102016225190A1 (de) 2016-12-15 2018-06-21 Audi Ag Zweimassenschwungrad zur Drehschwingungsentkopplung sowie Kraftfahrzeug mit einem solchen
CN107741301B (zh) * 2017-08-22 2019-05-31 江苏大学 一种转动惯量可调及自动校准的惯性飞轮装置
CN112204270B (zh) * 2018-08-01 2022-07-29 舍弗勒技术股份两合公司 双质量飞轮及其在平衡性处理过程中的对中方法
RU2702284C1 (ru) * 2019-02-25 2019-10-07 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский федеральный университет" Адаптивный виброгаситель крутильных колебаний
US11873879B2 (en) 2019-03-25 2024-01-16 Aisin Takaoka Co., Ltd. Flexible flywheel
CN114857214B (zh) * 2022-04-25 2022-11-18 湖北三环离合器有限公司 一种集成多级阻尼系统的双质量飞轮

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2254906A (en) * 1991-01-30 1992-10-21 Automotive Products Plc Twin mass flywheels

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1641230A (en) * 1926-05-05 1927-09-06 Int Motor Co Vibration dampener
US1716225A (en) * 1926-12-08 1929-06-04 Georgevitch Nicolas Elastic coupling
GB638246A (en) * 1948-02-17 1950-06-07 Metalastik Ltd A new or improved torsional vibration absorber or damper
US2653457A (en) * 1950-02-02 1953-09-29 Gen Motors Corp Flexible link drive for isolating torsional vibration
DE1812067U (de) * 1958-09-10 1960-05-25 Freudenberg Carl Kg Vorrichtung zur verminderung der torsionsschwingungen in wellen mittels pendelnder massen.
GB939074A (en) * 1961-04-19 1963-10-09 Twiflex Couplings Improvements in or relating to torsional vibration dampers
US4727970A (en) * 1984-06-12 1988-03-01 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Gmbh Torque transmitting and torsion damping apparatus for use in motor vehicles
DE3505677A1 (de) * 1985-02-19 1986-08-21 Fichtel & Sachs Ag, 8720 Schweinfurt Geteiltes schwungrad mit abschaltbarer reibeinrichtung
FR2593871A1 (fr) * 1986-02-05 1987-08-07 Valeo Volant amortisseur pour transmission, notamment pour vehicule automobile
JPH079252B2 (ja) * 1986-09-30 1995-02-01 アイシン精機株式会社 トルク変動吸収装置
WO1989001097A1 (en) * 1987-07-25 1989-02-09 Automotive Products Plc Torque transmitting arrangement
EP0361669B1 (en) * 1988-09-28 1993-05-12 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Torsional damper type flywheel device
JP2517821B2 (ja) * 1992-07-23 1996-07-24 株式会社エクセディ フライホイ―ル組立体
GB9304578D0 (en) * 1993-03-05 1993-04-21 Automotive Products Plc A twin flywheel
FR2714435B1 (fr) * 1993-12-23 1996-02-09 Valeo Dispositif d'amortissement pour la compensation d'à-coups de rotation et embrayage à friction comportant un tel dispositif.

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2254906A (en) * 1991-01-30 1992-10-21 Automotive Products Plc Twin mass flywheels

Also Published As

Publication number Publication date
UA28009C2 (uk) 2000-10-16
WO1996006289A1 (en) 1996-02-29
MX9601414A (es) 1998-06-28
EP0723635A1 (en) 1996-07-31
JPH09504597A (ja) 1997-05-06
RU2157473C2 (ru) 2000-10-10
EP0723635B1 (en) 2001-08-01
KR960706033A (ko) 1996-11-08
US6041678A (en) 2000-03-28
DE69521982D1 (de) 2001-09-06
DE69521982T2 (de) 2002-04-04
BR9506326A (pt) 1997-08-05
CN1134184A (zh) 1996-10-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN1066250C (zh) 双惯性飞轮
CN1072338C (zh) 主要用于汽车的减震飞轮
CN1182332C (zh) 飞轮装置
CN1279297C (zh) 扭振减振器
CN1257351C (zh) 传动系统中的齿轮机构
CN1626848A (zh) 扭转振动缓冲器
CN1743198A (zh) 转矩传递装置
CN1554000A (zh) 非对称阻尼张紧轮皮带传动系统
CN1880792A (zh) 减震器
CN1860044A (zh) 改进车辆的乘车舒适性的车轮支承装置
CN1599680A (zh) 电动转向装置
JP2010038312A (ja) ダンパ装置
CN1250799C (zh) 洗衣机
CN1401059A (zh) 扭矩传递装置
KR20110101235A (ko) 자동차용에 특히 적합한 이중 감쇠 수단을 구비한 이중 감쇠 플라이휠
CN1069387C (zh) 特别用于机动车辆的减震飞轮
CN1315849A (zh) 按摩装置
CN101061328A (zh) 扭振减振器
CN1263579A (zh) 能量吸收器
CN1646832A (zh) 发动机
CN1051602C (zh) 主要用于汽车的减震飞轮
CN1688472A (zh) 电动助力转向装置
CN1127025A (zh) 特别适用于机动车辆的用于摩擦离合器的固定盘
CN1946953A (zh) 双质量离合器飞轮和离合器以及制造一种这样的双质量离合器飞轮的方法
CN1063537C (zh) 特别用于汽车的飞轮阻尼器

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
C19 Lapse of patent right due to non-payment of the annual fee
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee