CN106460816A - 可变容量斜板式压缩机 - Google Patents

Abstract

提供一种能够确保油向斜板的供给、并且无论在何种运转状态下都能够防止过多的油存留于曲柄室的活塞型压缩机。活塞型压缩机在轴(7)形成油分离通路(43)，经由该油分离通路(43)将曲柄室(2)与吸入室连通(31)，使供气通路(40)在与斜板(18)相对的缸体(1)的部位开口，能够将从排出室(32)向曲柄室(2)导入的工作流体供给到斜板(18)，并设置始终将曲柄室(2)与吸入室(31)连通的旁通通路(50)，进而与运转条件无关地防止曲柄室(2)内存留过多的油。旁通通路(50)的与曲柄室(2)连通的部位位于比斜板(18)的旋转轨迹靠径向外侧的位置。

Description

可变容量斜板式压缩机

技术领域

本发明涉及一种可变容量斜板式压缩机，其具备适当地调节由缸体与组装于该缸体的壳体划分的曲柄室内的油的结构。

背景技术

这种压缩机具备：缸体，其形成有多个缸孔；前壳体，其组装于该缸体的前侧，并划分出曲柄室；后壳体，其经由阀板安装于缸体的后侧，并形成有吸入室以及排出室；在缸体的各缸孔内能够往复移动地配设有活塞，利用前壳体与缸体将轴支承为旋转自如，在该轴上设有与其一体地旋转，并且相对于该轴的倾斜角可变的斜板，经由滑履使所述活塞的卡合部卡止于该斜板的周缘部分，使斜板的旋转运动经由滑履而转换为活塞的往复运动。

而且，设有使排出室与曲柄室连通的供气通路以及使曲柄室与吸入室连通的抽气通路，例如在供气通路配设控制阀，并利用该控制阀对从排出室流入曲柄室的工作流体量进行调节，由此控制曲柄室内的压力，从而变更斜板相对于轴的倾斜角，并控制排出量。另外，由于在经由供气通路流入的工作流体中混入有油，因此通过将该工作流体供给到曲柄室而向曲柄室供给油。

此时，作为进入曲柄室内的流体，存在从自排出室供给的供给气体以及从缸孔与活塞之间的间隙进入的漏气，另外，作为从曲柄室出来的流体，存在经由抽气通路向形成于后壳体的吸入室出来的抽气。因此，在这些流体的流动的作用下，曲柄室内的油量(润滑油的量)根据运转条件而变动。

然而，若曲柄室内的油量过少，则可能因润滑不合格导致斜板等的滑动部产生烧结。因此，以往，为了避免从曲柄室中带出油(为了使油保持在曲柄室内)，着力于使曲柄室内具有分离油的功能等的研究。

例如，在下述的专利文献1所示的活塞型压缩机中，在轴形成抽气孔，该抽气孔成为用于将流入曲柄室的工作流体排散到吸入室的抽气通路的一部分，利用从轴的后端朝向前端侧沿轴心设置的轴向通路以及与该轴向通路连通并向曲柄室开放从而构成抽气通路的入口部的径向通路，构成形成于该轴的抽气孔，利用通过轴的旋转产生的离心力，从径向通路流入的工作流体将油分离。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：(日本)特开2003－343440号公报

专利文献2：(日本)特开2006－138231号公报

发明内容

然而，在具备将从曲柄室向吸入室引导工作流体的抽气通路的一部分形成于轴、并利用通过轴的旋转产生的离心力将油分离的结构的可变容量斜板式压缩机中，转速越大，油分离功能也越高，因此容易在曲柄室存留油。若在曲柄室内过多地存留油，则斜板对粘性较高的油进行搅拌，由于斜板与油的剪切摩擦所导致的发热，存在曲柄室内的温度上升的不良情况。

为了应对这样的不良情况，以往，也考虑如下结构：在缸体的缸孔之间部分设置旁通通路，将曲柄室与吸入室连通，使该旁通通路能够成为仅在OFF运转时(活塞行程达到最小时)朝向曲柄室的连续的开口，利用曲柄室与吸入室的压力差，使过多地存留于曲柄室的油向吸入室回流(参照专利文献2)。

然而，安装于车辆的可变容量型压缩机进行如下控制：在内燃机的负载变大的高旋转时，减小活塞行程，进而减小排出量(制冷能力)，相反，在怠速运转时那样的低旋转时，增大活塞行程，进而增大排出量(制冷能力)。

因此，根据上述专利文献2所示的设有旁通通路的压缩机，在活塞行程变大的低旋转时，旁通通路成为被活塞封堵的状态，不再始终与曲柄室连通，因此不再能够有效地将存留的油排出。因此，由斜板搅拌曲柄室内的油，存在曲柄室的温度升高的不良情况。

本发明鉴于该情况而完成，主要课题在于提供一种能够确保油向斜板的供给、并且无论在何种运转状态下都能够防止过多的油存留于曲柄室的可变容量斜板式压缩机。

为了实现上述课题，本发明的可变容量斜板式压缩机的特征在于，具备：缸体，其形成有多个缸孔；前壳体，其组装于该缸体的前侧，并划分出曲柄室；后壳体，其安装于所述缸体的后侧，并形成有吸入室以及排出室；活塞，其被配设为在所述缸体的各缸孔内能够往复移动；轴，其利用所述前壳体与所述缸体被支承为旋转自如；斜板，其与所述轴一体旋转，并被安装为相对于所述轴，倾斜角可变；滑履，其能够滑动地夹设于所述斜板的周缘部分与所述活塞之间，将所述斜板的旋转运动转换为所述活塞的往复运动；具有将所述排出室与所述曲柄室连通的供气通路以及将所述曲柄室与所述吸入室连通的抽气通路，以控制所述曲柄室内的压力，从而控制所述斜板相对于所述轴的倾斜角，利用形成于所述轴的油分离通路构成所述抽气通路的一部分，将该油分离通路构成为，具有从所述轴的后端朝向前端沿轴向延伸设置的轴孔以及沿径向延伸设置而与所述轴孔连通，并且向所述曲柄室开口的侧孔，所述供气通路具有形成于所述缸体的通孔，将该通孔构成为在与所述斜板相对的部位开口，而且，区别于除了所述抽气通路之外，另外具备始终将所述曲柄室与所述吸入室连通的旁通通路。

因此，供气通路的面向曲柄室的端部(在构成供气通路的一部分的缸体形成的通孔)在与斜板相对的缸体的部位开口，所以经由供气通路从排出室向曲柄室供给的混入有油的工作流体被朝向斜板直接供给。由此，能够对斜板确保充分的油的供给。

然而，在轴形成有成为抽气通路的一部分的油分离通路，并利用通过轴的旋转产生的离心力从自侧孔流入的工作流体中分离油，因此能够减少从曲柄室向吸入室流出的油。但是，在轴的高旋转时，油分离通路对油的离心分离功能提高，因此容易在曲柄室中存留过多的油。但是，由于曲柄室与吸入室也通过旁通通路而始终连通，因此利用曲柄室与吸入室的压力差将曲柄室内的油排出，能够防止曲柄室内存留过多的油。

另外，由于曲柄室经由旁通通路始终与吸入室连通，因此能够与活塞行程的大小无关地经由旁通通路排出曲柄室内的油，能够防止曲柄室存留过多的油。因此，在何种运转状态中，曲柄室内的油都不会过多地存留，不会利用斜板搅拌油，能够防止曲柄室的温度上升。

这里，期望的是，所述旁通通路的与所述曲柄室连通的部位(缸体的连通路与曲柄室连通的部位)位于比所述斜板的旋转轨迹靠径向外侧的位置。

经由供气通路供给的油在被吹送到斜板之后，通过斜板的旋转被向径向外侧吹走，并到达斜板的旋转轨迹的外侧，但这样的油是提供给斜板的润滑之后的油，即使保持原样地排出也不会阻碍斜板的润滑。假设在比斜板的旋转轨迹的外缘靠径向内侧使旁通通路(连通路)与曲柄室连通，则经由供气通路吹送到斜板的油在提供给斜板的润滑之前或提供的中途被旁通通路抽吸聚集，并向吸入室排出，存在有损于斜板的润滑的隐患。因此，通过在比斜板的旋转轨迹靠径向外侧使旁通通路连通，由此确保斜板的足够的润滑，并且将不会有助于斜板的润滑的油排出，防止在曲柄室中过多地存留油。

另外，期望的是，所述抽气通路经由在设于缸体与后壳体之间的阀板上形成的节流孔，将所述油分离通路与所述吸入室连通，所述旁通通路经由形成于所述阀板的其他节流孔将所述连通路与所述吸入室连通。

通过使经由油分离通路引导到吸入室的抽气的流动与经由旁通通路引导到吸入室的油的流动独立，从而消除了一方的流动被另一方的流动阻碍的不良情况，另外，通过调节各节流孔的大小，能够分别独立地将抽气的量、油的排出量调节为适当的量。

而且，也可以是，所述旁通通路(缸体的连通路)螺栓孔的一部分或者全部，与所述曲柄室连通，所述螺栓孔用于使将所述缸体与所述壳体沿轴向紧固的螺栓插通而形成于所述缸体。

通过这样的结构，无需为了形成旁通通路的入口而对螺栓孔的位置等进行设计变更，另外，通过将旁通通路的入口形成于螺栓孔的开口端周缘(在螺栓与螺栓孔的内周面之间的间隙形成)，从而抑制了在曲柄室内被搅拌的工作流体的紊乱，能够稳定地将油排散到吸入室。

作为使用螺栓孔的一部分的方式，也可以将旁通通路构成为具有所述螺栓孔以及在该螺栓孔的内周面开口的连通路。另外，作为使用全部螺栓孔的方式，也可以将旁通通路构成为具有所述螺栓孔以及从该螺栓孔的终端形成于缸体的端面的槽。

而且，旁通通路也可以形成为，包括第一通路构成部和第二通路构成部，该第一通路构成部从所述缸体的曲柄室侧的下部通过缸孔之间朝向斜上方贯穿设置，该第二通路构成部从所述缸体的、与面向所述曲柄室的端面相反的一侧的端面大致平行于所述轴地贯穿设置，并与所述第一通路构成部连通。

通过采用这样的结构，能够使旁通通路(连通路)的与曲柄室连通的一侧位于比斜板的旋转轨迹靠径向外侧的位置，并在其之上将与阀板相对的一侧(与吸入室连通的一侧)形成于径向上的任意的位置。

虽然曲柄室内的油因向斜板吹走而成为雾状，但是受到重力的影响，曲柄室的下部附近的油成为油密度更大的状态。因此，为了有效地排出曲柄室内的油，期望的是旁通通路与曲柄室的下部连通。

例如，在相对于支承所述轴的孔的中心，以其正下方的位置为0°的情况下，所述旁通通路与所述曲柄室的开口端形成在0°±10°的范围内，另外，所述旁通通路与所述曲柄室的开口端也可以形成于45°±10°的范围。

如以上所述，根据本发明，在轴形成油分离通路、并经由该油分离通路将曲柄室与吸入室连通的可变容量型压缩机中，使供气通路在与斜板相对的缸体的部位开口，能够将从排出室向曲柄室导入的混入有油的工作流体供给到斜板，另外，通过设置始终将曲柄室与吸入室连通的旁通通路，能够排出曲柄室内的油，因此能够确保对斜板的润滑，并且能够与运转条件无关地防止曲柄室存留过多的油，并能够防止因油的搅拌导致的曲柄室的温度上升。

附图说明

图1是表示本发明的压缩机的结构例的剖面图。

图2(a)是表示缸体的面向曲柄室的端面的图，图2(b)是表示缸体的面向阀板的端面的图。

图3是表示旁通通路与其形成法的图，(a)是从缸体的面向曲柄室的端面观察的图，(b)是侧剖面图。

图4示出本发明的压缩机的螺栓孔的位置不同的例子，并示出利用最下部的螺栓孔形成旁通通路的情况，图4(a)是表示缸体的面向曲柄室的端面的图，图4(b)是表示缸体的面向阀板的端面的图。

图5示出在具有图4所示的螺栓孔的配置的压缩机中，利用最下部的螺栓孔的相邻的螺栓孔形成旁通通路的情况，并且是表示缸体的面向曲柄室的端面的图。

图6示出在具有图4所示的螺栓孔的配置的压缩机中，利用最下部的螺栓孔的两个相邻的螺栓孔形成旁通通路的情况，并且是表示缸体的面向曲柄室的端面的图。

图7示出进行了高速运转时(高速高负载运转时与高速低负载运转时)的耐久试验以及液体起动试验的结果，(a)是关于曲柄室内的残留油量，比较了以往例与实施例1～3的图表，(b)是关于制冷循环内的油循环率(OCR)，比较了以往例与实施例1～3的图表，(c)是关于耐久试验中的曲柄温度，比较了以往例与实施例1～3的图表，(d)是关于基于液体起动试验的压缩机的起动时间，比较了以往例与实施例1～3的图表。

图8是表示本发明的旁通通路的其他结构例的压缩机的剖面图。

具体实施方式

以下，一边参照添附的附图一边说明该发明的最优的实施方式。

在图1中，压缩机具有缸体1、前壳体3以及后壳体5而构成，该前壳体3以覆盖该缸体1的前侧的方式组装，并且在该前壳体3与缸体1之间划分有曲柄室2，该后壳体5经由阀板4组装于缸体1的后侧。这些前壳体3、缸体1、阀板4以及后壳体5通过紧固螺栓6在轴向上紧固。

在利用前壳体3与缸体1划分设置的曲柄室2收容有前端从前壳体3突出的轴7。在该轴7从前壳体3突出的部分设有未图示的驱动带轮，将对驱动带轮赋予的旋转动力经由离合器片传递到轴7。

另外，该轴7的前端侧经由设于其与前壳体3之间的密封部件10将该轴7与前壳体3之间气密地密封，并且利用径向轴承11支承为旋转自如，轴7的后端侧经由在形成于缸体1的大致中央的收容孔12中收容的径向轴承13，被支承为旋转自如。这里，径向轴承11、13可以是滚动轴承，也可以是滑动轴承。

如图2所示，在缸体1形成有收容所述径向轴承13等的所述收容孔12以及等间隔地配置于以该收容孔12为中心的圆周上的多个缸孔14，在各个缸孔14中，以能够往复滑动的方式插入有活塞20。

在所述轴7上，在曲柄室2内固定有与该轴7一体地旋转的推力凸缘15。该推力凸缘15经由推力轴承16旋转自如地支承于与轴7大致垂直地形成的前壳体3的内壁面。而且，在该推力凸缘15上，经由连杆部件17连结有斜板18。

斜板18经由设置在轴7上铰链球19被保持为能够倾动，并与推力凸缘15的旋转同步地一体旋转。利用这些推力凸缘15与经由连杆部件17连结于该推力凸缘15的斜板18，构成了与轴7的旋转同步地旋转的动力传递机构。

所述活塞20通过在轴向上将插入到缸孔14内的头部20a以及向曲柄室2突出的卡合部20b接合而构成，经由一对滑履21将卡合部20b系留于斜板18的周缘部分。

因此，若轴7旋转，则斜板18伴随于此而旋转，该斜板18的旋转运动经由滑履21被转换为活塞20的往复直线运动，缸孔14内的划分于活塞20与阀板4之间的压缩室25的容积被变更。

在后壳体5形成有吸入室31以及形成于该吸入室31的外侧的排出室32，在阀板4形成有经由吸入阀(未图示)将吸入室31与压缩室25连通的吸入孔26以及经由排出阀(未图示)将排出室32与压缩室25连通的排出孔27。

而且，在本结构例中，利用形成于后壳体5、阀板4以及缸体1的通孔40a、40b、40c形成将排出室32与曲柄室2连通的供气通路40，另外，在后壳体5中，在供气通路40的中途配置有压力控制阀42。在该压力控制阀42的内部设有阀机构(未图示)，通过调节该阀机构的开度，由此调节通过供气通路从排出室32向曲柄室2流入的制冷剂流量，并控制曲柄室2的压力。

该供气通路40的面向曲柄室2的端部在缸体1的与所述斜板18相对的端面、优选的是滑履21与滑动的斜板18的滑动接触部分的稍靠内侧相对的部分开口，将从排出室32经由压力控制阀42输送的制冷剂中混入的油供给到斜板18与滑履21之间的滑动接触面。

另外，在轴7设有以下叙述的油分离通路43，利用该油分离通路43、轴7的后端与阀板4之间的空间46、形成于阀板4的节流孔44，形成将曲柄室2与吸入室31连通的抽气通路45。

形成于轴7的油分离通路43由轴孔43a和侧孔43b构成，该轴孔43a在轴7的轴心上从后端朝向前端形成至中途，该侧孔43b与该轴孔43a连通，沿轴7的径向形成，并向曲柄室2开口，具有利用通过轴7的旋转产生的离心力从自侧孔43b流入的工作流体中油分离的功能。

此外，从曲柄室2至轴7的后端与阀板4之间的空间46，除了经由上述油分离通路43流入工作流体之外，也允许经由收容有径向轴承13的收容孔12与轴7之间的少量的工作流体的流入。

而且，在本压缩机中，除了上述抽气通路45之外，另外形成有将曲柄室2与吸入室31连通的旁通通路50。该旁通通路50具有形成于缸体1的连通路51以及与该连通路51连通并形成于阀板4的节流孔52而构成。

形成该旁通通路的一部分的节流孔52被设定为相对于形成上述抽气通路45的一部分的节流孔44较小的面积(例如50～70％)，使经由旁通通路向吸入室排出的工作流体不会变得过多。

旁通通路50的与曲柄室2连通的部位(形成于缸体1的连通路51与曲柄室2连通的部位)位于比斜板18的旋转轨迹(在图2中用单点划线表示)靠径向外侧的位置，在该例子中，旁通通路50(连通路51)在螺栓孔53的向曲柄室2开口的开口端附近的内周壁开口，该螺栓孔53供位于最下侧的紧固螺栓6插入。

此外，这里所说的“位于比旋转轨迹靠径向外侧的位置”，严格来说是不仅位于旋转轨迹的外侧、也包括适合吸出提供给斜板的滑动接触部的润滑之后的油的位置的概念。

构成旁通通路50的一部分的连通路51利用第一通路构成部51a和第二通路构成部51b构成，该第一通路构成部51a的一端在螺栓孔53的开口端附近的内周壁开口，从该部位以通过相邻的缸孔14之间的方式朝向后侧、并且朝向缸体的中心轴(在该例子中是朝向斜上方)而形成，该第二通路构成部51b与轴7大致平行地形成，一端部与第一通路构成部51a连结，另一端在缸体1的后侧端面开口。

螺栓孔53并非从前侧向后侧形成为均一的直径，也如图3所示，该螺栓孔53在后侧与紧固螺栓6之间的间隙较小，在比该部分靠前侧相对地增大直径，使其与紧固螺栓6的间隙变大。第一通路构成部51a在该螺栓孔53的向曲柄室2开口的内径相对较大的部分开口，并通过从螺栓孔53的开口端将钻头α从斜下方插入、且从螺栓孔53的开口端附近向斜上方贯穿相邻的缸孔之间而形成。另外，第二通路构成部51b通过从缸体1的与节流孔52对齐之后侧端面的位置利用钻头β在收容孔12的轴向上贯穿设置或铸造(铸孔)而形成。

此外，第一通路构成部51a形成为比第二通路构成部51b小径，即使产生制造上的偏差，也能够将彼此的通路构成部连结。

在以上的结构中，若轴7通过对驱动带轮赋予的旋转动力旋转，则斜板18旋转，该斜板18的旋转运动经由滑履21转换为活塞20的往复直线运动，活塞20在缸孔14内开始往复移动。通过该活塞20的往复移动，缸孔14内的形成于活塞20与阀板4之间的压缩室25的容积被变更，在吸入行程时，经由通过吸入阀开闭的吸入孔26从吸入室31向压缩室25抽吸工作流体，在压缩行程时，经由通过排出阀开闭的排出孔27将压缩的工作流体从压缩室25向排出室32排出。

压缩机的排出量通过活塞20的行程而决定，该行程通过施加于活塞20的前面的压力即压缩室25的压力以及施加于活塞20的背面的压力即曲柄室2内的压力的差压而决定。具体而言，如果提高曲柄室2内的压力，则压缩室25与曲柄室2的差压变小，因此斜板18的倾斜角度(摆动角度)变小，因此，活塞20的行程变小，进而排出容量变小，相反，通过降低曲柄室2的压力，则压缩室25与曲柄室2的差压变大，因此斜板18的倾斜角度(摆动角度)变大，因此，活塞20的行程变大，进而排出容量变大。

在加速时等的高旋转时，利用压力控制阀42经由供气通路40从排出室32向曲柄室2供给的制冷剂气体量变多，曲柄室压升高。

因此，斜板18的摆动角度变小(活塞行程变小)，排出量变少。在这种情况时，由于轴7的旋转较快，因此基于油分离通路43的油分离功能变大，容易在曲柄室2存留油。但是，由于在曲柄室2始终连通有旁通通路50，因此存留于曲柄室2的油因曲柄室2与吸入室31的压力差而经由该旁通通路50向吸入室31排出，不会在曲柄室2存留过多的油。

由于从曲柄室排出过多的油，因此曲柄室内不再存在由斜板18刮起的程度的油，但在本结构中，由于供气通路40在与斜板相对的部位开口，因此经由供气通路40导入的制冷剂气体中混入的油被直接供给到斜板18。因此，能够与曲柄室内的油量无关地确保针对斜板的充分的润滑。

此时，经由供气通路40供给的油在被吹送到斜板18之后，通过斜板18的旋转向被径向外侧吹走，之后，在重力的作用下被导向下方，并经由旁通通路50而排出。经由旁通通路50排出的油是提供给斜板18的润滑之后的油(不会有助于斜板18的润滑的油)，不存在有损于斜板18的润滑的隐患。

这样，根据本结构，通过使供气通路40与斜板18相对地开口，从而确保斜板18的足够的润滑，并且通过使旁通通路50在斜板18的旋转轨迹的靠径向外侧与曲柄室2连通，从而仅将不会有助于斜板18的润滑的油排出，防止过多的油存留于曲柄室2。

另外，在上述的结构中，由于旁通通路50在设于曲柄室2的下部的螺栓孔53的内周面开口，因此能够有效地排出存留于曲柄室2的油，另外，由于为了形成旁通通路50而使用现有的螺栓孔53的位置，因此无需为了形成旁通通路而对螺栓孔的位置等进行设计变更。

并且，由于旁通通路的入口成为紧固螺栓6所插通的螺栓孔53的开口端(成为紧固螺栓6与螺栓孔53的内周面之间的间隙)，因此即使曲柄室内的工作流体被搅拌而紊乱，在工作流体流入旁通通路时也可抑制紊乱，能够稳定地将油排散到吸入室。

而且，在上述的结构中，由于分别设有抽气通路45的节流孔44与旁通通路的节流孔52，因此能够使经由油分离通路43(抽气通路45)引导到吸入室31的抽气的流动与经由旁通通路50引导到吸入室31的油的流动独立，消除了一方的流动被另一方的流动阻碍的不良情况。因此，通过调节各节流孔的大小，能够分别独立地调节抽气的量、油的排出量，以获得所希望的特性。

然而，在上述例子中，示出了对于旁通通路50(连通路51)使用位于最下侧的螺栓孔53、并且使该螺栓孔53处于曲柄室2的最下部(相对于轴成为铅垂方向下方的位置)的例子，但旁通通路50只要在斜板18的旋转轨迹的靠径向外侧与曲柄室2连通即可，并不限定于曲柄室2的最下部。

螺栓孔53出于压缩机的设置位置、设计上的方便而并不必须限定于形成在曲柄室2的最下部，例如，如图4所示，最下部的螺栓孔53并非轴7(收容孔12)的正下方，在相对于经由径向轴承13支承轴7的缸体1的收容孔12的中心将正下方的方向规定为0°的情况下，该最下部的螺栓孔53形成于相对于收容孔12的中心为0°±10°的范围，其相邻的螺栓孔β形成于相对于收容孔12的中心为45°±10°的范围，进一步相邻的螺栓孔γ形成于相对于收容孔12的中心为90°±10°的范围，在该情况下，出于能够确保油向斜板18的供给、并且无论哪种运转状态下都能够防止过多的油存留于曲柄室2的观点，也可以使用上述的任意一个螺栓孔53来形成旁通通路50。

为了对也能够使用上述任意一个螺栓孔进行确认，将构成旁通通路50的连通路51在图4所示的结构中的最下部的螺栓孔α的内周面开口的情况(0°±10°的位置)设为实施例1，将构成旁通通路50的连通路51如图5所示那样在最下部的螺栓孔α的相邻的螺栓孔β开口的情况(45°±10°的位置)设为实施例2，将构成旁通通路50的连通路51如图6所示那样在最下部的螺栓孔α的第二相邻的螺栓孔γ开口的情况(90°±10°的位置)设为实施例3，为了与未设置旁通通路的现有的结构(以往例)比较，进行下述的耐久试验与液体起动试验，并评价了其结果。

(关于耐久试验)

首先，在低速旋转时，基于轴的离心分离功能也较低，保持于曲柄室的油相对较少，而且油被搅拌而发热的程度也较少，因此因油的过多地存留而导致的曲柄室内的温度的过多上升几乎不会成为问题。

因此，在高速运转时，在制冷循环的热负载较高的情况下(高速高负载)与热负载较低的情况下(高速低负载)进行耐久试验，将曲柄室内的残留油量、制冷循环内的油循环率(OCR)以及耐久试验中的曲柄室的温度(曲柄温度)与不具有旁通通路的以往例进行了比较。将其结果表示在图7(a)～(c)中。

这里，在高速高负载运转中，由于可变容量压缩机的排出容量变大，因此压缩机的作功量也变大，曲柄室的温度也升高。但是，由于与在制冷循环中循环的大量的制冷剂一同的还有油也容易从制冷循环返回压缩机，因此即使在压缩机内几乎不再保持有油，也是能够利用在制冷循环内循环的油确保压缩机内的滑动部件的润滑的状态。

另一方面，在高速低负载运转时，由于可变容量压缩机的排出容量也变小，因此压缩机的作功量也变小，曲柄室的温度也降低，但是由于在制冷循环中循环的制冷剂较少，因此油难以在制冷循环内停留，是不能利用在制冷循环中循环的制冷剂中混入的油期待压缩机内的润滑的状态。

(关于液体起动试验)

停留于曲柄室的液体不仅是油，也包括制冷剂液化而存留的情况。即，已知若压缩机不运转而是长时间地停止，则制冷循环内的压力平衡，在作为制冷循环中的温度最低的部位(热容量最大的部位)的压缩机内，制冷剂液化，在曲柄室中存留液体制冷剂。

在将要从这种压力平衡的状态起使压缩机起动的情况下，由于压缩机的运转，使得吸入室的压力降低，伴随于此，控制压室的制冷剂经由抽气通路向吸入室排出。然而，若在控制压室内存留液体制冷剂，则控制压室内成为气相制冷剂与液相制冷剂共存的平衡状态，因此即使控制压室的制冷剂经由抽气通路而向吸入室排出，控制压室的压力也会维持为饱和压力。因此，直至全部的液体制冷剂气化而从抽气通路排出为止，控制压室的压力不会下降，存在不再能进行排出容量控制的(排出容量不再增加)不良情况。

因此，要求迅速地将曲柄室内的液体制冷剂向吸入室排出，缩短直至压缩机起动为止的时间，因此，期望的是对于设置旁通通路所带来的压缩机的起动时间的变化也一并进行评价。

关于以往例与实施例1～3，将测定了压缩机的起动时间的结果表示在图7(d)中。

进行了上述的耐久试验与液体起动试验的结果，对于各实施例可获得如下见解。

(关于实施例1)

实施例1为，旁通通路50在最下方的螺栓孔α开口，因此无论是在高速高负载耐久试验中还是高速低负载耐久试验中，压缩机结束后的曲柄室的残留油量都几乎为零。由于没有曲柄室2的残留油量，所以不存在润滑油的搅拌所引起的发热，因此曲柄温度与现有技术相比充分低。特别是，在高速高负载条件下，OCR非常大(5.7％)，利用在制冷循环内循环的油确保了压缩机内部的润滑，因此认为防止了曲柄温度的上升。

与此相对，在高速低负载中，在制冷循环内循环的油较少(OCR：0.5％)，曲柄温度与实施例2、3相比稍高。因此，认为润滑油稍微不足，但曲柄温度与以往例相比充分低，是确保了润滑油向斜板的油供给的状态。

另外，在液体起动试验中，与以往例是直至起动为止需要67秒相对，在实施例1中，用30秒起动。认为这是因为，旁通通路50在最下部的螺栓孔α开口，因此能够最快地排出停留于曲柄室2的下部的制冷剂。

(关于实施例2)

实施例2为，旁通通路50在最下部的螺栓孔α的相邻的螺栓孔β开口，因此在高速高负载耐久试验、高速低负载耐久试验中，都在压缩机结束之后残留有未被搅拌的程度的适量的油。认为曲柄温度在实施例1、2、3中最低，在曲柄室2中确保了最优选的油量。

另一方面，在液体起动试验中，起动时间为35秒，可见比实施例1稍慢。认为这是因为，旁通通路的开口位置不是最下部的螺栓孔，因此曲柄室2的停留的液体制冷剂中的、停留于最下部的液体制冷剂不能被迅速地排出。然而，如果与以往例相比，起动时间大约缩短了一半，设有旁通通路带来的效果较大。

(关于实施例3)

实施例3示出了耐久试验中的曲柄室内的残留油量、曲柄温度与实施例2大致相同的结果。与此相对，在液体起动试验中起动时间为53秒，可见比实施例2更慢。认为这是因为，停留于曲柄室的液体制冷剂比实施例2变多。然而，在高速耐久试验中，与实施例2相同，防止了过多的油存留于曲柄室(与以往例相比大幅度减少了残留油量)，也抑制了曲柄温度的上升。

因此，对于实施例1～3中的任意一个，都确保了油向斜板18的供给，并且在高速高负载、高速低负载的任意一个的运转状态中，都防止了过多的油存留于曲柄室，并抑制了曲柄温度的上升，获得了比不具有旁通通路的以往例更好的结果。

由此，旁通通路的与曲柄室连通的部位期望的是至少与轴7相同程度的高度(相对于支承轴的收容孔12的中心以正下方的位置为基准(0°)时，90°±10°的位置)或比其低的位置，并且是比斜板的旋转轨迹靠径向外侧的位置，如果进一步加上起动时间，更优选的是45°±10°的位置，或优选设为比其低的位置。

另外，在上述的例子中，示出了利用第一通路构成部51a与第二通路构成部51b构成与节流孔52连通的连通路51的例子，但也可以如图8所示，在缸体1与阀板4接触的端面形成将螺栓孔53与节流孔52连通的槽56，并利用螺栓孔53与形成于该缸体1的端面的槽56构成所述连通路51。

在这样的结构中，也是无需为了形成旁通通路50的入口而对螺栓孔的位置等进行设计变更，除此之外，旁通通路的入口成为插通紧固螺栓6的螺栓孔53的开口端(成为螺栓与螺栓孔的内周面之间的间隙)，从而能够抑制在曲柄室内搅拌的工作流体的紊乱，能够稳定地将油排散到吸入室。另外，为了形成旁通通路50(连通路51)，利用螺栓孔的整体，在缸体的端面形成槽即可，因此不再需要在缸体1贯穿设置孔，旁通通路的形成变得极其容易。

另外，在上述结构例中，示出了分别形成抽气通路45的节流孔44与旁通通路50的节流孔52的例子，但也可以共用一方的节流孔。

例如，在图1以及图8的结构中，也可以省略节流孔52，在缸体1的与阀板4相对的端面形成将连通路51与收容孔12连通的连通槽55，并将抽气通路45的节流孔44用作旁通通路50的节流孔。

附图标记说明

1 缸体

2 曲柄室

3 前壳体

4 阀板

5 后壳体

6 紧固螺栓

7 轴

14 缸孔

18 斜板

20 活塞

25 压缩室

31 吸入室

32 排出室

40 供气通路

43 油分离通路

43a 轴孔

43b 侧孔

44 节流孔

50 旁通通路

51 连通路

51a 第一通路构成部

51b 第二通路构成部

52 节流孔

53 螺栓孔

Claims (9)

1.一种可变容量斜板式压缩机，具备：

缸体，其形成有多个缸孔；

前壳体，其组装于该缸体的前侧，并划分出曲柄室；

后壳体，其安装于所述缸体的后侧，并形成有吸入室以及排出室；

活塞，其被配设为在所述缸体的各缸孔内能够往复移动；

轴，其利用所述前壳体与所述缸体被支承为旋转自如；

斜板，其与所述轴一体旋转，并被安装为相对于所述轴，倾斜角可变；

滑履，其能够滑动地夹设于所述斜板的周缘部分与所述活塞之间，将所述斜板的旋转运动转换为所述活塞的往复运动；

具有将所述排出室与所述曲柄室连通的供气通路以及将所述曲柄室与所述吸入室连通的抽气通路，以控制所述曲柄室内的压力，从而控制所述斜板相对于所述轴的倾斜角，

利用形成于所述轴的油分离通路构成所述抽气通路的一部分，将该油分离通路构成为，具有从所述轴的后端朝向前端沿轴向延伸设置的轴孔以及沿径向延伸设置而与所述轴孔连通，并且向所述曲柄室开口的侧孔，

所述供气通路具有形成于所述缸体的通孔，将该通孔构成为在与所述斜板相对的部位开口，

而且，除了所述抽气通路之外，另外具备始终将所述曲柄室与所述吸入室连通的旁通通路。

2.根据权利要求1所述的可变容量斜板式压缩机，其特征在于，

所述旁通通路的与所述曲柄室连通的部位位于比所述斜板的旋转轨迹靠径向外侧的位置。

3.根据权利要求1或2所述的可变容量斜板式压缩机，其特征在于，

在所述缸体与所述后壳体之间设有阀板，所述抽气通路与所述旁通通路在分别与吸入室连通的部位包括形成于所述阀板的节流孔。

4.根据权利要求2或3所述的可变容量斜板式压缩机，其特征在于，

所述旁通通路使用螺栓孔的一部分或者全部，与所述曲柄室连通，所述螺栓孔用于使将所述缸体与所述壳体沿轴向紧固的螺栓插通而形成于所述缸体。

5.根据权利要求4所述的可变容量斜板式压缩机，其特征在于，

所述旁通通路具有所述螺栓孔以及在该螺栓孔的内周面开口的连通路而构成。

6.根据权利要求1至5中任一项所述的可变容量斜板式压缩机，其特征在于，

所述旁通通路包括第一通路构成部和第二通路构成部，该第一通路构成部从所述缸体的曲柄室侧的下部通过缸孔之间朝向斜上方贯穿设置，该第二通路构成部从所述缸体的、与面向所述曲柄室的端面相反的一侧的端面大致平行于所述轴地贯穿设置，并与所述第一通路构成部连通。

7.根据权利要求1至6中任一项所述的可变容量斜板式压缩机，其特征在于，

所述旁通通路与所述曲柄室的下部连通。

8.根据权利要求1至7中任一项所述的可变容量斜板式压缩机，其特征在于，

在相对于支承所述轴的孔的中心，以其正下方的位置为0°的情况下，所述旁通通路与所述曲柄室的开口端形成在0°±10°的范围内。

9.根据权利要求1至7中任一项所述的可变容量斜板式压缩机，其特征在于，

在相对于支承所述轴的孔的中心，以其正下方的位置为0°的情况下，所述旁通通路与所述曲柄室的开口端形成在45°±10°的范围内。