CN106167849B - 一种高强高韧全奥氏体不锈钢的加工方法 - Google Patents

一种高强高韧全奥氏体不锈钢的加工方法 Download PDF

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Abstract

一种高强高韧全奥氏体不锈钢的加工方法，包括如下步骤：（1）将具有一定化学组成的原料进行固溶处理，冷却得到试样；所述原料含有重量百分比为0~0.2%的C，0~0.2%的N，不高于0.03%的P，不高于0.001%的S，0.5~1%的Si，1.0~2.0%的Mn，15%~17%的Cr，5%~7%的Ni，其余为Fe，并且C和N的含量不同时为0且两者总含量为0.15%~0.2%；（2）将步骤（1）得到的试样进行热加工变形得到奥氏体不锈钢。通过本发明的热加工变形制备的不锈钢屈服强度达到未热加工变形前的2~3倍，同时延伸率达到未热加工变形前的1.05~1.2倍，且为全奥氏体组织，具有良好的强韧性和无磁性。

Description

一种高强高韧全奥氏体不锈钢的加工方法
技术领域
本发明涉及一种高强高韧全奥氏体不锈钢的加工方法。
背景技术
持续数十年的采油使地球上储量丰富钻采难度低的油藏已基本开发殆尽。国内外石油钻采已经从浅地表向深地层发展，从浅海湾向深海进军。以我国为例，塔里木油田哈7－11H井的钻井深度为7341.25米，垂深6645.83米、水平位移近800米、最大井斜90度和最高井下温度168摄氏度，创造了中国石油水平井钻探新纪录。中国海油深水半潜式钻井平台最大作业水深3000米，最大钻井深度为12000米。国际上最大钻井深度已达15000米。随着钻井深度的提高，对于石油钻采用钢性能的要求也不断提高。石油钻采用钢按照钢的磁性功能分为有磁钢和无磁钢。无磁钢主要用作传感器保护装置用材。典型的应用是无磁钻铤，在给钻头施加钻压，减轻钻头的振动使钻头工作平稳的同时还要监测钻井过程。
无磁钻铤必须是全奥氏体组织，且具有良好的硬度、韧性、冲击值以及抗腐蚀性能和具有良好的低磁导率和良好的机械加工性能。目前常用的无磁钢主要是200和300系列钢种，然而200和300系列的钢种按常规使用方法处理后，在保证全奥氏体组织时其强度和硬度只能达到石油钻铤使用要求的50%。如果对200和300系列钢种进行常规冷加工强化，虽然能显著提高强度和硬度，却严重损害塑性和韧性，且导致奥氏体部分或全部转变为马氏体组织，产生强磁性。因此目前的奥氏体不锈钢和加工方式难以满足钻井深度持续提高对石油用钢的苛刻要求。
发明内容
本发明的目的在于提供一种高强高韧全奥氏体不锈钢的加工方法。
为实现上述发明目的，本发明采用如下技术方案：
本发明提供了一种全奥氏体不锈钢的加工方法，包括如下步骤：
（1）将具有一定化学组成的原料进行固溶处理，冷却得到试样；所述原料含有重量百分比为0~0.2%的C，0~0.2%的N，不高于0.03%的P，不高于0.001%的S，0.5%~1%的Si，1.0%~2.0%的Mn，15%~17%的Cr，5%~7%的Ni，其余为Fe，并且C和N的含量不同时为0且两者总含量为0.15%~0.2%；各化学组分中，P和S为杂质；
（2）将步骤（1）得到的试样进行热加工变形得到全奥氏体不锈钢；其中热加工变形通过使用冷态试样直接放入预热到设定温度T1的设备进行加工或者将预热到T2温度的试样直接放入冷态设备进行加工的方式实现，热加工变形的变形量采用截面收缩率Y进行衡量；其中，T1应符合公式（1），T2应符合公式（2），Y应符合公式(4)或公式(5)；
M d+30<T1<500 (1)
M d+80<T2<550 (2)
其中公式(1)和(2)中，M d表示应变诱发马氏体的最高温度，其根据公式（3）计算：
(3)
其中公式(3)中，C、N、Si、Cr、Ni、Mn分别代表各元素的重量百分含量，为ASTM晶粒度级别，可通过对照试样金相组织与标准图谱查得；
（4）
(5)。
本发明为了获得高强度和扩大奥氏体区，在原料中添加C，但是添加量超过0.2%时，在晶界上会析出Cr碳化物，降低钢材塑性，因而将其上限定为0.2%。为了获得高强度和扩大奥氏体区，在原料中添加N。但是添加量超过0.2%时，在晶界上会析出Cr氮化物，降低钢材塑性，因而将其上限定为0.2%。并且，由于C和N均能与Cr形成化合物，因此C和N的总量上限定为0.2%。
本发明步骤（1）中，固溶处理的温度优选为1050℃~1150 ℃，保温时间优选为1min~2h。
本发明步骤（1）中，冷却方式优选为淬水或者淬油。
本发明步骤（2）中，变形方式可以为轧制、挤压、锻压或拉拔。
本发明步骤（2）中，为了将扩展位错束集，抑制位错的平面滑移，促进交滑移，将热加工变形温度设定在M d温度以上，从而避免应变马氏体的产生，保证全奥氏体组织。为了防止晶界附近的C和N原子扩散到晶界与Cr形成化合物，损害钢材耐腐蚀性能，将热加工变形温度设定在550℃以内。
本发明为了在晶粒内形成高密度位错从而提高材料屈服强度，将热加工变形程度限定在10%以上。但是过高的变形程度将导致晶粒内部产生密排六方马氏体甚至体心立方马氏体，提前消耗一部分相变空间，损害材料的塑性，因此将其上限定为(T1-50)/1000或者(T2-50)/1000。
本发明优选所述全奥氏体不锈钢的加工方法由步骤（1）和（2）组成。
本发明的有益效果在于：通过本发明的热加工变形制备的不锈钢屈服强度达到未热加工变形前的2~3倍，同时延伸率达到未热加工变形前的1.05~1.2倍，且为全奥氏体组织，具有良好的强韧性和无磁性。
附图说明
图1为本发明实施例1的工程应力应变曲线，1为热加工变形前的试样；2为热加工变形后的试样。
图2为本发明实施例2热加工变形后的试样的X射线衍射结果，显示为全奥氏体单相组织。
图3为本发明实施例2热加工变形前试样的透射电镜图片，显示出晶粒内部位错密度极低。
图4为本发明实施例2热加工变形后试样的透射电镜图片，显示出晶粒内部包含高密度位错，且无马氏体存在。
具体实施方式
下面以具体实施例对本发明的技术方案做进一步说明，但本发明的保护范围不限于此：
实施例1：
将成分为0.1%C，0.1%N，0.03%P，0.001%S，0.5%Si，1.0%Mn，15%Cr，5%Ni，其余为Fe的不锈钢置于电阻炉中以10 ℃/min速率升至1050 ℃，保温2 h，淬水完成固溶处理，获得全奥氏体组织。将所得试样预热至450 ℃，之后迅速送入轧机进行轧制，达到截面收缩率为20%的变形量。对所获得的试样用线切割根据《GB/T 228.1-2010 金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法》进行拉伸试验，测试试样屈服强度和延伸率。用X射线衍射测试试样中马氏体含量和奥氏体含量。将所得试样进行磨抛获得光亮镜面表面，之后于室温在5%硫酸水溶液用20V电压电解腐蚀，用金相显微镜观测晶粒尺寸并依据ASTM晶粒度评级标准进行晶粒度评级。
实施例2：
所用材料成分为0.2%C，0.03%P，0.001%S，0.5%Si，1.0%Mn，15%Cr，5%Ni，其余为Fe，其他内容均与实施例1相同。
实施例3：
所用材料成分为0.2%N，0.03%P，0.001%S，0.5%Si，1.0%Mn，15%Cr，5%Ni，其余为Fe，其他内容均与实施例1相同。
实施例4：
所用材料成分为0.12%C，0.05%N，0.03%P，0.001%S，0.5%Si，1.0%Mn，15%Cr，5%Ni，其余为Fe，其他内容均与实施例1相同。
实施例5：
所用材料成分为0.1%C，0.07%N，0.02%P，0.0007%S，0.7%Si，1.5%Mn，16%Cr，6%Ni，其余为Fe，其他内容均与实施例1相同。
实施例6：
所用材料成分为0.05%C，0.11%N，0.01%P，0.001%S，1%Si，2%Mn，17%Cr，7%Ni，其余为Fe，其他内容均与实施例1相同。
实施例7：
所用材料成分为0.05%C，0.05%N，0.01%P，0.001%S，1%Si，2%Mn，17%Cr，7%Ni，其余为Fe，其他内容均与实施例1相同。
实施例8：
保温之后淬油，其他内容均与实施例1相同。
实施例9：
样品预热温度为250℃，其他内容均与实施例1相同。
实施例10：
样品预热后迅速送入挤压机进行挤压变形而非送入轧机进行轧制变形，其他内容均与实施例1相同。
实施例11：
样品预热后迅速送入拉拔机进行拉拔变形而非送入轧机进行轧制变形，其他内容均与实施例1相同。
实施例12：
样品预热后迅速送入锻机进行锻压变形而非送入轧机进行轧制变形，其他内容均与实施例1相同。
实施例13：
对轧机进行预热尤其是轧辊预热而非对样品预热，其他内容均与实施例1相同。
实施例14：
对挤压机进行预热尤其是挤压筒预热而非对样品预热，其他内容均与实施例10相同。
实施例15：
对拉拔机进行预热尤其是模具预热而非对样品预热，其他内容均与实施例11相同。
实施例16：
对锻机工作台和锻机工作头进行预热而非对样品预热，其他内容均与实施例12相同。
实施例17：
样品截面收缩率为10%，其他内容均与实施例1相同。
实施例18：
样品截面收缩率为40%，其他内容均与实施例1相同。
对比例1：
所用材料成分为0.15%C，0.2%N，0.01%P，0.001%S，1%Si，2%Mn，17%Cr，7%Ni，其余为Fe，其他内容均与实施例1相同。
对比例2：
样品预热温度为80℃，其他内容均与实施例1相同。
对比例3：
样品预热温度为650℃，其他内容均与实施例1相同。
对比例4：
样品截面收缩率为60%，其他内容均与实施例1相同。
对比例5：样品预热温度为150℃，截面收缩率为40%，其他内容均与实施例1相同。
首先叙述本发明的基本成分效果。表1示出了上述实施例和对比例的成分、力学性质和奥氏体含量。
表1实施例和对比例的成分、力学性质和奥氏体含量
本发明实施例1~7是调查钢材成分对力学性能和组织的效果的例子，均得到了全奥氏体组织，且获得了热加工变形后的强度和塑性均高于热加工变形前的强度和塑性的效果。其中实施例7由于C和N含量相对偏低，其强度提高幅度相对弱于实施1~6，说明在所设定的范围内，C和N含量越高，强化效果越明显。而对比例1的钢材虽然也获得全奥氏体组织，但是其热加工变形后的塑性低于热加工变形前的塑性，未实现强度塑性双双提高的效果。说明C和N含量有合理上限，超过本发明设定的上限(0.2%)，将与Cr形成化合物，损害塑性。
本发明实施1和8是调查冷却方式对钢材力学性能和组织的效果的例子，均得到全奥氏体和强度塑性双双提高的效果，说明淬油和淬水均能实现发明目的。
本发明实施例1和9是调查热加工变形预热温度对钢材力学性能和组织的效果的例子，450℃和250℃均能得到全奥氏体和强度塑性双双提高的效果，说明在公式(3)设定的温度范围内进行热加工变形可实现发明目的。实施例1的强度低于实施例9说明在设定温度范围内，温度越低强化越明显。对比例2和3的钢材热加工变形后的塑性显著热加工变形前的塑性，未实现强度塑性双双提高的效果。这是由于对比例2和3的预热温度为80℃和650℃，并未符合公式（3）的要求。
本发明实施例1和实施例10~12是调查热加工变形方式对钢材力学性能和组织的效果的例子，无论是轧制还是锻压、挤压和拉拔均获得全奥氏体组织，且获得了热加工变形后的强度和塑性均高于热加工变形前的强度和塑性的效果。
本发明实施例13~16是调查预加热对象对钢材力学性能和组织的效果的例子，对设备进行预热而非对样品进行预热也能获得全奥氏体组织，且获得了热加工变形后的强度和塑性均高于热加工变形前的强度和塑性的效果。
本发明实施例1，17和18是调查热加工变形量对钢材力学性能和组织的效果的例子，在公式（5）设定的范围内均能获得全奥氏体组织，且获得了热加工变形后的强度和塑性均高于热加工变形前的强度和塑性的效果。并且实施例17的强度相对低于实施例1和18，说明在公式（5）设定的范围内变形量越大强化效果越明显。而对比例4和5的钢材热加工变形后的塑性显著热加工变形前的塑性，未实现强度塑性双双提高的效果。这是由于对比例4和5的变形量未符合公式（5）的要求。

Claims (5)

1.一种全奥氏体不锈钢的加工方法，包括如下步骤：
（1）将具有一定化学组成的原料进行固溶处理，冷却得到试样；所述原料含有重量百分比为0~0.2%的C，0~0.2%的N，不高于0.03%的P，不高于0.001%的S，0.5%~1%的Si，1.0%~2.0%的Mn，15%~17%的Cr，5%~7%的Ni，其余为Fe，并且C和N的含量不同时为0且两者总含量为0.15%~0.2%；
（2）将步骤（1）得到的试样进行热加工变形得到全奥氏体不锈钢；其中热加工变形通过使用冷态试样直接放入预热到设定温度T1的设备进行加工或者将预热到T2温度的试样直接放入冷态设备进行加工的方式实现，热加工变形的变形量采用截面收缩率Y进行衡量；其中，T1应符合公式（1），T2应符合公式（2），Y应符合公式(4)或公式(5)；
M d+30<T1<500 (1)
M d+80<T2<550 (2)
其中公式(1)和(2)中，M d表示应变诱发马氏体的最高温度，其根据公式（3）计算：
(3)
其中公式(3)中，C、N、Si、Cr、Ni、Mn分别代表各元素的重量百分含量，为ASTM晶粒度级别；
说明: 说明: C:\gwiss\cases\inventions\6a3f5ce3-6a90-44e3-9c33-ebd96b1cc204\others\05223bf1-ec84-490f-b274-583369e64eb8\100001\dest_path_image003.jpg（4）
说明: 说明: C:\gwiss\cases\inventions\6a3f5ce3-6a90-44e3-9c33-ebd96b1cc204\others\05223bf1-ec84-490f-b274-583369e64eb8\100001\928998dest_path_image005.jpg (5)。
2.如权利要求1所述的全奥氏体不锈钢的加工方法，其特征在于：步骤（1）中，固溶处理的温度为1050℃~1150 ℃，保温时间为1min~2h。
3.如权利要求1或2所述的全奥氏体不锈钢的加工方法，其特征在于：步骤（1）中，冷却方式为淬水或者淬油。
4.如权利要求3所述的全奥氏体不锈钢的加工方法，其特征在于：步骤（2）中，变形方式可以为轧制、挤压、锻压或拉拔。
5.如权利要求4所述的全奥氏体不锈钢的加工方法，其特征在于：所述全奥氏体不锈钢的加工方法由步骤（1）和（2）组成。
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Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106167849B (zh) 2016-06-17 2018-05-04 浙江大学 一种高强高韧全奥氏体不锈钢的加工方法
CN106011678B (zh) 2016-06-17 2017-12-15 浙江大学 一种高强高韧不锈钢及其加工方法
CN111057826B (zh) * 2019-04-03 2021-05-18 浙江工业大学 一种高强度抗氢脆的新型奥氏体不锈钢材料的制备方法
CN111575464B (zh) * 2020-05-29 2022-04-08 青岛丰东热处理有限公司 一种改善奥氏体不锈钢表面硬化层的方法
CN112831639B (zh) * 2020-12-31 2022-11-11 武汉科技大学 一种屈服强度≥700MPa奥氏体不锈钢的生产方法
CN115141920B (zh) * 2022-07-06 2023-07-21 大冶特殊钢有限公司 一种奥氏体不锈钢棒材的感应加热热处理方法

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE373387B (sv) * 1973-06-08 1975-02-03 Sandvik Ab Forfarande for framstellning av band eller trad, exv. rundtrad for fjederendamal
US4265679A (en) * 1979-08-23 1981-05-05 Kawasaki Steel Corporation Process for producing stainless steels for spring having a high strength and an excellent fatigue resistance
JP3503959B2 (ja) * 1993-01-08 2004-03-08 日新製鋼株式会社 靭性に優れた高強度ステンレス鋼およびその製造方法
JP3289980B2 (ja) * 1993-01-27 2002-06-10 日新製鋼株式会社 靭性に優れた高強度オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法
JPH06240357A (ja) * 1993-02-17 1994-08-30 Sumitomo Metal Ind Ltd 高靭性・高強度鋼管の製造方法
JP2007260705A (ja) * 2006-03-27 2007-10-11 Sumitomo Metal Ind Ltd 継目無鋼管の製造方法
CN100567550C (zh) * 2007-05-24 2009-12-09 宝山钢铁股份有限公司 一种奥氏体不锈钢及其制造方法
JP5500960B2 (ja) * 2009-12-01 2014-05-21 新日鐵住金ステンレス株式会社 耐応力腐食割れ性と加工性に優れた微細粒オーステナイト系ステンレス鋼板
JP6150819B2 (ja) * 2011-12-28 2017-06-21 ポスコＰｏｓｃｏ 高強度オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法
CN105200340B (zh) 2015-09-23 2020-11-17 宝钢德盛不锈钢有限公司 800～1600MPa级高强度奥氏体不锈钢及制造方法和温成型方法
CN106167849B (zh) * 2016-06-17 2018-05-04 浙江大学 一种高强高韧全奥氏体不锈钢的加工方法

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