CN106042515A - 一种夹层结构的耐高温雷达吸波材料及其制备方法 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种夹层结构的耐高温雷达吸波材料，由内至外依次包括介质层Ⅰ、电阻型周期表面层和介质层Ⅱ，其中，所述介质层Ⅰ和介质层Ⅱ为氧化物纤维增强氧化物基复合材料；所述电阻型周期表面层由呈周期性图案的耐高温电阻涂层组成。本发明的制备方法包括：先制备介质层Ⅰ的复合材料以及耐高温电阻涂料；再采用丝网印刷工艺，将耐高温电阻涂料印制在介质层Ⅰ的复合材料上，经干燥和烧结后，电阻型周期表面层即烧结在介质层Ⅰ的复合材料表面上；将介质层Ⅱ的复合材料铺设在电阻型周期表面层的表面，制成所述耐高温雷达吸波材料。本发明的耐高温雷达吸波材料可以耐受至少1000℃以上的高温，具有较好的耐高温性和优异的抗氧化性。

Description

一种夹层结构的耐高温雷达吸波材料及其制备方法
技术领域
本发明涉及雷达吸波材料领域，尤其涉及一种夹层结构的耐高温雷达吸波材料及其制备方法。
背景技术
雷达吸波材料根据服役温度范围可以划分为常温(使用温度低于200℃)和高温两大类。相比而言，目前常温雷达吸波材料的研究比较成熟，而对高温雷达吸波材料的研究还处于积极探索中。
目前已经公开报道了几种高温吸波陶瓷结构及其制备方法。ZL201110052115.1号中国专利公开了一种三层结构的碳化硅复合材料吸波陶瓷及其制备方法，该报道的吸波陶瓷由匹配层、损耗层和反射层组成，根据设计要求各功能层需具备不同的介电性能，制备的吸波陶瓷在8GHz～18GHz频段内的反射率可小于-9dB。ZL201110053460.7号中国专利公开了一种四层结构的碳化硅复合材料吸波陶瓷及其制备方法，该报道的吸波陶瓷由匹配层、损耗层、介质层和反射层组成，根据设计要求各功能层需具备不同的介电性能，制备的吸波陶瓷室温8GHz～18GHz频段内的反射率可小于-8dB，700℃高温考核下，其反射率低于-8dB的带宽仍有将近10GHz左右。但是以上公开的高温吸波陶瓷根据各功能层不同的电性能要求需制备出不同电阻率的碳化硅纤维，实现有一定难度，且成本较高；并且以上报道的吸波陶瓷均为多层结构，工艺较为复杂，工艺要求较高。针对以上专利存在的问题，ZL201410128311.6号中国专利公开了一种单层结构碳化硅复合材料的吸波陶瓷及其制备方法，其结构简单，厚度较薄，但介电常数的可调控性不强，仅能实现特定波段的吸波功能，可设计空间较小。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是，克服以上背景技术中提到的不足和缺陷，提供一种耐高温雷达吸波材料及其制备方法。
为解决上述技术问题，本发明提出的技术方案为：
一种夹层结构的耐高温雷达吸波材料，由内至外依次包括介质层Ⅰ、电阻型周期表面层和介质层Ⅱ形成的夹层结构，所述介质层Ⅰ和介质层Ⅱ为氧化物纤维增强氧化物基复合材料；所述电阻型周期表面层由呈周期性图案的耐高温电阻涂层组成。
上述的耐高温雷达吸波材料，优选的，构成所述介质层Ⅰ和介质层Ⅱ的氧化物纤维增强氧化物基复合材料包括连续石英纤维增强氧化物基复合材料、连续铝硅酸盐纤维增强氧化物基复合材料、连续莫来石纤维增强氧化物基复合材料或连续氧化铝纤维增强氧化物基复合材料。本发明选取的这几种连续氧化物纤维增强氧化物复合材料不仅能够保证吸波材料产品具有好的力学性能和抗热震性能，还能保证吸波材料具有耐高温、抗氧化性能，其被耐高温电阻涂层覆盖后，仍具有所需的电性能。
上述的耐高温雷达吸波材料，优选的，所述耐高温电阻涂层的材料体系为二氧化钌系玻璃基电阻涂层，所述耐高温电阻涂层的周期性图案是指呈矩阵式分布的正方形贴片图案，前述正方形贴片所在矩阵单元的边长为10mm～18mm，所述正方形贴片的边长与矩阵单元的边长的比值为0.60～0.85。二氧化钌系玻璃基电阻涂层能够保证吸波材料具有耐高温且电阻特性稳定的优势。
上述的耐高温雷达吸波材料，优选的，所述介质层Ⅰ和介质层Ⅱ的厚度为2～3mm；所述电阻型周期表面层的厚度为0.01～0.04mm。
超材料是一种具有特殊电磁特性的人工周期结构，通过对周期结构参数及电性能参数的调节可使超材料具有较宽广的电磁参数调控范围，本发明将其应用在吸波材料中，更易实现阻抗匹配，同时利用其产生的电磁场多共振效应，可以突破传统吸波材料对电磁参数频散特性的限制，更易实现宽频吸波。本发明将超材料这种人工周期结构技术与复合材料技术相结合，可以利用超材料优异的电磁特性使吸波材料吸波性能具有较强的可设计性以及更好的吸波性能；同时又可以利用陶瓷基复合材料的优点使吸波材料具有较好的耐温性和力学性能。
作为一个总的发明构思，本发明还提供一种上述耐高温雷达吸波材料的制备方法，包括以下步骤：
(1)制备介质层Ⅰ的复合材料以及耐高温电阻涂料；
(2)采用丝网印刷工艺，将制备的耐高温电阻涂料印制在步骤(1)制备的介质层Ⅰ的复合材料上，经干燥和烧结后，电阻型周期表面层即烧结在介质层Ⅰ的复合材料表面上；
(3)制备介质层Ⅱ的复合材料，将介质层Ⅱ的复合材料铺设在步骤(2)中制备得到的电阻型周期表面层的表面，制成所述耐高温雷达吸波材料。
上述的制备方法，优选的，所述步骤(1)中，介质层Ⅰ的复合材料的制备过程如下：先选取连续氧化物纤维织物作为介质层Ⅰ使用的增强材料，再在连续氧化物纤维织物的Z向方向上镶嵌铜丝(所述铜丝镶嵌的密度优选为0.5根/cm2～2根/cm2)，制得介质层Ⅰ的预成型体；再采用浸渍裂解工艺或溶胶-凝胶工艺对所述介质层Ⅰ的预成型体进行反复致密化，制得介质层Ⅰ复合材料前驱体；再将制备得到的介质层Ⅰ复合材料前驱体放置于浓硝酸中，腐蚀掉所有Z向分布的铜丝，得到Z向方向含有一定密度孔的复合材料，最后对复合材料进行机械加工，得到所需厚度的介质层Ⅰ复合材料。
上述的制备方法，优选的，所述步骤(1)中，耐高温电阻涂料的粘度为170～300pa·s，其制备方法如下：将玻璃原料粉体混合均匀后经1300℃～1500℃的温度熔炼1h～3h，然后将得到的玻璃熔体倒入去离子水中进行淬冷，得到玻璃，再将玻璃球磨成玻璃粉后先与RuO2粉混合均匀，再与有机载体混合均匀制成耐高温电阻涂料；
其中，所述玻璃原料粉体中各化学组分的质量百分比分别为：
SiO2 30％～50％；
Al2O3 10％～25％；
PbO 12％～25％；
MgO 5％～15％；
CaO 5％～10％；
ZnO 3～10％；
BaO 2％～8％和B2O3 1％～5％。
上述玻璃球磨成玻璃粉的过程在玛瑙球磨罐中以丙酮为球磨介质进行球磨，球磨的工艺过程中，球料质量比为(2～3):1，球磨转速为380r/min～450r/min，球磨时间为6h～12h；球磨后的粉体过200目～400目筛。
上述玻璃粉与RuO2粉的混合过程在行星式重力搅拌机中混合，行星式重力搅拌机的公转速度1280rpm～1500rpm，自转速度为公转速度的30％～60％，搅拌时间60～120min。
上述玻璃粉与RuO2粉的混合粉料与有机载体的混合过程在三辊研磨机中进行，三辊研磨机的转速为250～450r/min，研磨混料时间为3～6h。
上述的制备方法，优选的，所述RuO2粉的添加量占玻璃粉和RuO2粉总质量的45％～85％，所述耐高温电阻涂料中有机载体的质量分数为20％～25％；所述有机载体主要由质量分数为80％～90％的柠檬酸三丁酯、2％～5％的硝酸纤维素、10％～15％卵磷脂组成。
上述的制备方法，优选的，所述步骤(2)中，丝网印刷工艺过程中丝网目数为180～300目，印制遍数为1～3遍；干燥过程中的温度为150℃～250℃，干燥时间为2h～4h；烧结过程中峰值烧结温度为1000℃～1050℃，烧结过程中的升温速度为15℃/min～20℃/min，烧结时间为10min～60min。
上述的制备方法，优选的，所述步骤(3)中，制备介质层Ⅱ的复合材料的具体过程为：采用与介质层Ⅰ的复合材料中相同的氧化物纤维织物铺在步骤(2)制备的电阻型周期表面层上，再采用氧化物纤维穿过介质层Ⅰ的复合材料上的Z向孔洞以缝合的方式将氧化物纤维织物与介质层Ⅰ的复合材料连接成一个整体，制得预成型体；随后对预成型体进行反复致密化，得到所述耐高温雷达吸波材料。
与现有技术相比，本发明的优点在于：
(1)本发明的耐高温雷达吸波材料可以耐受至少1000℃以上的高温，具有较好的耐高温性和优异的抗氧化性。
(2)本发明的耐高温雷达吸波材料超越了传统材料微观结构组成决定宏观性能的模式，可以通过调节亚波长的电磁结构来控制材料的电磁性能，因而可以在厚度较小的情况下实现宽频吸波特性，从而减轻了产品的重量，满足了部件的轻量化需求。
(3)本发明的耐高温雷达吸波材料采用复合材料二次缝合技术制备而成，使得复合材料有着较高的层间剪切强度，因而具有较好的力学性能和抗热震性能，从而可以实现吸波、承载和防热等多重功能的一体化。
(4)本发明的耐高温雷达吸波材料具有夹层结构，作为损耗层的电阻型周期表面层置于复合材料层中间，一方面，更容易扩展吸波带宽；另一方面，使得夹层结构耐高温周期结构雷达吸波材料在实际服役环境中，能够抵挡较强的外部气流冲刷，实用性更强。
附图说明
图1为本发明耐高温雷达吸波材料的结构图。
图2为本发明实施例1中制备的耐高温电阻涂料照片。
图3为本发明实施例1中制备的耐高温雷达吸波材料平板样照片。
图4为本发明实施例1中制备的耐高温雷达吸波材料的常温、1000℃以及1000℃考核后恢复室温的反射率曲线比较图。
具体实施方式
为了便于理解本发明，下文将结合说明书附图和较佳的实施例对本文发明做更全面、细致地描述，但本发明的保护范围并不限于一下具体实施例。
除非另有定义，下文中所使用的所有专业术语与本领域技术人员通常理解含义相同。本文中所使用的专业术语只是为了描述具体实施例的目的，并不是旨在限制本发明的保护范围。
除非另有特别说明，本发明中用到的各种原材料、试剂、仪器和设备等均可通过市场购买得到或者可通过现有方法制备得到。
实施例1：
一种如图1所示的本发明的耐高温雷达吸波材料，由内到外依次包括介质层Ⅰ、电阻型周期表面层和介质层Ⅱ形成的夹层结构，其中介质层Ⅰ位于反射被衬上，介质层Ⅰ和介质层Ⅱ均为莫来石纤维增强莫来石基复合材料，厚度均为d1＝d3＝2.5mm；电阻型周期表面层由厚度d2＝0.02mm、并呈周期性图案的耐高温涂层(二氧化钌系玻璃基电阻涂层)组成，周期性图案是呈矩阵式分布的正方形贴片图案，正方形贴片所在矩阵单元的边长a＝12.24mm，正方形贴片的边长与矩阵单元的边长的比值x＝0.82。
本实施例的耐高温雷达吸波材料的制备方法，包括以下步骤：
(1)首先根据设计要求，选取莫来石纤维增强莫来石基复合材料作为介质层Ⅰ的材料，再在连续莫来石纤维织物的Z向方向上镶嵌密度为0.5根/cm2的铜丝，制得介质层Ⅰ的预成型体；随后，采用溶胶-凝胶工艺对介质层Ⅰ的预成型体进行反复致密化，制得介质层Ⅰ的莫来石纤维增强莫来石复合材料前驱体；紧接着，将制备得到的介质层Ⅰ复合材料前驱体放置于浓硝酸中一段时间，完全腐蚀掉所有Z向分布的铜丝，得到Z向方向孔密度为0.5个/cm2的介质层Ⅰ复合材料，最后，将其厚度加工至2.5mm，得到满足使用要求的介质层Ⅰ复合材料；
(2)制备耐高温电阻涂料：
(a)熔炼玻璃：将各化学组分含量分别为SiO2 45％、Al2O315％、PbO12％、MgO 8％、CaO 5％、ZnO 7％、BaO 5％、B2O3 3％的玻璃原料粉体混合均匀，装入铂金坩埚中，再一起置于马弗炉中，以20℃/min的升温速率升到1450℃，熔炼3h，随后，将熔化后的玻璃熔体倒入去离子水中进行淬冷，得到玻璃渣；
(b)粉碎玻璃：将得到的玻璃渣在玛瑙球磨罐中进行球磨，以丙酮为球磨介质，球料质量比为2：1，转速为450r/min，球磨时间为8h，球磨完成后100℃烘干1h、过250目筛，得到玻璃粉；
(c)混料：将得到的玻璃粉和RuO2粉按照质量比为48：52的比例在行星式重力搅拌机中混料，搅拌机的公转速度为1460rpm，自转速度为公转速度的30％，搅拌时间为120min；
(d)制备涂料：首先将柠檬酸三丁酯、硝酸纤维素和卵磷脂按照80：5：15的质量比配制成有机载体，随后，将上述步骤(c)中制得的玻璃与RuO2混合粉料与有机载体按75：25的质量比混合，然后在三辊研磨机中研磨混料，三辊研磨机转速为300r/min，三辊研磨机混料时间为3h，得到耐高温电阻涂料(涂料的粘度为250Pa·s)，其照片如图2所示；
(3)制备电阻型周期表面层：采用丝网印刷工艺(丝网目数250目，印制1遍)，将步骤(2)中制备的耐高温电阻涂料印制在步骤(1)中制备的介质层Ⅰ复合材料表面，随后，经干燥(250℃下保温2h)和烧结过程(峰值烧结温度1000℃，升温速度为20℃/min，烧结时间120min)，电阻型周期表面层即烧结在介质层Ⅰ复合材料表面；得到的电阻型周期表面层厚度为0.02mm，电阻型周期表面层呈矩阵式分布的正方形贴片图案，正方形贴片所在矩阵单元的边长为12.24mm，正方形贴片的边长与矩阵单元的边长的比值为0.82；
(4)制备介质层Ⅱ复合材料：采用与步骤(1)中相同的莫来石纤维织物铺在电阻型周期表面上，并采用莫来石纤维通过介质层Ⅰ复合材料中的Z向孔洞以缝合的方式将莫来石纤维织物与步骤(3)制备的含有电阻型周期表面层的介质层Ⅰ复合材料连接成一个整体，制得介质层Ⅱ的预成型体；随后采用溶胶-凝胶工艺对介质层Ⅱ的预成型体进行反复致密化，最后，将介质层Ⅱ的厚度加工到2.5mm，即得到本发明的夹层结构耐高温周期结构雷达吸波材料，其平板照片如图3所示。
测试本实施例制得的夹层结构耐高温雷达吸波材料在室温、1000℃、1000℃考核后回复到室温三个温度状态下的反射率，如图4所示，测试结果表明，吸波材料在三个温度状态下，6～18GHz范围内的反射率均小于-8dB。
实施例2：
一种如图1所示的本发明的耐高温雷达吸波材料，由内到外依次包括介质层Ⅰ、电阻型周期表面层和介质层Ⅱ形成的夹层结构，其中介质层Ⅰ位于反射被衬上，其中介质层Ⅰ和介质层Ⅱ均为氧化铝纤维氧化铝基复合材料，介质层Ⅰ和介质层Ⅱ的厚度分别为d1＝2.53mm和d3＝2.47mm；电阻型周期表面层由厚度d2＝0.02mm、并呈周期性图案的耐高温涂层(二氧化钌系玻璃基电阻涂层)组成，周期性图案是呈矩阵式分布的正方形贴片图案，正方形贴片所在矩阵单元的边长a＝15.20mm，正方形贴片的边长与矩阵单元的边长的比值x＝0.78。
本实施例的耐高温雷达吸波材料的制备方法，包括以下步骤：
(1)首先根据设计要求，选取氧化铝纤维增强氧化铝复合材料作为介质层Ⅰ的材料，再在连续氧化铝纤维织物的Z向方向上镶嵌密度为2根/cm2的铜丝，制得介质层Ⅰ的预成型体；随后，采用溶胶-凝胶工艺对介质层Ⅰ的预成型体进行反复致密化，制得介质层Ⅰ的氧化铝纤维增强氧化铝复合材料前驱体；紧接着，将制备得到的介质层Ⅰ复合材料前驱体放置于浓硝酸中一段时间，完全腐蚀掉所有Z向分布的铜丝，得到Z向方向孔密度为2个/cm2的介质层Ⅰ复合材料，最后，将其厚度加工至2.53mm，得到满足使用要求的介质层Ⅰ复合材料；
(2)制备耐高温电阻涂料：
(a)熔炼玻璃：将各化学组分含量分别为SiO2 38％；Al2O322％；PbO12％；MgO 8％；CaO 7％；ZnO 5％；BaO 4％；B2O3 4％的玻璃原料粉体混合均匀，装入铂金坩埚中，再一起置于马弗炉中，以20℃/min的升温速率升到1450℃，熔炼3h，随后，将熔化后的玻璃熔体倒入去离子水中进行淬冷，得到玻璃渣；
(b)粉碎玻璃：将得到的玻璃渣在玛瑙球磨罐中进行球磨，以丙酮为球磨介质，球料质量比为2：1，转速为450r/min，球磨时间为12h，球磨完成后100℃烘干1h、过300目筛，得到玻璃粉；
(c)混料：将得到的玻璃粉和RuO2粉按照质量比为49：51的比例在行星式重力搅拌机中混料，搅拌机的公转速度为1500rpm，自转速度为公转速度的40％，搅拌时间为120min；
(d)制备涂料：首先将柠檬酸三丁酯、硝酸纤维素和卵磷脂按照80：5：15的质量比配制成有机载体，随后，将上述步骤(c)中制得的玻璃与RuO2混合粉料与有机载体按75：25的质量比混合，然后在三辊研磨机中研磨混料，三辊研磨机转速为300r/min，三辊研磨机混料时间为3h，得到耐高温电阻涂料(涂料的粘度为300Pa·s)；
(3)制备电阻型周期表面层：采用丝网印刷工艺(丝网目数250目，印制1遍)，将步骤(2)中制备的耐高温电阻涂料印制在步骤(1)中制备的介质层Ⅰ复合材料表面，随后，经干燥(250℃下保温2h)和烧结过程(峰值烧结温度1000℃，升温速度为20℃/min，烧结时间10min)，电阻型周期表面层即烧结在介质层Ⅰ复合材料表面；制备的电阻型周期表面层厚度为0.02mm，该电阻型周期表面层呈矩阵式分布的正方形贴片图案，正方形贴片所在矩阵单元的边长a＝15.20mm，正方形贴片的边长与矩阵单元的边长的比值x＝0.78；
(4)制备介质层Ⅱ复合材料：采用与步骤(1)中相同的氧化铝纤维织物铺在电阻型周期表面上，并采用氧化铝纤维通过介质层Ⅰ复合材料中的Z向孔洞以缝合的方式将氧化铝纤维织物与步骤(3)制备的含有电阻型周期表面层的介质层Ⅰ复合材料连接成一个整体，制得介质层Ⅱ的预成型体；随后采用溶胶-凝胶工艺对介质层Ⅱ的预成型体进行反复致密化，最后，将介质层Ⅱ的厚度加工到2.47mm，即得到本发明的夹层结构耐高温周期结构雷达吸波材料。
测试本实施例制得的夹层结构耐高温雷达吸波材料在室温、1000℃、1000℃考核后回复到室温三个温度状态下的反射率，测试结果表明，其在6～18GHz范围内反射率均小于-8dB。

Claims (10)

1.一种夹层结构的耐高温雷达吸波材料，其特征在于，所述耐高温雷达吸波材料由内至外依次包括介质层Ⅰ、电阻型周期表面层和介质层Ⅱ，其中，所述介质层Ⅰ和介质层Ⅱ为氧化物纤维增强氧化物基复合材料；所述电阻型周期表面层由呈周期性图案的耐高温电阻涂层组成。
2.如权利要求1所述的耐高温雷达吸波材料，其特征在于，构成所述介质层Ⅰ和介质层Ⅱ的氧化物纤维增强氧化物基复合材料包括连续石英纤维增强氧化物基复合材料、连续铝硅酸盐纤维增强氧化物基复合材料、连续莫来石纤维增强氧化物基复合材料或连续氧化铝纤维增强氧化物基复合材料。
3.如权利要求1所述的耐高温雷达吸波材料，其特征在于，所述耐高温电阻涂层的材料体系为二氧化钌系玻璃基电阻涂层，耐高温电阻涂层的周期性图案是指呈矩阵式分布的正方形贴片图案，前述正方形贴片所在矩阵单元的边长为10mm～18mm，所述正方形贴片的边长与矩阵单元的边长的比值为0.60～0.85。
4.如权利要求1～3任一项所述的耐高温雷达吸波材料，其特征在于，所述介质层Ⅰ和介质层Ⅱ的厚度为2～3mm；所述电阻型周期表面层的厚度为0.01～0.04mm。
5.一种如权利要求1～4中任一项所述的耐高温雷达吸波材料的制备方法，其特征在于，包括以下步骤：
(1)制备介质层Ⅰ的复合材料以及耐高温电阻涂料；
(2)采用丝网印刷工艺，将制备的耐高温电阻涂料印制在步骤(1)制备的介质层Ⅰ的复合材料上，经干燥和烧结后，电阻型周期表面层即烧结在介质层Ⅰ的复合材料表面上；
(3)制备介质层Ⅱ的复合材料，将介质层Ⅱ的复合材料铺设在步骤(2)中制备得到的电阻型周期表面层的表面，制成所述耐高温雷达吸波材料。
6.如权利要求5所述的制备方法，其特征在于，所述步骤(1)中，介质层Ⅰ的复合材料的制备过程如下：先选取连续氧化物纤维织物作为介质层Ⅰ使用的增强材料，再在连续氧化物纤维织物的Z向方向上镶嵌铜丝，其中铜丝镶嵌的密度为0.5根/cm2～2根/cm2，制得介质层Ⅰ的预成型体；再采用浸渍裂解工艺或溶胶-凝胶工艺对所述介质层Ⅰ的预成型体进行反复致密化，制得介质层Ⅰ复合材料前驱体；再将制备得到的介质层Ⅰ复合材料前驱体放置于浓硝酸中腐蚀掉前述镶嵌的铜丝得到的Z向方向含有密度孔的复合材料上，最后对复合材料进行机械加工，得到所需厚度的介质层Ⅰ的复合材料。
7.如权利要求5所述的制备方法，其特征在于，所述步骤(1)中，耐高温电阻涂料的制备方法如下：将玻璃原料粉体混合均匀后经1300℃～1500℃的温度熔炼1h～3h，然后将得到的玻璃熔体倒入去离子水中进行淬冷，得到玻璃，再将玻璃球磨成玻璃粉后先与RuO2粉混合均匀，再与有机载体混合均匀制成耐高温电阻涂料；
其中，所述玻璃原料粉体中各化学组分的质量百分比分别为：
SiO2 30％～50％；
Al2O3 10％～25％；
PbO 12％～25％；
MgO 5％～15％；
CaO 5％～10％；
ZnO 3～10％；
BaO 2％～8％和B2O3 1％～5％。
8.如权利要求7所述的制备方法，其特征在于，所述RuO2粉的添加量占玻璃粉和RuO2粉总质量的45％～85％，所述耐高温电阻涂料中有机载体的质量分数为20％～25％；所述有机载体主要由质量分数为80％～90％的柠檬酸三丁酯、2％～5％的硝酸纤维素、10％～15％卵磷脂组成。
9.如权利要求5-8中任一项所述的制备方法，其特征在于，所述步骤(2)中，丝网印刷工艺过程中丝网目数为180～300目，印制遍数为1～3遍；干燥过程中的温度为150℃～250℃，干燥时间为2h～4h；烧结过程中峰值烧结温度为1000℃～1050℃，烧结过程中的升温速度为15℃/min～20℃/min，烧结时间为10min～60min。
10.如权利要求5-8中任一项所述的制备方法，其特征在于，所述步骤(3)中，制备介质层Ⅱ的复合材料的具体过程为：采用与介质层Ⅰ的复合材料中相同的氧化物纤维织物铺在步骤(2)制备的电阻型周期表面层上，再采用氧化物纤维穿过介质层Ⅰ的复合材料上的Z向孔洞以缝合的方式将氧化物纤维织物与介质层Ⅰ的复合材料连接成一个整体，制得预成型体；随后对预成型体进行反复致密化，得到所述耐高温雷达吸波材料。
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