CN105518175B - 用于制造钢构件的方法 - Google Patents

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Abstract

按照本发明的方法允许以简单的方式制造复杂成型的钢构件，该钢构件具有＞1200MPa的抗拉强度Rm和＞6％的断裂延伸率A50。为此，按照本发明地制备扁钢产品，该扁钢产品除了铁和不可避免的杂质以外还包括(重量％)C:0.10‑0.60％,Si:0.4‑2.5％,Al:不高于3.0％,Mn:0.4‑3.0％,Ni:不高于1％,Cu:不高于2.0％,Mo:不高于0.4％,Cr:不高于2％,Co:不高于1.5％,Ti:不高于0.2％,Nb:不高于0.2％,V:不高于0.5％，其中，该扁钢产品的组织结构中至少10体积％由残余奥氏体组成，该残余奥氏体包括颗粒尺寸至少为1μm的球状的残余奥氏体岛状结构。该扁钢产品加热至150‑400℃的成型温度并在该成型温度下以最高等于均匀延伸率Ag的变形程度成型为构件。随后冷却这样得到的扁钢产品。这样在升高后的温度下成型的构件与由同样扁钢产品构成的、但在室温下成型的构件相比具有明显提高的强度。

Description

用于制造钢构件的方法
技术领域
本发明涉及一种用于制造钢构件的方法，该钢构件具有大于1200MPa的抗拉强度Rm和至少为6％的断裂延伸率A50。
背景技术
按照本发明制造的钢构件的特征在于非常高的强度与良好的延伸性能相结合并且特别适合作为机动车车身的构件。
“扁钢产品”的概念在此理解为通过一个轧制过程产生的钢板或钢带，以及由其分隔而成的扁坯或类似物。按照本发明类型的钢构件通过成型过程由这类扁钢产品制成。
在此若仅以“％”说明合金含量，只要没有明确地说明代表其他含义，都意味着“重量％”。
如果在此谈及“断裂延伸率A50”、“断裂延伸率A80”或者“抗拉强度Rm”，都是指根据DIN EN 6892-1确定的机械特征值。
US 6,364,968 B1中已知一种用于制造经热轧的钢板的方法，该钢板在厚度不超过3.5mm的情况下其机械特性应具有均匀的分布并且具有特别好的扩孔性能。在此，该方法设置为，将扁坯加热至最高1200℃并随后以至少800℃、特别是950-1050℃的热轧终止温度热轧成为热轧带材，该扁坯具有(以重量％)0.05-0.30％的C,0.03-1.0％的Si,1.5-3.5％的Mn,不高于0.02％的P,不高于0.005％的S,不高于0.150％的Al,不高于0.0200％的N，以及选择性地或结合0.003-0.20％的Nb或0.005-0.20％的Ti。接下来将得到的热轧带材以20-150℃/sec的冷却速率冷却至300-550℃的卷取温度，在该温度下卷取成为卷材。在此，在热轧终止之后的2秒内进行冷却。这样得到的热轧带材应具有以至少90％的贝氏体比重的精细的贝氏体结构，其平均颗粒尺寸不超过3.0μm，其中，颗粒的最长轴的长度相对于最短轴的长度的比例应不大于1.5而且颗粒的最长轴的长度应不大于10μm。未由贝氏体占据的剩余的组织结构应由回火马氏体组成，该回火马氏体在其外观和性能方面都非常类似于贝氏体。以这种方式产生和制成的热轧带材在15-23％的延伸率下具有850-1103MPa的抗拉强度。
EP 2 546 382 A1另外还已知一种用于制造具有至少为1470MPa的抗拉强度的钢板的方法，其中，该产品的延伸率和抗拉强度至少为29000MPa％。组成钢板的钢材在此除了铁和不可避免的杂质以外还包括(以重量％示出)0.30-0.73％的C,不高于3.0％的Si,不高于3.0％的Al,Si含量和Al含量的总量至少0.7％,0.2-8.0％的Cr,不高于10.0％的Mn,Cr含量和Mn含量的总量至少1.0％,不高于0.1％的P,不高于0.07％的S以及不高于0.010％的N。这样组成的钢板以这样的方式加工，即，马氏体相对于整个钢材微观组织结构的面积比在15-19％的范围内而且组织结构的残余奥氏体含量为10-50％。在此马氏体的至少50％作为回火马氏体存在而且回火马氏体的面积份额为至少10％。只要在组织结构中存在，组织结构中的多边形铁素体的面积份额同时为最高10％。
为了实现这一点，根据EP 2 546 382 A1首先制造以上述方式组成的、已热轧的钢板，即通过将钢预制材料、比如扁坯加热至1000-1300℃并随后在870-950℃的热轧终止温度下轧制成为热轧带材。所得到的热轧带材随后在350-720℃的卷取温度下卷取成为卷材。在卷取之后进行酸洗并随后在40-90％的变形程度下进行冷轧。这样得到的冷轧带材在这样的温度下保持15-1000秒，在该温度下具有纯奥氏体的组织结构，随后以至少3℃/s的冷却速度冷却至这样的温度，该温度在起于马氏体起始温度以下并最高达到低于150℃温度的温度范围内，从而在钢板的组织结构中产生回火马氏体。接下来，已冷轧的钢板经过15-1000秒的持续时间而加热至340-500℃，从而使存在的残余奥氏体稳定。这样产生的冷轧钢板在不高于27％的延伸率下达到了大于1600MPa的抗拉强度。
发明内容
在上述现有技术的背景下，本发明的目的在于说明一种方法，该方法以简单的方式实现了由上述类型的扁钢产品制造复杂成型的构件。
按照本发明，通过为了制造具有高强度且良好的延伸性能的钢构件而实施权利要求1中所述的操作步骤，实现了上述目的。
本发明有利的设计在从属权利要求中说明并且随后类似于本发明的基本构思进行详细说明。
按照本发明的方法适用于制造钢构件，该钢构件具有大于1200MPa的抗拉强度Rm和至少6％的断裂延伸率A50。针对这一目的，按照本发明的方法包括以下操作步骤：
-制备扁钢产品，该扁钢产品除了铁和不可避免的杂质以外还包括(以重量％示出)：
C:0.10-0.60％,
Si:0.4-2.5％,
Al:不高于3.0％,
Mn:0.4-3.0％,
Ni:不高于1％,
Cu:不高于2.0％,
Mo:不高于0.4％,
Cr:不高于2％,
Co:不高于1.5％,
Ti:不高于0.2％,
Nb:不高于0.2％,
V:不高于0.5％，
其中，扁钢产品的组织结构中有至少10体积％由残余奥氏体组成，该残余奥氏体包括颗粒尺寸至少为1μm的球状的残余奥氏体岛状结构，
-将该扁钢产品加热至150-400℃的成型温度，
-以最高等于均匀延伸率Ag的变形程度(在实际中也称为变形延伸率或形变度)将已加热至成型温度的扁钢产品成型为构件，
-冷却得到的构件。
本发明基于这样的发现，即，通过使按照本发明制成的类型、150-400℃的热扁钢产品成型而制成的构件在接下来冷却至室温之后与初始扁钢产品的强度相比在延伸性能几乎不改变的情况下具有明显提高的强度。
由于在按照本发明设置的温度范围内的加热显著地提高了按照本发明加工的扁钢产品的延展性，从而在无需特别的支出和最小化的风险条件下可以防止裂纹的形成并且形成具有特别复杂设计的构件形状。实际的试验已表明，在按照本发明进行成型的温度范围内，按照本发明类型的扁钢产品通常达到至少为30％的断裂延伸率A50，与用作初始产品的扁钢产品相比，在室温下的构件的断裂延伸率A50不变地位于典型的22％的范围内。
令人意外的是，尽管相对于在室温下成型的构件强度得到了提高，但是按照本发明制造的构件的延伸性能并没有降低。因此，通过在150-400℃条件下的预成型，本发明在相应获得的构件的延展性不变的条件下产生了明显的强度提高。
对于成型之后进行的冷却过程不必付出特殊的开支。因此扁钢产品的冷却可以在成型之后在静态空气中进行。
通过按照本发明进行的成型过程实现了显著的强度的提高。因此可以证实，通过按照本发明在升高的温度下实施的15％的构件变形，通常可以使抗拉强度相对于同样以15％的变形程度但是在室温下成型的样品的抗拉强度提高约80-120MPa。与此同时，按照本发明得到的构件的延伸性能等同于在室温下成型的构件的延伸性能，从而按照本发明制造的构件由于其变形特性而特别适合用于汽车车身。
根据本发明的发现，通过按照本发明的设置方式所实现的强度提高的原因在于，在按照本发明加工的扁钢产品的组织结构中存在球状的残余奥氏体，该残余奥氏体的特征为至少为1μm的颗粒尺寸，在按照本发明设置的150-400℃的温度范围内的成型的负荷下转变为片状的残余奥氏体和贝氏体铁素体，或者在马氏体起始温度以下转变为马氏体。因此，在相关的温度范围内的成型过程中，在扁钢产品中存在球状的残余奥氏体促进了延伸率的提高。在构件的成型和冷却之后，由于额外形成的贝氏体铁素体或马氏体使按照本发明加工的扁钢产品随后表现出更高的抗拉强度。经过冷却过程而保持不变的片状残余奥氏体的比重确保了在成型之后所达到的良好的残余延伸。当扁钢产品为了按照本发明地成型为构件而加热至200-400℃、特别是200-300℃时，可以特别可靠地利用该效应。
由于按照本发明地实施成型所处的温度相对较低，按照本发明的方法特别适合用于将设置有金属保护层的扁钢产品成型为构件。通过按照本发明进行的加热最多对该金属保护层产生轻微的影响。在此，保护层例如可以是常规的锌涂层、芯合金涂层、铝或铝合金涂层、镁或镁合金涂层。
按照本发明加工的扁钢产品的组成在考虑以下方面进行选择：
含量为0.1-0.6重量％的碳使按照本发明加工的扁钢产品的钢中向铁素体/珠光体的转换延迟、使马氏体起始温度MS降低并且促使硬度的提高。为了利用该积极的效应，按照本发明的扁钢产品的C含量设置为至少0.25重量％、特别是至少0.27重量％、至少0.28重量％或至少0.3重量％,其中，当C含量在＞0.25-0.5重量％、特别是在0.27-0.4重量％或者在0.28-0.4重量％的范围内，通过相比较而言较高的碳含量能够特别可靠地实现该效应。
通过在按照本发明加工的扁钢产品中存在含量为0.4-2.5重量％的Si和含量不高于3重量％的Al可以抑制贝氏体中的碳化物形成并由此相应地通过溶解的碳使得残余奥氏体稳定。另外，Si促进了固溶强化。为了尽可能地避免Si的损害性影响，可以将Si含量限制在2.0重量％。为了使用Si作为固溶体成分用于提高强度，适宜的是，按照本发明加工的扁钢产品中含有至少1重量％的Si。
按照本发明加工的钢材中，Al可以部分地替代Si含量。为此可以设置Al的最低含量为0.4重量％。这特别是适用于当为了利用改善可成型性而通过加入Al而应将钢材的硬度或抗拉强度调整到更低的数值时。
只要在按照本发明设置的范围内Si和Al的含量满足这样的条件，即，％Si+0.8％Al＞1.2重量％或甚至％Si+0.8％Al＞1.5重量％(其中，％Si:以重量％的相应Si含量,％Al:以重量％的相应Al含量)，就可以特别有效地利用同时出现Al和Si产生的积极影响。
含量为至少0.4重量％且不高于3.0重量％、特别是不高于2.5重量％或不高于2.0重量％的Mn促进在按照本发明加工的钢材中的贝氏体形成,其中可选地还额外存在同样促进贝氏体形成的Cu、Cr和Ni。分别根据按照本发明加工的钢材的其他成分在此适宜的是，将Mn含量限制为最大1.6重量％或1.5重量％。
通过可选地添加Cr可以降低马氏体起始温度并且抑制贝氏体转变为珠光体或渗碳体的趋势。另外，以不高于按照本发明设置的上限含量(最大2重量％)的Cr促进了铁素体的转变，其中，当Cr含量限定为1.5重量％时，可以产生Cr存在于按照本发明的扁钢产品中的理想作用。
通过可选地添加Ti、V或Nb可以促进精细颗粒的组织结构的产生并且促进铁素体的转变。此外，该微量合金元素通过沉淀的形成而促进硬度的提高。当Ti、V和Nb的含量分别在0.002-0.15重量％的范围内、特别是不超过0.14重量％时，可以特别有效地利用按照本发明加工的扁钢产品中的Ti、V和Nb的积极作用。
特别是可以由此确保按照本发明设置的组织结构的形成，即，按照本发明加工的扁钢产品中的Mn、Cr、Ni、Cu以及C含量满足以下条件：
1＜0.5％Mn+0.167％Cr+0.125％Ni+0.125％Cu+1.334％C＜2
其中，％Mn表示以重量％的相应Mn含量,％Cr表示以重量％的相应Cr含量,％Ni表示以重量％的相应Ni含量,％Cu表示以重量％的相应Cu含量,％C表示以重量％的相应C含量。
原则上具有按照本发明所规定的相应组成的、热轧或冷轧的扁钢产品适合作为用于按照本发明的方法的初始产品。为此，可考虑使用的热轧扁钢产品和用于其制造的方法是欧洲专利申请EP 12 17 83 30.2主题，其内容因此可以清楚地并入本专利申请的公开内容中。
如上述欧洲专利申请EP 12 17 83 30.2中已说明，根据该专利申请制成的热轧扁钢产品的特征在于延伸性能与强度的理想结合。该性能结合可以由此特别可靠地得以实现，即，按照本发明加工的扁钢产品的组织结构除了可选地存在不高于5体积％的铁素体和最多10体积％的马氏体以外包含至少60体积％的贝氏体和剩余部分由残余奥氏体组成，其中，残余奥氏体含量为至少10体积％，残余奥氏体的至少一部分以块状的形式存在，而且以块状形式存在的残余奥氏体的部分中有至少98％具有小于5μm的平均直径。
根据EP 12 17 83 30.2制造的热轧扁钢产品相应地具有两相主要组织结构，其中一个主要组成部分为贝氏体而其中另一个主要组成部分为残余奥氏体。除了这两种主要组成之外还可能存在少量的马氏体和铁素体，但是其含量非常低而不足以对热轧扁钢产品的性能产生影响。
与之相关地，只有在这样的情况下才谈及“块状的残余奥氏体”，即，在组织结构中存在的残余奥氏体的组成部分中长/宽的比例(即，最长延伸/厚度的比例)为1至5。相反地，当在组织结构中存在的残余奥氏体集合中长/宽的比例大于5而且残余奥氏体的相应组织结构组成部分的宽小于1μm时，将残余奥氏体描述为“片状的”。相应地，片状的残余奥氏体通常作为精细分布的片层存在。
一种用于制造热轧扁钢产品的方法，该热轧扁钢产品作为适用于按照本发明的方法的初始产品，该方法包括以下步骤：
-制备以扁坯、薄扁坯或铸造带材形式的初始产品，该初始产品除了铁和不可避免的杂质以外还包括(以重量％示出)：0.10-0.60％的C,0.4-2.0％的Si,不高于2.0％的Al,0.4-2.5％的Mn,不高于1％的Ni,不高于2.0％的Cu,不高于0.4％的Mo,不高于2％的Cr,不高于0.2％的Ti,不高于0.2％的Nb以及不高于0.5％的V；
-将初始产品在一个或多个热轧道次中热轧成为热轧带材，其中，所得到的热轧带材在离开最后一个轧制道次时具有至少880℃的热轧终止温度；
-以至少为5℃/s的冷却速率将所得到的热轧带材加速冷却至卷取温度，该卷取温度在马氏体起始温度MS至600℃之间；
-热轧带材卷取成卷材；
-冷却该卷材，其中，在用于形成贝氏体的冷却过程中，卷材的温度保持在这样的温度范围，即，其上限等于贝氏体起始温度BS(由该温度开始在热轧带材的组织结构中产生贝氏体)而其下限等于马氏体起始温度MS(由该温度开始在热轧带材的组织结构中产生马氏体)，直到热轧带材的组织结构的至少60体积％由贝氏体组成。
适于作为初始产品实施按照本发明方法的冷轧扁钢产品以及用于制造这类冷轧扁钢产品的方法为欧洲专利申请12 17 83 32.8的主题，其内容因此可以清楚地并入本专利申请的公开内容中。
在根据按照本发明说明的钢成分下所使用的合金中，冷轧扁钢产品的组织结构优选至少有20体积％由贝氏体组成、有10-35体积％由残余奥氏体组成而且剩余部分由马氏体组成。在此，不言而喻地应理解为，扁钢产品的组织结构中可能存在技术上不可避免的痕量的其他组织结构组成部分。这类适用于按照本发明方法的冷轧扁钢产品相应地具有三相组织结构，其中一个主要组成部分为贝氏体而且另外还由残余奥氏体和作为剩余部分马氏体组成。理想的是，贝氏体为至少50体积％、特别是至少60体积％，而且残余奥氏体在10-25体积％的范围内，其中，组织结构的剩余部分也分别通过马氏体填补。理想的马氏体比重为至少10体积％。在按照本发明加工的冷轧扁钢产品所要求的、通常为至少1400MPa的高抗拉强度Rm和至少为5％的断裂延伸率A80的条件下，这样组成的组织结构产生了延伸率和抗拉强度Rm×A80理想的产品。除了主要成分“贝氏体”、“残余奥氏体”和“马氏体”以外，在按照本发明加工的冷轧扁钢产品中可能存在其他的组织结构组成部分，但是其比重非常低而不足以对冷轧扁钢产品的性能造成影响。在这样制造的、适用于按照本发明方法的扁钢产品中，残余奥氏体主要以片状存在，其具有颗粒尺寸＜5μm的块状残余奥氏体的小的球状岛状结构，从而该残余奥氏体具有高稳定性并与之伴随地具有更小的、向马氏体不期望的转变的趋势。该残余奥氏体的C含量在此通常为大于1.0重量％。
用于制造这样制成的、按照本发明加工的冷轧扁钢产品的方法包括以下步骤：
-制备以扁坯、薄扁坯或铸造带材形式的初始产品，该初始产品除了铁和不可避免的杂质以外还包括(以重量％示出)：C:0.10-0.60％,Si:0.4-2.5％,Al:不高于3.0％,Mn:0.4-3.0％,Ni:不高于1.0％,Cu:不高于2.0％,Mo:不高于0.4％,Cr:不高于2％,Co:不高于1.5％,Ti:不高于0.2％,Nb:不高于0.2％,V:不高于0.5％；
-将初始产品在一个或多个热轧道次中热轧成为热轧带材，其中，所得到的热轧带材在离开最后一个轧制道次时具有至少830℃的热轧终止温度；
-在卷取温度下卷取所得到的热轧带材，该卷取温度在热轧终止温度至560℃之间；
-将热轧带材以至少30％的冷轧率冷轧成为冷轧带材；
-对得到的冷轧带材进行热处理，其中，该冷轧带材在热处理的过程中：
-加热到至少为800℃的退火温度，
-在该退火温度下选择性地保持经过50-150s的退火持续时间，
-以至少为8℃/s的冷却速度由该退火温度冷却至卷取温度，该卷取温度处于这样的卷取温度范围内，即，其上限为470℃而其下限高于马氏体起始温度MS(由该温度开始在冷轧带材的组织结构中产生马氏体)，并且
-在该卷取温度范围内保持经过一个时间段，该时间段足以在冷轧带材的组织结构中产生至少20体积％的贝氏体。
上述提及的马氏体起始温度(即，在按照本发明加工的钢材中开始产生马氏体的温度)分别可以根据H.Bhadeshia的文章“热力学外推法和置换合金钢的马氏体起始温度”，出版于金属科学15(1981),178-180页中阐述的过程进行计算("Thermodynamicextrapolation and martensite-start temperature of substitutionally alloyedsteels"by H.Bhadeshia,appearing in Metal Science 15(1981),pages 178-180)。
附图说明
随后借助实施例进一步说明本发明。其中：
图1示出了一个图表，其中相同组成成分S1的、作为按照本发明方式而制成的构件B1,B2,B3,B4的四种热轧扁钢产品的断裂延伸率A50相对于抗拉强度Rm作图；
图2示出了构件B4的组织结构样本的图像；
图3a,3b以20000倍放大率示出了形成构件B4的扁钢产品的组织结构样本在成型前(图3a)和在成型后(图3b)的图像；
图4a,4b以50000倍放大率示出了形成构件B4的扁钢产品的组织结构样本在成型前(图4a)和在成型后(图4b)的图像。
具体实施方式
将具有表1中给出的组成成分的钢熔化。
该钢熔体以常规的方式铸成扁坯，该扁坯随后同样以常规的方式加热至再加热温度OT。
加热后的扁坯同样以常规的热轧制造梯级(Warmwalzstaffel)热轧成为具有分别为2.0mm厚度的热轧带材W1-W4。
由该热轧制造梯级得到的热轧带材W1-W4分别具有热轧终止温度ET，这些热轧带材以冷却速率KR由该热轧终止温度加速冷却至卷取温度HT。热轧带材W1-W4在该卷取温度HT下卷取成卷材。
该卷材随后分别在这样的温度范围内冷却，即，其上限由各自的卷取温度HT限定而其下限由对钢材S1计算出的马氏体起始温度MS限定。在此，马氏体起始温度MS的计算根据H.Bhadeshia的文章“热力学外推法和置换合金钢的马氏体起始温度”，出版于金属科学15(1981),178-180页("Thermodynamic extrapolation and martensite-starttemperature of substitutionally alloyed steels"by H.Bhadeshia,appearing inMetal Science 15(1981),pages 178-180)。
该卷材在以上述方式限定的温度范围内冷却的持续时间这样设置，即，这样得到的热轧带材分别具有由贝氏体和残余奥氏体组成的组织结构，其中，其他组织结构的组成部分的比重以不起作用的、趋近于“0”的量而存在。
各个工作参数：再加热温度OT,热轧最终温度ET、冷却速率KR、卷取温度HT以及马氏体起始温度MS在表2中给出。
此外，在表3中给出了为各个热轧带材W1-W4确定的机械性能：抗拉强度Rm、屈服极限Rp、断裂延伸率A80、质量Rm*A80以及各个残余奥氏体含量RA。
这样得到的、以热轧带材W1-W4形式存在的扁钢产品的样品随后加热至200-250℃范围内的成型温度UT并且以不高于15％的变形程度分别成型为构件。在温度UT下，样品的断裂延伸率A50＞30％，从而在按照本发明的成型的温度范围内也实现了复杂成型部件的图像，而没有裂纹形成的危险。
在200-250℃温度范围内成型之后，由热轧带材W1-W4的样品以15％变形的构件在空气中冷却至室温并测定其断裂延伸率A80以及其抗拉强度Rm。
为了比较，热轧带材W1-W4的其他样品在室温条件下成型、即冷成型为各个构件。同样在这样成型的构件上测定断裂延伸率A50以及抗拉强度Rm。
已显示，在冷却至室温之后，在断裂延伸率A50的数值基本恒定的情况下按照本发明成型的样品的抗拉强度Rm分别比在室温下成型的样品高出80-120MPa。
图2中示出了在室温下从构件上取下的组织结构样品的断面，该构件由钢材S1构成的热轧带材W2以按照本发明的方式在200-250℃的温度成型。在此可以清楚地看到通过在上述温度范围内的成型而由之前的球状的残余奥氏体岛状结构形成的、片状存在的残余奥氏体RAf。
图3a,3b中以20000倍放大率再次示出了由钢材S1组成的钢构件在按照本发明的成型之前(图3a)和在按照本发明的成型之后(图3b)的组织结构样品的断面。
图4a,4b中以50000倍放大率示出了由钢材S1组成的钢构件在按照本发明的成型之前(图4a)和在按照本发明的成型之后(图4b)的组织结构样品的相应图像。
对比图3a和图3b以及对比图4a和图4b也可以明显看出通过按照本发明的成型所引起的变化。
因此，按照本发明的方法允许以简单的方式制造复杂成型的钢构件，该钢构件具有＞1200MPa的抗拉强度Rm和＞6％的断裂延伸率A50。为此，按照本发明地制备扁钢产品，该扁钢产品除了铁和不可避免的杂质以外还包括(以重量％示出的)C:0.10-0.60％,Si:0.4-2.5％,Al:不高于3.0％,Mn:0.4-3.0％,Ni:不高于1％,Cu:不高于2.0％,Mo:不高于0.4％,Cr:不高于2％,Co:不高于1.5％,Ti:不高于0.2％,Nb:不高于0.2％,V:不高于0.5％，其中，该扁钢产品的组织结构中至少10体积％由残余奥氏体组成，该残余奥氏体包括颗粒尺寸至少为1μm的球状的残余奥氏体岛状结构。该扁钢产品加热至150-400℃的成型温度并且在该成型温度下以最高等于均匀延伸率Ag的变形程度成型为构件。随后使这样得到的扁钢产品冷却。这样在升高后的温度下成型的构件与由同样扁钢产品构成的、但在室温下成型的构件相比具有明显提高的强度。
钢材 C Si Al Mn Ni Cu Cr 其他
S1 0.48 1.5 0.02 1.48 0.034 1.51 0.9
以重量％示出，剩余铁和不可避免的杂质
表1
表2
表3

Claims (9)

1.一种用于制造钢构件的方法，所述钢构件具有＞1200MPa的抗拉强度Rm和＞6％的断裂延伸率A50，所述方法包括以下操作步骤：
-制备扁钢产品，所述扁钢产品除了铁和不可避免的杂质以外还包括(以重量％示出)：
C:0.10-0.60％,
Si:0.4-2.5％,
Al:不高于3.0％,
Mn:0.4-3.0％,
Ni:不高于1％,
Cu:不高于2.0％,
Mo:不高于0.4％,
Cr:不高于2％,
Co:不高于1.5％,
Ti:不高于0.2％,
Nb:不高于0.2％,
V:不高于0.5％，
其中，所述扁钢产品的组织结构中至少10体积％由残余奥氏体组成，所述残余奥氏体包括颗粒尺寸至少为1μm的球状的残余奥氏体岛状结构，
-将所述扁钢产品加热至150-400℃的成型温度，
-以最高等于均匀延伸率Ag的变形程度将已加热至所述成型温度的所述扁钢产品成型为构件，
-冷却已成型的所述扁钢产品，其中，
所述扁钢产品的Mn、Cr、Ni、Cu以及C含量满足以下条件：
1＜0.5％Mn+0.167％Cr+0.125％Ni+0.125％Cu+1.334％C＜2
其中，％Mn:以重量％的相应Mn含量,
％Cr:以重量％的相应Cr含量,
％Ni:以重量％的相应Ni含量,
％Cu:以重量％的相应Cu含量,
％C:以重量％的相应C含量。
2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，制备好的所述扁钢产品设置有金属保护层。
3.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，制备好的所述扁钢产品是热轧的钢带或钢板。
4.根据权利要求3所述的方法，其特征在于，热轧的所述扁钢产品的组织结构包括至少60体积％的贝氏体和至少10体积％的残余奥氏体以及可选地不高于5体积％的铁素体和不高于10体积％的马氏体，而且所述残余奥氏体的至少一部分以块状的形式存在并且以块状形式存在的残余奥氏体的部分中有至少98％具有小于5μm的平均直径。
5.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，制备好的所述扁钢产品为冷轧的钢带或钢板。
6.根据权利要求5所述的方法，其特征在于，冷轧的所述扁钢产品的组织结构包括至少20体积％的贝氏体、10-35体积％的残余奥氏体以及至少10体积％的马氏体。
7.根据权利要求6所述的方法，其特征在于，冷轧的所述扁钢产品包括至少50体积％的贝氏体。
8.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，制备好的所述扁钢产品的Al含量和Si含量的总量为至少1.5重量％。
9.根据上述权利要求中任意一项所述的方法，其特征在于，在所述成型之后在静止空气中进行所述扁钢产品的冷却。
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