CN105127521A - 一种用于加工双渐开线齿轮的滚刀及加工方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种用于加工双渐开线齿轮的滚刀及加工方法，所述双渐开线齿轮的工作齿廓包括位于齿轮基圆外部平滑连接的外凸型的第一渐开线部和外凸型的第二渐开线部，所述第一渐开线部与第二渐开线部的连接点位于与齿轮同心的分界圆上；所述滚刀对应所述分界圆的位置为滚刀分界圆；其特征在于，所述滚刀位于滚刀分界圆内的分度圆齿形角为α_sn，所述滚刀位于滚刀分界圆外的分度圆齿形角为α_n，且α_n不等于α_sn。本发明的滚刀能够用于加工具有两个压力角的双渐开线齿轮的滚刀，使加工后的齿轮所组成的齿轮副具有可分性好，能够增大齿轮的接触面积大，减小接触应力，有利于提高使用寿命等优点。本发明方法具有加工方法简单等优点。

Description

一种用于加工双渐开线齿轮的滚刀及加工方法

技术领域

本发明涉及齿轮加工领域，特别的涉及一种用于加工双渐开线齿轮的滚刀及加工方法。

背景技术

机械传动是指利用机械方式传递动力和运动的传动，常用机械传动系统的类型有齿轮传动、蜗轮蜗杆传动、带传动、链传动、轮系等。其中，齿轮传动是机械传动中应用最广的一种传动形式。它的传动比较准确，效率高，结构紧凑，工作可靠，寿命长。齿轮传动时，两轮齿廓必须符合下述条件：″两轮齿廓不论在任何位置接触，过接触点的公法线必须过连心线上的定点C——节点。″这就是圆形齿轮的齿廓啮合基本定律。能满足该定律的曲线有很多，实际上还要考虑制造、安装和承载能力等方面的要求，一般只采用渐开线、摆线和圆弧等几种曲线作齿轮的工作齿廓，其中大部分为渐开线齿廓。

渐开线齿轮具有可分性、互换性、适应性、制造方便等特点，得到了广泛应用，逐渐占据齿轮传动机构的统治地位。但由于渐开线齿轮是凸凸共轭齿廓曲线，啮合传动中是凸凸齿廓接触，接触应力大，齿轮接触强度低，在解决大传动比问题时多采用大正变位齿廓，压力角增大，弯曲应力和接触应力随之增加。为提高接触强度、抗弯强度，对齿轮制造材料和制造精度有更高的要求，增大了制造成本，同时没有解决根本问题。对于重载大功率、大负荷传动，渐开线齿轮点蚀破坏和断齿失效，寿命极短，可靠性低，维护费用大，是渐开线齿轮的致命缺陷。

而圆弧齿轮是两段同向圆弧凸凹齿廓接触，接触面积大，应力分散，接触应力小，接触强度高，不易点蚀破坏失效影响使用寿命。但是，两齿轮的中心距精度要求高，没有可分性、适应性，并制造困难。

发明人设计了一种双渐开线齿轮，所述齿轮轮齿的工作齿廓包括两段或三段平滑连接的渐开线；所述齿轮轮齿位于齿顶部的工作齿廓为外凸型的第一渐开线部，位于齿根部的工作齿廓为内凹型的第二渐开线部。由该双渐开线齿轮组成的齿轮副啮合时，其中一个齿轮的齿顶部的外凸型第一渐开线部与另一个齿轮的齿根部的内凹型第二渐开线部为凸凹配合。这样，增加了传动过程中齿廓接触的面积，接触应力小，不易点蚀失效，提高使用寿命。同时，采用渐开线齿廓，使得双渐开线齿轮具有渐开线齿轮的可分性，即齿轮副的传动比与基圆半径成反比，与两轮的实际中心距没有关系。这样，使得双渐开线齿轮的适应性强，互换性好，降低了双渐开线齿轮的制造难度。

由于双渐开线齿轮的工作齿廓包括两段或三段平滑连接的渐开线，当双渐开线齿轮组成齿轮副传动时，齿轮的分度圆上具有两个压力角，如何提供一种能够加工出这种具有两个压力角的双渐开线齿轮的滚刀是亟待解决的问题。

发明内容

针对上述现有技术的不足，本发明所要解决的技术问题是：如何提供一种能够用于加工具有两个压力角的双渐开线齿轮的滚刀。

为了解决上述技术问题，本发明采用了如下的技术方案：

一种用于加工双渐开线齿轮的滚刀，所述双渐开线齿轮的工作齿廓包括位于齿轮基圆外部平滑连接的外凸型的第一渐开线部和外凸型的第二渐开线部，所述第一渐开线部与第二渐开线部的连接点位于与齿轮同心的分界圆上；所述滚刀对应所述分界圆的位置为滚刀分界圆；其特征在于，所述滚刀位于滚刀分界圆内的分度圆齿形角为α_sn，所述滚刀位于滚刀分界圆外的分度圆齿形角为α_n，且α_n不等于α_sn；所述α_n按照传统渐开线齿轮的齿形角选取确定；所述α_sn由以下公式计算：

α_sn＝arctan(tanα_stcosβ)

其中β为螺旋角；还包括以下表达式：

r_s＝r_f+ρ_f(1-sinα_t)

其中：r是分度圆半径，r_f为齿根圆半径，ρ_f为滚刀刀尖圆弧半径，α_t为齿轮分度圆端面压力角。

作为优化，所述滚刀参与切削加工的齿数不少于5齿。

一种用于加工双渐开线齿轮的加工方法，其特征在于，首先固定待加工圆柱齿轮坯料，使待加工圆柱齿轮坯料可沿自身轴心作圆周运动，并根据待加工圆柱齿轮的分度圆半径调整待加工圆柱齿轮坯料轴线到刀架的距离；然后将权利要求1所述的滚刀安装在刀架上，滚刀沿自身轴线作圆周运动；使待加工圆柱齿轮坯料与滚刀之间实现展成法切齿，滚刀刀齿切削边的包络线构成两段平滑连接的外凸型渐开线曲线，其中，靠近齿顶部的外凸型渐开线曲线的分度圆压力角为α_sn，另一端外凸型渐开线曲线的分度圆压力角为α_n。

综上所述，本发明的滚刀能够用于加工具有两个压力角的双渐开线齿轮的滚刀，使加工后的齿轮所组成的齿轮副具有可分性好，能够增大齿轮的接触面积大，减小接触应力，有利于提高使用寿命等优点。本发明方法具有加工方法简单等优点。

附图说明

图1为双渐开线齿轮基圆内渐开线形成过程原理图(图中水平向右的箭头是滚刀运动方向)。

图2为双渐开线齿轮基圆内渐开线齿廓起始点示意图。

图3为双渐开线齿轮啮合传动的结构示意图。

图4为本发明的结构示意图。

图5为图3中大齿轮根部啮合接触起始圆的结构示意图。

图6为反向渐开线齿廓齿厚计算原理示意图。

图7为齿轮不发生根切的原理示意图。

图8为双渐开线齿轮根部渐开线起始点的结构示意图。

图9为小齿轮根部与大齿轮顶部啮合接触点的结构示意图。

图10为单负变位齿轮啮合传动重合度计算原理示意图。

图11为双负变位渐开线齿轮啮合传动的结构示意图。

具体实施方式

下面结合相关附图对本发明作进一步的详细说明。

具体实施时：如图1和图2所示，加工时，根据变位原理，将滚刀向基圆内延伸。齿轮以角速度ω旋转，滚刀上以直线速度v_k向前移动，滚刀刀尖圆弧中心始终沿一条直线移动，v_k＝ωr_bs，相当于齿轮与滚刀作纯滚动，刀尖圆弧中心点的轨迹就是一条渐开线，其基圆半径等于齿根圆半径r_f与滚刀刀尖圆弧半径ρ_f之和，即r_bs＝r_f+ρ_f，刀尖圆弧中心点移动的直线就是齿轮基圆内的第二渐开线的发生线，第二渐开线基圆相切。当滚刀滚切齿轮时，以齿轮基圆为分界线，分别以半径为r_bs的基圆与半径为r_b的基圆作相反方向的渐开线展成运动，得到内、外两条相反的渐开线，即位于齿轮基圆外的第一渐开线和位于齿轮基圆内的第二渐开线。

滚刀刀尖的横截面为一个半径为ρ_f的圆弧，滚刀的切屑点位于刀尖圆弧上。过滚刀刀尖圆弧中心点O作滚刀上刀齿切削边PZ的垂线与刀齿切削边相交于P点，由于刀齿切削边PZ与滚刀刀尖圆弧相切，则P点即为二者的相切点，同时P点为滚刀刀齿切削边的最高点。当采用展成法进行滚齿加工时，滚刀刀尖总是向远离齿轮中心方向移动，但P点始终与齿轮基圆内齿廓相接触，这也是滚刀在齿轮基圆内曲线的实际切削的切削点，因此，齿轮基圆内的齿廓曲线是由P点在切削运动中形成的轨迹。因滚刀只是平行移动，刀齿切削边最高点P不会变化，因此，P点的轨迹也是渐开线。此时，滚刀刀齿切削边的垂线OP与发生线之间的夹角等于滚刀端面齿形角α_t，由于实际渐开线是P点在切削运动中的轨迹，则齿轮中心点O₂到P点运动方向的垂直距离为齿轮基圆内的第二渐开线的基圆半径；称为内基圆半径，用r_s表示。则

r_s＝r_f+ρ_f(1-sinα_t)(1)

由于齿轮基圆内的第二渐开线与齿轮基圆外的第一渐开线由滚刀刀齿切削边上各个连续的切削点切削得到，同时滚刀刀尖圆弧起始切点与滚刀刀齿切削边相切，因此第一渐开线与第二渐开线也正好是方向相反光滑连接的渐开线曲线。

因滚刀刀尖必是一段圆弧，所以基圆内渐开线也有起始点，又由于滚刀刀齿有一定厚度，因此齿根圆到渐开线起始段仍然有过渡曲线。

如图1所示，图中CC曲线就是过渡曲线，可以根据作图证明过渡曲线是与滚刀刀尖圆弧有关的椭圆弧曲线。

如图2所示，图2中的P点为齿轮基圆内第二渐开线的起始点，过P点作第二渐开线的法线与Y轴相交于P_J点，即节点。同时与内基圆相切与N点，则P_JN＝r_ssinα_t，其中α_t为滚刀齿形角。图中α_d是起始点P的压力角。

由图可知：

${\mathrm{tan\α}}_d=\frac{PN}{r_s}$

PN＝P_JN-PP_J

而：

${\mathrm{PP}}_J=\frac{({h_a}^{*}-x_{sn})m_n}{{\mathrm{sin\α}}_t}$

得到：

${\mathrm{tan\α}}_d={\mathrm{sin\α}}_t-\frac{({h_a}^{*}-x_{sn})m_n}{r_s{\mathrm{sin\α}}_t}---\left(2\right)$

其中，h_a ^*为齿顶高系数，x_sn为齿轮基圆内第二渐开线齿廓变位系数，简称内变位系数，r_s是内基圆半径。

如图1所示，为精确计算，用解析方法研究基圆内曲线。建立以齿轮圆心O₂为原点的直角坐标系，P为滚刀切削点，O为滚刀刀尖圆弧中心点，Q为O点的移动线与Y轴的交点。则直线O₂Q＝r_f+ρ_f＝r_bs，ΔPOO₂与ΔOO₂Q是直角三角形。于是有

得到

式中，r_sk是切削点P(x，y)的基圆半径。

r_sk＝r_f+ρ_f(1-sinα_k)

r_sk随压力角α_k变化有微小变化，对于斜齿轮切削点P(X，y)的螺旋角为β_k。则

将公式(4)代入上式转换成压力角α_k的函数式：

${\mathrm{tan\β}}_k=\frac{r_{sk}tan\mathrm{\β}}{{\mathrm{rcos\α}}_k}---\left(5\right)$

切削点P(x，y)的直角坐标函数为：

X＝O₂Psinα_kcosβ_k

Y＝O₂Pcosα_k

将公式(3)代入上式中，得到：

由于滚刀作水平移动，滚刀刀齿有一定厚度，在起始段，是一个不变的常数，将上式化简则有：

这是一个椭圆的直角坐标函数，因此齿根部分的过渡曲线仍是椭圆曲线。

将公式(4)代入公式(6)(7)，得到切削点P轨迹曲线的直角坐标函数表达式：

X＝r_sktanα_kcosβ_k

Y＝r_sk

由于齿轮加工时，滚刀作水平移动，滚刀切齿边的最高切削点的轨迹决定了齿轮齿廓。因此，此时的r_sk等于内基圆半径r_s是一个不变的数值，将渐开线的直角坐标函数表达式换成渐开线函数的极坐标函数方程：

$r_k=r_s\sqrt{1+{\tan }^2{\mathrm{\α}}_k{\cos }^2{\mathrm{\β}}_k}$

invα_k＝tanα_k-α_k

当螺旋角β_k＝0时，则是标准的渐开线极坐标函数表达式：

$r_k=\frac{r_s}{{\mathrm{cos\α}}_k}$

invα_k＝tanα_k-α_k

由此可以得出，该齿轮的齿根部的过渡曲线为椭圆曲线，齿轮基圆内的曲线从起始点起也是渐开线。

双渐开线齿轮传动分两种情况：一种是大负变位的大齿轮与正变位的小齿轮啮合传动，这种情况的啮合传动简称为单大负齿轮啮合传动；另一种是两个都是大负变位的齿轮传动，这种情况的啮合传动简称为双大负齿轮啮合传动。

一、单大负齿轮啮合传动：

如图3和图5所示，单大负齿轮啮合传动，其中，大齿轮为大负变位齿轮，在基圆内有齿廓。小齿轮为正变位齿轮，齿廓在基圆外。P_J点是两齿轮节圆的交点，即两齿轮的节点，直线NP_J是过节点P_J作的大齿轮基圆的切线，也与小齿轮的基圆相切。大齿轮基圆内第二渐开线曲线要与小齿轮齿顶部渐开线啮合，根据“齿廓啮合基本定律”，其公法线也必过节点P_J，过P_J点作大齿轮内基圆的切线，也必与小齿轮顶部齿廓渐开线基圆相切。图中MP_J与NP_J是两个基圆的切线，也是齿廓啮合过程，小齿轮齿顶部与大齿轮齿根部啮合的分界点就是大齿轮的基圆，两段渐开线在不同阶段啮合，在同一时间段有凸凸齿廓与凸凹齿廓两种啮合形式。大齿轮基圆内的第二渐开线是滚刀刀尖圆弧在基圆内形成的，第二渐开线压力角与滚刀齿形角没有直接关系，因此不能通过滚刀齿形角控制内渐开线压力角，要保证小齿轮齿顶部分与大齿轮齿根部分正确啮合传动，只有将小齿轮齿顶部分渐开线的分度圆压力角修改，并确定两段渐开线的分界点。

小齿轮齿顶部渐开线在分度圆上的压力角称为“分度圆内压力角”，用α_sn表示；小齿轮齿顶部与齿根部渐开线分界点称顶部分界圆半径，用r_Ja表示；分界圆到齿顶圆的高度称分界圆齿顶高，用h_Ja表示，齿顶渐开线齿廓变位系数称内变位系数，用x_sn表示。大齿轮齿根部与小齿轮顶圆接触点称大齿轮根部啮合起始圆，半径用r_fc表示；大齿轮齿根部两段渐开线分界点称根部分界圆，半径用r_Jb表示，根部分界圆到齿顶圆的高度称基圆齿顶高，用h_ba表示。

双渐开线齿轮是两段齿廓，包含了可以用于理论啮合的齿廓高度、顶隙高度和去尖角毛刺倒角齿高三部分齿廓高度。可以用于理论啮合的齿廓高度部分简称工作齿高，用h_w表示，只包含工作齿高与保证齿顶隙的齿廓高度简称有效齿高，用h表示，包含了可以用于理论啮合的齿廓、顶隙和去尖角毛刺倒角三部分全部齿廓高度简称全齿高，用h_g表示。双渐开线齿轮两段齿廓有一个分界圆，因此采用分界圆与分界圆齿顶高便于设计计算与刀具制造，渐开线齿轮以分度圆为界分成的齿顶高与齿根高在双渐开线齿轮的参数与计算中就没有意义，所以就不再采用。齿顶高系数h_a ^*、顶隙系数c^*可以采用渐开线齿轮标准，去尖角毛刺倒角c_a×45°，按下式计算

c_a＝c_a ^*m_n(8)

式中，c_a ^*去尖角毛刺倒角系数，简称齿顶倒角系数，c_a ^*＝0.1。

如图3所示，O₂M＝r_s2是大齿轮内基圆半径，根据公式(1)计算，O₂P_J＝r_w2是大齿轮节圆半径，O₁P_J＝r_w1是小齿轮节圆半径。因ΔP_JMO₂与ΔP_JQO₁是直角三角形，并且ΔP_JMO₂∽ΔP_JQO₁，所以小齿轮齿顶部分渐开线基圆半径r_s1可以根据相似三角形的性质计算：

$r_{s1}=\frac{r_{w1}}{r_{w2}}{r}_{s2}$

因传动比：

$i=\frac{r_{w2}}{r_{w1}}=\frac{r_{b2}}{r_{b1}}$

小齿轮内基圆半径可以用传动比与大齿轮内基圆半径计算：

$r_{s1}=\frac{r_{s2}}{i}---\left(9\right)$

根据基圆半径计算公式r_b＝rcosα_t，可求得小齿轮齿顶部齿廓渐开线端面分度圆内压力角α_st：

${\mathrm{cos\α}}_{st}=\frac{r_{s2}}{r_2}$ 得到 ${\mathrm{\α}}_{st}=arccos\left(\frac{r_{s2}}{r_2}\right)---\left(10\right)$

根据法向分度圆压力角与端面分度圆压力角计算公式，小齿轮齿顶部渐开线分度圆法向内压力角为：

α_sn＝arctan(tanα_stcosβ)(11)

小齿轮顶部齿廓与大齿轮根部齿廓的啮合角称节圆内啮合角，根据端面压力角与端面啮合角计算公式，内基圆渐开线齿廓端面节圆内啮合角α_swt：

${\mathrm{\α}}_{swt}=arccos\left(\frac{a^{\′}}{a}{\mathrm{cos\α}}_{st}\right)---\left(12\right)$

式中，a′是理论中心距，a是安装中心距(或称实际中心距)。

根据渐开线性质：基圆内无渐开线，因此大负变位齿轮两段齿廓渐开线分界点应在基圆上；对应小齿轮分界圆直径可以根据这一条件计算出来。大齿轮根部基圆内外齿廓渐开线分界圆直径用d_Jb表示，半径r_Jb用表示，对应在小齿轮顶部的分界圆直径用d_Ja表示，半径用r_Ja表示。

如图3所示，P点是大齿轮两段齿廓的分界点，也是小齿轮顶部两段齿廓的分界点，因此，O₁P就是小齿轮齿顶部与齿根部渐开线分界圆半径，用r_Ja1表示，r_Ja1＝O₁P。在ΔO₁O₂P中，∠O₁O₂P＝α_swt-α_sbt2，a＝O₁O₂，r_Jb2＝O₂P，根据三角形边角关系求出：

$r_{Ja1}=\sqrt{a^2+{r_{Jb2}}^2-{\mathrm{ar}}_{Jb2}\cos ({\mathrm{\α}}_{swt}-{\mathrm{\α}}_{sbt2})}---\left(13\right)$

式中，α_swt是内基圆渐开线齿廓端面啮合角，由公式(12)计算，α_sbt2是大齿轮根部渐开线在基圆啮合终止点端面压力角，简称根部终止压力角，可以由以下公式计算：

${\mathrm{\α}}_{sbt2}=arccos\frac{r_{s2}}{r_{Jb2}}---\left(14\right)$

小齿轮以分界圆为分界点，根部与顶部渐开线不同，顶部渐开线齿高称分界圆齿顶高为：

h_Ja＝r_a-r_Ja(15)

小齿轮在分度圆上有两个压力角，一个用于齿根部分渐开线齿廓计算，是设计选定的压力角α_n；一个用于齿顶部分渐开线齿廓计算，是保证小齿轮顶部与大齿轮根部能够正确啮合，根据大齿轮基圆内由滚刀刀尖圆弧自然形成的渐开线曲线计算出来的压力角α_sn，是齿顶高h_Ja部分齿廓的滚刀齿形角，因此，在制作小齿轮滚刀时，以齿轮分界圆为界按两个齿形角α_n、α_sn设计制造滚刀，如图4所示，所述滚刀参与切削加工的齿数不少于5齿。大齿轮滚刀则按选定齿形角α_n制作，只有一个齿形角。

小齿轮齿顶圆与大齿轮根部基圆内渐开线齿廓接触点，就是大齿轮根部啮合起始点，所在圆半径就是大齿轮根部啮合起始点半径，用r_fc2表示。

如图5所示，r_fc2＝O₂P，在ΔO₁O₂P中，∠O₁O₂P＝α_sat1-α_swt，a＝O₁O₂，r_a1＝O₁P，根据三角形边角关系求出：

$r_{fc2}=\sqrt{a^2+{r_{a1}}^2-2{\mathrm{ar}}_{a1}cos({\mathrm{\α}}_{sat1}-{\mathrm{\α}}_{swt})}---\left(16\right)$

式中，α_swt是节圆内端面啮合角，由公式(12)计算，α_sat1是小齿轮顶部齿廓渐开线终止点端面压力角，简称小齿轮“顶部终止角”，可以由以下公式计算：

$i=\frac{r_{w2}}{r_{w1}}=\frac{r_{b2}}{r_{b1}}---\left(17\right)$

大齿轮齿顶圆与小齿轮根部渐开线齿廓接触点，就是小齿轮根部啮合起始点，所在圆半径就是小齿轮根部啮合起始点半径，用r_fc1表示。同理得到：

$r_{fc1}=\sqrt{a^2+{r_{a2}}^2-2{\mathrm{ar}}_{a2}cos({\mathrm{\α}}_{at2}-{\mathrm{\α}}_{wt})}---\left(18\right)$

式中α_at2是大齿轮齿顶圆压力角，计算公式是：

${\mathrm{\α}}_{at2}=arccos\frac{r_{b2}}{r_{a2}}---\left(19\right)$

内变位系数x_sn：变位系数与齿厚密切相关，根据分界圆齿厚相同条件可以计算出内变位系数x_sn。齿厚是渐开线齿轮啮合传动的重要尺寸，齿轮齿廓各部分的齿厚是不同的，两个齿轮的分度圆齿厚也不相同，用s表示分度圆齿厚，用s_s表示分度圆基圆内渐开线齿厚，简称分度圆内齿厚，小齿轮是两段同向渐开线齿廓，分度圆齿厚与内齿厚的计算公式是：

$s=\frac{m_n}{cos\mathrm{\β}}(\frac{\mathrm{\π}}{2}+2x_n{\mathrm{tan\α}}_n)---\left(20\right)$

$s_s=\frac{m_n}{cos\mathrm{\β}}(\frac{\mathrm{\π}}{2}+2x_{sn}{\mathrm{tan\α}}_{sn})---\left(21\right)$

用s_k表示任意圆齿厚，r_k是任意圆半径，r是分度圆半径，α_k是任意圆的压力角，α_t是分度圆端面压力角，小齿轮根部任意圆齿厚的计算公式是：

$s_k=\frac{r_k}{r}s-2r_k({\mathrm{inv\α}}_k-{\mathrm{inv\α}}_t)---\left(22\right)$

小齿轮顶部任意圆齿厚的计算公式是：

$s_k=\frac{r_k}{r}{s}_s-2r_k({\mathrm{inv\α}}_k-{\mathrm{inv\α}}_{st})---\left(23\right)$

大齿轮在基圆内齿廓是凹形齿廓即是反向渐开线齿廓，任意圆上齿厚计算与正向渐开线不同。图6所示，s_k是任意圆上的弧齿厚，s_s是分度圆上的弧齿厚，根据渐开线性质，任意圆上的弧齿厚：

$s_k=r_k\mathrm{\φ}=r_k\[\frac{s}{r}+2({\mathrm{\θ}}_k-{\mathrm{\θ}}_t)\]$

因渐开线展角θ_k＝invα_k以及θ_t＝invα_st，得到s_k计算公式：

$s_k=\frac{r_k}{r}{s}_s+2r_k({\mathrm{inv\α}}_k-{\mathrm{inv\α}}_{st})---\left(24\right)$

式中，反渐开线齿廓的分度圆齿厚s_s为：

$s_s=\frac{{\mathrm{zm}}_n}{\cos \mathrm{\β}}(\frac{\mathrm{\π}}{2}-2x_{sn}{\mathrm{tan\α}}_{sn})---\left(25\right)$

基圆外是正向渐开线齿廓，计算公式同小齿轮。

双渐开线齿轮模数、螺旋角、分度圆相同，顶部与根部分度圆压力角不同，因此变位系数是不相同的。可以根据分界圆齿厚相同的条件计算出齿顶部渐开线齿廓的变位系数，简称内变位系数，用x_sn表示。

(1)、小齿轮内变位系数x_sn1：小齿轮分界圆弧齿厚用s_J表示，因两段齿廓是正向渐开线，根据公式(20)、(21)、(22)、(23)得到：

$s_1=\frac{m_n}{cos\mathrm{\β}}(\frac{\mathrm{\π}}{2}+2x_{n1}{\mathrm{tan\α}}_n)$

$s_{s1}=\frac{m_n}{cos\mathrm{\β}}(\frac{\mathrm{\π}}{2}+2x_{sn1}{\mathrm{tan\α}}_{sn})$

$s_J=\frac{r_{Ja1}}{r_1}{s}_1-2r_{Ja1}({\mathrm{inv\α}}_{Jat1}-{\mathrm{inv\α}}_t)$

$s_J=\frac{r_{Ja1}}{r_1}{s}_{s1}-2r_{Ja1}({\mathrm{inv\α}}_{sJt1}-{\mathrm{inv\α}}_{st})$

式中，α_Jat1是小齿轮根部齿廓渐开线终止端面压力角，简称小齿轮“根部终止压力角”，α_sJt1是小齿轮顶部齿廓渐开线起始端面压力角，简称小齿轮“顶部起始压力角”，分别由下式计算：

${\mathrm{\α}}_{Jat1}=arccos\left(\frac{r_{b1}}{r_{Ja1}}\right)---\left(26\right)$

${\mathrm{\α}}_{sJt1}=arccos\left(\frac{r_{s1}}{r_{Ja1}}\right)---\left(27\right)$

根据以上公式联立求得：

$x_{sn1}=\frac{{\mathrm{tan\α}}_n}{{\mathrm{tan\α}}_{sn}}{x}_{n1}+\frac{z_1({\mathrm{inv\α}}_t+{\mathrm{inv\α}}_{sJt1}-{\mathrm{inv\α}}_{Jat1}-{\mathrm{inv\α}}_{st})}{2{\mathrm{tan\α}}_{sn}}---\left(28\right)$

(2)、大齿轮内变位系数x_sn2：根据渐开线性质：基圆内无渐开线，因此大齿轮两段齿廓渐开线分界点应在基圆附近；由于两条渐开线曲线光滑过渡，因此分界点齿厚是相同的。用s_b表示基圆分界点弧齿厚，基圆内齿廓是反向渐开线，根据公式(20)、(22)、(24)、(25)得到：

$s_2=\frac{m_n}{cos\mathrm{\β}}(\frac{\mathrm{\π}}{2}+2x_{n2}{\mathrm{tan\α}}_n)$

$s_{s2}=\frac{m_n}{cos\mathrm{\β}}(\frac{\mathrm{\π}}{2}-2x_{sn2}{\mathrm{tan\α}}_{sn})$

$s_b=\frac{r_{Jb2}}{r_2}{s}_2-2r_{Jb2}({\mathrm{inv\α}}_{Jbt2}-{\mathrm{inv\α}}_t)$

$s_b=\frac{r_{Jb2}}{r_2}{s}_{s2}+2r_{Jb2}({\mathrm{inv\α}}_{sbt2}-{\mathrm{inv\α}}_{st})$

式中，α_Jbt2是大齿轮顶部(双大负齿轮是中部)渐开线起始点端面压力角，简称“顶部(中部)起始压力角”；α_sbt2是大齿轮根部终止点端面压力角，简称“根部终止压力角”。

${\mathrm{\α}}_{Jbt2}=arccos\left(\frac{r_{b2}}{r_{Jb2}}\right)---\left(29\right)$

${\mathrm{\α}}_{sbt2}=arccos\left(\frac{r_{s2}}{r_{Jb2}}\right)---\left(30\right)$

求得： $x_{sn2}=\frac{z_2({\mathrm{inv\α}}_{sbt2}+{\mathrm{inv\α}}_{Jbt2}-{\mathrm{inv\α}}_t-{\mathrm{inv\α}}_{st})}{2{\mathrm{tan\α}}_{sn}}-\frac{{\mathrm{tan\α}}_n}{{\mathrm{tan\α}}_{sn}}{x}_{n2}---\left(31\right)$

双渐开线齿轮啮合传动也是渐开线变位齿轮传动，因此渐开线变位齿轮无侧隙啮合方程适用于双渐开线齿轮啮合传动。大齿轮顶部与小齿轮根部是反向渐开线齿廓啮合传动，也是凸凸齿廓啮合传动，与渐开线齿轮啮合传动一样，称主啮合传动；大齿轮根部与小齿轮顶部是同向渐开线辅啮合传动，也是凸凹齿廓啮合传动，与渐开线齿轮传动不同，称辅啮合传动，分别计算。

(1)、主啮合传动是大齿轮顶部与小齿轮根部齿廓啮合传动，无侧隙啮合方程也是渐开线齿轮无侧隙啮合方程，这里省去推导过程，其方程是：

$x_{\mathrm{\Σ}n}=\frac{(z_1+z_2)({\mathrm{inv\α}}_{wt}-{\mathrm{inv\α}}_t)}{2{\mathrm{tan\α}}_n}---\left(32\right)$

x_∑n＝x_n1+x_n2(33)

式中，z₁是小齿轮齿数，z₂是大齿轮齿数，α_wt是端面啮合角，α_t是分度圆端面压力角，α_n是分度圆法向压力角，x_∑n是总法向变位系数，x_n1是小齿轮法向变位系数，x_n2c是大齿轮法向变位系数。α_t、α_wt、α_n与分度圆螺旋角β有如下关系：

${\mathrm{\α}}_t=arctan\left(\frac{{\mathrm{tan\α}}_n}{cos\mathrm{\β}}\right)$

${\mathrm{\α}}_{wt}=arccos\left(\frac{a^{\′}}{a}{\mathrm{cos\α}}_t\right)$

式中a是两齿轮实际的安装中心距，a′是两齿轮的理论中心距。

(2)、辅啮合传动是大齿轮根部与小齿轮顶部啮合传动，这是同向渐开线齿廓啮合传动，也要满足无侧隙啮合方程，根据齿厚计算公式(24)、(25)，小齿轮顶部与大齿轮根部齿廓的总变位系数满足公式：

$x_{s\mathrm{\Σ}n}=\frac{(z_1-z_2)({\mathrm{inv\α}}_{swt}-{\mathrm{inv\α}}_{st})}{2{\mathrm{tan\α}}_{sn}}---\left(34\right)$

x_s∑n＝x_sn1-x_sn2(35)

式中，x_s∑n是大齿轮根部基圆内渐开线齿廓与小齿轮顶部渐开线齿廓相配的总法向变位系数，简称总法向内变位系数或总内变位系数，α_swt是大齿轮根部基圆内渐开线齿廓与小齿轮顶部渐开线齿廓的分度圆端面啮合角，简称端面内啮合角，α_st是大齿轮根部基圆内渐开线齿廓与小齿轮顶部渐开线齿廓的分度圆端面压力角，简称端面内压力角，α_sn是内渐开线分度圆法向压力角，简称法向内压力角，x_sn1是小齿轮顶部齿廓相配大齿轮根部基圆内渐开线的法向变位系数，简称小齿轮法向内变位系数，x_sn2是大齿轮根部基圆内渐开线齿廓法向变位系数，简称大齿轮法向内变位系数。

关于总内变位系数是可以确定的，小齿轮内变位系数x_sn1与大齿轮内变位系数x_sn2及小齿轮两段齿廓的分界圆半径r_Ja1与大齿轮两段齿廓分界圆半径r_Jb2四个未知数可以根据公式(13)、(28)、(31)、(34)、(35)联立求解，首先要求出分界圆半径r_Ja1和r_Jb2，将公式(28)、(31)、(34)代入公式(35)中得到方程：

z₁(invα_Jat1-invα_sJt1)+z₂(invα_Jbt2+invα_sbt2)＝A(36)

式中，A是常数。

A＝2x_∑ntanα_n+(z₁+z₂)invα_t-(z₁-z₂)invα_swt(37)

将公式(13)换成方程表达式：

r_Ja1 ²＝a²+r_Jb2 ²-ar_Jb2cos(α_swt-α_sbt2)(38)

公式(36)、(38)与(26)、(27)、(29)、(30)组成了二元二次方程，未知数是r_Ja1和r_Jb2。只要计算出r_Ja1和r_Jb2，就可以计算出x_sn1和x_sn2。但(36)、(38)方程组不仅是二元二次方程组，而且还是超越方程，求解是很困难的，一般方法无法求解。根据(36)、(38)方程组可以证明大齿轮基圆内、外渐开线的分界点不在基圆上，而是大于基圆，在基圆附近，因此可以用基圆半径近似逼近法求解。即以基圆半径r_b2等于分界圆半径r_Jb2，计算出分界圆半径r_Ja1，再用r_Ja1代入公式反算r_Jb2，要得到更精确的数值可以再重复计算几遍，直到得到希望的精度为止。

也可以用简单的平均法求解，通过分析发现，只要知道r_Jb2就可以解出r_Ja1和x_sn1及x_sn2。即先设r_Jb2＝r_b2计算出其他三个未知数x_sn1、x_sn2、r_J1，其中x_sn1、x_sn2可以根据公式(28)、(31)直接计算出来，再将计算出来的x_sn1和x_sn2分别代入公式(35)计算出x_sn2和x_sn1，将得到的两个数值再计算平均值即可，要注意，在计算分界圆齿厚时也要用顶部与根部分别计算出来的数值再计算平均值。

顶隙与齿顶高减短系数：保证一对齿轮正确啮合，齿轮根部与顶部间留有一定间隙，这个间隙称为齿顶隙，简称顶隙。变位齿轮按照保证无侧隙啮合的要求选定安装中心距，则不能够保证顶隙，按照保证顶隙的要求选定安装中心距，则不能够保证无侧隙啮合，因此，变位齿轮要保证顶隙与无侧隙啮合则将齿顶减短，与模数的比值称齿顶高减短系数，用δ_y表示。

δ_y＝x_∑n-y_n(39)

式中y_n是中心分离系数，计算公式为：

$y_n=\frac{a-a^{\′}}{m_n}=\frac{z_1+z_2}{2}(\frac{{\mathrm{cos\α}}_t}{{\mathrm{cos\α}}_{wt}}-1)---\left(40\right)$

将式(32)、(40)代入(39)的δ_y计算公式得到：

${\mathrm{\δ}}_y=\frac{z_1+z_2}{2}(1+\frac{{\mathrm{inv\α}}_{wt}-{\mathrm{inv\α}}_t}{{\mathrm{tan\α}}_n}-\frac{{\mathrm{cos\α}}_t}{{\mathrm{cos\α}}_{wt}})---\left(41\right)$

双渐开线齿廓各段高度计算公式是：

h_w＝(2h_a ^*-δ_y)m_n(42)

h＝(2h_a ^*-δ_y+c^*)m_n(43)

h_g＝(2h_a ^*-δ_y+c_*+c_a ^*)m_n(44)

双渐开线齿廓形成条件是：r-h_w＜r_b，代入相关计算公式得到：

${\mathrm{\&delta;}}_y<2{h_a}^{*}-\frac{z(1-{\mathrm{cos\&alpha;}}_t)}{2\cos \mathrm{\&beta;}}---\left(45\right)$

一对渐开线齿轮啮合传动的极限情况就是啮合角为0，根据公式(41)得到：

${\mathrm{\&delta;}}_y<\frac{z_1+z_2}{2}(1-\frac{{\mathrm{inv\&alpha;}}_t}{{\mathrm{tan\&alpha;}}_n}-{\mathrm{cos\&alpha;}}_t)---\left(46\right)$

公式(45)和(46)都是双渐开线齿轮应校核的条件。

齿数和变位系数与螺旋角：根据变位齿轮原理，变位齿轮是滚刀由标准位置沿径向移动X_nm_n距离所切制出来的齿轮。其中x_n是法向变位系数，m_n是法向模数。

如图7所示，不根切干涉的条件是N₁Q＞h_a-X_nm_n或X_nm_n＞h_a-N₁Q；式中h_a是分度圆齿顶高，α_t是齿轮端面分度圆压力角，r是齿轮分度圆直径，分别由下面公式计算：

h_a＝h_a ^*m_n

N₁Q＝PN₁sinα_t

PN₁＝rsinα_t

$r=\frac{{\mathrm{zm}}_n}{\cos \mathrm{\&beta;}}$

根据数学运算得变位系数的校核公式为：

$x_n\&GreaterEqual;{h_a}^{*}-\frac{{\mathrm{zsin}}^2{\mathrm{\&alpha;}}_t}{2cos\mathrm{\&beta;}}---\left(47\right)$

或根据变位系数、螺旋角、压力角校核齿数：

$z\&GreaterEqual;\frac{2({h_a}^{*}-x_n)cos\mathrm{\&beta;}}{{\sin }^2{\mathrm{\&alpha;}}_t}---\left(48\right)$

或根据变位系数、齿数、压力角校核螺旋角：

$cos\mathrm{\&beta;}\&le;\frac{{\mathrm{zcos}}^2{\mathrm{\&alpha;}}_t}{2({h_a}^{*}-x_n)}---\left(49\right)$

公式(47)、(48)、(49)是校核变位系数、齿数、螺旋角三者互相满足条件。

啮合中过渡曲线干涉：要使传动不发生过渡曲线干涉，必须使齿廓工作的啮合起始点开始均是渐开线，即齿廓工作段起始点的压力角α_c必须大于或等于齿廓渐开线起始点的压力角α_d。齿廓渐开线起始点是由滚刀滚切时确定的，是加工起始点，压力角用α_d表示，齿廓工作段啮合起始点是两齿轮传动啮合与安装位置确定的，压力角用α_d表示，分别计算出两个压力角。大齿轮基圆内渐开线加工起始点已由公式(2)计算，对于小齿轮渐开线加工起始点计算如下。

(1)、渐开线加工起始点压力角α_d

如图8所示，B点是渐开线起始点。渐开线加工起始点压力角α_d如图8中所示，

${\mathrm{tan\&alpha;}}_d=\frac{{\mathrm{BN}}_1}{r_b}=\frac{{\mathrm{PN}}_1-PB}{r_b}$

$PB=\frac{H}{{\mathrm{sin\&alpha;}}_t}$

PN₁＝rsinα_t

r_b＝rcosα_t

式中r是小齿轮分度圆半径，α_t是端面分度圆压力角，H是小齿轮根部实际齿高。因H＝(h^* _a-x_n1)m_n；因此可以得到：

${\mathrm{tan\&alpha;}}_d={\mathrm{tan\&alpha;}}_t-\frac{4({h_a}^{*}-x_{n1})cos\mathrm{\&beta;}}{z_1{\sin }^2{\mathrm{\&alpha;}}_t}$

(2)、齿廓啮合起始点压力角α_c

如图9所示，B点是小齿轮根部齿廓啮合起始点与大齿轮顶圆工作起始点。α_c是齿廓工作啮合起始点压力角，则：

${\mathrm{tan\&alpha;}}_c=\frac{{\mathrm{BN}}_1}{r_{b1}}$

BN₁＝N₁N₂-N₂B

N₁N₂＝(r_b1+r_b2)tanα_wt

N₂B＝r_b2tanα_at2

式中，r_b1是小齿轮基圆半径，r_b2是大齿轮基圆半径，α_wt是啮合角，α_at2是大大齿轮的齿顶压力角，其计算公式是：

${\mathrm{\&alpha;}}_{at2}=arccos\frac{r_{b2}}{r_{a2}}---\left(50\right)$

因此有tanα_c＝tanα_wt-i(tanα_at2-tanα_wt)。

根据不发生过渡曲线干涉的条件，则有tanα_c≥tanα_d，即小齿轮不发生过渡曲线干涉的校验公式是：

${\mathrm{tan\&alpha;}}_{wt}-i({\mathrm{tan\&alpha;}}_{at2}-{\mathrm{tan\&alpha;}}_{wt})\&GreaterEqual;{\mathrm{tan\&alpha;}}_t-\frac{4({h_a}^{*}-x_{n1})cos\mathrm{\&beta;}}{z_1\sin 2{\mathrm{\&alpha;}}_t}---\left(51\right)$

同理可得小齿轮顶圆在大齿轮根部啮合起始角的正切函数关系：

${\mathrm{tan\&alpha;}}_c={\mathrm{tan\&alpha;}}_{swt}-\frac{1}{i}({\mathrm{tan\&alpha;}}_{sat1}-{\mathrm{tan\&alpha;}}_{swt})$

大齿轮渐开线起始点由公式(2)计算，同理得到大齿轮根部不发生过渡曲线干涉的校验公式是：

${\mathrm{tan\&alpha;}}_{swt}-\frac{1}{i}({\mathrm{tan\&alpha;}}_{sat1}-{\mathrm{tan\&alpha;}}_{swt})\&GreaterEqual;{\mathrm{sin\&alpha;}}_{st}-\frac{({h_a}^{*}-x_{sn2})m_n\cos \mathrm{\&beta;}}{r_{s2}{\mathrm{sin\&alpha;}}_{st}}---\left(52\right)$

式中，α_swt是端面内啮合角，α_st是端面内压力角，α_sat1是小齿轮顶部渐开线齿廓终止压力角，简称小齿轮顶部终止压力角。

大齿轮根部与小齿轮根部齿廓啮合接触起始点已经计算出来，比较准确，所以一般用α_fct1、α_fct2校核。

重合度用ε_γ表示。如图10所示，啮合线由C₁C、B₁B两段组成，因此，双渐开线齿轮啮合传动由基圆内渐开线重迭系数ε_f、基圆外渐开线重迭系数ε_α、端面重迭系数ε_β三部分组成。

如图10所示，C₁C是基圆内渐开线啮合线长，B₁B是基圆外渐开线啮合线长。∠1＝α_fJt1是小齿轮“顶部起始压力角”，∠2＝α_sat1是小齿轮“顶部终止压力角”，∠3＝α_bct1是小齿轮“根部终止压力角”。

(1)、基圆内渐开线重迭系数ε_f

如图10所示，C₁C是基圆内渐开线啮合线长：

C₁C＝r_s1(tanα_sat1-tanα_sJt1)

式中，r_s1是小齿轮内基圆半径，由公式(9)计算，小齿轮顶部起始压力角α_sJt1由公式(26)计算，小齿轮“顶部终止压力角α_sat1由下面公式(17)计算，即计算公式是：

${\mathrm{\&alpha;}}_{sat1}=arccos\left(\frac{r_{s1}}{r_{a1}}\right)$

${\mathrm{\&alpha;}}_{sJt1}=arccos\left(\frac{r_{s1}}{r_{Ja1}}\right)$

式中r_J1由公式(13)计算，齿轮法节等于内基圆端面周节。

$P_{sbt}=\frac{{\mathrm{\&pi;m}}_n{\mathrm{cos\&alpha;}}_{st}}{cos\mathrm{\&beta;}}$

因此，基圆内渐开线重迭系数ε_f

${\mathrm{\&epsiv;}}_f=\frac{({\mathrm{tan\&alpha;}}_{sat1}-{\mathrm{tan\&alpha;}}_{sJt1})r_{s1}cos\mathrm{\&beta;}}{{\mathrm{\&pi;m}}_n{\mathrm{cos\&alpha;}}_{st}}---\left(53\right)$

(2)、基圆外渐开线重迭系数ε_α

如图10所示，B₁B是基圆外渐开线啮合线长，B₁B＝PB₁+PB。

PB₁＝r_b1(tanα_Jat1-tanα_wt)

PB＝r_b2(tanα_at2-tanα_wt)

式中，α_at2是大齿轮齿顶圆压力角，由公式(50)计算，

${\mathrm{\&alpha;}}_{at2}=arccos\frac{r_{b2}}{r_{a2}}$

α_Jat是小齿轮中部终止压力角，由公式(24)计算，即

${\mathrm{\&alpha;}}_{Jat1}=arccos\frac{r_{b1}}{r_{Ja1}}$

式中，r_Ja1根据公式(13)计算。B₁B与法节的比值为：

${\mathrm{\&epsiv;}}_a=\frac{1}{2\mathrm{\&pi;}}\&lsqb;z_1({\mathrm{tan\&alpha;}}_{Jat1}-{\mathrm{tan\&alpha;}}_{wt})+z_2({\mathrm{tan\&alpha;}}_{at2}-{\mathrm{tan\&alpha;}}_{wt})\&rsqb;---\left(54\right)$

(3)端面重迭系数ε_β为：

${\mathrm{\&epsiv;}}_{\mathrm{\&beta;}}=\frac{b\sin \mathrm{\&beta;}}{{\mathrm{\&pi;m}}_n}---\left(55\right)$

式中，b是齿轮轮齿宽度。

(4)、总重合度(重迭系数)为：

ε_γ＝ε_α+ε_β+ε_β(56)

总齿数与最小变位系数：双渐开线齿轮是负变位齿轮，总变位系数是负值，也是有极限的，这个极限称最小总变位系数。根据“齿廓啮合基本定律”，一对渐开线齿轮啮合传动的节圆必须在基圆以外，即两齿轮基圆半径之和要小于安装中心距，因此有：

$\frac{(z_1+z_2)m_n{\mathrm{cos\&alpha;}}_t}{2cos\mathrm{\&beta;}}\&le;a$

大齿轮和小齿轮的齿数之和称为总齿数，设

$z_v=\frac{2a}{m_n}---\left(68\right)$

称为初步计算总齿数简称初算齿数，得到

$z_1+z_2\&le;\frac{cos\mathrm{\&beta;}}{{\mathrm{cos\&alpha;}}_t}{z}_v---\left(69\right)$

将上式(69)代入无侧隙啮合方程(32)中得到

$x_{\mathrm{\&Sigma;}n}\&GreaterEqual;\frac{z_v({\mathrm{inv\&alpha;}}_{wt}-{\mathrm{inv\&alpha;}}_t)cos\mathrm{\&beta;}}{2{\mathrm{cos\&alpha;}}_t{\mathrm{tan\&alpha;}}_n}---\left(70\right)$

极限情况，α_wt＝0，得到的极限值为：

$x_{\mathrm{\&Sigma;}n}>-\frac{z_v{\mathrm{inv\&alpha;}}_{t}cos\mathrm{\&beta;}}{2{\mathrm{cos\&alpha;}}_t{\mathrm{tan\&alpha;}}_n}---\left(71\right)$

双渐开线形成条件是齿廓工作齿高最小圆应小于基圆半径，即

r-(h_a ^*-x_n)m_n＜r_b

代入计算公式得到

$x_n\&le;h_a*-\frac{z(1-{\mathrm{cos\&alpha;}}_t)}{2\cos \mathrm{\&beta;}}---\left(72\right)$

根据公式(47)与(72)得到大齿轮变位系数x_n的选择范围为：

$h_a*-\frac{{\mathrm{zsin}}^2{\mathrm{\&alpha;}}_t}{2cos\mathrm{\&beta;}}\&le;x_n\&le;h_a*-\frac{z(1-{\mathrm{cos\&alpha;}}_t)}{2\cos \mathrm{\&beta;}}---\left(73\right)$

双渐开线齿轮两段齿廓均匀分布，工作齿廓以基圆为对称线，则有：

$r_b=\frac{1}{2}\&lsqb;r+({h_a}^{*}+x_n-{\mathrm{\&delta;}}_y)m_n+r-({h_a}^{*}-x_n)m_n\&rsqb;$

r是分度圆半径，r_b是基圆半径，代入计算公式得到：

$x_n=\frac{{\mathrm{\&delta;}}_y}{2}-\frac{z(1-{\mathrm{cos\&alpha;}}_t)}{2\cos \mathrm{\&beta;}}---\left(74\right)$

满足公式(74)是设计双渐开线齿轮的最佳变位系数。

齿厚计算：齿厚是齿轮传动的重要尺寸，也是制造滚刀，加工齿轮的重要参数，但齿轮各部位齿厚不相同，对双渐开线，分界圆齿厚是非常重要的尺寸，大、小齿轮分界圆弧齿厚的计算公式

(1)、小齿轮分界圆弧齿厚用s_J1表示，则：

$s_{J1}=\frac{r_{Ja1}}{r_1}{s}_1-2r_{Ja1}({\mathrm{inv\&alpha;}}_{Jat}-{\mathrm{inv\&alpha;}}_t)---\left(80\right)$ 或

$s_{J1}=\frac{r_{J1}}{r_{s1}}{s}_{s1}-2r_{J1}({\mathrm{inv\&alpha;}}_{sJt1}-{\mathrm{inv\&alpha;}}_{st})---\left(81\right)$

如果分界圆直径没有精确计算出来，这两个数值是不相等的，前面已经讲过，要用两个数值来计算平均值。分别用s_Jf1表示根部计算的分界圆齿厚，s_Ja1表示顶部计算的分界圆齿厚，则计算公式是：

$s_{Jf1}=\frac{r_{Ja1}}{r_1}{s}_1-2r_{Ja1}({\mathrm{inv\&alpha;}}_{Jbt}-{\mathrm{inv\&alpha;}}_t)$

$s_{Ja1}=\frac{r_{Ja1}}{r_{s1}}{s}_{s1}-2r_{Ja1}({\mathrm{inv\&alpha;}}_{sJt1}-{\mathrm{inv\&alpha;}}_{st})$

$s_{J1}=\frac{1}{2}(s_{Ja1}+s_{Jf1})---\left(82\right)$

(2)、大齿轮分界圆弧齿厚用s_b2表示，则：

$s_{b2}=\frac{r_{Jb2}}{r_2}{s}_2-2r_{Jb2}({\mathrm{inv\&alpha;}}_{Jbt2}-{\mathrm{inv\&alpha;}}_t)---\left(83\right)$ 或

$s_{b2}=\frac{r_{Jb2}}{r_{s2}}{s}_{s2}+2r_{Jb2}({\mathrm{inv\&alpha;}}_{fJt2}-{\mathrm{inv\&alpha;}}_{st})---\left(83\right)$

同理，如果分界圆直径r_Jb2没有精确计算出来，用基圆半径为分界圆半径，即r_Jb2＝r_b2，则

$s_{b2}=\frac{r_{b2}}{r_2}{s}_2+2r_{b2}{\mathrm{inv\&alpha;}}_t$

上公式计算出来的数值与公式(83)计算出来的数值是不相等的，也要计算平均值。

(3)、节圆弧齿厚用s_w表示

双渐开线齿轮传动，大齿轮与小齿轮的节圆均大于分界圆小于基圆，在正啮合齿廓上，因此节圆弧齿厚用分度圆弧齿厚计算。

小齿轮节圆弧齿厚s_w1为：

$s_{w1}=\frac{r_{w1}}{r_1}{s}_1-2r_{w1}({\mathrm{inv\&alpha;}}_{wt}-{\mathrm{inv\&alpha;}}_t)---\left(84\right)$

大齿轮节圆弧齿厚s_w2为：

$s_{w2}=\frac{r_{w2}}{r_2}{s}_2-2r_{w2}({\mathrm{inv\&alpha;}}_{wt}-{\mathrm{inv\&alpha;}}_t)---\left(85\right)$

节圆弧齿厚计算方便，是可靠检测齿轮与制作滚刀等刀具的重要参数。

二、双大负齿轮啮合传动：

在单大负齿轮啮合传动的基础上来分析双大负齿轮啮合传动，可以利用单大负齿轮啮合传动的一些计算公式和校核公式。

如图11所示，双大负齿轮啮合传动的双渐开线齿轮实际是三段渐开线齿廓啮合传动。根据“齿廓啮合基本定律”，两个啮合传动齿轮的三段齿廓都有一个共同的节圆和节点，因此，齿轮三段渐开线齿廓的模数、齿数、分度圆螺旋角、分度圆直径、节圆直径、分界圆齿厚是相同的，三段渐开线齿轮的基圆直径、分度圆压力角、分度圆齿厚、法向变位系数、公法线长度等不同。根据这一原理可以推导出计算公式和对齿轮设计与加工计算。为了区别，在大齿轮基圆内加工形成的基圆半径，简称内基圆半径，用r_s2表示，对应的小齿轮顶部齿廓的基圆半径，简称小齿轮内基圆半径，用r_s1表示，内基圆齿廓对应分度圆法向压力角简称法向内压力角，用α_sn表示，端面内压力角，用α_st表示。在小齿轮基圆内加工形成的渐开线的基圆半径称配基圆半径，用r_p1表示，对应的大齿轮配基圆半径用r_p2表示，分度圆法向配压力角用α_pn表示。大小齿轮的轮齿均有三段渐开线齿廓，三段渐开线有r_b、r_s和r_p三个基圆，当传动比为1时，内基圆与配基圆重合，内基圆半径r_s与配基圆半径r_p相等。

1、内基圆半径与配基圆半径计算

(1)、大齿轮内基圆半径r_s2和小齿轮配基圆半径r_p1根据公式(1)计算，分别为：

r_s2＝r_f2+ρ_f(1-sinαt)(86)

r_p1＝r_f1+ρ_f(1-sinαt)(87)

(2)、小齿轮内基圆半径与大齿轮配基圆半径根据传动比公式(9)计算，得到：

$r_{s1}=\frac{1}{i}{r}_{s2}---\left(88\right)$

r_p2＝ir_p1(89)

2、分度圆法向内压力角与法向配压力角计算

(1)、分度圆端面内压力角与配压力角根据公式(14)计算，得到：

${\mathrm{\&alpha;}}_{st}=arccos\frac{r_{s2}}{r_2}---\left(90\right)$

${\mathrm{\&alpha;}}_{pt}=arccos\frac{r_{p1}}{r_1}---\left(91\right)$

(2)、分度圆法向内压力角与配压力角根据公式(11)计算，得到：

α_sn＝arctan(tanα_stcosβ)(92)

α_pn＝arctan(tanα_ptcosβ)(93)

3、内变位系数与配变位系数计算

(1)、内变位系数计算

内变位系数是小齿轮顶部齿廓与大齿轮根部齿廓的啮合传动计算，根据公式(28)与(31)计算，

$x_{sn1}=\frac{{\mathrm{tan\&alpha;}}_n}{{\mathrm{tan\&alpha;}}_{sn}}{x}_{n1}+\frac{z_1({\mathrm{inv\&alpha;}}_t+{\mathrm{inv\&alpha;}}_{sJt1}-{\mathrm{inv\&alpha;}}_{Jat1}-{\mathrm{inv\&alpha;}}_{st})}{2{\mathrm{tan\&alpha;}}_{sn}}---\left(94\right)$

$x_{sn2}=\frac{z_2({\mathrm{inv\&alpha;}}_{sbt2}+{\mathrm{inv\&alpha;}}_{Jbt2}-{\mathrm{inv\&alpha;}}_t-{\mathrm{inv\&alpha;}}_{st})}{2{\mathrm{tan\&alpha;}}_{sn}}-\frac{{\mathrm{tan\&alpha;}}_n}{{\mathrm{tan\&alpha;}}_{sn}}{x}_{n2}---\left(95\right)$

总内变位系数由公式(34)计算，得到：

$x_{\mathrm{\&Sigma;}sn}=\frac{(z_1-z_2)({\mathrm{inv\&alpha;}}_{swt}-{\mathrm{inv\&alpha;}}_{st})}{2{\mathrm{tan\&alpha;}}_{sn}}---\left(96\right)$

小齿轮内变位系数与大齿轮内变位系数由公式(35)计算，得到：

x_sn1＝x_∑sn+x_sn2(97)

x_sn2＝x_sn1-x_∑sn(98)

齿顶部分界圆半径r_Ja1与齿根部分界圆半径r_Jb2根据方程组求解，r_Ja1与r_Jb2方程组为：

z₁(invα_Jat1-invα_sJt1)+z₂(invα_Jbt2+invα_sbt2)＝A(99)

r_Ja1 ²＝a²+r_Jb2 ²-ar_Jb2cos(α_swt-α_Jbt2)(100)

${\mathrm{\&alpha;}}_{Jat1}=arccos\left(\frac{r_{b1}}{r_{Ja1}}\right)---\left(101\right)$

${\mathrm{\&alpha;}}_{sJt1}=arccos\frac{r_{s1}}{r_{Ja1}}---\left(102\right)$

${\mathrm{\&alpha;}}_{Jbt2}=arccos\left(\frac{r_{b2}}{r_{Jb2}}\right)---\left(103\right)$

${\mathrm{\&alpha;}}_{sbt2}=arccos\left(\frac{r_{s2}}{r_{Jb2}}\right)---\left(104\right)$

式中，A是常数。

A＝2x_∑ntanα_n+(z₁+z₂)invα_t-(z₁-z₂)invα_swt(105)

(2)、配变位系数计算

内变位系数是小齿轮顶部齿廓与大齿轮根部齿廓的啮合传动计算，根据公式(28)与(31)代入相应的数值得到：

$x_{pn1}=\frac{z_1({\mathrm{inv\&alpha;}}_{pbt1}+{\mathrm{inv\&alpha;}}_{Jbt1}-{\mathrm{inv\&alpha;}}_t-{\mathrm{inv\&alpha;}}_{pt})}{2{\mathrm{tan\&alpha;}}_{pn}}-\frac{{\mathrm{tan\&alpha;}}_n}{{\mathrm{tan\&alpha;}}_{pn}}{x}_{n1}---\left(106\right)$

$x_{pn2}=\frac{{\mathrm{tan\&alpha;}}_n}{{\mathrm{tan\&alpha;}}_{pn}}{x}_{n2}+\frac{z_2({\mathrm{inv\&alpha;}}_t+{\mathrm{inv\&alpha;}}_{pJt2}-{\mathrm{inv\&alpha;}}_{Jat2}-{\mathrm{inv\&alpha;}}_{st})}{2{\mathrm{tan\&alpha;}}_{pn}}---\left(107\right)$

总配变位系数由公式(34)计算，得到：

$x_{\mathrm{\&Sigma;}pn}=\frac{(z_2-z_1)({\mathrm{inv\&alpha;}}_{pwt}-{\mathrm{inv\&alpha;}}_{pt})}{2{\mathrm{tan\&alpha;}}_{pn}}---\left(108\right)$

小齿轮内变位系数与大齿轮内变位系数由公式(35)计算，得到：

X_pn1＝X_pn2-x_∑pn(¹09)

x_pn2＝x_∑pn+x_pn1(110)

齿顶部分界圆半径r_Ja2与齿根部分界圆半径r_Jb1根据方程组求解，r_Ja2与r_Jb1方程组为：

z₂(invα_Jat2-invα_pJt2)+z₁(invα_pbt1+invα_Jbt1)＝B(111)

r_Ja2 ²＝a²+r_Jb1 ²-ar_Jb1cos(α_swt-α_Jbt1)(112)

${\mathrm{\&alpha;}}_{pbt1}=arccos\left(\frac{r_{p1}}{r_{Jb1}}\right)---\left(113\right)$

${\mathrm{\&alpha;}}_{Jbt1}=arccos\frac{r_{b1}}{r_{Jb1}}---\left(114\right)$

${\mathrm{\&alpha;}}_{pJt2}=arccos\left(\frac{r_{p2}}{r_{Ja2}}\right)---\left(115\right)$

${\mathrm{\&alpha;}}_{Jat2}=arccos\left(\frac{r_{b2}}{r_{Ja2}}\right)---\left(116\right)$

式中，B是常数。

B＝2x_∑ntanα_n+(z₁+z₂)invα_t-(z₂-z₁)invα_pwt)(117)

(3)、双大负齿轮传动比i＝1的计算

对传动比为1的双负传动传动，两个齿轮的变位系数相等，内变位系数与配变位系数相等，即

$x_{n1}=x_{n2}=\frac{1}{2}{x}_{\mathrm{\&Sigma;}n}=x_n$

X_sn1＝x_pn2

x_sn2＝x_pm1

X_∑sn＝x_∑pn＝0

r_Ja1＝r_Ja2＝r_Ja

r_Jb1＝r_Jb2＝r_Jb

因此，传动比为1的双大负齿轮传动计算，只需解一组方程，求出r_Ja和r_Jb，再计算出X_sn1和x_sn2即可。

4、齿廓分界圆和各部渐开线齿高计算

(1)、齿廓顶部分界圆半径根据公式(13)计算，得到：

$r_{Ja1}=\sqrt{a^2+{r_{Jb2}}^2-{\mathrm{ar}}_{Jb2}cos({\mathrm{\&alpha;}}_{swt}-{\mathrm{\&alpha;}}_{sbt2})}---\left(118\right)$

$r_{Ja2}=\sqrt{a^2+{r_{Jb1}}^2-{\mathrm{ar}}_{Jb1}cos({\mathrm{\&alpha;}}_{pwt}-{\mathrm{\&alpha;}}_{pbt1})}---\left(119\right)$

(2)、分界圆齿顶高根据公式(2-12)计算，得到：

h_Ja1＝r_a1-r_Ja1(120)

h_Ja2＝r_a2-r_Ja2(121)

(3)、中部齿高计算：

h_Jz1＝r_Ja1-r_Jb1(122)

h_Jz2＝r_Ja2-r_Jb2(123)

(4)、根部齿高计算

H_bf1＝h_w1-h_Ja1-h_Jz1(124)

h_bf2＝h_w2-h_Ja2-h_Jz2(125)

(5)、节圆齿顶高计算

h_wa1＝r_a1-r_w1(126)

h_wa2＝r_a2-r_w2(127)

5、端面内啮合角与配啮合角计算

根据公式(12)计算，得到：

${\mathrm{\&alpha;}}_{swt}=arccos\left(\frac{a^{\&prime;}}{a}{\mathrm{cos\&alpha;}}_{st}\right)---\left(128\right)$

${\mathrm{\&alpha;}}_{pwt}=arccos\left(\frac{a^{\&prime;}}{a}{\mathrm{cos\&alpha;}}_{pt}\right)---\left(129\right)$

6、重合度计算

如图7所示，重合度由四部分组成，小齿轮顶部与大齿轮根部，中间啮合部分，端面部分，这三部分仍然分别用ε_f、ε_α、ε_β表示，增加的大齿轮顶部与小齿轮根部重合度部分，用ε_p表示，计算公式也不尽相同。

(1)、小齿轮顶部与大齿轮根部重合度ε_f计算

${\mathrm{\&epsiv;}}_f=\frac{({\mathrm{tan\&alpha;}}_{sat1}-{\mathrm{tan\&alpha;}}_{sJt1})r_{s1}cos\mathrm{\&beta;}}{{\mathrm{\&pi;m}}_n{\mathrm{cos\&alpha;}}_{st}}\mathrm{---}\left(130\right)$

式中α_sat1由公式(17)计算，α_sJt1由公式(27)计算。

(2)、中间部分重合度ε_α计算

${\mathrm{\&epsiv;}}_{\mathrm{\&alpha;}}=\frac{1}{2\mathrm{\&pi;}}(z_1+z_2){\mathrm{tan\&alpha;}}_{wt}---\left(131\right)$

(3)、大齿轮顶部与小齿轮根部重合度ε_p计算

${\mathrm{\&epsiv;}}_p=\frac{({\mathrm{tan\&alpha;}}_{pat2}-{\mathrm{tan\&alpha;}}_{pJt2})r_{p2}cos\mathrm{\&beta;}}{{\mathrm{\&pi;m}}_n{\mathrm{cos\&alpha;}}_{pt}}---\left(132\right)$

${\mathrm{\&alpha;}}_{pat2}=arccos\frac{r_{p2}}{r_{a2}}---\left(133\right)$

${\mathrm{\&alpha;}}_{pJt2}=arccos\frac{r_{p2}}{r_{Ja2}}---\left(134\right)$

(4)、端面重合度ε_β计算

${\mathrm{\&epsiv;}}_{\mathrm{\&beta;}}=\frac{bsin\mathrm{\&beta;}}{{\mathrm{\&pi;m}}_n}$

(5)、总重合度

ε_γ＝ε_f+ε_α+ε_p+ε_β(135)

7、过渡曲线干涉校核

过渡曲线干涉是在齿根部与齿顶部，与单大负齿轮传动相同，只是符号意义不同，根据前面公式得到双大负齿轮传动过渡干涉校核公式。

${\mathrm{tan\&alpha;}}_{swt}-\frac{1}{i}({\mathrm{tan\&alpha;}}_{sat1}-{\mathrm{tan\&alpha;}}_{swt})\&GreaterEqual;{\mathrm{sin\&alpha;}}_{st}-\frac{({h_a}^{*}-x_{sn2})m_{n}cos\mathrm{\&beta;}}{r_{s2}{\mathrm{sin\&alpha;}}_{st}}$

${\mathrm{tan\&alpha;}}_{pwt}-i({\mathrm{tan\&alpha;}}_{pat2}-{\mathrm{tan\&alpha;}}_{pwt})\&GreaterEqual;{\mathrm{sin\&alpha;}}_{pt}-\frac{({h_a}^{*}-x_{pn1})m_{n}cos\mathrm{\&beta;}}{r_{p1}{\mathrm{sin\&alpha;}}_{pt}}$

因大齿轮根部起始点压力角已经计算出来，可以用下式校核。

${\mathrm{tan\&alpha;}}_{fct2}\&GreaterEqual;{\mathrm{sin\&alpha;}}_{st}-\frac{({h_a}^{*}-x_{sn2})m_{n}cos\mathrm{\&beta;}}{r_{s2}{\mathrm{sin\&alpha;}}_{st}}---\left(142\right)$

同理得到小齿轮根部干涉校核公式

${\mathrm{tan\&alpha;}}_{fct1}\&GreaterEqual;{\mathrm{sin\&alpha;}}_{pt}-\frac{({h_a}^{*}-x_{pn1})m_{n}cos\mathrm{\&beta;}}{r_{p1}{\mathrm{sin\&alpha;}}_{pt}}---\left(143\right)$

根部起始点压力角根据实际啮合情况计算比较准确，因此根部过渡干涉一般应用公式(142)和(143)校核。

8、公法线长度计算

双大负齿轮传动，大齿轮z₁与小齿轮z₂均是三段齿廓，顶部与中部是凸齿廓，可以用公法线千分尺测量，根部是凹齿廓，目前不便于测量。顶部跨测齿数小齿轮k_sa用顶部终止压力角α_sat计算，大齿轮k_pa用顶部终止压力角α_pat计算，中部跨测齿数k_sz用中部终止压力角α_Jat计算，公式如下：

$k_{sa}=\frac{{\mathrm{\&alpha;}}_{sat}}{\mathrm{\&pi;}}z+0.5---\left(144\right)$

$k_{pa}=\frac{{\mathrm{\&alpha;}}_{pat}}{\mathrm{\&pi;}}z+0.5---\left(145\right)$

$k_{sz}=\frac{{\mathrm{\&alpha;}}_{Jat}}{\mathrm{\&pi;}}z+0.5---\left(146\right)$

公法线长度由公式(78)和(79)计算，要用相对应的压力角、变位系数。中部齿廓公法线长度用W_sz表示，小齿轮顶部齿廓公法线长度用w_sa表示，大齿轮顶部齿廓公法线长度用w_pa表示。双渐开线双大负齿轮其他参数与尺寸计算与单大负齿轮相同。

W_sz＝m_ncosα_n[π(k_sz-0.5)+zinvα_t+2X_ntanα_n](147)

W_sa＝m_ncosα_sn[π(k_sa-0.5)+z₁invα_st+2X_sn1tanα_sn](148)

W_pa＝m_ncosα_pn[π(k_pa-0.5)+z₂invα_pt+2x_pn2tanα_pn](149)

9、分界圆齿厚计算

分界圆齿厚与分界圆齿顶高是设计滚刀的重要参数，双大负齿轮传动要计算齿顶分界圆弧齿厚s_Ja与分界圆齿顶高h_Ja，精确计算要解方程组求出分界圆半径r_Ja，因方程组求解困难没有解方程组，要根据顶部与中部计算公式分别计算后取平均值。计算公式同单负传动小齿轮。

双渐开线齿轮双大负齿轮传动，与单大负齿轮传动一样，大齿轮与小齿轮的节圆均大于分界圆小于基圆，在正啮合齿廓上，因此节圆弧齿厚用分度圆弧齿厚计算。

小齿轮节圆弧齿厚s_w1为：

$s_{w1}=\frac{r_{w1}}{r_1}{s}_1-2r_{w1}({\mathrm{inv\&alpha;}}_{wt}-{\mathrm{inv\&alpha;}}_t)---\left(150\right)$

大齿轮节圆弧齿厚s_w2为：

$s_{w2}=\frac{r_{w2}}{r_2}{s}_2-2r_{w2}({\mathrm{inv\&alpha;}}_{wt}-{\mathrm{inv\&alpha;}}_t)---\left(151\right)$

双渐开线齿轮，无论是单大负齿轮传动还是双大负齿轮传动，无论是大齿轮还是小齿轮，节圆弧齿厚均在正啮合齿廓上，因此，节圆弧齿厚计算方便，是可靠检测齿轮与制作滚刀等刀具的重要参数。

齿轮应力计算与强度校核

安装中心距a和模数m_n是决定传动机构体积大小的重要参数，有多重因素和多种方法确定，其中根据传动功率和转速即输入扭矩计算确定是最普遍的方法，即使不是用此方法确定，也要根据输入扭矩进行强度校核。关于双渐开线齿轮安装中心距a和模数m_n根据传动扭矩Ne计算的方法。

1、实际安装中心距a的设计计算

安装中心距或实际中心距根据输入扭矩与传动比计算，再根据计算数值选取，计算公式为：

a≥k_a(Nei)^1/3(152)

式中，k_a是根据材料机械性能、热处理状态、齿轮结构、齿廓形式等综合系数，根据经验与试验数据选取，Ne是输入扭矩，单位是N.m，i是传动比，a是计算安装中心距或实际中心距，单位是mm。

一般情况，根据经验与试验数据统计k_a在7.5-8.5之间选择，硬齿面取小值，软齿面取大值。

2、模数m_n的设计计算

模数根据输入扭矩计算，再根据计算数值选取，计算公式是为：

mn≥k_m(Ne)^1/3(153)

式中，k_m是根据材料机械性能、热处理状态、齿轮结构、齿廓形式等综合系数，根据经验与试验数据选取，Ne是输入扭矩，单位是N.m，计算模数单位是mm。

一般情况，根据经验与试验数据统计k_m在0.35-0.45之间选择，硬齿面取小值，软齿面取大值。

3、齿数计算

双渐开线齿轮齿数根据安装中心距、模数、传动比可以初步计算确定，根据整数要求和选择的压力角与螺旋角再调整，要满足大齿轮的变位系数符合形成双渐开线的条件。根据公式(69)与传动比分别计算大齿轮和小齿轮的齿数。

$z_1=\frac{z_{v}cos\mathrm{\&beta;}}{(1+i){\mathrm{cos\&alpha;}}_t}---\left(154\right)$

$z_2=\frac{{\mathrm{iz}}_{v}cos\mathrm{\&beta;}}{(1+i){\mathrm{cos\&alpha;}}_t}---\left(155\right)$

$z_1+z_2\&le;\frac{z_{v}cos\mathrm{\&beta;}}{{\mathrm{cos\&alpha;}}_t}---\left(156\right)$

根据公式(154)(155)计算按整数选取，再计算传动比，并按公式(156)校核。如果与要求的传动比误差太大要重新选择，直到同时符合传动比与总齿数条件(156)为止。

具体实施时，对于齿顶高系数h_a ^*，顶隙系数c^*，一般渐开线齿轮取h^* _a＝1，c^*＝0.25，双渐开线齿轮单大负齿轮传动仍然按照渐开线齿轮确定，双大负齿轮传动要发生过渡曲线干涉，要适当增大c^*数值。对于滚刀刀尖圆弧半径系数ρ^*，为了齿根光滑过渡，双渐开线齿轮滚刀仍然按照滚刀标准选取，滚刀刀尖圆弧半径系数取ρ^*＝0.3。为了保护工作齿面，齿顶采用去尖角毛刺倒角，角度45°，倒角高度根据模数变化，c_a＝c^* _am_n，倒角系数c^* _a＝0.1。传动比i要根据传动速度变化要求确定，模数m_n根据传动功率P与转速n或扭矩Ne来确定，安装(实际)中心距a要根据传动扭矩或机构空间尺寸确定。因此，齿顶高系数ha^*，顶隙系数c^*，滚刀刀尖圆弧半径系数ρ^*，倒角系数c^* _a，传动比i，模数m_n，实际中心距a等均是已知条件。齿数根据传动比i最先得出，分度圆法向压力角α_n和分度圆螺旋角β与变位系数x_n也可以初步选取，再按照啮合条件校核修改确定。

实施例1：单大负齿轮啮合传动

6T53汽车变速箱一档齿轮，安装中心距a＝123，要求传动比i＝5。根据计算，实际确定小齿轮z₁＝9，大齿轮z₂＝43，模数m_n＝5，压力角α_n＝22.5°，螺旋角β＝8.1272222222°(8°7′38″)。具体齿轮及滚刀参数如表1～表2所示：

表1：齿轮参数表(单大负齿轮传动)

表2：滚刀参数表(大齿轮)

序号	参数名称	符号	数值	备注
					1	模数	mn	5
2	分度圆法向压力角	αn	22.5°
					3	有效齿高	h	9.32	不含齿顶倒角高度
4	节圆齿厚	sw	4.911
					5	节圆齿顶高	hwa	1.449
6	刀尖圆弧半径	ρf	1.5±0.02
					7	齿顶倒角高度及角度	ca×45°	0.5×45°
8	滚刀有效齿数	n	7
					9	滚刀直径	D	100
10	滚刀长度	L	120
					11	滚刀内孔直径	d	32

实施例2：双大负齿轮啮合传动(i＝1)

斯太尔驱动桥圆柱齿轮，中心距α＝193，传动比i＝1，计算确定小齿轮z₁＝31，大齿轮z₂＝31，模数m_n＝6.5，压力角α_n＝22.5°，螺旋角β＝14.92833333°(14°55′42″)。具体齿轮及滚刀参数如表3和表4所示：

表3：齿轮参数表(双大负齿轮传动i＝1)

表4：滚刀参数表

序号	参数名称	符号	数值	备注
					1	模数	mn	6.5
2	分度圆法向压力角	αn	22.5°
					3	有效齿高	h	10.675	不含齿顶倒角高度
4	分界圆齿厚	SJl	9.064
					5	分界圆齿顶高	hJa	4.097
6	节圆齿厚	Sw	9.779
					7	节圆齿顶高	hwa	6.066
8	分度圆内法向压力角	αsn	29°16′37″
					9	刀尖圆弧半径	ρf	1.95±0.025
10	齿顶倒角高度及角度	ca×45°	0.65×45°
					11	滚刀有效齿数	n	7
12	滚刀直径	D	100
					13	滚刀长度	L	120
14	滚刀内孔直径	d	32

实施例3：双大负齿轮啮合传动(i＞1)

斯太尔驱动桥圆柱齿轮，中心距a＝193，传动比i＝1.2，计算取小齿轮z₁＝28，大齿轮z₂＝34，模数m_n＝6.5，压力角α_n＝22.5°，螺旋角β＝14.92833333°(14°55′42″)，轮齿宽b＝36。具体齿轮及滚刀参数如表5～表7所示：

表5：齿轮参数表(双大负齿轮传动i＞1)

表6：滚刀参数表(小齿轮)

序号	参数名称	符号	数值	备注
					1	模数	mn	6.5
2	分度圆法向压力角	αn	22.5°
					3	有效齿高	h	10.675	不含齿顶倒角高度
4	分界圆齿厚	SJl	8.708
					5	分界圆齿顶高	hJa	3.048
	节圆齿厚	sw	9.520
						节圆齿顶高	hwa	3.843
6	分度圆内法向压力角	αsn	26°54′38″
					7	刀尖圆弧半径	ρf	1.9±0.02
8	齿顶倒角高度及角度	ca×45°	0.65×45°
					9	滚刀有效齿数	n	7
10	滚刀直径	D	100
					11	滚刀长度	L	120
12	滚刀内孔直径	d	32

表7：滚刀参数表(大齿轮)

序号	参数名称	符号	数值	备注
					1	模数	mn	6.5
2	分度圆法向压力角	αn	22.5°
					3	有效齿高	h	10.675	不含齿顶倒角高度
4	分界圆齿厚	SJl	9.618
					5	分界圆齿顶高	hJa	4.267
	节圆齿厚	sw	10.003
						节圆齿顶高	hwa	4.896
6	分度圆内法向压力角	αsn	29°12′57″
					7	刀尖圆弧半径	ρf	1.9±0.02
8	齿顶倒角高度及角度	ca×45°	0.65×45°
					9	滚刀有效齿数	n	7
10	滚刀直径	D	100
					11	滚刀长度	L	120
12	滚刀内孔直径	d	32

Claims (3)

1.一种用于加工双渐开线齿轮的滚刀，所述双渐开线齿轮的工作齿廓包括位于齿轮基圆外部平滑连接的外凸型的第一渐开线部和外凸型的第二渐开线部，所述第一渐开线部与第二渐开线部的连接点位于与齿轮同心的分界圆上；所述滚刀对应所述分界圆的位置为滚刀分界圆；其特征在于，所述滚刀位于滚刀分界圆内的分度圆齿形角为α_sn，所述滚刀位于滚刀分界圆外的分度圆齿形角为α_n，且α_n不等于α_sn；所述α_n按照传统渐开线齿轮的齿形角选取确定；所述α_sn由以下公式计算：

α_sn＝arctan(tanα_stcosβ)

其中β为螺旋角；还包括以下表达式：

r_s＝r_f+ρ_f(1-sinα_t)

其中：r是分度圆半径，r_f为齿根圆半径，ρ_f为滚刀刀尖圆弧半径，α_t为齿轮分度圆端面压力角。

2.如权利要求1所述的用于加工双渐开线齿轮的滚刀，其特征在于，所述滚刀参与切削加工的齿数不少于5齿。

3.一种用于加工双渐开线齿轮的加工方法，其特征在于，首先固定待加工圆柱齿轮坯料，使待加工圆柱齿轮坯料可沿自身轴心作圆周运动，并根据待加工圆柱齿轮的分度圆半径调整待加工圆柱齿轮坯料轴线到刀架的距离；然后将权利要求1所述的滚刀安装在刀架上，滚刀沿自身轴线作圆周运动；使待加工圆柱齿轮坯料与滚刀之间实现展成法切齿，滚刀刀齿切削边的包络线构成两段平滑连接的外凸型渐开线曲线，其中，靠近齿顶部的外凸型渐开线曲线的分度圆压力角为α_sn，另一端外凸型渐开线曲线的分度圆压力角为α_n。