CN105013292A - 一种捕集混合气中co2的复合方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了一种捕集混合气中CO2的复合方法。该方法包括使含有CO2的混合气与混合浆液接触的步骤,混合浆液是由液体介质、咪唑或咪唑衍生物、金属有机骨架材料(MOF材料)组成。本发明所提供的技术方案利用溶解了咪唑/咪唑衍生物的液体浆料吸收分离、MOF材料吸附分离和材料表面液体介质膜对CO2分子的选择性通过而达到高效的复合分离效果。本发明所提供的捕集混合气中CO2的方法将传统的吸收分离与吸附分离方法相复合,由于咪唑/咪唑衍生物的加入,使整个系统的CO2捕集能力和捕集量大幅提高,具有极优的工业应用价值。
Description
技术领域
本发明涉及一种捕集混合气中CO2的复合方法,属于CO2分离技术领域。
背景技术
随着各种极端气候现象在世界各地频频出现,由CO2等温室气体造成的全球气候变化的威胁与日俱增,共同推进温室气体减排已成为全球性共识。由于CO2占据了由人类活动所产生的温室气体排放量的77%,其中由化石燃料燃烧而导致的CO2排放占总体温室气体排放的一半以上,因此CO2的减排就成为了控制温室气体排放的关键。这些气体混合物包括烟道气、炼厂气、天然气、合成气、变换气和制氢气等等。这些气体混合物中一般含有5%至50%的CO2,其它主要气体组成包括N2、O2、CO、H2、CH4、C2H6、SO2、H2S以及有机硫CH3S、COS等。
国内外工业上较为成熟的吸收法捕集分离CO2的工艺主要有单乙醇胺法(MEA)、二乙醇胺法(DEA)、二异丙醇胺法(DIPA)和甲基二乙醇胺法(MDEA)等。此外,某些位阻胺例如2-氨基-2-甲基-1-丙醇(AMP)由于较高的CO2载荷能力也可被用作吸收剂。在这些方法当中,由于MEA具有较高的CO2吸收率而被广泛应用。然而,MEA体系呈现出主要的缺点包括再生溶剂需要大量的热能以及由化学腐蚀和降解造成的操作上的问题。为了防止过度的腐蚀,通常在胺水溶液中仅使用10至30wt%的MEA,其余的则是水。由于必须将其中含有70%至90%水的整个溶液加热使MEA体系再生,因此,在所述再生过程期间消耗了大量的能量。其它烷醇胺体系也呈现出一系列的缺点,例如,为了提高吸收溶液对CO2的吸收速度,针对二异丙醇胺(DIPA)、甲基二乙醇胺(MDEA)等吸收速度较慢的溶剂,加入吸收速度较快的溶剂如单乙醇胺(MEA)和呱嗦(PZ)等,形成一些改良型的吸收分离方法。但在应用过程中,这些体系也无法避免易腐蚀设备和自身易化学降解的缺陷。
采用固体吸附剂分离CO2已经在工业生产过程中应用,但是实际生产中还存在着较多的问题。传统的固定床吸附器无论是变温吸附,还是变压吸附,要实现分离操作的连续性,必须要对吸附和再生操作进行切换,同时吸附过程放出的大量的吸附热也会使床层温度急剧升高从而导致分离效率的下降。使用移动床或模拟移动床设备进行连续逆流吸附分离,虽能有效地利用吸附剂的吸附能力,但逆流过程的设计复杂,操作灵活性低,通常只用于选择性不高,传质速率慢的难分离物系。
因此,提高传统CO2捕集分离技术或开发更加高效、经济的CO2捕集方法非常重要。
发明内容
为解决上述技术问题,本发明的目的在于提供一种捕集混合气中CO2的复合方法,通过使含有CO2的混合气与含有咪唑或其衍生物的液体介质-MOFs混合浆料接触来实现CO2的捕集和分离。
为达到上述目的,本发明首先提供了一种捕集混合气中CO2的复合方法,该方法包括使含有CO2的混合气与混合浆液接触的步骤,所述混合浆液是由液体介质、“咪唑或咪唑衍生物”、金属有机骨架材料(MOF材料)组成的。
本发明所提供的捕集混合气中CO2的方法通过在液体介质-MOFs混合浆液中添加咪唑或其衍生物,利用CO2与咪唑或其衍生物极强的相互作用可以提高整个体系的CO2捕集量。添加了咪唑或其衍生物的液体介质-咪唑混合溶液可以具有多重作用:第一,对混合气首先进行吸收分离;第二:吸收和传导MOF材料所产生的吸附热;第三,液体介质在MOF材料表面形成致密的膜状结构,对非极性的分子起到一个阻隔作用,而带四偶极矩的CO2分子能顺利穿过被MOF材料吸附。
在上述方法中,咪唑或其衍生物是作为液体介质-MOFs混合浆液捕集CO2的促进剂添加的。优选地,所采用的咪唑和咪唑衍生物分别为分子结构中含有两个间位氮原子的五元芳杂环化合物;更优选地,上述咪唑衍生物为甲基咪唑、苯并咪唑和二甲基咪唑等中的一种或几种的组合。
在上述方法中,所采用的金属有机骨架材料最好是孔道窗口直径较小的材料,优选地,上述金属有机骨架材料为孔道窗口直径为0.25-0.4nm(优选0.3-0.4nm)的金属有机骨架材料。更优选地,所采用的金属有机骨架材料为ZIF-8、ZIF-65、ZIF-67、ZIF-71、ZIF-20、ZIF-21或ZIF-77等。这些金属有机骨架材料在有机溶剂中比较稳定,能耐受高温和高压。
在上述方法中,所采用的液体介质(溶剂)以分子之间存在较强作用力(比如氢键等)的溶剂为佳(水除外),优选地,上述液体介质的分子直径大于金属有机骨架材料的孔道窗口直径。根据本发明的具体实施方案,优选地,所采用的液体介质为乙二醇、二缩三乙二醇或缩合级别高于二缩三乙二醇的液体乙二醇缩合物,也可以包括其他大分子有机溶剂,但不可以为水。
在上述方法中,优选地,含有CO2的混合气与混合浆液(或称悬浮浆液)的接触是在温度273.15K至353.15K、压力0.1MPa至15.0MPa的条件下进行。对应气-液(混合气:混合浆液)体积比率范围为5-200。
在上述方法中,优选地,捕集了CO2的混合浆液在常温、真空条件下或低压、加热条件下通过解析出气体之后进行循环利用;更优选地,所述真空条件是指绝对压力为0.002atm-0.5atm;所述低压条件是指绝对压力为0.5atm-1.0atm,所述加热的温度为323.15K-363.15K。
在上述方法中,优选地,上述含有CO2的混合气包括烟道气、沼气、IGCC(Integrated Gasification Combined Cycle,整体煤气化联合循环发电系统)混合气和天然气等中的一种或几种的混合。
本发明所提供的捕集混合气中CO2的方法可以利用浆液的流动特性采用塔式设备使含有CO2的混合气与混合浆液进行连续接触,进行分离-解析-分离的连续分离操作,实现对混合气中的CO2的连续分离。其中,混合气与混合浆料的接触可以采用在吸收塔中逆向接触的方式。需要进行解析的浆液与解析了气体之后的浆液可以通过热量交换器进行热量交换,以实现热量整合。
本发明所提供的是一种高效的分离混合气中CO2的复合方法,其是将MOFs材料加入到溶解有咪唑或其衍生物的液体混合物中形成悬浮浆液,以用其分离混合气中CO2组分。CO2在溶解有咪唑或其衍生物的液体混合物中溶解度显著高于其余组分,混合气首先会被液体介质吸收分离,由于MOF材料对CO2的吸附性能更强,因此,进一步地,MOF材料会选择性地吸附溶解气中的CO2,从而达到吸收分离与吸附分离的复合效果。图1是本发明所提供的捕集混合气中CO2的方法的分离机理图,以乙二醇、甲基咪唑为例。如图1所示,相关分离机理是相对于伴随组分(CH4、N2、H2、C2H4、C2H6等中的一种或几种),更多的CO2在乙二醇-甲基咪唑混合液中溶解吸收,从而混合液首先实现对混合气进行吸收分离,接着由于混合液中分散MOF材料对CO2更强的吸附作用,使得溶解气中CO2进一步被MOF材料选择性吸附而达到一个吸收-吸附耦合分离的效果。与此同时,由于乙二醇分子之间强烈的氢键作用,乙二醇分子在MOF材料表面会形成致密膜状结构,CO2分子由于其本身较大的四偶极矩,能轻易穿过乙二醇膜而被浆液中MOF材料吸附,而非极性的伴随分子在相对较低的分压下(<3.5MPa)却很难穿过乙二醇膜而被MOF材料吸附,因此混合浆液中乙二醇介质不但起到吸收分离CO2的作用,同时进一步提高了整个吸收-吸附耦合分离的分离能力。
从分离效果来看,与传统的水洗法或化学吸收法相比,本发明的方法能更加快速、快捷的实现对混合气中CO2的分离。相对于采用乙二醇-MOFs混合浆液分离混合气中CO2的方法,本发明所提供的方法中引进了咪唑及其衍生物,由于CO2与咪唑/咪唑衍生物之间的相互作用力远远大于CO2与乙二醇或其他液体介质,咪唑/咪唑衍生物的加入能显著提高整个体系的CO2吸收能力。同时,液体介质不仅能够选择性吸收CO2的功效,其还可以在MOF材料表面形成了一层致密的膜状结构,该膜对非极性的分子(CH4、N2、H2等)能够起到阻隔作用,带四偶极矩的CO2分子能穿过此膜而被浆液中的分散的MOFs材料吸附,从而进一步实现吸附分离。
本发明所提供的技术方案利用溶解了咪唑/咪唑衍生物的液体浆料吸收分离、MOF材料吸附分离和材料表面液体介质膜对CO2分子的选择性通过而达到高效的复合分离效果。本发明所提供的捕集混合气中CO2的方法将传统的吸收分离与吸附分离方法相复合,由于咪唑/咪唑衍生物的加入,使整个系统的CO2捕集能力和捕集量大幅提高,具有极优的工业应用价值。
附图说明
图1是本发明所提供的捕集混合气中CO2的方法的分离机理图。
图2为实施例1使用的高压全透明蓝宝石釜装置的结构示意图。
主要附图标号说明:
空气浴1 蓝宝石釜2 搅拌装置3 磁铁4 活塞5 截止阀6、8、11、13、14 手动增压泵7 Heise压力表9 高压气瓶10 三通阀12 平衡釜15
具体实施方式
为了对本发明的技术特征、目的和有益效果有更加清楚的理解,现对本发明的技术方案进行以下详细说明,但不能理解为对本发明的可实施范围的限定。
实施例1
本实施例提供了一种捕集混合气中CO2的复合方法,其是采用如图2所示的装置,该装置在CN102389686A中已有记载。在本实施例中液体介质选用乙二醇,促进剂选用甲基咪唑,MOF材料选用ZIF-8,对应混合气为CO2/N2(20.65/79.35mol%)混合气。
实验开始前,首先卸下蓝宝石釜2,用蒸馏水冲洗,再用乙二醇润洗三遍后擦干,然后向蓝宝石釜2中加入乙二醇、甲基咪唑、ZIF-8,三者的质量比为51:34:15,搅拌均匀后将高压蓝宝石釜2紧固在恒温空气浴1中;对蓝宝石釜2、平衡釜15及整个高压管路系统抽真空,时间约为10分钟;关闭连通真空泵的阀门13,再关闭真空泵。将一定组成的原料混合气由高压气瓶10放入平衡釜15中,待空气浴1的温度和平衡釜15的压力稳定后,读取平衡釜15压力示数,以此计量平衡釜15内气体的摩尔数,相关计算过程见下文描述。然后将平衡釜15与蓝宝石釜2中间的截止阀打开放一定量气体到蓝宝石釜中,随后关闭两釜间截止阀,开通搅拌装置3开始分离实验。随着反应的进行,蓝宝石釜压力开始下降,待系统压力不再变化达到汽液平衡后,读取平衡釜15和蓝宝石釜2的压力数据,推动手动压力计量泵7在恒定压力下抽取宝石釜中平衡气样,通过气相色谱分析仪器HP7890分析平衡气组成。
平衡浆液相中气体组成根据物料衡算求得,相关计算过程如下:
下列计算过程及结果中z1、y1、x1分别代表初始(进料)气相、平衡气相及平衡吸附相中N2摩尔浓度;z2、y2、x2分别代表初始(进料)气相、平衡气相及平衡吸附相中CO2的摩尔浓度;T代表系统温度;P1、P2分别代表平衡釜初始态压力和进气后压力,PE代表分离平衡后蓝宝石釜中压力。蓝宝石釜中初始进气摩尔数n0和分离平衡后气相摩尔数nE由下式计算:
以上式中,V平为平衡釜体积,V空为分离平衡后蓝宝石釜上方气相体积;Z1、Z2和ZE分别为对应P1、P2和PE压力下气体压缩因子,由BWRS状态方程进行计算:
Z1=Z(T,P1,zi)
Z2=Z(T,P2,zi)
ZE=Z(T,PE,yi)
进入蓝宝石釜中N2的摩尔数n1和CO2的摩尔数n2分别为:
n1=n0×z1n2=n0×z2
分离平衡后气相中N2和CO2的摩尔数分别为:
由物料衡算可得平衡浆液相中N2和CO2的摩尔组成为:
混合浆液体系分离CO2能力用分离因子(β)和CO2在浆液中的溶解度系数(Scmol·(L bar)-1)来衡量:
sc=(n2-nE2)(Sv×PE×y2)
其中Sv为整个浆液的体积。
为反映本发明提供的方法对混合气中CO2优良的分离性能,表1中给出了采用干ZIF-8、纯乙二醇、乙二醇-ZIF-8混合浆液和乙二醇-甲基咪唑-ZIF-8混合浆液等不同介质吸附、吸收和吸收-吸附耦合分离CO2/N2混合气的分离效果,其是在293.15K下不同分离介质(干ZIF-8、纯乙二醇、乙二醇-ZIF-8、乙二醇-甲基咪唑-ZIF-8混合浆液)分离CO2/N2(20.65/79.35mol%)混合气的分离结果。
由表1所示的结果可以看出,与采用干ZIF-8、纯乙二醇相比以及CN102389686A中的乙二醇-ZIF-8(85:15)浆液相比,采用乙二醇-甲基咪唑-ZIF-8混合浆液所得分离平衡后气相中CO2组成(y2)显著降低,分离因子(β)显著提高,同时所得CO2在浆液中溶解系数(Sc)也显著提高,体现了甲基咪唑对整个分离体系优秀的促进作用。为了验证本发明提供的方法中混合浆液的重复利用性能,同时对分离后回收的乙二醇-甲基咪唑-ZIF-8混合浆液进行了重复利用(见表1),从分离结果可以看出浆液能重复利用,其分离能力丝毫没有减弱。
表1293.15K下不同分离介质分离CO2/N2(20.65/79.35mol%)混合气实验结果
a:P0为宝石釜中初始压力
实施例2
本实施例提供了一种捕集混合气中CO2的复合方法,除了采用二缩三乙二醇-甲基咪唑-ZIF-8(三者质量比为51:34:15)混合浆液对CO2/N2(20.65/79.35mol%)进行了分离之外,其他与实施例1相同,相关分离结果列于表2中,其是在293.15K下采用二缩三乙二醇-甲基咪唑-ZIF-8混合浆液分离CO2/N2(20.65/79.35mol%)混合气的分离结果。
由表2可以看出:与实施例1的乙二醇-甲基咪唑-ZIF-8混合浆液一样,二缩三乙二醇-甲基咪唑-ZIF-8的混合浆液同样能有效捕集CO2/N2中CO2,但分离能力稍有降低,原因是相对于乙二醇,二缩三乙二醇的粘度较大,降低了CO2在浆液中的溶0解度和溶解速率。
表2采用二缩三乙二醇-甲基咪唑-ZIF-8混合浆液分离CO2/N2的分离结果
实施例3
本实施例提供了一种捕集混合气中CO2的复合方法,除了采用乙二醇-咪唑-ZIF-8(三者质量比为51:34:15)混合浆液对CO2/N2(20.65/79.35mol%)进行分离之外,其他与实施例1相同,相关分离结果列于表3中,其是在293.15K下采用乙二醇-咪唑-ZIF-8混合浆液分离CO2/N2(20.65/79.35mol%)混合气的分离结果。
由表3可以看出乙二醇-咪唑-ZIF-8混合浆液对CO2的捕集能力较实施例1的乙二醇-甲基咪唑-ZIF-8混合浆液的分离能力还有一定的提升,其原因是相对于甲基咪唑,单独的咪唑化合物由于没有甲基单键的存在,分子质量减小,相同实验条件下其在浆液中的分子数相对甲基咪唑更多,从而进一步提高了CO2的吸收量和浆液分离能力。
表3采用乙二醇-咪唑-ZIF-8混合浆液分离CO2/N2的分离结果
实施例4
本实施例提供了一种捕集混合气中CO2的复合方法,除了采用乙二醇-苯并咪唑-ZIF-8(三者质量比为51:34:15)混合浆液对CO2/N2(20.65/79.35mol%)进行分离之外,其他与实施例1相同,相关分离结果列于表4中,其是在293.15K下采用乙二醇-苯并咪唑-ZIF-8混合浆液分离CO2/N2(20.65/79.35mol%)混合气的分离结果。
由表4可以看出,由于苯并咪唑分子质量远大于甲基咪唑,因此相同条件下,苯并咪唑在浆液中的分子数相对甲基咪唑少的多,从而CO2的溶解度相应降低,浆液分离能力减弱,但浆液分离能力仍然远远强于单独的乙二醇、ZIF-8等的分离能力。
表4采用乙二醇-苯并咪唑-ZIF-8混合浆液分离CO2/N2的分离结果
实施例5
本实施例提供了一种捕集混合气中CO2的复合方法,除了采用乙二醇-甲基咪唑-ZIF-67(三者质量比为51:34:15)混合浆液对CO2/N2(20.65/79.35mol%)进行分离之外,其他与实施例1相同,相关分离结果列于表5中,其是在293.15K下采用乙二醇-甲基咪唑-ZIF-67混合浆液分离CO2/N2(20.65/79.35mol%)混合气的分离结果。
由表5可以看出:乙二醇-甲基咪唑-ZIF-67浆液对CO2的捕集能力远强于乙二醇-甲基咪唑-ZIF-8浆液的捕集能力,表明ZIF-67同样适合于本发明的方法,即吸收-吸附耦合分离技术。
表5采用乙二醇-甲基咪唑-ZIF-67混合浆液分离CO2/N2的分离结果
实施例6
为了进一步说明吸收-吸附耦合分离方法的普适性,在此实施例中采用乙二醇-甲基咪唑-ZIF-8(三者质量比为51:34:15)混合浆液对一组CO2/CH4(21.93/78.07mol%)二元混合气进行分离研究,相关分离结果列于表6中,其是在293.15K下采用乙二醇-甲基咪唑-ZIF-8混合浆液分离CO2/CH4(21.93/78.07mol%)混合气的分离结果。
表6采用乙二醇-甲基咪唑-ZIF-8混合浆液分离CO2/CH4的分离结果
由表6可以看出:乙二醇-甲基咪唑-ZIF-8浆液同样能高效的分离出CO2/CH4中CO2组分,所体现的分离因子β远远高于目前文献中已报道的所有分离技术所表现出来的CO2相对CH4分离因子,同时CO2在浆液中的溶解度系数Sc也远远高于水洗法和文献中已报到离子液体中所得到的结果。
上述内容说明:本发明所提供的方法具有较高的CO2捕集能力和捕集量。
Claims (10)
1.一种捕集混合气中CO2的复合方法,其包括使含有CO2的混合气与混合浆液接触的步骤,所述混合浆液是由液体介质、咪唑或咪唑衍生物、金属有机骨架材料组成的。
2.根据权利要求1所述的方法,其中,所述咪唑和所述咪唑衍生物均为分子结构中含有两个间位氮原子的五元芳杂环化合物。
3.根据权利要求2所述的方法,其中,所述咪唑衍生物为甲基咪唑、苯并咪唑和二甲基咪唑中的一种或几种的组合。
4.根据权利要求1所述的方法,其中,所述金属有机骨架材料为孔道窗口直径为0.25-0.4nm的金属有机骨架材料。
5.根据权利要求4所述的方法,其中,所述金属有机骨架材料为ZIF-8、ZIF-65、ZIF-67、ZIF-71、ZIF-20、ZIF-21或ZIF-77。
6.根据权利要求1或4所述的方法,其中,所述液体介质的分子直径大于所述金属有机骨架材料的孔道窗口直径。
7.根据权利要求1或6所述的方法,其中,所述液体介质为乙二醇、二缩三乙二醇、缩合级别高于二缩三乙二醇的液态乙二醇缩合物。
8.根据权利要求1所述的方法,其中,含有CO2的混合气与混合浆液的接触是在温度273.15K至353.15K、压力0.1MPa至15.0MPa的条件下进行。
9.根据权利要求1所述的方法,其中,捕集了CO2的混合浆液在常温、真空条件下或低压、加热条件下通过解析出气体之后进行循环利用;优选地,所述真空条件是指绝对压力为0.0002atm-0.5atm;所述低压条件是指绝对压力为0.5atm-1.0atm,所述加热的温度为323.15K-363.15K。
10.根据权利要求1所述的方法,其中,所述含有CO2的混合气包括烟道气、沼气、IGCC混合气和天然气中的一种或几种的混合。
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