CN104847460B - 用于净化柴油发动机废气的方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及用于净化柴油发动机废气的方法，和描述了一种方法用于引导待净化的废气通过包含柴油氧化催化器(DOC)的废气管路，从而将气态残余烃(HC)和一氧化碳(CO)氧化成二氧化碳(CO2)并且至少按比例地将废气中包含的一氧化氮(NO)氧化成二氧化氮(NO2)。

Description

用于净化柴油发动机废气的方法
本发明涉及用于净化柴油发动机废气的方法。
新一代发动机显示出每单位排量越来越大的功率输出。这意味着特别在应用更小的功率级时始终出现更冷的废气温度，在所述更冷的废气温度下不再能够保证具有远离发动机设置的SCR催化器的“传统”废气后处理系统的安全运行。
特别在低负载范围中，在将未调温的尿素水溶液(HWL)计量添加至废气中时，几乎不能避免来自尿素和尿素副产物的结晶的沉积物。当在低的部分负载范围中持续运行时，所产生的沉积物可能造成废气设备的堵塞并且因此造成机器停止运转。当废气中的HWL由于缺乏足够的废气温度而不能完全转化成实际的还原剂氨时，在低负载范围中也不再能够保证SCR系统的足够的脱氮性能。
这使得在根据现有技术的目前的EAT系统(例如根据EP-B-1054722的系统)中必须加大SCR催化器体积从而实现足够的脱氮速率。然而这与可用结构空间通常不相符。
此外，新结构类型的发动机适用颗粒数目极限值。在不引入封闭壁流式过滤器的情况下，不再满足所述极限值。
DE 103 48 800公开了用于控制具有至少一个加热元件的还原剂供应系统的方法。所述供应系统上游与SCR催化器连接。在以空气辅助形式将还原剂注入供应系统中时，通过经加热的元件形成空气和还原剂的经蒸发混合物，所述经蒸发混合物被导入进入SCR催化器的废气混合物中。使用尿素水溶液作为还原剂。包括用于HWL和空气的混合单元和加热元件/蒸发单元的整个供应系统在SCR催化器流出侧整合于发动机出口流出侧的引导废气的管中。借助于12-V-蓄电池电流以电的形式产生用于蒸发HWL-空气-混合物所需的热量。
DE 10 2007 029 674公开了用于减少含氧气流中的氮氧化物的组件，特别是内燃机的废气设备的组件，其具有设置在引导氮氧化物和氧气的气体管线中的SCR催化器，将包含氨前体的溶液转化成氨溶液的转化反应器，和在转化反应器下游作为单独构件形成的蒸发单元，在所述蒸发单元中氨溶液在被引入SCR催化器上游的气体管线之前蒸发。根据所述发明通过使用微波将包含氨前体的溶液(优选尿素水溶液)转化成氨溶液。在作为单独的构件实施的用于氨溶液的蒸发单元之前可以在上游设置换热器用于加热氨溶液，从而通过例如利用废气回流管线的热量减少用于蒸发所需的能量。蒸发器本身为电运作的加热元件。
DE 10 2007 042 836公开了通过释放氨的液体(例如尿素水溶液)进行机动车的废气后处理的装置，所述装置包括储存容器用于储存液体，其中提供调温装置用于对液体进行调温。所述调温装置归入机动车的冷却回路用于冷却液体。所述冷却回路在此可以为内燃机的冷却回路或空调回路。调温装置作为单独构件实施。通过调温装置可以使液体升温并且避免其冻结或者将液体升温至有利的温度水平，在所述温度水平产生特别好的废气净化。
DE 10 2009 009 538公开了对用于内燃机的废气系统的流体添加剂(有利地为尿素水溶液)进行调温的系统，所述系统的特征在于用于在添加剂和冷却剂设备(特别是空调)的冷却剂回路之间进行换热的手段。
DE 10 2007 011 184中描述的开发所基于的目的在于，进一步降低内燃机(特别是柴油发动机)的排放含量并且使用于处理废气所需的结构空间最小化。为了实现所述目的，公开了用于冷却机动车的内燃机的废气的换热器从而使废气回流至内燃机。所述换热器具有至少一个第一流体通道和至少一个第二流体通道以及壳体，所述第一流体通道用于流过至少一种用于冷却的第一流体，所述第二流体通道用于流过第二待冷却流体，所述壳体用于容纳至少一个第一流体通道和至少一个第二流体通道。所述壳体具有至少一个流入区段和至少一个流出区段，所述流入区段用于使第二流体流入换热器，所述流出区段用于使第二流体从换热器中流出。所述换热器的特征在于至少一个用于将液体尿素溶液转化成至少氨气的装置。
WO 2012/022687公开了用于操作废气后处理装置的方法，所述废气后处理装置具有至少一个用于还原剂的储存器和至少一个用于还原剂的供应装置，其中所述方法至少包括如下步骤：a)检查至少一个储存器的液面高度；b)检查当前的废气质量流；c)当所述至少一个储存器的液面高度低于液面高度最小值并且废气质量流在低负载范围中时，供应还原剂。在一个特别的实施方案中，在步骤c)中进行至少一个如下行动：加热至少废气质量流或还原剂并且供应还原剂。在此可以通过外部电加热器保证或改进对还原剂的供热。
DE 10 2009 025 135公开了用于蒸发尿素水溶液的装置，所述装置具有用于尿素水溶液的输送通道，所述输送通道延伸通过用于引入热能的至少一个第一区域和第二区域，其中所述两个区域可以彼此分开地加热，并且第二区域中的输送通道首先在第二入口区域中具有弯曲的轮廓然后具有直线的轮廓。在第一区域中将尿素水溶液预热至100℃至180℃范围内的温度，在第二区域中将尿素水溶液在420℃至490℃的温度下蒸发。
DE 10 2008 012 087公开了用于由尿素水溶液产生含氨气流的蒸发单元，所述蒸发单元同样作为单独的构件实施。
根据现有技术的工业发动机典型地采用根据上述EP-B-1054722的具有催化作用的废气后处理(ANB)系统(或者被称为“-系统”，由DOC/(c)DPF+SCR/ASC和SCR/ASC催化器之前的尿素水溶液(HWL)计量添加装置组成)进行操作，从而遵守生效的排放法规(欧洲Tier4第四阶段最终标准(Tier4final/EU Stufe IV)和后续标准)。
为了使ANB系统可以以所要求的净化效率工作，需要230℃和更高的最低废气温度和催化器运行温度。
在低负载运行状态下，可以仅通过发动机热措施(例如发动机的节流)提供所要求的最低废气温度。用于提供所需废气温度而引入废气中的能量由于传动系(Antriebsstrang)而损失。结果是发动机降低的传动效率和升高的燃料消耗以及因此同样升高的CO2排放。
封闭柴油颗粒过滤器的再生对燃料消耗产生特别大的负面影响。为了使过滤器中储存的炭黑受控地燃烧，需要约600℃的废气温度。为了实现所述目的，除了被动再生之外通常还需要主动措施，例如额外的燃料后注入和所得未燃烧的烃在DOC上的放热转化，或主动再生措施，例如根据EP-A-2 177 728、EP-A-2 192 279或WO 2010/139429的通过燃料运行的燃烧器。
为了运行SCR系统，典型地使用包含32.5％的尿素的尿素水溶液作为还原剂。
为了从其中释放氨，必须首先蒸发67.5％的水并且使尿素水解分解成氨和CO2。
在目前的SCR系统中，将用于产生还原剂氨所需的尿素水溶液(尿素水溶液HWL，商标名Ad
Figure BDA0000672288670000041
)以液体未调温状态在SCR催化器的流入侧注入废气中。必须完全通过热的废气提供使HWL完全转化成气相同时(定量)释放氨(＝尿素转化)所需的热量。
然而特别在低负载运行点下废气中存在的热量通常不足以对注入的用于完全还原同样在废气中存在的氮氧化物所需的尿素水溶液(HWL)进行完全转化。结果是尿素和尿素副产物(例如异氰酸、氰尿酸和三聚氰胺)在废气装置中沉积(结晶)，这可能造成废气设备的任选完全阻塞，以及由于不完全提供氮氧化物还原所需的化学计量量的氨而导致的SCR反应中的转化损失。
本发明的目的是提供用于净化柴油发动机废气的方法，所述方法不具有目前方法、特别是内燃机在低负载范围中运行时的上述缺点，并且由于改进的能量效率同时具有整个系统的尽可能高的成本效率。
通过用于净化柴油发动机废气的方法实现所述目的，所述方法具有如下方法步骤：
引导待净化的废气通过柴油氧化催化器(DOC)从而将气态残余烃(HC)和一氧化碳(CO)氧化成二氧化碳(CO2)并且至少按比例地将废气中包含的一氧化氮(NO)氧化成二氧化氮(NO2)；
将在发动机中预调节的，即升温至80-90℃的尿素水溶液(HWL)添加至由步骤a.)获得的废气中并且通过热分解和水解由所添加的尿素释放氨；
引导由步骤b.)获得的废气通过SCR催化活性颗粒过滤器(SDPF)从而减少废气中包含的颗粒和废气中包含的氮氧化物；
引导由步骤c.)获得的废气通过选择性氨氧化催化器(ASC)从而减少氨残余含量。
优选地，通过DE 10 2014 001 879.2中公开的装置在发动机中进行尿素水溶液的预调节。
将预调节的，即预升温至80-90℃的温度的尿素水溶液(HWL)计量添加至废气管路中一方面使得在比常规计量添加方法(200-230℃)更低的废气温度(180-200℃)的计量添加成为可能。由于为了将HWL转化成氨必须引入比常规系统更少的热能，代替计量添加临界温度的降低，另一方面可以利用所述优点从而缩短SDPF之前或SCR催化器之前的混合段。
在发动机中设置在涡轮机流出侧的废气后处理系统包括DOC，用于计量添加HWL的装置，SCR催化活性颗粒过滤器(SDPF)和氨氧化催化器，以及任选的设置在SDPF和氨氧化催化器(也被称为“氨泄漏催化器”，ASC)之间的第二SCR催化器。
通过将SCR催化器体积(部分)整合至颗粒过滤器中，有可能相比于常规系统减小ANB系统。结果是ANB系统在冷启动之后改进的加热特征和经由废气设备显著更低的热损失。还产生结构空间优点。在废气的流动方向上设置在颗粒过滤器之后的SCR催化器可选地使用，即当可整合至颗粒过滤器中的SCR体积不足时使用，从而在大于97％的使用寿命(8000运行小时)内保证整个系统的NOx-转化。
特别优选地，根据本发明的方法包括SCR催化活性颗粒过滤器(SDPF)的被动再生概念，所述被动再生概念在下文中描述。在维修范围内进行颗粒过滤器的额外的停工再生，同样地进行SDPF上的废气背压的监控，从而在不足的炭黑再生速率的情况下能够在维修间隔之外进行所谓的非停工再生。
在根据本发明的方法的特别优选的实施方案中，SCR催化活性颗粒过滤器(SDPF)采用被动过滤器再生概念运行。所述被动过滤器再生概念包括储存的炭黑根据所谓的
Figure BDA0000672288670000061
反应燃烧，其中使用在根据本发明的方法的第一步骤中通过设置在SDPF流入侧的DOC产生的NO2进行储存的炭黑颗粒的氧化。
Figure BDA0000672288670000062
反应：Cn+2n NO2 n CO2+2n NO
所述
Figure BDA0000672288670000063
反应与SCR反应竞争。对于SCR反应存在三种反应机理，所述三种反应机理以不同的反应速率(RG)进行：
标准SCR： 4NO+4NH3+O2 4N2+6H2O 中RG
快SCR： NO+NO2+2NH3 2N2+3H2O 高RG
慢SCR： 6NO2+8NH3 2N2+12H2O 低RG
为了为用于颗粒过滤器的被动再生的炭黑燃烧提供足够多的NO2，上游的DOC必须在高达350-375℃的废气温度的运行点下提供NOx中多于50％的NO2。当“
Figure BDA0000672288670000064
反应”比“慢SCR”反应更快地进行时，NO2过剩表示提供炭黑燃烧，从而保证被动颗粒过滤器再生。
在超过约300℃的DOC运行温度下离开动力学受控范围。废气中的可通过催化器产生的NO2浓度不仅单独取决于催化器性能，还取决于热力学平衡情况。在大于400℃的温度下，不再能够产生NOx中的多于50％的NO2浓度。
从250℃起炭黑已经开始被NO2氧化。从300℃起颗粒过滤器的被动再生能够以更高的运行安全性进行(来源：C.Hagelüken等人的Autoabgaskatalysatoren，第2版，expertVerlag，2005，第102页)。在所述边界条件以下，在提供足够高的NO2浓度时，可以控制SCR反应和“
Figure BDA0000672288670000065
反应”之间的竞争。
当通过DOC可提供的NO2的量不足时，为了在生产上解决一方面SCR反应和另一方面炭黑再生之间的竞争情况，存在这样的可能性：通过计量添加的还原剂量的界限来限制SCR催化活性过滤器的脱氮效率，从而保证颗粒过滤器的充分的被动再生。对于这种情况，在一个替代性实施方案中，在设置在下游的(额外的)SCR催化器之前提供用于尿素水溶液(HWL)的第二计量添加位置。通过所述第二计量添加位置将预调节的，即升温至80-90℃的尿素水溶液(HWL)引入由步骤c.)获得的废气中，从而保证>97％的整个系统的所要求的脱氮效率。
另一个有利的实施方案设计具有由DOC+SDPF+SCR/ASC组成的ANB系统的工业发动机，其中代替用于将尿素水溶液计量添加至待净化的废气中的装置，使用用于计量添加气态氨的装置。在所述实施方案中，在安装至发动机的反应器(在所述反应器中引入尿素水溶液作为反应物)中通过在催化方法中经由尿素至异氰酸和氨的热分解和之后的所得异氰酸至氨和CO2的水解进行尿素至氨的转化，尿素至氨的转化独立于废气设备中占主导的运行条件进行。
通过将尿素至氨的转化转移到废气设备之外以及将氨直接计量添加至ANB系统中，可以将还原剂的计量添加的温度阈值降低至显著低于200-230℃，优选120-180℃范围内的温度。
上述计量添加温度阈值的下限值在SCR催化器的工作温度窗口的范围内。通过计量添加气态氨使得在过低的运行温度不存在尿素和由尿素的不完全分解产生的尿素副产物(例如异氰酸、氰尿酸或三聚氰胺)的结晶并且可能造成废气设备的完全堵塞的风险。此外，在所述方法中不存在由于尿素至氨的不完全转化而造成的脱氮效率的限制。在低负载点下过量地计量添加还原剂来补偿尿素的不完全转化变得多余。有可能减小ASC和/或在没有ASC的情况下完全避免(允许的)10Vppm(时间平均值)的氨二次排放。
下文根据附图解释本发明以及技术环境。应指出的是，本发明不限于附图的主题。
图1示意性地显示了用于进行根据本发明的方法的装置的一个优选的实施方案变体形式，
图2示意性地显示了具有整合的HWL换热器的内燃机的曲轴箱。
图1显示了具有废气管路2和尿素水溶液罐3的内燃机1。在废气管路2中在废气的流动方向上在DOC 5和SDPF 6之间设置NOx传感器9和HWL引入装置，所述HWL引入装置由HWL换热器14供给。HWL换热器14也可以为SDPF 6和SCR 7之间的HVL引入装置供给HWL。在废气的流动方向上在SCR 7之后存在氨泄漏催化器(ASC)8。在废气管路2的末端设置NOx传感器9。在一个替代性实施方案中，HWL换热器14基本上设置在双壁废气管11中，所述双壁废气管11具有两个NOx传感器9，其中一个NOx传感器9设置在DOC 5和SDPF 6之间，另一个NOx传感器9设置在ASC 8之后。
图2中显示了具有整合在冷却回路或水套13中的HWL换热器14的内燃机1的曲轴箱。HWL位于设置在内燃机区域中的尿素水溶液罐3中。通过液体尿素输送泵12将HWL输送至内燃机1的曲轴箱的引导冷却水的区域的范围内，HWL换热器14位于所述区域中并且通过HWL换热器将HWL升温。在一个未示出的替代性实施方案中设计为，HWL换热器14设置在内燃机1的气缸盖中。经升温的HWL通过液体尿素输送泵12在离开HWL换热器14之后到达计量添加装置15。在HWL离开计量添加装置15之后，HWL到达废气管道16中的混合段并且在其中被进一步升温。
在经SCR涂布的颗粒过滤器和氨氧化催化器之间可以根据需要有利地整合其它SCR催化器体积。在该情况下ASC作为流出侧区域安装至SCR催化器。通过将SCR催化器体积(部分)整合至颗粒过滤器中，废气后处理系统总共所需的结构空间仍然比根据EP-B-1054766的常规系统显著更小。
将预调节的HWL计量添加至废气管路中使得有可能不仅在低废气温度下而且在常规计量添加方法中进行计量添加。由于必须引入比常规系统更少的热能用于将HWL转化成氨，在不降低计量添加温度阈值的情况下可以利用所述优点从而缩短混合段。
在现有技术中主要在轿车应用中描述的具有经SCR涂布的过滤器的系统典型地进行主动再生，即例如通过燃料后注入和通过设置在过滤器上游的柴油氧化催化器使所得烃放热氧化进行主动再生。在根据本发明的方法中应当进行颗粒过滤器的被动再生。为此需要颗粒过滤器之前的废气中的足够量的NO2。设置在上游的氧化催化器因此必须具有高的NO氧化率，使得在经SCR涂布的颗粒过滤器之前的废气中存在>0.5的NO2/NOx比例。在该情况下可以假设仅NO2(在经SCR涂布的过滤器之前的废气中以1:1的比例存在)在SCR反应(注意“快SCR”不同的反应速率！！)中反应。NO2的额外份额使得提供根据
Figure BDA0000672288670000091
效应的炭黑燃烧。
在不佳的运行温度下，在一个替代性实施方案中可以有利地在经SCR涂布的颗粒过滤器和流出侧的SCR/ASC之间设置第二HWL计量添加位置。为了保证全面的被动再生，在经SCR涂布的过滤器之前提供低于化学计量量的还原剂。在第二HWL注入之后在设置在下游的SCR/ASC催化器中进行残余脱氮。
术语“选择性催化还原”(英文为selective catalytic reduction，SCR)表示用于还原燃烧设备、垃圾焚烧设备、燃气涡轮机、工业设备和发动机的废气中的氮氧化物的技术。SCR催化器中的化学反应是选择性的，即优选还原氮氧化物(NO、NO2)，而不期望的副反应(例如二氧化硫至三氧化硫的氧化)受到很大程度的抑制。
为了进行反应需要氨(NH3)，所述氨从待与废气混合的尿素水溶液中释放。反应的产物为水(H2O)和氮气(N2)。从化学上来看，所述反应为氮氧化物与氨归中反应成氮气。存在不同种类的催化剂。一种类型的催化剂基本上由二氧化钛、五氧化二钒和二氧化钨组成。另一种类型使用沸石。
根据本发明的方法设计通过使用SCR催化活性颗粒过滤器从而将SCR催化器体积的至少一部分整合至颗粒过滤器体积。
根据本发明的方法还设计在用于预调节尿素水溶液的装置中在热的发动机构件(例如空气冷却的内燃机的散热片)上预调节尿素水溶液(HWL)。另一个有利的实施方案设计在能量冷却剂流和/或润滑剂流的区域中进行HWL的预调节或调节。
在车辆技术中使用SCR方法从而在柴油车辆中降低氮氧化物排放。借助于所述技术，商用车辆可以满足欧洲-V-标准、农业机械可以满足Tier 3b标准，轿车可以满足极为苛刻的美国BIN5废气标准以及欧洲-6-标准。为了满足美国Tier 4最终废气标准和欧洲第四阶段标准，也使用所述技术。
SCR反应所需的氨不直接(即以纯净形式)使用，而是在废气设备中由32.5％的尿素水溶液产生。DIN 70070中规定了HWL的组成。在SCR催化器之前例如通过计量添加泵或注射器将所述水溶液注入废气管路中。通过热分解和水解反应由尿素水溶液产生氨和CO2。如此产生的氨可以在特定的SCR催化器中在相应的温度下与废气中的氮氧化物反应。注入的尿素的量取决于发动机的氮氧化物排放并且因此取决于发动机实时转数和转矩。取决于发动机的未处理排放，尿素水溶液的消耗量为所使用的柴油燃料的量的约2至8％。因此必须携带相应的罐体积。为了实现高的NOx减少速率重要的是，以与发动机的氮氧化物排放的正确比例计量添加尿素水溶液(Ad
Figure BDA0000672288670000101
)。由于SCR催化器可以储存至多一定界限的NH3，计量添加平均值必须对应于NOx排放。如果计量添加量过低，则氮氧化物减少的效率降低，如果计量添加过多尿素，则由此形成的氨不与NOx反应并且到达周围环境中。由于氨具有刺激性气味并且在极小浓度下就可以被察觉，其在过量计量添加的情况下造成车辆附近的气味干扰。通过在SCR催化器之后安装氧化催化器进行补救。在过量计量添加氨的情况下，所述氧化催化器将NH3再次转化成氮气和水。避免所谓的氨泄漏的另一种可能性是较大的催化器设计，从而因此获得一定的储存功能。
热分解为化学反应，其中起始材料通过加热分解成多种产物。不同于热降解(＝热解)，热分解针对性地用于表示确定的产物或反应性中间阶段。
水解为用水分解化合物。一般而言：
尿素的热分解：
(NH2)2CO→NH3+HNCO(异氰酸)
所得异氰酸的水解：
HNCO+H2O→NH3+CO2
氮氧化物的还原：
4NH3+4NO+O2→4N2+6H2O(“标准SCR”)
2NH3+NO+NO2→2N2+3H2O(“快SCR”)
4NH3+3NO2→3.5N2+6H2O(“慢SCR”)
进行氮氧化物的减少而不改变发动机的燃烧并且因此获得柴油发动机的极好的效率。
缩写列表：
AdBlue 32.5％的尿素水溶液
ANB 废气后处理
ASC 氨泄漏催化器
CRT 连续再生捕集器
CSF 具有用于氧化废气组分的涂层的颗粒过滤器
DOC 柴油氧化催化器
DPF 柴油颗粒过滤器
NH3 氨
NOx 发动机燃烧所产生的氮氧化物(NO、NO2、N2O等)的总和
RG 反应速率
SCR 选择性催化还原
SDPF 具有SCR活性涂层的柴油颗粒过滤器
附图标记
1 内燃机
2 废气管路
3 尿素水溶液罐
5 DOC
6 SDPF
7 SCR
8 ASC
9 NOx传感器
10 气缸盖
11 双壁废气管
12 液体尿素输送泵
13 曲轴箱中的水套
14 换热器，螺旋换热器，管束换热器
15 计量添加装置
16 混合段

Claims (7)

1.用于净化柴油发动机废气的方法，所述方法具有如下方法步骤：
a.引导待净化的废气通过柴油氧化催化器(DOC)从而将气态残余烃(HC)和一氧化碳(CO)氧化成二氧化碳(CO2)并且至少按比例地将废气中包含的一氧化氮(NO)氧化成二氧化氮(NO2)；
b.将在整合至发动机的曲轴箱中的尿素水溶液(HWL)换热器中预调节的，即升温至80-90℃的尿素水溶液(HWL)添加至由步骤a.)获得的废气中并且通过热分解和水解由添加的尿素释放氨；
c.引导由步骤b.)获得的废气通过SCR催化活性颗粒过滤器(SDPF)从而减少废气中包含的颗粒和废气中包含的氮氧化物；
d.引导由步骤c.)获得的废气通过选择性氨氧化催化器(ASC)从而减少氨残余含量。
2.根据权利要求1所述的方法，
其特征在于，在引导通过选择性氨氧化催化器(ASC)之前，在步骤d.)中首先引导由步骤c.)获得的废气通过设置在SCR催化活性颗粒过滤器(SDPF)和氨氧化催化器(ASC)之间的额外的SCR催化器。
3.根据权利要求1所述的方法，
其特征在于，在由步骤a.)获得的废气中的NOx中，步骤a.)中产生的二氧化氮(NO2)的份额大于50％。
4.根据权利要求1或2任一项所述的方法，
其特征在于，SCR催化活性颗粒过滤器(SDPF)使用被动再生概念运行。
5.根据权利要求4所述的方法，
其特征在于，至少按比例地使用步骤a.)中产生的二氧化氮(NO2)进行SCR催化活性颗粒过滤器(SDPF)中储存的炭黑颗粒的氧化。
6.根据权利要求2所述的方法，
其特征在于，在SCR催化活性颗粒过滤器(SDPF)和下游的额外的SCR催化器之间为第二计量添加位置，通过所述第二计量添加位置将预调节的，即升温至80-90℃的尿素水溶液(HWL)引入由步骤c.)获得的废气中。
7.根据权利要求6所述的方法，
其特征在于，SCR催化活性颗粒过滤器(SDPF)的脱氮效率受到步骤b.)中引入的尿素水溶液(HWL)的量的界限的限制。
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