CN104404378A - 一种x65-x80级别热煨弯管用宽厚钢板及其制造方法 - Google Patents

一种x65-x80级别热煨弯管用宽厚钢板及其制造方法 Download PDF

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Abstract

本发明涉及一种X65-X80级别热煨弯管用宽厚钢板及其制造方法，特别是根据弯管厂不同的弯管工艺，分别设计X65、X70、X80级别弯管用钢板的合适的成分、组织及工艺，满足热弯管后达到相关强度级别的管线钢性能要求。产品厚度覆盖20-40mm，宽度覆盖2500-4000mm，获得具有优良的强韧性、热成型性、热稳定性的热轧钢板，为长输管道工程中高压弯管用钢板提供解决方案，提高了高级别管线钢板的使用安全性。

Description

一种X65-X80级别热煨弯管用宽厚钢板及其制造方法
技术领域
本发明属于低合金高强钢制造技术领域，涉及到一种石油天然气管道中弯管用X65、X70、X80三个级别热煨弯管热轧钢板及其制造方法。 
背景技术
随着我国石油天然气输送管线、海底原油和水煤浆和其它流体输送等管道工程的建设工程蓬勃发展，平均每年需管线管350-400万吨，而油气输送管道通过许多地形复杂、气候条件恶劣的地区，因此，在管道敷设中需要使用大量高压弯管，每年市场需求保持在50万吨左右，有着广阔的市场前景。
输送管道中的弯管，俗称管道的“腰”，它一来可以根据需要改变管道的方向；二来可以缓冲管道所在地域的地层迁移、地震以及外界环境变化等附加在直管上的拉、压应力和扭矩作用，是管线中承载较为苛刻的重要构件。由于弯管在高压使用状态中受力状态复杂，并且在弯制过程中工艺难度大，影响质量性能的因素多，弯管的制造及其质量(包括力学性能和尺寸极限偏差等方面)的优劣，直接影响到油气输送管道的安全、可靠性和投资经济效益。如果安全可靠性差，管道将会发生爆炸破裂，导致生命财产严重受损，造成恶劣的社会影响。
早期的能源输送管道所用的弯管，一般用碳素钢或低合金钢（如A3、16Mn等）,并且是冷弯成型，冷弯的弯曲角在10°以内。弯管进行冷弯时一般会在管体径向产生残余应变，由于加工硬化和包申格效应，冷弯管力学性能将和直管差异性比较大。管口圆度比较差，另外冷弯可能导致焊接过程中大的对口偏差和预期褶皱，而且防腐层也容易遭到破坏，所以大型管线项目中冷弯管的应用数量正在逐渐减少。
随着技术的不断发展，感应加热热煨弯管生产技术出现了，说明书附图图1显示了热煨弯管制作过程。将卷制好的钢管用中频感应线圈加热到Ac3 以上，使钢管组织奥氏体化达到塑性状态。在摇臂和推力作用下，钢管绕中心旋转弯曲出所需曲率半径的弯管。由于钢板生产时一般为TMCP生产，加热后晶粒长大粗化，强度会下降，为保证力学性能，还需要边加热边喷水冷却，煨制后还需高温回火，相当于材料的调质热处理。
热弯管管口圆度好，减薄率可以控制到低于10%，从而保证其质量符合设计要求。更重要的是，弯曲角可以在0°～90°任意变化，同时热弯过程比冷弯效率高。因此在新建设的输送管道中，感应加热弯管被广泛应用，所需级别也从普通的345MPa级别不断上升，目前使用最为广泛的是X65、X70、X80。
由于弯管的受力比母管要复杂，高压管道弯管用钢板技术含量要求高，对钢板成分、性能均匀性、低温韧性、焊接性等指标要求较严格，生产难度较大；在现场恶劣施工条件下，高温热煨弯曲成型过程中易发生热煨开裂和强度损失，对钢板强度和心部韧性要求也更加严格。因此，钢板要求在高强高韧性的组合的基础上，必须保证其有较高的焊接性能和现场适应性。而热煨弯管用母管的化学成分、质量性能对热弯工艺及热弯管的性能有很大的直接影响。母管的化学成分设计、性能、结构组织等直接决定着热煨弯管的质量性能， 关键在于根据热煨弯管的性能要求调整母管的化学成分，使之适合热处理的需要，并适当提高性能指标和控制碳当量，取得理想的强化效果。
因为使用工艺的不同，热煨弯管用钢板与普通管线钢板有所不同：
（1）必须同时具有高强度、高韧性、高性能均匀性和稳定性；
（2）要具有良好热稳定性，保证在热煨管650℃以下强度不显著降低；
（3）焊接性能好，现场焊接无需预热，焊后不产生焊接冷裂纹；
（4）具有良好焊接性能的同时，要具有一定的淬透性，适应热煨管淬火回火使用工艺性能。
而目前由于高压弯管生产工艺和成分设计，国内尚无统一模式，国内制管厂大多对弯管用钢板不做性能要求，而在制管后进行调质处理的方式保证性能；而大部分钢厂按照直缝管用管线钢板采用低碳设计，TMCP工艺生产，晶粒细化，但这种钢经过热煨管加热后强度显著下降，因此造成热煨弯管与直管连接后不匹配；同时由于各家钢管厂热煨管工艺不同，对工艺及力学性能指标的要求不同，因此造成了弯管质量的优劣不一。高压弯管用的钢板成为了大口径长输管道建设的瓶颈。
随着西二线、西三线等长输管道的建设，迫切需要大口径厚规格的X65-X80级别热煨弯管用宽厚钢板。
为了保障高压管道的安全，研究高压管线弯管用钢产品开发和工艺技术研究是非常必要的。
中国专利申请号为2009100624381的文献，其公开的“一种抗拉强度570MPa级弯管用钢板及其生产方法”发明中提及了一种X65 级直缝埋弧焊热煨弯管所需的抗拉强度≥570MPa和韧性-20℃AKV≥170J的热轧钢板及其生产方法，其成分中含Mo（0.08-0.148%），成本较高；另外其发明是热连轧钢卷，生产过程需要卷取，不能适用于大口径的厚规格的热煨弯管用宽厚板。
中国专利申请号为2013107307514的文献，其公开的“一种X65 热煨弯管用热轧平板及其生产方法”发明中提及了一种X65 热煨弯管用热轧平板及其生产方法，其成分中碳含量较低（0.02-0.05%），热稳定性差，恐不能适应高温度的热煨弯管工艺。与本发明相比，其含有如Ni、Cr、Cu、V等较多的合金元素，成本较高。
中国专利申请号为2014102408250的文献，其公开的“一种韧性优良的X70 弯管用热轧平板及其生产方法”，其所述生产工艺为轧后采用ACC层流冷却，这种冷却工艺对宽厚板来说容易造成冷却不均匀，厚度中心冷却强度不够，导致大于30mm厚度的钢板表面与心部组织的不均匀，从而造成钢板的性能不均匀性。与本发明采用的两阶段冷却方式有所不同。
中国专利申请号为2014102390399的文献，其公开了“高韧性X80 弯管用热轧平板钢及其生产方法”，其化学成分中Mo的范围较宽（≤ 0.50％），本发明中含Mo少（0.15-0.25%），成本更低；另外其所述的高韧性X80 弯管用热轧平板碳当量CEIIW在0.43-0.50 %，Pcm≤0.23%，范围较宽。按本发明所研究，对于X80级别，在其CEIIW＞0.48 % ,Pcm＞0.21%时，焊接性能较差，尤其是现场环焊缝性能较差，容易出现焊接裂纹。本发明中X80级别的CEIIW控制在0.42-0.47 % ,Pcm≤0.195%，有更好地焊接性能，适用于野外的焊接施工作业，尤其对现场钢管对接的环焊缝施工质量有更好的保证。
并且以上两个专利申请的工艺都未涉及钢板的冷弯成型性能，轧后冷却都是采用的ACC冷却方式，对大于30mm厚的钢板厚度中心冷却强度不够，导致钢板表面与心部组织的不均匀，从而造成钢板的性能不均匀性。 
发明内容
本发明的目的就是针对上述存在的缺陷而提供一种X65-X80级别热煨弯管用宽厚钢板及其制造方法。根据弯管厂不同的弯管工艺，从合金元素对热变形过程的影响、调质工艺对不同成分微合金钢组织性能的影响进行深入地研究，分别设计X65、X70、X80级别弯管用钢板的合适的成分、组织及工艺，采用了低碳高锰的低成本成分设计，添加了Nb、Cr、Mo、Ni、Ti等元素，利用在钢板轧制及调质过程中微合金元素碳氮化物的细晶强化和沉淀强化作用，使合金元素的细小碳氮化物在感应加热和弯曲过程中能够抑制奥氏体晶粒的长大，满足热弯管后达到相关强度级别的管线钢性能要求。产品厚度覆盖20-40mm，宽度覆盖2500-4000mm，获得具有优良的强韧性、热成型性、热稳定性的热轧钢板，为长输管道工程中高压弯管用钢板提供解决方案。
本发明的一种X65-X80级别热煨弯管用宽厚钢板及其制造方法技术方案为，一种X65-X80级别热煨弯管用热轧钢板，其组分及重量百分比含量见表1所示：
表1 高压弯管用钢成分,（wt %）
。
注：其余为Fe 和不可避免的杂质。
其中CEIIW ＝ C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Cu+Ni)/15，
CEPcm＝ C+(Mn+Cr+Cu)/20+Si/30+Ni/60+Mo/15+V/10+5B。
所述的一种X65-X80级别热煨弯管用宽厚钢板的制造方法，其特征在于，工艺步骤为： 
（1）按成分配比备料；
（2）铁水KR脱硫预处理；
（3）转炉冶炼；
（4）CAS吹氩；
（5）LF+VD或RH双联法精炼；
（6）板坯连铸；
（7）板坯缓冷；
（8）板坯再加热；
（9）粗轧（即再结晶区轧制）；
（10）中间坯冷却；
（11）精轧（即非再结晶区轧制）；
（12）预矫直；
（13）MULPIC多路径快速冷却；
（14）强力热矫直控制板形；
（15）堆垛缓冷；
（16）超声波探伤。
步骤（5）中，在LF加入Nb, VD或RH中加入Ti，并通过加入Ca进行处理，球化夹杂物形态，实现了纯净钢的冶炼，净化钢质。
步骤（6）中，将高温钢水进行大断面结晶器厚度250-300mm×宽度1700-2200mm的钢坯连续铸造。
步骤（8）具体为，钢坯在加热炉加热至1100～1180℃。
步骤（9）具体为，再加热后的钢坯出炉后进行高压水除磷；进行粗轧，控制在奥氏体可发生再结晶区将钢坯轧制成中间坯，轧制结束温度≤ 1020℃ ，末三道道次变形率不低于15%。
步骤（10）具体为将中间坯进行喷水冷却，控制冷却终止温度＞900℃。
步骤（11）具体为将中间坯进行精轧，开轧温度≤950℃，终轧温度790～850℃。
步骤（13）具体为，利用MULPIC设备对钢板进行多路径的快速冷却，控制开冷温度为750 ～ 770℃，在冷却速率为20 ～ 30℃ /s 下冷却至300 ～ 500℃。
步骤（15）中，钢板堆垛缓冷24小时至室温。
本发明的一种X65-X80级别热煨弯管用宽厚钢板，其力学性能见表2所示：
表2 高压弯管用钢板横向力学性能
。
本发明的有益效果在于：①钢的成分设计，在保证钢板强度的前提下，降低钢板的碳当量，还保证了钢板的韧性要求。②采用了低夹杂物级别、高纯净钢优质铸坯冶炼工艺技术。③厚规格高压弯管管线钢板满足高屈服和抗拉强度、高韧性、组织均匀性和性能稳定性。④在低成本条件下实现合金的最小化，并保证钢板热处理后的性能。⑤在线冷却技术下的良好的板型控制。⑥满足了热处理后高性能的组织类型设计。⑦热处理工艺对力学性能和焊接性能的影响，保证了钢板性能的热稳定性。
实现上述目的的技术措施：
根据弯管使用工艺技术要求，开发形成了窄成分、窄碳当量范围的Nb、Ti、Cr、Mo、Ni等复合微合金化低碳高压弯管用钢板成分设计体系，解决了低碳钢的淬透性问题；
开发了高压弯管用钢板冶炼、TMCP独特的先进生产工艺，保证钢板热煨管加热时，组织析出碳氮化物抑制钢板弯管后晶粒长大行为，保证了弯管的强韧性；
形成了X65M～X80M不同级别高压弯管用钢板配套的后续热处理工艺规程，为下游用户提供钢管热煨管工艺实施方案，满足弯管最终性能要求；
根据高压弯管技术特点，结合4300mm宽厚板轧机特点开发出一整套高压管线弯管用钢X65M～X80M不同强度级别成分组织设计和低成本、快节奏生产工艺技术；
开发了850～950℃热处理条件下控制低碳贝氏体组织晶粒长大控制技术。
生产工艺及技术措施的理论依据：
X65M弯管用钢板相变规律研究
利用热模拟机对X65M进行静态CCT实验室研究，见说明书附图图1。从X65M的静态CCT曲线中可以看出，在冷却速度10~20℃/s的范围内都可以得到针状铁素体组织，如果冷却速度小于这个范围，只能得到铁素体/珠光体基本组织而不会出现性能更好的针状铁素体组织。当冷速大于20℃/s时就可得到贝氏体组织。可见高压弯管合金成分的设计配合一定的控轧控冷工艺是十分有利于贝氏体和针状铁素体组织产生的。
采用低碳高锰及Nb、Ti微合金化的合金元素组合配加少量淬透性元素Cr、Mo，在保证钢水洁净度和铸坯质量下，采用TMCP工艺精确控制组织类型，控制生产过程中粒子的析出，以获得细密的高位错密度贝氏体及铁素体组织，即可获得不同B+AF的细小均匀的组织。
热煨弯管用钢板关键在于根据高压弯管的性能要求调整母管的化学成分，使之适合热处理的需要，并适当提高性能指标和控制碳当量，取得理想的强化效果 。因此在成分设计时考虑：
（1）采用添加Nb、V、Ti等合金元素，使钢板在轧制过程中形成细小的碳氮化物，可抑制弯曲段和过渡段加热和弯曲过程中奥氏体晶粒的长大行为，保证弯制后性能。
（2）为保证强度和韧性的均衡，添加V、Ni、Mo等元素。
（3）碳是低碳钢传统、经济的强化元素，但它对钢的焊接性能、力学性能及抗HIC性能影响很大。
本发明中，不同级别中的碳含量控制非常严格，成分范围非常窄。因为碳可以大幅提高钢的强度，但是碳含量超过一定程度时，钢的低温韧性和焊接性能显著恶化，但如果碳含量小于0.03%，则钢的淬透性差，需要添加大量的合金进行强化，成本高。锰能固溶强化铁素体和增加钢的淬透性，可以显著提高钢的强度，还可以降低奥氏体转变温度，在一定程度上细化晶粒，改善钢的冲击韧性，但是过量的锰易形成偏聚，在冶炼时导致钢的成分和组织不均。Mn含量过高时，则钢硬化而延展性变坏。对于X80来说，含量为1.50～1.80％比较合理。
（4）碳当量是一个重要的影响因素。高压弯管中碳当量高，淬硬性好，热煨后弯管的强度高，但是弯管的可焊性和韧性相对较差。根据弯管的性能要求，国外控轧钢热煨弯管原材料钢管的碳当量一般控制在0.35～0.47%范围内，但针对不同强度级别的钢板，其碳当量应该设定不同的范围。
利用Nb在钢板轧制过程中Nb（C，N）的细晶化（晶粒细化）和沉淀硬化作用，以获得高强度、高韧性。感应加热弯曲时，感应加热过程中所产生的Nb（C，N）是主要的沉淀析出物，这种细的沉淀物在感应加热和弯曲过程中能够抑制奥氏体晶粒的长大。细小的奥氏体晶粒淬火后产生细小的显微组织，因此韧性好。所以，考虑到强度和韧性的均衡，就必须恰当确定含Nb量及加热温度。
然而，在一定程度上Nb（C，N）的溶解对获得高强度有不利影响，这需要添加别的合金元素，如V、Mo 、Cr等。钼的好处在于分离铁素体和贝氏体C曲线的同时，并不推迟贝氏体相变，而大大地推迟多边形铁素体的转变。铬既能大大地增加贝氏体的淬透性，又促使亚稳奥氏体区域的形成。铬的加入不仅促进贝氏体转变，且使贝氏体形状变为以针状为主；而且由于铬的加入，形成更细小的贝氏体铁素体组织，提高了钢的屈服强度、抗拉强度和屈强比。Cr和Mo能显著提高钢的淬透性，不仅能推迟珠光体转变，而且扩大了“速度窗口”，可在控制能力不足的轧机上，靠常规工艺来获得75～85％的多边形铁素体。为避免珠光体转变，加入一定量的Cr、Mo是非常必要的。镍是奥氏体稳定元素，主要用来提高韧性。当镍同铬一起添加时，更促进贝氏体转变，并使材料的微观结构主要呈现为贝氏体组织。
Si：硅起到脱氧剂的作用，同时有固溶强化作用，还可以极大的延缓碳化物的形成，滞后渗碳体的长大，增加了奥氏体稳定性。但是Si含量高，钢种易出现夹杂物，钢材易生锈，热轧生产中铁锈容易被轧入钢板表层，热镀锌性能差，同时Si都显示出对多线程焊接时局部脆性区域有危害性。
Ni：镍对焊接热影响区硬化性及韧性没有不良影响，又可使母材的强度提高，并使低温韧性大大提高。但它是较贵重元素，导致钢的成本大幅度上升，经济性差。
Ti：加入微量的钛，是为了固定钢中的氮元素。另外Ti有强烈的析出强化作用，可以提高钢的强度，对焊接热影响区处的硬度也有好的影响作用在最佳状态下，Ti的氮化物颗粒的存在可抑制焊接热影响区的晶粒粗化阻止钢坯在加热、轧制、焊接过程中晶粒的长大，改善母材和焊接热影响区的韧性。Ti低于0.005%时，固N效果差，超过0.03%时，固N效果达到饱和，过剩的Ti可以单独或与Nb一起形成碳氮化物，强化钢材，但有时会形成大块的析出相，将会使钢的韧性恶化。当钢中的Ti、N原子之比为1：1时，TiN粒子最为细小且分布弥散，对高温奥氏体晶粒的细化作用最强，不仅可获得优良的韧性，而且能够实现30KJ/cm以上的大线能量焊接。但是，过多的Ti含量会引起钛的氮化物的粗化，对低温韧性不利。因此，一般将Ti成分控制在0.02%左右。
Mo：提高钢的淬透性以提高母材的强度，同时与Cu、Ni等元素共同作用可以提高钢板的耐蚀性。Mo属于缩小奥氏体相区的元素，它存在于钢的固溶体和碳化物中，有固溶强化作用。在碳化物相中，当Mo含量较低时，与铁及碳形成复合的渗碳体，当含量较高时，则形成它自己的特殊碳化物。Mo的扩散速度远小于C的扩散速度。因此，它在钢种可以减缓碳化物在奥氏体中的溶解速度，对钢由奥氏体分解为珠光体的转变有强烈的抑制作用，但对由奥氏体分解为贝氏体的转变速度的影响则微不足道，对亚共析钢由奥氏体分解析出铁素体的速度也有抑制作用，因此有利于得到贝氏体。根据性能要求和经济因素考虑，加入的Mo一般不超过0.3%。
Cr：铬的添加可以降低钢种的相变点，细化组织，有效的提高强度，还可以提高钢种抗氧化性及高温耐腐蚀性能等，但是Cr过多则析出粗大，导致钢的脆化。
附图说明：
图1所示为弯管热煨过程示意图；
图2所示为本发明的热煨弯管用X65M的静态CCT曲线； 
图3所示为本发明的热煨弯管用X70M的动态CCT曲线；
图4所示为本发明的热煨弯管用X65级别宽厚钢板典型金相组织；
图5所示为本发明的热煨弯管用X70级别宽厚钢板典型金相组织和扫描电镜组织形貌；
图6所示为本发明的热煨弯管用X80级别宽厚钢板金相组织及扫描电镜微观组织形貌。
具体实施方式：
为了更好地理解本发明，下面用具体实例来详细说明本发明的技术方案。
实施例1
一种热煨弯管用33mm×3762mm×12000mm X65级别宽厚钢板，其组分及重量百分比含量为：C：0.070％、Si：0.18 ％、Mn：1.48％、P：0.006％、S：0.001％、Nb：0.03％、V：0.04%；Cr：0.15%；Ti：0.015％、Al：0.035％、N ：0.005％，其余为Fe 和不可避免的杂质；其碳当量CEIIW=0.36，焊接裂纹敏感系数CEPcm=0.162。
按照以下步骤生产：
1）按成分配比进行备料，铁水采用高炉铁水，配加优质废钢；
2）高炉铁水经KR铁水预处理；
3）进入210吨转炉进行冶炼，吹氧脱碳及脱磷，控制钢水终点S ≤ 0.0008%，P ≤ 0.006%；
4）进行LF炉外精炼，深脱硫，并加入Nb铁，按成分配比进行成分微调；
5）RH精炼，进行Si-Ca 处理；
6）板坯连铸，过热度控制在10-25℃；板坯质量优于中心偏析C 0.5 级；
7）板坯入缓冷坑缓冷；
8）将板坯加热，控制加热温度1150℃；
9）粗轧，粗轧结束温度1015℃ ，末三道道次变形率不低于15%；
10）中间坯冷却控制＞900℃
11）精轧，控制其开轧温度≤950℃，终轧温度830℃；
12）进行预矫直，保证钢板冷却的均匀性；
13）快速冷却，控制开冷温度为770℃，冷却速率20℃/s ，终冷温度400 ～ 500℃ ；
14）强力矫直，保证钢板板形；
15）堆垛缓冷至室温；
16）超声波探伤。
实施例2
一种热煨弯管用用37.9mm×3750mm×12000mm X70级别宽厚钢板，其组分及重量百分比含量为：C：0.065％、Si：0.20 ％、Mn：1.55％、P：0.007％、S：0.001％、Nb：0.04％、V：0.04%；Cr：0.20%；Mo：0.15％、Ni：0.15％、Ti：0.016％、Al：0.035％、N ：0.005％，其余为Fe 和不可避免的杂质；其碳当量CEIIW=0.41，焊接裂纹敏感系数CEPcm=0.176。
按照以下步骤生产：
1）按成分配比进行备料，铁水采用高炉铁水，配加优质废钢；
2）高炉铁水经KR铁水预处理；
3）进入210吨转炉进行冶炼，吹氧脱碳及脱磷，控制钢水终点S ≤ 0.0008%，P ≤ 0.006%；
4）进行LF炉外精炼，深脱硫，并加入Nb铁，按成分配比进行成分微调；
5）RH精炼，进行Si-Ca 处理；
6）板坯连铸，过热度控制在10-25℃；板坯质量优于中心偏析C 0.5 级；
7）板坯入缓冷坑缓冷；
8）将板坯加热，控制加热温度1160℃；
9）粗轧，粗轧结束温度1015℃ ，末三道道次变形率分别为21%、20%、22%；
10）中间坯冷却控制＞900℃
11）精轧，控制其开轧温度≤950℃，终轧温度810℃；
12）进行预矫直，保证钢板冷却的均匀性；
13）快速冷却，控制开冷温度为760℃，冷却速率23℃/s ，终冷温度350 ～ 450℃ ；
14）强力矫直，保证钢板板形；
15）堆垛缓冷至室温；
16）超声波探伤。
实施例3
一种热煨弯管用33mm×3760mm×12000mm X80级别宽厚钢板，其组分及重量百分比含量为：C：0.070％；Si：0.23％；Mn：1.65％；P：0.007％；S：0.001％；Nb：0.05％；Cr：0.20%；Mo：0.20％；Ni：0.18％；Ti：0.017％；Al：0.035％；N ：0.005％，其余为Fe 和不可避免的杂质；其碳当量CEIIW=0.437，焊接裂纹敏感系数CEPcm=0.187。
按照以下步骤生产：
1）按成分配比进行备料，铁水采用高炉铁水，配加优质废钢；
2）高炉铁水经KR铁水预处理；
3）进入210吨转炉进行冶炼，吹氧脱碳及脱磷，控制钢水终点S ≤ 0.0008%，P ≤ 0.006%；
4）进行LF炉外精炼，深脱硫，并加入Nb铁，按成分配比进行成分微调；
5）RH精炼，进行Si-Ca 处理；
6）板坯连铸，过热度控制在10-25℃；板坯质量优于中心偏析C 0.5 级；
7）板坯入缓冷坑缓冷；
8）将板坯加热，控制加热温度1160℃；
9）粗轧，粗轧结束温度1015℃ ，末三道道次变形率分别为21.2%、22.3%、21%；
10）中间坯冷却控制＞900℃
11）精轧，控制其开轧温度≤950℃，终轧温度790℃；
12）进行预矫直，保证钢板冷却的均匀性；
13）快速冷却，控制开冷温度为750℃，冷却速率25℃/s ，终冷温度300 ～ 400℃ ；
14）强力矫直，保证钢板板形；
15）堆垛缓冷至室温；
16） 超声波探伤。
表3所示为本发明各实施例横向力学性能检验结果。
表3 钢板横向力学性能
。
从表3可以看出，本发明钢不仅强度达到了X65/X70/X80 级管线钢板的水平，而且具有高的韧性和高的塑性，使用安全性高。

Claims (10)

1.一种X65-X80级别热煨弯管用宽厚钢板，其特征在于，按重量百分百的化学成分如下：
X65：C 0.06～0.08，Si 0.15～0.25，Mn 1.30～1.60，P≤0.008，S≤0.003，Nb 0.020～0.040，Ti 0.010～0.025，Cr：0.10～0.20，V 0.03-0.05，Alt 0.020～0.050，N≤0.006，CEIIW 0.32～0.42，CEPcm≤0.170，余量为铁和不可避免的杂质；
X70：C 0.06～0.08，Si 0.15～0.30，Mn 1.40～1.70，P≤0.008，S≤0.003，Nb 0.030～0.050，Ti 0.010～0.025，Cr：0.15～0.30，Mo 0.10～0.25，Ni 0.10～0.20，V 0.03-0.06，Alt 0.020～0.050，N≤0.006，CEIIW 0.40～0.44，CEPcm≤0.185，余量为铁和不可避免的杂质；
X80：C 0.065～0.085，Si 0.15～0.35，Mn 1.50～1.80，P≤0.008，S≤0.003，Nb 0.040～0.060，Ti 0.010～0.025，Mo 0.15～0.25，Ni 0.15～0.25，V 0.04-0.06，Alt 0.020～0.050，N≤0.006，CEIIW 0.42～0.47，CEPcm≤0.195，余量为铁和不可避免的杂质；
其中CEIIW＝C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Cu+Ni)/15；
CEPcm＝C+(Mn+Cr+Cu)/20+Si/30+Ni/60+Mo/15+V/10+5B。
2. 根据权利要求1所述的一种X65-X80级别热煨弯管用宽厚钢板的制造方法，其特征在于，工艺步骤为：
（1）按成分配比备料；
（2）铁水KR脱硫预处理；
（3）转炉冶炼；
（4）CAS吹氩；
（5）LF+VD或RH双联法精炼；
（6）板坯连铸；
（7）板坯缓冷；
（8）板坯再加热；
（9）再结晶区轧制即粗轧； 
（10）中间坯冷却；
（11）未再结晶区轧制即精轧； 
（12）预矫直；
（13）MULPIC多路径快速冷却；
（14）强力热矫直控制板形；
（15）堆垛缓冷；
（16）超声波探伤。
3. 根据权利要求2所述的一种X65-X80级别热煨弯管用宽厚钢板的制造方法，其特征在于，步骤（5）中，在LF加入Nb, VD或RH中加入Ti，并通过加入Ca进行处理，球化夹杂物形态，实现了纯净钢的冶炼，净化钢质。
4. 根据权利要求2所述的一种X65-X80级别热煨弯管用宽厚钢板的制造方法，其特征在于，步骤（6）中，将高温钢水进行大断面结晶器厚度250-300mm×宽度1700-2200mm的钢坯连续铸造。
5. 根据权利要求2所述的一种X65-X80级别热煨弯管用宽厚钢板的制造方法，其特征在于，步骤（8）具体为，钢坯在加热炉加热至1100～1180℃。
6. 根据权利要求2所述的一种X65-X80级别热煨弯管用宽厚钢板的制造方法，其特征在于，步骤（9）具体为，再加热后的钢坯出炉后进行高压水除磷；在奥氏体可发生再结晶区将钢坯轧制成中间坯；控制粗轧结束温度≤ 1020℃ ，末三道道次变形量不低于15%。
7. 根据权利要求2所述的一种X65-X80级别热煨弯管用宽厚钢板的制造方法，其特征在于，步骤（10）具体为，中间坯冷却终止温度＞900℃。
8. 根据权利要求2所述的一种X65-X80级别热煨弯管用宽厚钢板的制造方法，其特征在于，步骤（11）具体为，在奥氏体未发生再结晶区轧制成钢板，终轧温度790～850℃。
9. 根据权利要求2所述的一种X65-X80级别热煨弯管用宽厚钢板的制造方法，其特征在于，步骤（13）具体为，利用MULPIC设备对钢板进行多路径的快速冷却，控制开冷温度为750 ～ 770℃，在冷却速率为20 ～ 30℃ /s 下冷却至300 ～ 500℃。
10. 根据权利要求2所述的一种X65-X80级别热煨弯管用宽厚钢板的制造方法，其特征在于，步骤（15）中，钢板堆垛缓冷24小时至室温。
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