CN104249091A - 一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法 - Google Patents

Abstract

一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于，整个钢卷在卷取过程的张力参数是按卷取直径的大小进行分段控制；在钢卷小卷取直径段，设置2个恒张力平台，在每个恒张力平台之间均确定钢卷的卷取直径参数，且在两个恒张力的平台之间有一个卷取张力下降的斜率，在卷取过程中对位于内芯的钢卷的卷取张力进行梯度控制，根据钢卷卷取直径的变化来不断调整带钢的卷取张力，使位于内芯的钢卷的卷取效果更加稳定。

Description

一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法

技术领域

本发明涉金属冶炼、尤其是，本发明涉及一种取向硅钢的薄带钢在卷取过程中的卷形控制方法、适用于较薄带钢的卷取方法控制。 

背景技术

取向硅钢在冷轧的生产工序如下:热轧卷(常化及酸洗(一次冷轧(中间退火(二次冷轧(脱碳退火及涂层(高温再结晶退火(涂绝缘层退火机组(精整(包装入库。 

另外，取向硅钢的产品厚度通常是在0.18mm--0.35mm之间；而绝缘涂层退火机组是取向硅钢的最后一道连续退火机组，由于取向硅钢基板较薄，并且基板表面含有绝缘涂层，因此取向硅钢钢卷中带钢的层与层之间的结合力受到了相当大的影响。再者，由于取向硅钢带钢较薄，位于内芯的钢卷的带钢支撑力完全存在不足，无法承载钢卷的自重。因此，在涂绝缘层退火机组的出口卷取过程中经常会发生卷心内凸、塌卷、卷层错动等异常问题，主要形貌如图1所示。 

对此， 

现有生产技术中针对薄带钢的卷取张力均以恒张力控制，单位张力系数控制为30N/mm2。采用此参数控制无法消除塌卷的现象。 

而采用初始大张力卷取，整卷以锥度方式进行卷取，也无法避免位于内芯的钢卷出现内凸的现象。 

由于绝缘涂层机组来料的边部均存在板形不良的问题，因此在卷取过程中容易出现卷取松动，从而造成无规则的卷层错动现象。 

以上问题发生以后，位于内芯的钢卷的质量就会严重破坏，带钢就会出现折痕、折皱、卷轴印等缺陷；那么，类似带钢就无法作为成品放行，对取向硅钢的质量成本损失很大。 

另外，现有技术问题是： 

取向硅钢一期（1#FCL机组）在生产过程中也发生钢卷卷芯内凸的问题，主要以初始大张力+锥度卷取的方式进行消除，针对此缺陷的技术秘密KH2010156的控制原理是根据不同厚度的带钢配置一个初始卷取的卷取张力系数，然后以锥度方式进行卷取。其控制方法仅限于前期对钢卷内凸现象的控制，无法消除塌卷、卷取错动等缺陷。并且，随着取向硅钢的涂层厚度和种类的增加，该卷取方法无法消除厚涂层产品的内凸现象。 

作为一条生产线，我们取向硅钢二期2#FCL机组的控制模型必须选择一种即能消除内凸、又能避免塌卷、卷取错动等卷取缺陷的控制方法。 

根据公开（公告）号为“CN1506174”、发明名称为“一种防止热轧钢带扁卷的卷取方法”，提供了一种防止热轧钢带扁卷的卷取方法，将含碳量(Wt％)大于0.25的钢带从精轧机轧出并经层流冷却后进入卷取机进行卷取，其卷取温度控制在Ar1+(－10℃～+60℃)范围，使钢卷的相变从外层及与卷筒接触的芯部向中间层逐步进行。整个钢卷在冷却过程，一方面由于相变产生的膨胀和由于冷却所产生的收缩相互抵消，另一方面由于内外层的相互支撑作用，从而消除了扁卷现象，解决了钢卷卷取后在卧式输出的过程中所出现的扁卷问题。本发明构思简单、操作方便、效果显著。 

然而，该技术是采用卷取温度的控制方法，并且其控制目的是防止热轧钢带扁卷的卷取方法，同时未涉及相关的厚度要求和张力参数调整等控制方法，因此，该技术与本项目无任何关联。 

根据公开（公告）号为“CN1333710”、发明名称为“金属带的卷取方法及装置”，其金属带卷取方法在对厚度较薄的金属带进行高速卷取时,金属带不会产生中间浪形所造成的形状不良现象,可提高成材率。在卷取终了前将助卷机辊6按压在带卷5的外卷面上,对带卷5的回转进行制动,这样,卷取终了时便在短时间内使带卷5停止回转,助卷机辊6的按压力设定为10～20kN/m。 

然而，该技术主要是采用卷取压辊的压力控制来控制卷取过程中产生的板形边浪，而本技术是采用卷取张力的分段控制来控制卷芯内凸现象，因此，该技术与本课题没有任何关联。 

公开（公告）号为“CN1303323”、发明名称为“带钢的卷取方法”公 开了一种带钢卷取方法,为了防止在卷取用夹送辊的出口侧产生先行带钢堆钢现象,而且,还为了防止后行带钢的前端在卷取用夹送辊入口侧产生堆钢现象,用带钢剪切机(102)将轧机送出的带钢切断成规定长度,切断后的带钢通过配置在带钢剪切机(102)出口侧的卷取用夹送辊(105)、并用卷取装置(104)的卷筒(107)进行卷取,其中,在用带钢剪切机(102)切断通过卷取用夹送辊(105)而被卷取在卷筒(107)上的带钢的尾端之后,卷取用夹送辊(105)的圆周速度比上述刚切断之后的后行带钢的输送速度快,而且比卷筒(107)卷取带钢的卷取速度慢。 

公开（公告）号为“CN102039330A”发明名称为“热连轧薄板卷取设备的参数设定及其卷取方法”涉及一种热连轧薄板卷取设备的参数设定及其卷取方法，设定的参数有：各组辊道的超前速度设定值＝精轧最后机架速度设定值×(辊道总超前率+各组超前率)；各组辊道滞后速度设定值＝精轧最后机架速度设定值×辊道滞后率；侧导板压力系数：0.8±0.15；侧导板附加值+5～+10mm；夹送辊的设定，对卷取机夹送辊进行标定，保证标定正常，夹送辊超前率和夹送辊滞后率，夹送辊压力系数，卷取机夹送辊上辊辊径，卷取机夹送辊下辊辊径。卷取方法是按照设定的参数，计算机控制卷取设备卷取。本热连轧薄板卷取设备的参数设定及其卷取方法提高了表面质量降低了废品率。 

然而，比较结果：该技术仅用于热轧薄带钢的卷取方法，并且热轧薄带钢相对于冷轧薄带钢而言，其厚度比冷轧带钢高5陪以上，并且其控制方法主要着重于卷取压辊的张力系数和压辊辊径参数；因此，该控制技术与本课题也没有关联。 

综上所述，现有技术难点在于： 

取向硅钢卷取质量控制的生产工艺在国内外均无无公开的文献可查询。 

如果在卷取过程中对整个钢卷的卷取张力全部增大，则对产品的其它性能带来负面影响。 

在取向硅钢表面涂覆绝缘涂层以后，使钢卷层与层之间的结合力有所下降，因此，卷心在初始卷取时的内芯质量无法得到有效控制。 

来料板形的不良，带钢边部卷取时的裂边也无明确的控制方法。 

发明内容

为克服上述问题，本发明提供一种取向硅钢连退机组钢卷卷取张力的控制方法，根据本发明，取向硅钢在生产过程中采用“取向硅钢连退机组卷取质量控制方法”是为了有效提高钢卷的卷取质量，它既能保持钢卷整体形状不受影响，又能避免位于内芯的钢卷出现内凸、塌卷、卷取错动等不良后果，从而有效提高成品质量，降低质量损失的生产成本。 

根据本发明，采用高张力咬钢建张，分两次梯度张力阶梯控制，在保证带钢宽度不被拉坏的前提下，咬钢后提高钢卷头中部的卷取张力；同时，卷取时的边部质量是以一定错变量和错边周期来进行控制. 

本发明控制方法的优点如下： 

可以有效控制带钢的头部因卷取张力过低而引起的卷层错动、松卷、塌卷、内凸等卷形缺陷。 

带钢头、中部采用高张力卷取，钢卷卷层致密，卷形优良。 

整个张力阶梯控制过程依靠基础自动化计算机实现自动控制，高效、精确、便捷，且不需要增加任何硬件和资金投入。 

即，根据本发明： 

整个钢卷在卷取过程的张力参数是按卷取直径的大小进行分段控制； 

在钢卷小卷取直径的时候，设置2个恒张力平台。 

在每个恒张力平台之间均确定钢卷的卷取直径参数。 

在两个恒张力的平台之间均有一个卷取张力下降的斜率。 

各段的卷取张力均以一个基准值的系数进行设定控制。 

整个钢卷长度方向采用固定的错变量和错边周期。 

为达到上述目的，本发明的技术方案如下： 

一种取向硅钢连退机组钢卷卷取张力的控制方法，系对整个钢卷在卷取过程的卷取张力按钢卷卷取直径段的张力大小进行分段控制，即，所述钢卷卷取直径段设置为钢卷小卷取直径段和钢卷大卷取直径段，其特征在于， 

在钢卷小卷取直径段，设置第一、第二2个恒张力平台，且在第一、第二两个恒张力平台后各有一个卷取张力下降的斜率，在卷取过程中对位 于内芯的钢卷的卷取张力进行梯度控制，根据钢卷卷取直径的变化来不断调整带钢的卷取张力， 

在钢卷大卷取直径段，对应卷取张力始终以第三恒张力平台的恒张力，即即钢卷主体张力进行卷取。 

由此，使位于内芯的钢卷的卷取效果更加稳定。 

根据本发明所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于， 

在钢卷小卷取直径段，X1-X5是对应于所述钢卷小卷取直径段的渐次增大、各个张力点切换时的钢卷卷取直径， 

Y1是对应X1-X2的第一恒张力平台的张力设定值，Y2是对应X3-X4的第二恒张力平台的张力设定值，Y3是对应X5-X6的第三恒张力平台的张力设定值，即钢卷主体张力，Y1>Y2>Y3， 

在卷取直径X1-X2采用高张力咬钢建张，对建立在钢卷小卷取直径段的第一和第二2个恒张力平台后的卷取张力进行梯度控制，在保证带钢宽度不被拉坏的前提下，咬钢后提高钢卷头中部的卷取张力，同时，卷取时的钢卷边部质量以错变量和错边周期来进行控制。 

根据本发明所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于， 

所述高张力咬钢建张的高张力为39--45N/mm2，即第一张力平台的张力Y1， 

根据本发明所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于， 

所述钢卷卷取直径为卷取机芯轴直径+卷取的带钢径向厚度。 

根据本发明所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于， 

钢卷小卷取直径段的二次恒张力平台设定如下： 

在卷取直径X1-X2为小于卷取机芯轴直径+（30--50mm）时，执行第一恒张力平台，在卷取直径X3-X4达到卷取机芯轴直径+（100--300mm）时，执行第二恒张力平台。 

根据本发明所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于， 

在卷取直径X1-X2为小于卷取机芯轴直径+40mm时，执行第一恒张力平台的第一恒张力Y1， 

在卷取直径X3-X4达到卷取机芯轴直径+150mm时，执行第二恒张力平台的第二恒张力Y2。 

根据本发明所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于，当卷取直径达到X5及以上的大直径段时，对应卷取张力始终以第三恒张力卷取，所述第三恒张力Y3对应于大直径段的钢卷卷取张力，所述第三恒张力Y3为张力基准取值，即钢卷主体张力， 

在卷取直径X2-X3之间执行卷取张力下降第一斜率，在卷取直径X4-X5之间执行第二卷取张力下降斜率。 

根据本发明所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于，在卷取直径X1-X2为小于卷取机芯轴直径+40mm时，执行第一恒张力平台的第一恒张力Y1， 

在卷取直径X3-X4达到卷取机芯轴直径+150mm时，执行第二恒张力平台的第二恒张力Y2。 

根据本发明所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于，当卷取直径达到X5及以上的大直径段时，对应卷取张力始终以第三恒张力卷取，所述第三恒张力Y3对应于大直径段的钢卷卷取张力，所述第三恒张力Y3为张力基准取值，即钢卷主体张力。 

根据本发明所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，在卷取直径X2-X3之间执行卷取张力下降第一斜率，在卷取直径X4-X5之间执行第二卷取张力下降斜率。 

所述卷取张力下降斜率形成张力梯度控制，即在两个恒张力平台之间的卷取张力下降的斜率系分别将二恒张力平台张力的差值，随着带钢卷取厚度在长度上平均下降，最终达到其下一个恒张力平台张力。在卷取直径X2-X3之间执行卷取张力下降第一斜率，在卷取直径X4-X5之间执行第二卷取张力下降斜率。 

根据本发明所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征 在于，钢卷在卷取机芯轴上进行初始卷取，高张力咬钢建张时，所采用第一恒张力Y1控制范围为（1.3——1.5）*Y3。 

钢卷的卷取直径达到X2时进行切换。 

根据本发明所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于，第二恒张力平台的卷取长度是第一恒张力平台的两倍以上。 

根据本发明所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于，钢卷在卷取机芯轴上进行初始卷取，高张力咬钢建张时，采用第一恒张力Y1控制，第一恒张力Y1值控制范围为（1.3——1.5）*Y3,钢卷的卷取直径达到X2时进行切换。 

根据本发明所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于，钢卷在卷取机芯轴上进行初始卷取，采用第一恒张力Y1,即高张力咬钢建张时，第一恒张力Y1值控制范围为（1.3——1.5）*Y3,钢卷的卷取直径达到X2时进行切换。 

根据本发明所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于， 

整个钢卷在卷取过程中的张力是按卷取直径的大小进行分段控制； 

当卷取直径从X2-X3时，第一恒张力Y1张力按斜率逐步切换为第二恒张力Y2卷取，第二恒张力Y2张力控制范围为（1.2--1.3）*Y3,将钢卷卷取直径卷取到X4， 

当钢卷卷取直径从X4-X5时，第二恒张力Y2卷取张力按斜率逐步切换为按斜率逐步切换为Y3， 

当卷取直径从X5-X6时，卷取张力始终以第三恒张力Y3卷取，张力控制值为28-32N/mm2。 

根据本发明所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于，整个钢卷长度方向采用固定的错变量和错边周期，控制基准为： 

错边深度为15mm--20mm， 

错边周期为20mm--30mm， 

设定以后始终保持不变，其控制参数贯穿整个钢卷的长度方向。 

根据本发明，当卷取直径达到X5时，卷取张力始终以第三恒张力卷取，张力控制值为30N/mm2。 

根据本发明所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于，设置错边量为15mm--20mm，和设置错边周期为20mm--30mm，设定以后始终保持不变，其控制参数贯穿整个钢卷的长度方向。 

根据本发明所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，在钢卷小卷取直径段，带钢卷取的卷取直径厚度X3小于300mm。 

根据本发明，以卷取机芯轴直径为500mm为例，整个钢卷在卷取过程中，钢卷卷取直径X3<卷取机芯轴直径＋300mm范围内均属于小卷区域，也就是带钢卷取的卷取直径厚度X3小于300mm。 

根据本发明所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于，卷取机芯轴直径为500mm。 

根据本发明所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于，在每个恒张力平台之间均确定钢卷的卷取直径参数，使得第一恒张力的带钢卷取时的卷取直径厚度控制为30--50mmm，第二恒张力的带钢卷取时的卷取直径厚度控制为100--300mm。 

以上均以卷取机芯轴为500mm为例，一般冷轧生产线的卷据机芯轴直径在500--600mm。 

根据本发明所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于，整个钢卷长度方向采用固定的错变量和错边周期，控制基准为： 

错边深度为15mm--20mm， 

错边周期为20mm--30mm。 

所述错边深度是指是钢卷端面的错位量,与带钢的卷取长度没有直接联系，所述错边周期是指一个错位的周期所控制的卷取厚度，其卷取的带钢长度由原材料的厚度所决定，带钢越厚长度就越短；反之带钢长度就长。 

根据本发明，如果带钢边部板形不良或存在边裂等，采用齐边卷取会造成不良后果。采用带钢边部对中巡边的错边卷取方式，且保持错边周期不变；能够保持带钢边部卷取的整齐性，同时也能避免来料边浪、边裂等缺陷引起的卷取边部裂边和塔形等卷取质量问题，有效提高了钢卷的边部卷取质量。 

根据本发明所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于，所述错变量是以边部对中的卷取控制方式（所谓边部对中的控制原 理就是始终保持钢卷两侧的端面保持对齐，不受带钢在长度方向上的宽度变化，）进行控制；所述错边周期是以卷取厚度进行控制（即，始终以一个可固定的错边厚度进行控制，不受带钢基板厚度的影响），采用此方法不受带钢厚度的影响。 

根据本发明所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于，所述张力是以带钢横截面的单位张力N/mm2表示。 

设定过程中以N/mm2为依据，通过程序控制，采用此单位张力模式控制可以避免产品厚度和宽度的不同所引起张力误差。 

根据本发明所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，所述方法适用于卷取机芯轴在500mm--600mm之间的连续性生产机组。 

根据本发明所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于，所述取向硅钢带钢的厚度范围在0.18mm--0.35mm之间。 

钢卷卷取张力的切换点与钢卷卷取直径之间的对应关系详见图6：卷取张力与钢卷卷取直径变化趋势以及描述。 

根据本发明所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，在两个平台之间的张力下降斜率是以两个平台之间的张力差值与卷取带钢的长度之比计算而得出，并以N/mm2/米的下降模式执行。 

钢卷卷取张力与卷取直径变化趋势如图6所示。 

附图说明

图1为钢卷内凸缺陷形貌示意图。 

图2为钢卷塌卷缺陷形貌示意图。 

图3为0.3mm厚度规格卷取张力示意图。 

图4为0.3mm厚度规格卷取张力示意图。 

图5为卷取张力与钢卷卷取直径变化趋势图。 

图6为带钢边部错边与错边示意图。 

图中Y1为钢卷在初始卷取过程中的初始张力，即第一恒张力平台的恒张力。 

图中Y2为钢卷的第二恒张力平台的恒张力。 

图中Y3为钢卷卷取第三梯度的主体恒张力。基准值为30N/mm2 

图中X1为位于内芯的钢卷初始卷取直径（外径），一般卷取机设备的钢卷初始卷取直径为500mm--600mm左右。（冷轧生产线的卷取机芯轴周长的范围）。 

图中X2的卷取直径控制为X1+(50mm--100mm)，为第一梯度恒张力Y1的终止点。 

图中X3的卷取直径为X2+（30mm--50mm），为第二梯度恒张力Y2的起始点。 

图中X4的卷取直径为X3+(100mm--300mm)，此卷取直径为第二梯度恒张力Y2的终止点。 

图中X5的卷取直径为X4+（30mm--50mm），此卷取直径为三梯度恒张力Y3的起始点，并且该张力参数一直延续到钢卷全部卷取完毕。 

具体实施方式

实施例 

在卷取过程中，为了避免带钢边部爆裂，同时也为了避免由于边部板形不良而引起的塔形，采用定量的错边量和固定的错边周期来进行卷取，控制基准为： 

错边深度为15mm--20mm 

错边周期为20mm--30mm 

本发明中，所采用的错变量是以边部对中的卷取控制方式；错边周期是以卷取厚度进行控制，采用此方法不受带钢厚度的影响。 

所述的张力是以带钢横截面的单位张力，设定过程中以N/mm2为依据，通过程序控制，采用此单位张力模式控制可以避免产品厚度和宽度的不同所引起张力误差。 

在两个平台之间的张力下降斜率是以两个平台之间的张力差值与卷取带钢的长度之比计算而得出，并以N/mm2/米的下降模式执行。 

各段带钢张力参数目标值控制的具体解释为： 

假设:XI--X2之间的长度为L1，张力为A1。则采用恒张力A1控制。 

假设：X2--X3之间的长度为L2，张力为A2。则采用下降斜率控制， 下降斜率为（Y1-Y2）/L2。 

假设：X3--X4之间的长度为L3，张力为A3。采用恒张力A3控制。 

假设：X4--X5之间的长度为L4，张力为A4。则采用下降斜率控制，下降斜率为（Y2-Y3）/L4。 

假设：X5--X6之间的长度为L5，张力为A4；则采用恒张力A4控制。 

A4为整个钢卷的主体卷取张力，按照机组原设计功能值30N/mm2进行设定。 

整个张力参数控制与卷取直径的变化进行联锁，采用自动切换。 

本发明的要点特别在于： 

适用于卷取机芯轴在500mm--600mm之间的连续性生产机组。 

取向硅钢带钢的产品生产厚度范围在0.18mm--0.35mm之间。 

在钢卷主体张力相对固定的前提下，钢卷在卷取过程中分别含有两个恒张力平台和两个张力下降斜率的卷取参数，整个钢卷的卷取模式呈梯度控制。 

钢卷在梯度卷取过程中存在2个梯度平台卷取时的张力系数。 

钢卷卷取张力的切换点与钢卷卷取直径之间的对应关系。 

卷取过程中钢卷采用边部对中的方式进行卷取，有利于稳定控制错边深度和错边周期。 

钢卷在卷取机芯轴上进行初始卷取时，采用恒张力控制，张力Y1值控制范围为（1.3——1.5）*Y3,将钢卷的卷取直径卷取到X2时进行切换。 

当钢卷卷取直径达到X2时，其张力控制模式自动切换为张力下降斜率控制，直至钢卷卷取直径达到X3。 

当卷取直径达到X3时，其张力自动切换为恒张力卷取，张力控制范围为（1.2--1.3）*Y3,将钢卷卷取直径卷取到X4。 

当钢卷卷取直径达到X4时，卷取张力自动切换为张力下降斜率控制，直至钢卷卷取到X5. 

当卷取直径达到X5时，卷取张力始终以恒张力卷取，张力控制值为30N/mm2。 

错边量（15mm--20mm）和错边周期（20mm--30mm）设定以后始终 保持不变，其控制参数贯穿整个钢卷的长度方向。 

前期，取向硅钢热拉伸机组在生产过程中经过了多种方法的试验，并且采用该方法的卷取控制在不同型号的的卷取机芯轴上均进行了试验，最终确定上述控制方法最为合理，即保证了钢卷卷取的外观质量，又避免了钢卷卷层错动、松卷、塌卷、内凸等现象，产品质量得到了保证。 

采用初始大张力卷取能够有效提高钢卷最内芯带钢之间的卷紧程度，提高钢板间的结合力，加强了内芯带钢的支撑力。避免了以往位于内芯的钢卷产生内凸的现象。 

采用两个梯度平台及下降斜率相结合的卷取方式能够使钢卷在卷取过程中的带头卷紧程度一直相对稳定，能克服基板表面涂层厚度引起的层与层之间松动且结合不紧的现象，提高卷芯带头的带钢对外圈钢板的承受压力，保持了卷形整体的完好，避免了以往整个钢卷出现塌卷的状况。 

采用带钢边部对中巡边的错边卷取方式，且保持错边周期不变；能够保持带钢边部卷取的整齐性，同时也能避免来料边浪、边裂等缺陷引起的卷取边部裂边和塔形等卷取质量问题，有效提高了钢卷的边部卷取质量。 

本发明的实验数据说明： 

整个钢卷的卷取张力采用30N/mm2恒张力控制，在卷取过程中，钢卷内凸和塌卷将随时出现。 

整个钢卷的卷取张力采用30N/mm2*1.3恒张力控制，则由于取向硅钢边部板形小裂边的问题而导致带钢边部撕裂，无法正常卷取。 

在现场试验时发现，采用锥度张力卷取时，大张力的卷取厚度（带钢卷取长度也）也至关重要；如果采用小于50mm厚度的大张力进行初始卷取，则钢卷内凸现象无法消除。因此，第一大张力平台的卷取厚度不能过小；X2的卷取厚度取值为X1+（50mm--100mm）。 

增加Y2第二大张力平台，其卷取厚度X3-X4控制为100---300mm。主要目的是消除由于基板较薄所引起的位于内芯的钢卷支撑不够的问题；如果不增加这个恒张力平台，则无法彻底消除塌卷现象。 

如上表所示：采用本方案的技术参数所卷取的钢卷，其卷取质量均确保完好，该控制方法已经在现场正常实施和应用。 

预计发明推广应用的可行性及前景 

该发明属于取向硅钢连续生产线对钢卷取质量控制的一种方法，可以通过对卷取张力和边部对中巡边的程序设置完成自动控制模型，在实际使用过程中操作方法简单、控制效果显著，有效避免了卷取质量问题，降低了取向硅钢生产过程中的质量成本，产生了较大的经济效益。该技术已在宝钢2#FCL机组（绝缘涂层连续退火机组）上得到成功应用，该控制方法可应用于其它类似的连续退火生产线，具备有极高的推广价值。 

Claims (12)

1.一种取向硅钢连退机组钢卷卷取张力的控制方法，系对整个钢卷在卷取过程的卷取张力按钢卷卷取直径段的张力大小进行分段控制，即，所述钢卷卷取直径段设置为钢卷小卷取直径段和钢卷大卷取直径段，其特征在于，

在钢卷小卷取直径段，设置第一、第二2个恒张力平台，且在第一、第二两个恒张力平台后各有一个卷取张力下降的斜率，在卷取过程中对位于内芯的钢卷的卷取张力进行梯度控制，根据钢卷卷取直径的变化来不断调整带钢的卷取张力，

在钢卷大卷取直径段，对应卷取张力始终以第三恒张力平台的恒张力，即即钢卷主体张力进行卷取。

2.如权利要求1所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于，在钢卷小卷取直径段，X1-X5是对应于所述钢卷小卷取直径段的渐次增大、各个张力点切换时的钢卷卷取直径，

Y1是对应X1-X2的第一恒张力平台的张力设定值，Y2是对应X3-X4的第二恒张力平台的张力设定值，Y3是对应X5-X6的第三恒张力平台的张力设定值，即钢卷主体张力，Y1>Y2>Y3，

在卷取直径X1-X2采用高张力咬钢建张，对建立在钢卷小卷取直径段的第一和第二2个恒张力平台后的卷取张力进行梯度控制，在保证带钢宽度不被拉坏的前提下，咬钢后提高钢卷头中部的卷取张力，同时，卷取时的钢卷边部质量以错变量和错边周期来进行控制。

3.如权利要求1所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于，所述高张力咬钢建张的高张力为39--45N/mm2，即第一恒张力平台的张力Y1。

4.如权利要求1所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于，所述钢卷卷取直径为卷取机芯轴直径+卷取的带钢径向厚度。

5.如权利要求1所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于，钢卷小卷取直径段的二次恒张力平台设定如下：

在卷取直径X1-X2为小于卷取机芯轴直径+（30--50mm）时，执行第一恒张力平台，在卷取直径X3-X4达到卷取机芯轴直径+（100--300mm）时，执行第二恒张力平台。

6.如权利要求3所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于，在卷取直径X1-X2为小于卷取机芯轴直径+40mm时，执行第一恒张力平台的第一恒张力Y1，

在卷取直径X3-X4达到卷取机芯轴直径+150mm时，执行第二恒张力平台的第二恒张力Y2。

7.如权利要求1所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于，当卷取直径达到X5及以上的大直径段时，对应卷取张力始终以第三恒张力卷取，所述第三恒张力Y3为张力基准取值，即钢卷主体张力。

在卷取直径X2-X3之间执行卷取张力下降第一斜率，在卷取直径X4-X5之间执行第二卷取张力下降斜率。

8.如权利要求1述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于，钢卷在卷取机芯轴上进行初始卷取，高张力咬钢建张时，所采用第一恒张力Y1控制范围为（1.3——1.5）*Y3。

9.如权利要求1所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于，第二恒张力平台的卷取长度是第一恒张力平台的两倍以上。

10.如权利要求1所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于，在卷取直径X2-X3之间执行卷取张力下降第一斜率，在卷取直径X4-X5之间执行第二卷取张力下降斜率。

11.如权利要求1所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于，整个钢卷在卷取过程中的张力是按卷取直径的大小进行分段控制；

当卷取直径从X2-X3时，第一恒张力Y1张力按斜率逐步切换为第二恒张力Y2卷取，第二恒张力Y2张力控制范围为（1.2--1.3）*Y3,将钢卷卷取直径卷取到X4，

当钢卷卷取直径从X4-X5时，第二恒张力Y2卷取张力按斜率逐步切换为按斜率逐步切换为Y3，

当卷取直径从X5-X6时，卷取张力始终以第三恒张力Y3卷取，张力控制值为28-32N/mm2。

12.如权利要求1所述一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法，其特征在于，整个钢卷长度方向采用固定的错变量和错边周期，控制基准为：

错边深度为15mm--20mm，

错边周期为20mm--30mm，

设定以后始终保持不变，其控制参数贯穿整个钢卷的长度方向。