CN102335681A - 一种防止热轧带钢扁卷的卷取方法 - Google Patents
一种防止热轧带钢扁卷的卷取方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN102335681A CN102335681A CN2010102330296A CN201010233029A CN102335681A CN 102335681 A CN102335681 A CN 102335681A CN 2010102330296 A CN2010102330296 A CN 2010102330296A CN 201010233029 A CN201010233029 A CN 201010233029A CN 102335681 A CN102335681 A CN 102335681A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- strip
- coiling
- coil
- flat volume
- hot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Abstract
本发明公开了一种防止热轧带钢扁卷的卷取方法,该方法包括两个阶段:第一阶段:带钢从精轧机轧出并经层流冷却后进入卷取机进行卷取,得到钢卷,其中卷取温度为500℃~600℃;第二阶段,将卷取后的钢卷在卷取机卷筒上停留20s~60s。本发明的防止热轧带钢扁卷的卷取方法,能有效改善热轧带钢卷取后发生的扁卷问题,而且易于实施、无附加成本、效果显著。
Description
技术领域
本发明涉及一种热轧带钢卷取方法,特别涉及一种防止先进高强钢(AHSS,Advanced High Strength Steel)热轧工序带钢扁卷的卷取方法。
背景技术
在带钢的热轧生产工序中,带钢卷取成钢卷后,有时会发生扁卷(或称为″塌卷″)现象。表现为整个钢卷由卷取刚结束时的圆柱形变成椭圆柱形,无法进入到后续的冷轧退火工序中去。即使有些扁卷不太严重的钢卷能够勉强装上冷轧机组,也会因为形状不规整而造成冷轧时机架振动过大或者轧制力波动过大。这样的钢卷需要在热轧线上进行重新卷取方能进行冷轧生产。这就严重影响了工厂的生产效率和产能,同时还增加了生产成本。
对于钢卷热轧工序的扁卷问题,多数采用机械方式,通过改变钢卷在卷取时的受力状态,为钢卷提供额外的支撑力来防止扁卷。
中国专利CN200940057Y公开了一种用于金属带材卷的手动胀卷器,包括拉杆、与拉杆左端铰接的凸轮手柄,在拉杆的左部空套有一个支承套、在拉杆的右部配合有一个螺纹支承套,三对连杆的一端分别铰接在支承套和螺纹支承套上,每一对连杆的另一端与支承块铰接;凸轮手柄的凸轮部分与支承套的端面紧靠。该专利通过胀紧有塌卷现象的卷材内径,防止塌卷和内圈松层,凸轮手柄被拉动时能实现快速胀紧与取出;操作凸轮手柄被转动时能实现大力胀紧与取出。
中国专利CN201150959Y公开了一种带钢卷取机的四斜楔整圆卷筒,包括芯轴、主轴、胀缩缸、扇形块,此卷筒设有一个由胀缩缸、芯轴、主轴、内层斜楔和外层斜楔所组成的胀缩机构。此胀缩机构的胀缩缸与芯轴相连接,内层斜楔与主轴相连接,外层斜楔与内层斜楔作滑动连接,内层斜楔的头部与芯轴的头部相连接。内层斜楔的内圈与主轴相连接,外圈为台阶形斜楔,外层斜楔的内圈为台阶形斜楔,内层斜楔和外层斜楔的台阶形斜楔相匹配并作滑动配合。外层斜楔的顶面呈圆弧形,其圆弧半径等于卷筒胀径后的半径,圆弧的长度等于卷筒胀径后两个扇形块之间所产生的缺口宽度。外层斜楔的顶面与扇形块的外表面共同构成一个整圆,从而确保卷取薄带钢不会产生压痕、凹形和扁卷缺陷。
采用上述机械方式来防止扁卷问题的发生,都需要涉及专门的附加设备,增加了生产成本以及使生产线的设计变得复杂,同时还存在可靠性不高以及生产安全的问题,实际操作难度较大。
中国专利CN1506174A公开了一种防止热轧带钢扁卷的卷取方法,将含碳量大于0.25Wt%的带钢从精轧机轧出并经层流冷却后进入卷取机进行卷取,其卷取温度控制在相变温度Ar1+(-10℃~+60℃)范围,使钢卷的相变从外层及与卷筒接触的芯部向中间层逐步进行。整个钢卷在冷却过程,一方面由于相变产生的膨胀和由于冷却所产生的收缩相互抵消,另一方面由于内外层的相互支撑作用,从而消除了扁卷现象,解决了钢卷卷取后在卧式输出的过程中所出现的扁卷问题。但是该方案是将带钢的卷取温度提高至相变温度Ar1附近,比如对相变温度为723℃左右的带钢,其卷取温度控制大约710~780℃的范围内。如此高的卷取温度会给卷取机的冷却系统工作带来相当大的负担。
而且对于相变温度在贝氏体和马氏体相区的先进高强钢,上述卷取方法对扁卷的改善作用不大,而且由于钢卷各部位的冷却不是一个同步均匀的过程,高温卷取反而会加重钢卷中不同部位的相变不均,从而导致冷却后的钢卷性能不均,后续的冷轧负荷波动过大,以及最终产品尺寸和性能的不均。
在先进高强钢的生产过程中,产生扁卷的原因是由于热轧工序钢卷在冷却过程中的贝氏体或马氏体相变导致钢材的膨胀所致。带钢出终轧机架后,经过层流冷却进行强冷,然后进入卷取机卷取成钢卷,卷取后钢卷的冷却速度较慢,近似于一个等温转变过程,整个钢卷同时进行相变。奥氏体的冷却转变是一个体积发生膨胀的过程。但是由于钢卷内外部分的温度分布并不一致,因此会造成钢卷内外的相变进程和膨胀程度上的差异。这种差异必然导致钢卷发生层间错动,从而破坏钢卷的稳定性,使得钢卷在自身重量下变形、发生扁卷现象。对于传统铁素体钢,奥氏体向铁素体的转变时间较长,相变导致的膨胀变化较为平缓,钢卷各部分的膨胀差别也较小,因此扁卷问题并不很突出。即使有扁卷可能,也可以通过立式输送等手段解决。但是对于先进高强钢,由于奥氏体在冷却过程中伴随着贝氏体或者马氏体相变,相变时间极短,一般在几十秒的时间内膨胀即达到最大值,如图1所示,图1为先进高强钢的贝氏体相变和传统高强钢(Conventional HSS)铁素体相变的膨胀曲线,其中A1为先进高强钢,A2为传统高强钢。因此先进高强钢的钢卷各部分的相变进程和膨胀程度的差异要大得多,由此带来的扁卷问题也要严重得多。而且先进高强钢的扁卷问题无法用立式输送来解决。这是因为从钢卷卸下到转变为立式输送,期间至少需要数分钟时间,而在此期间,扁卷已经发生。
发明内容
本发明的目的在于提供一种防止热轧带钢扁卷的卷取方法,以解决先进高强钢在热轧工序卷取后冷却过程中伴随贝氏体或马氏体相变的钢卷所出现的扁卷问题。
为实现上述目的,本发明的防止热轧带钢扁卷的卷取方法,包括两个阶段:第一阶段:带钢从精轧机轧出并经层流冷却后进入卷取机进行卷取,得到钢卷,其中卷取温度为500℃~600℃;第二阶段,将卷取后的钢卷在卷取机卷筒上停留20s~60s。
优选地,所述第二阶段中,将卷取后的钢卷在卷取机卷筒上停留30s~60s。
优选地,第一阶段中所述层流冷却的冷却速度为20℃/s~40℃/s。所述层流冷却采用稀疏冷却的方式。
所述带钢的化学成分的重量百分含量为C:0.02~1.0%;Si:0.3~1.5%;Mn:0.5~3.0%;Cr≤1.0%;Cu≤0.5%;Mo≤1.0%;Ti≤0.3%;Nb≤0.3%;P≤0.03%;S≤0.01%;N≤0.01%;余为Fe及不可避免的杂质。
优选地,所述热轧带钢的厚度为2mm~4mm。
通过本发明的防止热轧带钢扁卷的卷取方法,避免了过高的卷取温度可能加重钢卷中不同部位的相变不均、造成钢卷性能不均、后续的冷轧负荷波动过大、最终产品尺寸和性能不均等问题。本发明的防止热轧带钢扁卷的卷取方法,能有效改善热轧带钢卷取后发生的扁卷问题,而且易于实施、无附加成本、效果显著。
附图说明
图1为先进高强钢的贝氏体相变和传统高强钢的铁素体相变的膨胀曲线,其中A1为先进高强钢,A2为传统高强钢;
图2为实施例1的带钢钢卷扁卷程度与卷筒停留时间的统计结果;
图3为实施例2的带钢钢卷扁卷程度与未实施本发明的带钢钢卷扁卷程度的统计结果;
图4为实施例3的带钢钢卷扁卷程度与未实施本发明的带钢钢卷扁卷程度的统计结果;
图5为实施例4的带钢钢卷扁卷程度与未实施本发明的带钢钢卷扁卷程度的统计结果。
具体实施方式
本发明的防止热轧带钢扁卷的卷取方法,包括两个阶段:第一阶段:带钢从精轧机轧出并经层流冷却后进入卷取机进行卷取,得到钢卷,其中卷取温度为500℃~600℃;第二阶段,将卷取后的钢卷在卷取机卷筒上停留20s~60s。
其中第一阶段中所述层流冷却的冷却速度为20℃/s~40℃/s。所述层流冷却采用稀疏冷却的方式。
上述卷取方法可以适用于各种规格和品种的带钢。优选地,本发明的防止热轧带钢扁卷的卷取方法,适用于先进高强钢,所述带钢的化学成分的重量百分含量为C:0.02~1.0%;Si:0.3~1.5%;Mn:0.5~3.0%;Cr≤1.0%;Cu≤0.5%;Mo≤1.0%;Ti≤0.3%;Nb≤0.3%;P≤0.03%;S≤0.01%;N≤0.01%;余为Fe及不可避免的杂质。
本发明根据先进高强钢热轧带钢钢卷产生扁卷的原因,并结合先进高强钢的相变曲线特征,考虑热轧工序带钢轧制条件和卷取之前层流冷却的冷却条件对相变点的影响,本发明采取轧后缓冷即层流冷却采用稀疏冷却方式,并将卷取温度控制在500℃~600℃范围,在较低的温度范围内卷取。这两项措施配合使用,可显著降低卷取后相变导致的膨胀量。这是因为在卷取前的冷却过程中,材料的相变已经开始,有部分相变膨胀在冷却过程中即已完成。在卷取前的冷速越低,卷取温度越低,则冷却过程中的相变程度越大,卷取后的相变膨胀越少,越有利于降低扁卷可能性。卷筒停留可以使钢卷在卸卷之前完成绝大部分相变以及由此带来的膨胀。在此期间钢卷的重量完全由卷筒承担,钢卷本身不受重力影响。在卸卷后,钢卷中的相变导致的膨胀已经非常轻微,由此增强了钢卷的稳定性,从而能保持卷型稳定。这样最终获得卷型合格的热轧钢卷。
由于厚度超过4mm的热轧带钢采用常规的卷取方法发生扁卷的几率较小,因此本发明的以下实施例主要针对厚度为2mm~4mm的热轧带钢,以下为本发明的实施例:
实施例1:
高强耐候钢,带钢厚度从2mm到4mm,带钢的化学成分的重量百分含量如表1所示,余为Fe及不可避免的杂质。
表1:带钢的化学成分的重量百分含量表(单位:%)
C | Si | Mn | P | S | N | Mo | Ti | Cr | Cu | Nb |
0.146 | 0.48 | 1.50 | 0.011 | 0.0037 | 0.0053 | 0.2 | 0.04 | 0.98 | 0.49 | 0.15 |
按照本发明的卷取方法,卷取温度控制在550±10℃,冷却速度为每秒钟下降30℃,卷取后分别停留0、20、30、40和60秒。
图2为实施例1卷取方法卷取的钢卷扁卷程度与卷筒停留时间关系的统计结果,如图2所示,可看出扁卷随着卷筒停留时间增加而降低。扁卷程度用钢卷在发生扁卷前后的内径变化来表征,具体表达式为:扁卷程度δ=D1-D2。其中D1为钢卷发生扁卷后所形成椭圆的长轴长度,D2为短轴长度。扁卷判据为δ>20mm。
如图2所示,卷筒停留时间为0,这时钢卷共50卷,其中发生扁卷45卷,占总数90%。在实行了20秒的卷筒停留后,钢卷的卷型有了很大改善,扁卷发生率降到了50%左右。在实行30秒卷筒停留后,几乎所有的钢卷都有了良好的卷型,扁卷发生率仅为4%。在卷筒停留40秒和60秒,卷型比停留30秒的钢卷更好,但改善程度已经相当有限。
从图2中的统计可以看出在卷筒上停留时间越长,钢卷扁卷的发生率越低,停留时间在40~60s时,防止扁卷的效果明显,对生产节奏的影响也不大。当停留时间超过60s时,对扁卷情况的影响已经很小,而且由于卷筒停留时间过长,会对生产节奏产生较为不利的影响。
实施例2:
高强高锰钢,带钢厚度2.82mm~3.02mm,带钢的化学成分的重量百分含量如表2所示,余为Fe及不可避免的杂质。
表2:带钢的化学成分的重量百分含量表(单位:%)
C | Si | Mn | P | S | N | Ti | Cr | Mo | Nb |
0.98 | 1.46 | 2.97 | 0.009 | 0.002 | 0.0046 | 0.15 | 0.2 | 0.8 | 0.09 |
按照本发明的卷取方法,卷取温度控制在590±10℃,冷却速度为每秒钟下降20℃,卷取后停留50秒。
图3为实施例2的带钢钢卷扁卷程度与未实施本发明的带钢钢卷扁卷程度的统计结果。如图3所示,上述带钢未实施本发明的钢卷共45卷,其中发生扁卷23卷,占总数50%,这里所说的未实施本发明是指按照常规的方法对带钢进行卷取。实施本发明后的本实施例2,扁卷程度明显降低。实施本发明的钢卷共45卷,全部未发生扁卷,即可明显改善扁卷情况。
实施例3:
高强冷轧马氏体钢热轧卷,带钢厚度2.82mm,带钢的化学成分的重量百分含量如表3所示,余为Fe及不可避免的杂质。
表3:带钢的化学成分的重量百分含量表(单位:%)
C | Si | Mn | P | S | N | Ti |
0.132 | 0.36 | 1.03 | 0.011 | 0.0059 | 0.0029 | 0.05 |
按照本发明的卷取方法,卷取温度控制在510±10℃,冷却速度为每秒钟下降40℃,卷取后停留30秒。
图4为实施例3的带钢钢卷扁卷程度与未实施本发明的带钢钢卷扁卷程度的统计结果,如图4所示,未实施本发明的钢卷共40卷,其中发生扁卷35卷,占总数87%。实施本发明后,扁卷程度明显降低。实施本发明的钢卷共40卷,其中未发生扁卷的34卷,占总数的85%,效果非常明显,即可明显改善扁卷情况。
实施例4:
上述三个实施例为本发明的方法用在先进高强钢的情况,本实施例为本发明的方法用在普通碳钢的情况,为高强度低合金钢,带钢厚度2.82mm,带钢的化学成分的重量百分含量如表4所示,余为Fe及不可避免的杂质。
表4:带钢的化学成分的重量百分含量表(单位:%)
C | Si | Mn | P | S | N | Ti | Nb |
0.02 | 0.5 | 0.5 | 0.025 | 0.01 | 0.008 | 0.3 | 0.3 |
按照本发明的卷取方法,卷取温度控制在530±10℃,冷却速度为每秒钟下降35℃,卷取后停留40秒。
图5为实施例4的带钢钢卷扁卷程度与未实施本发明的带钢钢卷扁卷程度的统计结果,如图5所示,未实施本发明的钢卷共40卷,其中发生扁卷10卷,占总数20%。实施本发明后,扁卷程度明显降低。实施本发明的钢卷共40卷,全部未发生扁卷,说明本发明对普通碳钢也有效果。
Claims (6)
1.一种防止热轧带钢扁卷的卷取方法,其特征在于,包括两个阶段:
第一阶段:带钢从精轧机轧出并经层流冷却后进入卷取机进行卷取,得到钢卷,其中卷取温度为500℃~600℃;
第二阶段,将卷取后的钢卷在卷取机卷筒上停留20s~60s。
2.如权利要求1所述的防止热轧带钢扁卷的卷取方法,其特征在于,所述第二阶段中,将卷取后的钢卷在卷取机卷筒上停留30s~60s。
3.如权利要求1所述的防止热轧带钢扁卷的卷取方法,其特征在于,第一阶段中所述层流冷却的冷却速度为20℃/s~40℃/s。
4.如权利要求3所述的防止热轧带钢扁卷的卷取方法,其特征在于,第一阶段中所述层流冷却采用稀疏冷却的方式。
5.如权利要求1所述的防止热轧带钢扁卷的卷取方法,其特征在于,所述带钢的化学成分的重量百分含量为C:0.02~1.0%;Si:0.3~1.5%;Mn:0.5~3.0%;Cr≤1.0%;Cu≤0.5%;Mo≤1.0%;Ti≤0.3%;Nb≤0.3%;P≤0.03%;S≤0.01%;N≤0.01%;余为Fe及不可避免的杂质。
6.如权利要求1~5中任一项所述的防止热轧带钢扁卷的卷取方法,其特征在于,所述热轧带钢的厚度为2mm~4mm。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN 201010233029 CN102335681B (zh) | 2010-07-21 | 2010-07-21 | 一种防止热轧带钢扁卷的卷取方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN 201010233029 CN102335681B (zh) | 2010-07-21 | 2010-07-21 | 一种防止热轧带钢扁卷的卷取方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN102335681A true CN102335681A (zh) | 2012-02-01 |
CN102335681B CN102335681B (zh) | 2013-09-25 |
Family
ID=45511770
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN 201010233029 Active CN102335681B (zh) | 2010-07-21 | 2010-07-21 | 一种防止热轧带钢扁卷的卷取方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN102335681B (zh) |
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104249091A (zh) * | 2013-06-28 | 2014-12-31 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法 |
CN104959398A (zh) * | 2015-05-25 | 2015-10-07 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 极限规格304不锈钢的卷取方法 |
CN106282762A (zh) * | 2016-08-09 | 2017-01-04 | 武汉钢铁股份有限公司 | 防止热轧高碳钢扁卷的方法 |
CN107812789A (zh) * | 2017-10-26 | 2018-03-20 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 防止热轧卷扁卷的方法 |
CN109500096A (zh) * | 2018-12-03 | 2019-03-22 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 防止特殊钢卷取扁卷的控制方法及其控制系统 |
CN111408625A (zh) * | 2020-03-16 | 2020-07-14 | 武汉钢铁有限公司 | 一种热轧先进高强钢的扁卷控制方法 |
CN111918725A (zh) * | 2018-04-04 | 2020-11-10 | 安赛乐米塔尔公司 | 减轻钢卷塌落对带材热轧机钢卷的影响的方法 |
CN111940543A (zh) * | 2019-05-14 | 2020-11-17 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种热轧卷取工艺中防止扁卷的方法 |
CN112044956A (zh) * | 2020-08-31 | 2020-12-08 | 武汉钢铁有限公司 | 一种消除短流程生产1.175mm高强钢卷取椭形卷的方法 |
CN113458152A (zh) * | 2020-03-30 | 2021-10-01 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种消除热轧高强带钢扁卷的控制方法 |
CN114480804A (zh) * | 2021-12-09 | 2022-05-13 | 鞍钢股份有限公司 | 一种控制冷轧双相钢扁卷方法 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1471591A (zh) * | 2000-10-23 | 2004-01-28 | ��ɭ��³�������ɷݹ�˾ | 用来制备镁热带的方法 |
CN1506174A (zh) * | 2002-12-12 | 2004-06-23 | 鞍山钢铁集团公司 | 一种防止热轧钢带扁卷的卷取方法 |
JP2007175713A (ja) * | 2005-12-27 | 2007-07-12 | Nippon Steel Corp | 金属ストリップ尾端の巻取り装置とそれを使用した金属ストリップ尾端の巻取り方法 |
JP2007229746A (ja) * | 2006-02-28 | 2007-09-13 | Jfe Steel Kk | 鋼帯巻き取り装置及び鋼帯巻き取り方法 |
CN101147920A (zh) * | 2007-11-06 | 2008-03-26 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院 | 含钒汽车梁用热轧钢板表面氧化铁皮控制方法 |
CN101293255A (zh) * | 2008-06-17 | 2008-10-29 | 钢铁研究总院 | 经济型热成型马氏体钢板生产方法 |
CN101773929A (zh) * | 2010-01-20 | 2010-07-14 | 广州珠江钢铁有限责任公司 | 一种生产30CrMo热轧钢板的方法 |
-
2010
- 2010-07-21 CN CN 201010233029 patent/CN102335681B/zh active Active
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1471591A (zh) * | 2000-10-23 | 2004-01-28 | ��ɭ��³�������ɷݹ�˾ | 用来制备镁热带的方法 |
CN1506174A (zh) * | 2002-12-12 | 2004-06-23 | 鞍山钢铁集团公司 | 一种防止热轧钢带扁卷的卷取方法 |
JP2007175713A (ja) * | 2005-12-27 | 2007-07-12 | Nippon Steel Corp | 金属ストリップ尾端の巻取り装置とそれを使用した金属ストリップ尾端の巻取り方法 |
JP2007229746A (ja) * | 2006-02-28 | 2007-09-13 | Jfe Steel Kk | 鋼帯巻き取り装置及び鋼帯巻き取り方法 |
CN101147920A (zh) * | 2007-11-06 | 2008-03-26 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院 | 含钒汽车梁用热轧钢板表面氧化铁皮控制方法 |
CN101293255A (zh) * | 2008-06-17 | 2008-10-29 | 钢铁研究总院 | 经济型热成型马氏体钢板生产方法 |
CN101773929A (zh) * | 2010-01-20 | 2010-07-14 | 广州珠江钢铁有限责任公司 | 一种生产30CrMo热轧钢板的方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
鞍钢钢铁情报研究所: "《控制轧制译文集》", 30 January 1980, 鞍钢钢铁情报研究所 * |
Cited By (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104249091B (zh) * | 2013-06-28 | 2017-08-25 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法 |
CN104249091A (zh) * | 2013-06-28 | 2014-12-31 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种取向硅钢连退机组卷取张力的控制方法 |
CN104959398A (zh) * | 2015-05-25 | 2015-10-07 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 极限规格304不锈钢的卷取方法 |
CN106282762A (zh) * | 2016-08-09 | 2017-01-04 | 武汉钢铁股份有限公司 | 防止热轧高碳钢扁卷的方法 |
CN106282762B (zh) * | 2016-08-09 | 2018-07-17 | 武汉钢铁有限公司 | 防止热轧高碳钢扁卷的方法 |
CN107812789A (zh) * | 2017-10-26 | 2018-03-20 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 防止热轧卷扁卷的方法 |
CN107812789B (zh) * | 2017-10-26 | 2020-03-17 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 防止热轧卷扁卷的方法 |
CN111918725B (zh) * | 2018-04-04 | 2023-06-30 | 安赛乐米塔尔公司 | 减轻钢卷塌落对带材热轧机钢卷的影响的方法 |
CN111918725A (zh) * | 2018-04-04 | 2020-11-10 | 安赛乐米塔尔公司 | 减轻钢卷塌落对带材热轧机钢卷的影响的方法 |
CN109500096A (zh) * | 2018-12-03 | 2019-03-22 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 防止特殊钢卷取扁卷的控制方法及其控制系统 |
CN111940543A (zh) * | 2019-05-14 | 2020-11-17 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种热轧卷取工艺中防止扁卷的方法 |
CN111408625A (zh) * | 2020-03-16 | 2020-07-14 | 武汉钢铁有限公司 | 一种热轧先进高强钢的扁卷控制方法 |
CN111408625B (zh) * | 2020-03-16 | 2022-02-01 | 武汉钢铁有限公司 | 一种热轧先进高强钢的扁卷控制方法 |
CN113458152A (zh) * | 2020-03-30 | 2021-10-01 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种消除热轧高强带钢扁卷的控制方法 |
CN113458152B (zh) * | 2020-03-30 | 2022-05-10 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种消除热轧高强带钢扁卷的控制方法 |
CN112044956B (zh) * | 2020-08-31 | 2022-07-15 | 武汉钢铁有限公司 | 一种消除短流程生产1.175mm高强钢卷取椭形卷的方法 |
CN112044956A (zh) * | 2020-08-31 | 2020-12-08 | 武汉钢铁有限公司 | 一种消除短流程生产1.175mm高强钢卷取椭形卷的方法 |
CN114480804A (zh) * | 2021-12-09 | 2022-05-13 | 鞍钢股份有限公司 | 一种控制冷轧双相钢扁卷方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN102335681B (zh) | 2013-09-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN102335681B (zh) | 一种防止热轧带钢扁卷的卷取方法 | |
CN107812789A (zh) | 防止热轧卷扁卷的方法 | |
CN111360066B (zh) | 一种低成本少红锈高强抗震螺纹钢钢筋生产方法及系统 | |
RU2375470C1 (ru) | Способ изготовления бесшовной трубы малого и большого диаметра | |
US8438733B2 (en) | Method of manufacturing coil spring using helicoid reduction mill | |
CN101994059B (zh) | 一种厚壁x70管线钢卷板及其生产方法 | |
CN103741028B (zh) | 低屈强比低温无缝钢管及其生产方法 | |
CN104745784A (zh) | 一种消除捆带钢热卷扁卷缺陷的方法 | |
CN105624382A (zh) | 一种V、Ti微合金钢的热轧方法 | |
JP6256184B2 (ja) | 高強度鋼板の製造方法 | |
JP6432614B2 (ja) | 金属管の冷間圧延方法および製造方法 | |
JP6252499B2 (ja) | 熱延鋼帯、冷延鋼帯及び熱延鋼帯の製造方法 | |
US3979231A (en) | Method for producing large diameter steel pipes | |
CN101491812B (zh) | 免卷取微应力热连轧中厚板的生产方法及其设备 | |
CN100473739C (zh) | 一种高强度直缝焊石油套管钢的制造方法 | |
JPS5839738A (ja) | 高張力線材の製造方法 | |
CN113458152B (zh) | 一种消除热轧高强带钢扁卷的控制方法 | |
JP6350322B2 (ja) | 高強度鋼板の製造方法および処理施設 | |
CN105908090A (zh) | 一种热轧双相钢及预防该热轧双相钢扁卷的制造方法 | |
JP2001162305A (ja) | 鋼管の製造方法 | |
CN114214485B (zh) | 一种铁素体不锈钢热轧热卷板的一火热装热处理工艺 | |
JP3118623B2 (ja) | 抗張力800MPa以上を有する非熱処理型電縫油井管の製造方法 | |
CN110438313B (zh) | 热轧合金钢热卷板的热处理旁路在线生产线及热处理方法 | |
CN115647074A (zh) | 一种基于内圈刚度控制的热轧扁卷控制方法 | |
US20190270127A1 (en) | Method for manufacturing hot-rolled coil, and method for shape-correction of hot-rolled coil |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant |