CN103958217A - 包括由数种弹性体混合物组成的胎面的轮胎 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种具有径向胎体增强件的轮胎，所述轮胎包括胎冠增强件，所述胎冠增强件本身由胎面径向覆盖，所述胎面通过两个胎侧连接至两个胎圈，所述胎面包括至少两个径向重叠的聚合物混合物的层。根据本发明，构成所述胎面的径向外部部分的经填充的弹性体混合物的第一层具有高于80的宏观分散评分Z和低于0.130的表示为tan(δ)max的最大tan(δ)值，且在径向上在所述弹性体混合物的第一层的内部的弹性体混合物的第二层具有高于600％的在60℃下的断裂伸长。

Description

包括由数种弹性体混合物组成的胎面的轮胎
技术领域
本发明涉及一种具有径向胎体增强件的轮胎，更特别地涉及一种旨在安装在承载重型载荷并以持久的速度行驶的车辆(例如货车、拖拉机、拖车或公共汽车)上的轮胎。
背景技术
通常，在重型车辆型的轮胎中，胎体增强件锚固在胎圈区域中的任一侧，并由胎冠增强件径向覆盖，所述胎冠增强件由至少两个重叠的层组成，所述至少两个重叠的层由丝线或帘线形成，所述丝线或帘线在每一层内平行，并且从一层到下一层交叉，从而与圆周方向形成10°至45°之间的角度。形成工作增强件的所述工作层甚至可由至少一个层覆盖，所述至少一个层称为保护层，并由增强元件形成，所述增强元件有利地由金属和可延展(称为弹性)元件制得。其也可以包括金属帘线或丝线的一个层，所述金属帘线或丝线具有低延展性，并与圆周方向形成45°至90°之间的角度，该帘布层(称为三角帘布层)径向位于胎体增强件与第一胎冠帘布层(称为工作胎冠帘布层)之间，并由平行的且形成就绝对值而言至多等于45°的角度的平行丝线或帘线形成。所述三角帘布层与至少所述工作帘布层一起形成三角增强件，所述三角增强件在其经受的各种应力下极小变形，所述三角帘布层具有抵抗在轮胎的胎冠区域中的所有增强元件所承受的横向压缩力的重要作用。
在用于“重型”车辆的轮胎的情况中，通常仅存在一个保护层，并且在多数情况中，所述保护层的保护元件在与径向最外并因此径向相邻的工作层的增强元件相同的方向上，以及以就绝对值而言与所述工作层的增强元件相同的角度进行取向。在旨在在相当不平坦的地形上行驶的用于工地的轮胎的情况中，存在两个保护层是有利的，增强元件从一层至下一层为交叉的，并且径向内部保护层的增强元件与径向外部工作层的不可延展的增强元件交叉，所述径向外部工作层与所述径向内部保护层相邻。
胎面在径向上在胎冠增强件的外部，所述胎面通常由旨在接地面与地面接触的聚合物材料组成，轮胎在所述接地面处于地面接触。
当帘线在等于断裂力的10％的拉伸力下显示出至多等于0.2％的相对伸长时，所述帘线被称为是不可延展的。
当帘线在等于断裂载荷的拉伸力的作用下显示出至少等于3％的相对伸长，且具有低于150GPa的最大正切模量时，所述帘线被称为是弹性的。
轮胎的圆周方向或者纵向方向为对应于轮胎的周边，并由轮胎行驶方向限定的方向。
轮胎的旋转轴线为在正常使用时轮胎绕其旋转的轴线。
径向平面或子午平面为包含轮胎的旋转轴线的平面。
圆周中平面或赤道平面为垂直于轮胎的旋转轴线并且将轮胎分为两半的平面。
轮胎的横向或轴向方向平行于轮胎的旋转轴线。轴向距离在轴向方向上进行测量。表述“分别地在轴向上在内部或在轴向上在外部”意指“从赤道平面测得的轴向距离分别小于或大于”。
径向方向为与轮胎的旋转轴线相交并与所述旋转轴线垂直的方向。径向距离在径向方向上进行测量。表述“分别地在径向上在内部或在径向上在外部”意指“从轮胎的旋转轴线测得的径向距离分别小于或大于”。
由于全世界公路网络的改善和高速公路网络的增长，目前被称为“公路(routiers)”轮胎的某些轮胎旨在以高速在不断加长的路程上行驶。轮胎必须行驶的所有条件必然允许轮胎可行驶的距离的增加，因为轮胎磨损更低；然而，轮胎的耐久性，特别是胎冠增强件的耐久性受到损害。
这是因为在胎冠增强件中存在应力，更特别地在胎冠层之间存在剪切应力，以及轴向最短的胎冠层的端部处的工作温度显著增加，这具有导致裂纹在所述端部处的橡胶出现并扩散通过所述端部处的橡胶的效果。在两层增强元件的边缘的情况中存在所述问题，所述层不必径向相邻。
为了限制轮胎胎冠中温度的过大增加，制备胎面的材料有利地选择为具有适于轮胎的操作条件的滞后损耗的那些。
此外，为了改进所研究的轮胎类型的胎冠增强件的耐久性，已经应用了涉及橡胶混合物的层和/或成型元件的结构和品质的解决方法，所述橡胶混合物的层和/或成型元件设置于帘布层端部(更特别地，轴向最短的帘布层的端部)之间和/或帘布层端部(更特别地，轴向最短的帘布层的端部)周围。
为了改进位于胎冠增强件的边缘附近的橡胶混合物的抗劣化性，专利FR1389428推荐结合低滞后胎面使用橡胶成型元件，所述橡胶成型元件至少覆盖胎冠增强件的侧面和边缘，并由低滞后橡胶混合物制得。
为了避免各胎冠增强件帘布层之间的分离，专利FR2222232教导了用橡胶填块涂布增强件的端部，所述橡胶填块的Shore A硬度与覆盖所述增强件的胎面的Shore A硬度不同，并且高于设置于胎冠增强件与胎体增强件帘布层的边缘之间的橡胶混合物的成型元件的Shore A硬度。
法国申请FR2728510提出，在一方面，在胎体增强件与径向上最靠近旋转轴线的胎冠增强件工作帘布层之间设置轴向连续帘布层，所述轴向连续帘布层由与圆周方向形成至少60°的角度的不可延展的金属帘线形成，且其轴向宽度至少等于最短工作胎冠帘布层的轴向宽度，在另一方面，在两个工作胎冠帘布层之间设置附加的帘布层，所述附加的帘布层由基本上与圆周方向平行取向的金属元件形成。
法国申请WO99/24269也提出，在赤道平面的每一侧上以及在基本上与圆周方向平行的增强元件的附加帘布层的直接轴向延长中，由从一个帘布层至下一帘布层为交叉的增强元件形成的两个工作胎冠帘布层在一定的轴向距离上联接，随后至少在所述两个工作帘布层共同具有的宽度的剩余部分上使用橡胶混合物的成型元件分离。
所述对轮胎耐久性的改进意味着当轮胎磨损时，至少有可能考虑翻新的选择。具体地，当在胎面磨损掉之后希望翻新轮胎时，为了优化新胎面的使用，必需能够翻新不在过晚的老化阶段的轮胎。
还为了增加轮胎寿命，通常的做法是选择具有改进的耐磨损性质的制备胎面的聚合物材料，且由于这种材料通常损害滞后性质，还已知的做法是将轮胎胎面制造成两种不同材料的径向重叠，以获得对于预期应用而言令人满意的磨损性质和滞后性质的折中。
这种轮胎例如描述于文献US6,247,512中。该文献描述了重叠材料的两个层以形成胎面，外部材料与地面接触，且就磨损而言表现更好，而内部材料具有可能限制胎冠区域中的轮胎温度的增加的滞后性质。
对于上述道路行驶应用，以此方式制得的轮胎是完全令人满意的。然而，为了确保翻新的可能性，推荐的是避免内部材料的过度劣化，所述内部材料相比于外部材料磨损相对较快，以避免损坏轮胎的增强件的风险。
作为结果，这种轮胎的胎面的使用在不冒着妥协翻新轮胎的选择的风险的情况下无法完全得以优化。
发明内容
因此，本发明人设定如下任务：提供如下轮胎：在需要考虑翻新之前，所述轮胎允许更长的行驶距离。
根据本发明，该目的通过一种具有径向胎体增强件的轮胎实现，所述轮胎包括胎冠增强件，所述胎冠增强件本身由胎面径向覆盖，所述胎面通过两个胎侧连接至两个胎圈，所述胎面包括至少两个径向重叠的聚合物混合物的层，即经填充的弹性体混合物的第一层和弹性体混合物的第二层，所述经填充的弹性体混合物的第一层构成所述胎面的径向外部部分，并具有高于80的宏观分散评分Z和低于0.130的表示为tan(δ)max的最大tan(δ)值，所述弹性体混合物的第二层在径向上在所述弹性体混合物的第一层的内部，并具有高于600％的在60℃下的断裂伸长。
优选地，根据本发明，构成所述第一层的弹性体混合物的表示为tan(δ)max的tan(δ)的最大值与构成所述第二层的弹性体混合物的表示为tan(δ)max的tan(δ)的最大值的比例严格低于1。
经填充的弹性体混合物的高于80的宏观分散评分Z意指填料以80或更高的分散评分Z分散于混合物的弹性体基体中。
在本说明书中，填料在弹性体基体中的分散通过评分Z表征，所述评分Z根据标准ISO11345，使用由S.Otto等人在“Kautschuk GummiKunststoffe,58Jahrgang,NR7-8/2005”中描述的方法在交联之后测得。
使用如下等式，评分Z的计算基于如通过包括由Dynisco公司提供的操作指示和操作软件“disperDATA”的“disperGRADER+”装置所测得的其中填料未分散的百分比表面积(“未分散％面积”)：
Z＝100-(未分散％面积)/0.35
未分散表面积百分比本身使用照相机测得，所述照相机在以30°入射的光下查看测试试样的表面。灰白斑点与填料和附聚物相关，而更深的斑点与橡胶基体相关；数字处理将图像转化为黑白图像，并有可能如在上述文献中S.Otto所述确定未分散百分比表面积。
评分Z越高，则填料越好地分散于橡胶基体中(100的评分Z对应于完美分散，0的评分Z对应于一般分散)。应考虑，等于80或更高的评分Z对应于显示出填料在弹性体基体中的极好分散的表面。
使用已知方法制备组成胎面的弹性体混合物。
为了获得高于80的宏观分散评分Z，构成径向外部部分的弹性体混合物可有利地通过形成二烯弹性体和增强填料的母料而制得。
在本发明的含义内，“母料”意指基于已装填填料的弹性体的复合材料。
存在获得二烯弹性体和增强填料的母料的各种方式。特别地，一类解决方法涉及在“液”相中混合弹性体和填料，以改进填料在弹性体基体中的分散。为此，利用胶乳形式的弹性体(其为分散于水中的弹性体粒子的形式)和填料的水分散体(即分散于水中的填料，通常称为“浆料”)。
因此，根据本发明的可选择的形式中的一个，通过液相混合含有天然橡胶的二烯弹性体胶乳和含有炭黑的填料的水分散体而获得母料。
还更优选地，根据本发明的母料使用如下过程步骤获得，所述过程步骤产生填料在弹性体基体中的极好分散体：
-将二烯弹性体胶乳的第一连续流供应至混凝反应器的混合区，所述混凝反应器限定在所述混合区与出口之间延伸的细长混凝区，
-在压力下将含有填料的流体的第二连续流供应至所述混凝反应器的所述混合区，以通过在所述混合区中足够剧烈地混合第一流体和第二流体而在出口之前使用填料凝结弹性体胶乳，从而形成具有弹性体胶乳的混合物，所述混合物作为连续流向出口区流动，且所述填料能够使弹性体胶乳凝结，
-在反应器的出口处收集连续流形式的之前获得的凝结物，并干燥所述凝结物以收集母料。
在液相中制备母料的这种方法描述于例如文献WO97/36724中。
损耗因数tan(δ)为橡胶混合物的层的动态性质。其根据标准ASTMD5992-96在粘度分析仪(Metravib VA4000)上进行测量。记录在10Hz的频率和60℃的温度下经受简单交变正弦剪切应力的经硫化的组合物的测试试样(厚度为4mm，横截面积为400mm2的圆柱状测试试样)的响应。进行变形振幅为0.1至50％(在向外周期上)，然后50％至1％(在返回周期上)的扫描。在返回周期上，指出观察到的表示为tan(δ)max的tan(δ)的最大值。
滚动阻力为在轮胎滚动时出现的阻力，并揭示所述轮胎温度的增加。因此其由与在一个转动过程中的轮胎变形相关的滞后损耗表示。所用的材料的tan(δ)值在30至100℃之间在10Hz下测得，以引入在轮胎旋转过程中的变形的各种诱导频率的影响。因此，在60℃下的tan(δ)的值对应于在轮胎行驶时轮胎的滚动阻力的指示。
也有可能通过测量在60℃的温度下测试试样对施加的能量的反弹能量损耗(表示为百分比)而评估滚动阻力。
有利地根据本发明，构成胎面的径向外部部分的经填充的弹性体混合物的第一层的表示为P60的在60℃下的损耗低于22％。
拉伸测试有可能确定弹性应力和断裂性质。所述拉伸测试根据1988年9月的标准AFNOR-NF-T-46-002进行。公称割线模量(或表观应力，以MPa计)在100％伸长(表示为M100)和10％伸长(表示为M10)下在第二次伸长(即在旨在用于测量本身的伸展程度下的调节循环之后)中进行测量。根据法国标准NF T40-101(1979年12月)，在正常吸湿条件(50+/-5％相对湿度)下在23℃+/-2℃的温度下进行用于确定调节的割线模量的拉伸测量。
还测量断裂应力(以MPa计)和断裂伸长(以％计)。根据法国标准NF T40-101(1979年12月)，在正常吸湿条件(50+/-5％相对湿度)下在60℃±2℃的温度下进行用于确定断裂性质的拉伸测量。
有利地根据本发明，在径向上在所述聚合物混合物的第一层内部的弹性体混合物的第二层的断裂能高于165MJ。
本发明人首先已能够证明，作为与地面接触的胎面材料的第一经填充的弹性体混合物与作为径向最内胎面材料的第二弹性体混合物的组合产生耐磨损性质和在轮胎胎冠处的温度增加之间的折中对于如上所述的道路使用是令人满意的，所述第一经填充的弹性体混合物具有高于80的宏观分散评分Z和低于0.130的tan(δ)max值，所述第二弹性体混合物具有高于600％的断裂伸长。这是因为，即使胎面的径向最内第二材料可具有就轮胎胎冠温度升高而言不是非常有利的滞后性质，但具有高于80的宏观分散评分Z的经填充的第一弹性体混合物的选择允许弥补胎面的径向最内材料的更高的滞后损耗，且同时保持良好的磨损性能。
因此，结果是与通常制得的如上文所述的轮胎的配置相反，胎面由此由至少两种不同的材料组成。具体地，与更常规的轮胎相比，如果径向最内第二材料的滞后损耗过高，则胎面的径向最外第一材料可使其有可能获得轮胎所需的滞后性质。因此，根据本发明的轮胎具有弹性体材料的径向叠堆，所述弹性体材料的径向叠堆就所述材料的滞后性质而言与常规轮胎相反。如前所述，在更常见的轮胎中，弹性体混合物的径向内层实际上引入有助于胎面的更小升温的滞后性质。
本发明人也已能够证明，相比于使用更常见的轮胎所能实现，胎面的具有更高断裂伸长的径向最内第二弹性体混合物在需要翻新之前允许走过更大的距离。
本发明人相信他们已经证明，当台面的第一层磨损且因此胎面厚度变小时，轮胎对某些类型的攻击(特别是小石子或其他物体的摩擦、切割或穿透)更敏感。摩擦为特别地当在迂回路线上行驶或甚至在停车调动过程中发生的轮胎磨损的形式。胎面的断裂伸长高于600％的径向最内第二弹性体混合物的使用产生对此类攻击的更好抗性。
根据本发明的一个优选实施方案，在径向上在内部的弹性体混合物的第二层的断裂伸长高于构成胎面的径向外部部分的经填充的弹性体混合物的第一层的断裂伸长。
还优选地，弹性体混合物的第二层的断裂能高于构成胎面的径向外部部分的经填充的弹性体混合物的第一层的断裂能。
根据本发明的一个有利的可选择的形式，第二弹性体混合物的层的体积与第一和第二弹性体混合物的体积总和的比例为25至70％之间。
当在子午横截面中观察通过轮胎时，第二弹性体混合物的轮廓为如下：随着所述胎面磨损，所述轮廓基本上同时在胎面的整个宽度上出现。轮胎设计者将知晓如何根据轮胎的尺寸和预期用途而限定这种轮廓。
还有利地，所述第二弹性体混合物的层的厚度与所述第一和第二弹性体混合物的厚度总和的比例为15至50％之间，所述第二弹性体混合物的层的厚度在轮胎的子午截面中在径向最外工作层的端部处在径向方向上测得，所述第一和第二弹性体混合物的厚度总和在轮胎的子午截面上在径向最外工作层的端部处在径向方向上测得。
本发明的一个有利的可选择的形式也预期第三弹性体混合物的层的存在，所述第三弹性体混合物的层在径向上在所述第二弹性体混合物的内部并与所述第二弹性体混合物接触，并且具有低于0.100的表示为tan(δ)max的tan(δ)的最大值。
还有利地，在径向上在所述第二弹性体混合物的内部并与所述第二弹性体混合物接触的第三弹性体混合物的层具有小于20％的表示为P60的在60℃下的损耗。
所述第三层的存在可使其有可能还进一步地降低在轮胎的所需使用过程中胎面的温度增加，特别是当第二弹性体混合物具有趋于增加所述温度的滞后性质时。
所述第三层的存在可甚至使其有可能降低胎冠区域中轮胎的工作温度，以允许降低轮胎的滚动阻力。
更特别地，在轮胎的胎面花纹由平行肋组成的情况中，所述弹性体混合物的第三层有利地为不连续的。其优选在凹槽下方中断。
在该最后的实施方案中，有利地有可能在必须考虑翻新之前再刻纹胎面花纹，而无所述弹性体混合物的第三层在胎面表面处变得可见的风险。
有利地根据所述最后的实施方案，所述第二弹性体混合物的层的体积与所述三个弹性体混合物的体积总和的比例为20至40％之间。
还有利地根据所述最后的实施方案，所述第三弹性体混合物的层的体积与所述三个弹性体混合物的体积总和的比例为10至30％之间。
根据所述最后的实施方案，所述第二弹性体混合物的层的厚度与所述三个弹性体混合物的厚度总和的比例为10至30％之间，所述第二弹性体混合物的层的厚度在轮胎的子午截面中在径向最外工作层的端部处在径向方向上测得，所述三个弹性体混合物的厚度总和在轮胎的子午截面上在径向最外工作层的端部处在径向方向上测得。
有利地还根据所述最后的实施方案，所述第三弹性体混合物的层的厚度与所述三个弹性体混合物的厚度总和的比例为10至30％之间，所述第三弹性体混合物的层的厚度在轮胎的子午截面中在径向最外工作层的端部处在径向方向上测得，所述三个弹性体混合物的厚度总和在轮胎的子午截面上在径向最外工作层的端部处在径向方向上测得。
根据本发明，前述体积和厚度测量在崭新条件下的轮胎(其还未行驶，并因此不显示胎面磨损)上进行。
根据本发明的一个实施方案，轮胎的胎冠增强件由不可延展的增强元件的至少两个工作胎冠层形成，所述不可延展的增强元件从一层至另一层为交叉的，从而与圆周方向形成10°至45°之间的角度。
根据本发明的其他实施方案，所述胎冠增强件还包括圆周增强元件的至少一个层。
本发明的一个实施方案也提供了胎冠增强件，所述胎冠增强件由称为弹性的增强元件的至少一个附加层(其称为保护层)在外部径向补充，所述增强元件相对于圆周方向以10°至45°之间的角度，并且在与径向相邻的工作层的不可延展的元件所形成的角度相同的方向上取向。
根据本发明的前述实施方案的任意一种，胎冠增强件可甚至由不可延展的金属增强元件(其由钢制得)的三角层，在径向上在胎体增强件与最靠近所述胎体增强件的径向内部工作层之间的内部进行补充，所述不可延展的金属增强元件与圆周方向形成大于60°的角度，并在与由胎体增强件的径向最近层的增强元件所形成的角度的方向相同的方向上。
附图说明
根据参考图1和2的本发明的一些实施方案的描述，本发明的其它细节和有利特征在下文将变得显而易见，图1和2显示了：
-图1：根据本发明的第一实施方案的轮胎的子午视图，
-图2：根据本发明的第二实施方案的轮胎的子午视图。
为了便于理解，附图没有按比例显示。所述附图仅显示了轮胎的半视图，所述轮胎围绕轴线XX’对称延伸，所述轴线XX’表示轮胎的圆周子午平面或赤道平面。
具体实施方式
在图1中，尺寸为385/65R22.5的轮胎1包括锚固在围绕胎圈线4的两个胎圈3中的径向胎体增强件2。胎体增强件2由金属帘线的单个层形成。胎体增强件2被胎冠增强件5环箍，胎冠增强件5本身被胎面6覆盖。胎面具有形成肋8的凹槽7。
轮胎1的底部区域和胎圈未在图1中明显表示。
在图1中，胎冠增强件5由如下从内到外径向形成：
-由不可延展的未包覆的9.35金属帘线形成的三角层51，所述不可延展的未包覆的9.35金属帘线在帘布层的整个宽度上为连续的，并以等于65°的角度取向，
-由未包覆的不可延展的11.35金属帘线形成的第一工作层52，所述未包覆的不可延展的11.35金属帘线在帘布层的整个宽度上为连续的，并以等于18°的角度取向，
-由未包覆的不可延展的11.35金属帘线形成的第二工作层53，所述未包覆的不可延展的11.35金属帘线在帘布层的整个宽度上为连续的，以等于18°的角度取向，并与所述第一工作层的金属帘线交叉，
-由未包覆的弹性6.35金属帘线形成的保护层54，所述未包覆的弹性6.35金属帘线在帘布层的整个宽度上为连续的，在与工作层53的金属帘线相同的方向上以等于18°的角度取向。
根据本发明，胎面6由径向外部第一层61和径向内层62组成，所述径向外部第一层61与地面接触。
层61由经填充的弹性体混合物组成，所述经填充的弹性体混合物具有等于90的宏观分散评分Z和等于0.126的tan(δ)max值。所述经填充的弹性体混合物的表示为P60的在60下的损耗值等于21％。
层62由在60℃下的断裂伸长等于650％的弹性体混合物组成。层62的断裂能的值等于170MJ。tan(δ)max值等于0.141。
构成层61的弹性体混合物的tan(δ)max值与构成层62的弹性体混合物的tan(δ)max值的比例等于0.89，并因此严格小于1。
第二弹性体混合物的层62的体积与层61和62的体积总和的比例等于42％。
在径向最外工作层53的端部处在径向方向上测得的层62的厚度d62与在工作层53的端部处在径向方向上测得的层61和62的厚度d61和d62总和的比例等于33％。
根据本发明的一个可选择的形式，图2显示了轮胎21，其类似于图1的轮胎，并与图1的轮胎的不同在于第三层263的存在。该层263与胎冠增强件接触并在径向上在层262的内部设置。该层263也在凹槽下方径向中断，以允许在有必要考虑翻新步骤之前进行再刻纹步骤，从而再次产生胎面花纹而无层263在胎面表面处出现的风险。
层263由表示为tan(δ)max的最大tan(δ)值等于0.075的弹性体混合物组成。
层263显示出等于13％的表示为P60的在60℃下的损耗。
层262的体积与层261、262和263的体积总和的比例等于26％。
层263的体积与层261、262和263的体积总和的比例等于10％。
在工作层253的端部处在径向方向上测得的层262的厚度d62与在工作层253的端部处在径向方向上测得的三个层261、262和263的厚度d261、d262和d263总和的比例等于17％。
在工作层253的端部处在径向方向上测得的层263的厚度d263与在层253的端部处在径向方向上测得的三个层261、262和263的厚度d261、d262和d263总和的比例等于13％。
使用下文所述的三种弹性体混合物制得四种轮胎，以及它们性质中的一些。
第一轮胎为对比轮胎R1，其制备为具有类似于图1中所示的构造，但对应于如上所述的通常实施方案。其组合了在径向上在胎面外部存在的混合物B和在径向上在内部的混合物C。通常由本领域技术人员限定混合物C的体积，使得轮胎的工作温度对应于使用这种轮胎的预期行驶类型。在该特定情况中，混合物C的体积为混合物B和C的体积总和的10％。
制备第二对比轮胎R2，尽管该轮胎不对应于任何常规轮胎。该轮胎R2的胎面仅由混合物A组成。
根据本发明且更特别地根据图1的方案的第一轮胎T1组合了混合物A和混合物B以形成胎面，所述混合物A形成径向外部部分，所述混合物B形成胎面的径向内部部分。
第二弹性体混合物的混合物B的体积与混合物A和B的体积总和的比例等于42％。
根据本发明制得的第二轮胎T2可类似于图2的轮胎。轮胎T2的胎面从外部在径向上由混合物A的层、混合物B的层和混合物C的中断层组成。
混合物B的体积与混合物A、B和C的体积总和的比例等于26％。
混合物C的体积与三种混合物A、B和C的体积总和的比例等于10％。
为了进行比较，在所有四个轮胎上进行类似的测试。
第一测试涉及评价在翻新轮胎之前轮胎可走过的距离。
测试在负载和速度条件下进行，所述负载和速度条件限定为导致被指定为值100的对比轮胎R1的胎面磨损和攻击，所述胎面磨损和攻击允许对比轮胎R1在该测试的所述条件下走过一定距离之后被翻新。当重型货车在代表重型货车的常见使用类型的路程上沿着敞开道路行驶时，评价重型货车的磨损性能。评价在具有粗糙度的地面上调动的重型货车的攻击性能。
所获得的结果在下表中表示：
轮胎R1 轮胎R2 轮胎T1 轮胎T2
磨损 100 120 115 115
攻击 100 85 100 100
这些结果显示，根据本发明的轮胎可在需要翻新之前行驶更远。如之前提及，在径向上在混合物A的内部的混合物B的存在限制了攻击，并允许更长的行驶，并且提供对特别是由于在胎面磨损已经极深时所发生的摩擦现象所导致的磨损和攻击的更好的抗性。
也在相同的行驶条件下对四个轮胎中的每一个和表示为R0的第五轮胎(其与其他轮胎的不同之处在于其具有仅由混合物B组成的胎面)进行滚动阻力测量。测量结果在下表中表示；它们以kg/t表示，100的值指定给轮胎R1。
轮胎R0 轮胎R1 轮胎R2 轮胎T1 轮胎T2
108 100 101 103 95
这些值显示了使用混合物A限制轮胎的滚动阻力的益处，特别是与通常在胎面表面处使用的混合物B比较时。
这是因为，尽管轮胎T1的滚动阻力略高于轮胎R1的滚动阻力，但就磨损而言的改进产生磨损、耐攻击性和滚动阻力之间的折中，所述折中明显支持轮胎T1。
总体上考虑两个表显示，仅由混合物A组成的胎面提供了磨损、耐攻击性和滚动阻力之间的折中，所述折中稍微缺乏吸引力。此外，由于混合物A的制备方式，其比更通常的B或C型混合物明显具有更高的成本。
轮胎T1和T2之间的比较显示，中断层C的存在可提供就滚动阻力而言不可忽视的益处，且同时保持了令人满意的磨损和攻击性质。此外，如果对于两个轮胎以相同的方式制备胎面，则轮胎T2的制造成本可显著低于轮胎T1的制造成本。这可例如为涉及共挤出混合物的方法，所述方法允许用各种混合物制备胎面，这些混合物形成连续或不连续层。在轮胎T1的情况中，所述方法为双注射挤出(同时挤出两种混合物A和B)，而在轮胎T2的情况中，所述方法为三注射挤出(同时挤出三种混合物A、B和C)。
此外，由于混合物C的层的存在在凹槽下中断，因此有可能进行再刻纹步骤以在必须考虑翻新之前再产生凹槽。由此看来，相比于轮胎T1，混合物C的层的存在因此不会不利于轮胎T2。

Claims (14)

1.具有径向胎体增强件的轮胎，所述轮胎包括胎冠增强件，所述胎冠增强件本身由胎面径向覆盖，所述胎面通过两个胎侧连接至两个胎圈，所述胎面包括至少两个径向重叠的聚合物混合物的层，其特征在于，构成所述胎面的径向外部部分的经填充的弹性体混合物的第一层具有高于80的宏观分散评分Z和低于0.130的表示为tan(δ)max的最大tan(δ)值，且特征在于，在径向上在所述弹性体混合物的第一层的内部的弹性体混合物的第二层具有高于600％的在60℃下的断裂伸长。
2.根据权利要求1所述的轮胎，其特征在于，构成所述第一层的弹性体混合物的表示为tan(δ)max的tan(δ)的最大值与构成所述第二层的弹性体混合物的表示为tan(δ)max的tan(δ)的最大值的比例严格低于1。
3.根据权利要求1或2所述的轮胎，其特征在于，构成所述胎面的径向外部部分的经填充的弹性体混合物的第一层的表示为P60的在60℃下的损耗低于22％。
4.根据权利要求1至3所述的轮胎，其特征在于，在径向上在所述聚合物混合物的第一层内部的弹性体混合物的第二层的断裂能高于165MJ。
5.根据权利要求1至4中的一项所述的轮胎，其特征在于，在径向上在内部的弹性体混合物的第二层的断裂伸长高于构成所述胎面的径向外部部分的经填充的弹性体混合物的第一层的断裂伸长。
6.根据权利要求1至5中的一项所述的轮胎，其特征在于，所述弹性体混合物的第二层的断裂能高于构成所述胎面的径向外部部分的经填充的弹性体混合物的第一层的断裂能。
7.根据权利要求1至6中的一项所述的轮胎，其特征在于，所述第二弹性体混合物的层的体积与所述第一和第二弹性体混合物的体积总和的比例为25至45％之间。
8.根据前述权利要求中的一项所述的轮胎，其特征在于，所述第二弹性体混合物的层的厚度与所述第一和第二弹性体混合物的厚度总和的比例为15至35％之间，所述第二弹性体混合物的层的厚度在轮胎的子午截面中在径向最外工作层的端部处在径向方向上测得，所述第一和第二弹性体混合物的厚度总和在轮胎的子午截面上在径向最外工作层的端部处在径向方向上测得。
9.根据前述权利要求中的一项所述的轮胎，其特征在于，所述轮胎包括第三弹性体混合物的层，所述第三弹性体混合物的层在径向上在所述第二弹性体混合物的内部并与所述第二弹性体混合物接触，且特征在于，所述第三弹性体混合物的层具有低于0.100的表示为tan(δ)max的tan(δ)的最大值。
10.根据前述权利要求中的一项所述的轮胎，其特征在于，所述轮胎包括第三弹性体混合物的层，所述第三弹性体混合物的层在径向上在所述第二弹性体混合物的内部并与所述第二弹性体混合物接触，且特征在于，在径向上在所述第二弹性体混合物的内部的所述第三弹性体混合物的层具有小于20％的表示为P60的在60℃下的损耗。
11.根据权利要求9或10中的一项所述的轮胎，其特征在于，所述第二弹性体混合物的层的体积与所述三个弹性体混合物的体积总和的比例为20至30％之间。
12.根据权利要求9至11中的一项所述的轮胎，其特征在于，所述第三弹性体混合物的层的体积与所述三个弹性体混合物的体积总和的比例为10至20％之间。
13.根据权利要求9至12中的一项所述的轮胎，其特征在于，所述第二弹性体混合物的层的厚度与所述三个弹性体混合物的厚度总和的比例为10至20％之间，所述第二弹性体混合物的层的厚度在轮胎的子午截面中在径向最外工作层的端部处在径向方向上测得，所述三个弹性体混合物的厚度总和在轮胎的子午截面上在径向最外工作层的端部处在径向方向上测得。
14.根据权利要求9至13中的一项所述的轮胎，其特征在于，所述第三弹性体混合物的层的厚度与所述三个弹性体混合物的厚度总和的比例为10至20％之间，所述第三弹性体混合物的层的厚度在轮胎的子午截面中在径向最外工作层的端部处在径向方向上测得，所述三个弹性体混合物的厚度总和在轮胎的子午截面上在径向最外工作层的端部处在径向方向上测得。
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