CN103917752B - 电加热式催化剂的控制装置 - Google Patents

Abstract

本发明的目的是抑制在电加热式催化剂中由PM引起的发热体与壳体之间的短路。电加热式催化剂设置在运转时将空燃比控制在理论空燃比附近的内燃机的排气通路上，具有通过通电来发热的发热体、容纳该发热体的壳体、和设置在发热体与壳体之间的绝缘构件。并且，在本发明中，在内燃机的运转停止后，向发热体通电。

Description

电加热式催化剂的控制装置

技术领域

本发明涉及电加热式催化剂的控制装置，所述控制装置控制设置于内燃机的排气通路中的电加热式催化剂。

背景技术

过去，作为设置在内燃机的排气通路中的废气净化催化剂，开发了借助通过通电来发热的发热体对催化剂进行加热的电加热式催化剂(Electrically Heated Catalyst：下面，有时也称之为EHC)。

在EHC中，在通过通电来发热的发热体与容纳该发热体的壳体之间，设置对电进行绝缘的绝缘构件。例如，在专利文献1中公开了一种技术，在EHC中，在通过通电来发热的载体与容纳该载体的壳体之间设置作为绝缘体的垫。通过设置这种绝缘构件，可以抑制发热体与壳体之间的短路。

在专利文献2中公开了一种技术，在内燃机的冷起动时，通过在EHC的动作开始之后开始使电动式空气泵动作，在EHC通过加热达到活性化温度的状态下，向EHC供应二次空气。

在专利文献3中公开了一种技术，在混合动力系统中，在内燃机的运转停止中，对向设置在该内燃机的排气通路上的空燃比传感器的加热器的通电进行控制。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开05－269387号公报

专利文献2：日本特开平06－074028号公报

专利文献3：日本特开2010－185345号公报

发明内容

发明所要解决的课题

在EHC中，设置在发热体与壳体之间的绝缘构件的端部暴露在废气中。因此，包含在废气中的导电性颗粒状物质(Particulate Matter：下面，有时也称之为PM)附着到绝缘构件的端部。其结果是担忧，当PM堆积到绝缘构件的端部时，发热体与壳体之间被该PM短路。

本发明是鉴于这种问题完成的，其目的是抑制在EHC中由PM引起的发热体与壳体之间的短路。

解决课题的手段

本发明通过在内燃机的运转停止后向发热体通电，加热绝缘构件的端部，借此，使堆积在该绝缘构件的端部的PM氧化并除去。

更详细地说，根据本发明的电加热式催化剂的控制装置，

所述电加热式催化剂设置于内燃机的排气通路，所述内燃机在运转时空燃比被控制在理论空燃比附近，

所述电加热式催化剂的控制装置具有：

发热体，所述发热体通过通电而发热，通过发热来加热催化剂；

壳体，所述壳体容纳所述发热体；以及

绝缘构件，所述绝缘构件设置在所述发热体与所述壳体之间，进行电绝缘，

在所述电加热式催化剂的控制装置中，配备有在所述内燃机的运转停止后向所述发热体通电的通电控制部。

在内燃机的运转中将空燃比控制在理论空燃比的情况下，在废气中，用于使PM氧化的氧不足。因此，即使绝缘构件的端部的温度上升，在内燃机的运转中使堆积在该绝缘构件的端部的PM氧化也是困难的。因此，在本发明中，在内燃机停止后，通过向发热体通电，将绝缘构件的端部加热。借此，可以在废气中存在足够的氧的状态下加热绝缘构件的端部。因此，可以使堆积在绝缘构件的端部的PM氧化并除去。

从而，根据本发明，可以抑制在EHC中由PM引起的发热体与壳体之间的短路。

另外，在本发明中的内燃机的运转停止，指的是在内燃机中的燃 料喷射被停止。另外，在本发明中的内燃机的运转停止中，除了在搭载有内燃机的车辆停止了的状态下内燃机的燃料喷射被停止了的情况之外，也可以包括进行在减速运转时等内燃机的燃料喷射被停止的所谓燃料切断控制的情况。

另外，在本发明的运转停止后，也包括在内燃机中的燃料喷射被刚刚停止了之后因惯性力而使内燃机的运转继续的状态、以及在内燃机的燃料喷射被停止之后经过了一定程度的时间之后的状态。

在本发明中，也可以当在内燃机的运转停止了的时刻的EHC的温度或者与EHC的温度具有相关性的废气温度在第一规定温度以上时，通电控制部禁止向发热体的通电，或者，从内燃机的运转停止了的时刻起经过规定的通电停止期间之后，通电控制部向发热体通电。

这里，所谓第一温度，是能够使堆积在绝缘构件的端部的PM氧化的温度的阈值以上的温度。另外，规定的通电停止期间也可以是直到EHC的温度或者与EHC的温度具有相关性的废气的温度变成比第一规定温度低为止的期间。

另外，在本发明中，也可以当在内燃机的运转停止了时刻的EHC的温度或者与EHC的温度具有相关性的废气温度在第二规定温度以下时，通电控制部禁止向发热体的通电。

这里，所谓第二规定温度，是即使向发热体通电也难以使该绝缘构件的端部的温度上升到能够使堆积在绝缘构件的端部的PM充分氧化的程度的温度的阈值以下的温度。

据此，可以抑制向发热体进行不必要的通电。

在本发明中，也可以当在内燃机的运转停止了的时刻的绝缘构件的端部处的PM堆积量在规定量以下时，通电控制部禁止向发热体的通电。

这里，所谓规定量，是可以判断为不会发生发热体与壳体之间的短路的PM堆积量的阈值以下的量。

借此，也可以抑制向发热体进行不必要的通电。

在本发明中，当在内燃机的运转停止了的时刻的绝缘构件的端部处的PM堆积量多时，与该PM堆积量少时相比，通电控制部可以进行加大向发热体通电时的每单位时间的通电量的控制和延长向发热体通电时的通电时间的控制中的至少一种控制。

另外，在本发明中，当在内燃机的运转停止了的时刻的EHC的温度或者与EHC的温度具有相关性的废气温度低时，与该温度高时相比，通电控制部进行加大向发热体通电时的每单位时间的通电量的控制和延长向发热体通电时的通电时间的控制中的至少一种控制。

另外，在本发明中，也可以当堆积在绝缘构件的端部的PM的粒径大时，与该PM的粒径小时相比，通电控制部进行加大向发热体通电时的每单位时间的通电量的控制和延长向发热体通电时的通电时间的控制中的至少一种控制。

据此，能够尽可能地抑制消耗电力，并且充分地使堆积在绝缘构件的端部处的PM氧化并被除去。

在本发明中，也可以在向发热体通电时的通电期间中，通电控制部与时间的进展相对应地使每单位时间的通电量增加。

在内燃机的运转停止后，EHC的周围的温度随着时间的经过而降低。因此，在通电期间中，通过与时间的经过相对应地增加每单位时间的通电量，可以将通电期间中的绝缘构件的端部的温度以PM的氧化成为可能的温度保持大致恒定。借此，可以进一步促进堆积在绝缘构件的端部的PM的氧化。

根据本发明的电加热式催化剂的控制装置，也可以进一步配备有空气量增加部。空气量增加部在由通电控制部向发热体通电时使供应给EHC的空气量增加。借此，可以进一步促进堆积在绝缘构件的端部处的PM的氧化。

根据本发明的电加热式催化剂的控制装置，可以进一步配备有加热器。加热器以与向发热体供应电力的路径不同的路径供应电力，加热绝缘构件的端部。在这种情况下，通过向加热器通电，可以与向发热体通电的情况一样地加热绝缘构件的端部。

另外，根据本发明的电加热式催化剂的控制装置，在配备有加热器的情况下，通电控制部在内燃机的运转停止后，代替发热体，也可以控制向加热器的通电。即，也可以将上述向发热体的通电控制应用于向加热器的通电控制。借此，可以获得和上述各个控制同样的效果。

发明的效果

根据本发明，可以抑制在EHC中的发热体与壳体之间的由PM引起的短路。

附图说明

图1是表示根据实施例1的EHC及其控制系统的概略结构的图。

图2是表示根据实施例1的内燃机的运转停止后的通电控制的流程的流程图。

图3是表示内燃机的混合气体的空燃比A/F及冷却水温度Tw与从内燃机中排出的PM量的关系的图。

图4是表示根据实施例1的变形例的EHC及其控制系统的概略结构的图。

图5是表示根据实施例2的内燃机的运转停止后的通电控制的流程的流程图。

图6是表示根据实施例3的内燃机的运转停止后的通电控制的流程的流程图。

图7是表示根据实施例3的内燃机的运转停止了的时刻的EHC的温度Tc与通电停止期间kt的关系的图。

图8是表示根据实施例4的内燃机的运转停止后向EHC的每单位时间的目标通电量kEt与内燃机的运转被停止的时刻的内管的突出部的PM堆积量Qcmp的关系的图。

图9是表示根据实施例4的内燃机的运转停止后向EHC的目标通电持续时间tehct与内燃机的运转被停止了的时刻的内管的突出部的PM堆积量Qcmp的关系的图。

图10是表示根据实施例4的内燃机的运转停止后向EHC的每单位时间的目标通电量kEt与内燃机的运转被停止的时刻的EHC的温度Tc的关系的图。

图11是表示根据实施例4的内燃机的运转停止后向EHC的目标通电时间tehct与内燃机的运转被停止了的时刻的EHC的温度Tc的关系的图。

图12是表示根据实施例4的内燃机的运转停止后向EHC的每单位时间的目标通电量kEt与堆积在内管的突出部处的PM的粒径φpm的关系的图。

图13是表示根据实施例4的内燃机的运转停止后向EHC的目标通电持续时间tehct与堆积在内管的突出部处的PM的粒径φpm的关系的图。

图14是表示内燃机的混合气体的空燃比A/F及冷却水温度Tw与从内燃机中排出的PM的粒径的关系的图。

图15是表示根据实施例4的内燃机的运转停止后的通电控制的流程的流程图。

图16是表示根据实施例5的内燃机的运转停止后向EHC的每单位时间的目标通电量kEt与内燃机的运转停止后向EHC的通电时间tehc的关系的图。

图17是表示根据实施例5的内燃机的运转停止后的通电控制的流程的流程图。

图18是表示根据实施例6的内燃机的运转停止后的通电控制的流程的流程图。

具体实施方式

下面，基于附图说明本发明的具体的实施方式。在本实施例中记载的结构部件的尺寸、材质、形状、其相对配置等，并不特别局限于所记载的内容，本发明的技术范围并不仅限于此。

<实施例1>

[EHC及其控制系统的概略结构]

图1是表示根据本实施例的EHC及其控制系统的概略结构图。图1是将EHC沿着其中心轴线被切断的剖视图。

根据本实施例的EHC1，设置在搭载于车辆的内燃机的排气管。 内燃机是在运转时空燃比被控制在理论空燃比附近的汽油发动机。另外，在采用配备有电动机的混合动力系统的车辆中，也可以使用根据本实施例的EHC1。另外，图1的箭头表示排气管中的废气的流动方向。

根据本实施例的EHC1配备有催化剂载体3、壳体4、绝缘垫5、内管6、以及电极7。催化剂载体3被形成圆柱状，其中心轴与排气管2的中心轴A同轴地设置。在催化剂载体3上载置废气净化催化剂13。作为废气净化催化剂13，可以列举出氧化催化剂、吸留还原型NOx催化剂、选择还原型NOx催化剂及三元催化剂等。

催化剂载体3由通电时成为电阻而发热的材料形成。作为催化剂载体3的材料，可以例举出SiC。催化剂载体3具有多个通路，所述多个通路沿着废气的流动方向(即，中心轴A的方向)延伸并且与废气的流动方向垂直的截面形成蜂窝状。废气在该通路中流通。另外，与中心轴A正交的方向的催化剂载体3的截面形状也可以是椭圆形等。中心轴线A是排气管2、催化剂载体3、内管6及壳体4的共同的中心轴线。

催化剂载体3被容纳在壳体4中。在壳体4内形成电极室9。另外，对于电极室9的详细情况将在后面进行描述。一对电极7通过该电极室9从左右方向连接到催化剂载体3上。从蓄电池经由电力供应控制部11向电极7供应电力。当向电极7供应电力时，催化剂载体3被通电。当通过通电使得催化剂载体3发热时，载置在催化剂载体3上的废气净化催化剂13被加热，促进其活性化。

壳体4由金属形成。作为形成壳体4的材料，可以例举出不锈钢材料。壳体4具有：包含与中心轴线A平行的曲面地构成的容纳部4a、和在比该容纳部4a靠上游侧及下游侧连接该容纳部4a与排气管2的锥形部4b、4c。容纳部4a的通路截面面积比排气管2的通路截面面积大，在其内侧，容纳有催化剂载体3、绝缘垫5、以及内管6。锥形部4b、4c形成随着远离容纳部4a而通路截面面积缩小的锥形形状。

绝缘垫5被夹入于壳体4的容纳部4a的内壁面与催化剂载体3 的外周面之间。即，在壳体4内，催化剂载体3由绝缘垫5支承。另外，内管6被夹入于绝缘垫5。内管6是以中心轴A为中心的管状的构件。通过将内管6夹入，绝缘垫5被该内管6分割成壳体4侧和催化剂载体3侧。

绝缘垫5由电绝缘材料形成。作为形成绝缘垫5的材料，可以例举出以氧化铝作为主成分的陶瓷纤维。绝缘垫5被卷绕于催化剂载体3的外周面及内管6的外周面。另外，绝缘垫5被划分成上游侧部分5a和下游侧部分5b，在该上游侧部分5a和下游侧部分5b之间形成空间。绝缘垫5通过被夹入到催化剂载体3与壳体4之间，在向催化剂载体3通电时，抑制电向壳体4的流动。

内管6由不锈钢材料形成。另外，在内管6的整个表面形成有电绝缘层。作为形成电绝缘层的材料，可以例举出陶瓷或者玻璃。另外，也可以利用氧化铝等电绝缘材料形成内管6的本体。

另外，如图1所示，内管6的中心轴线A方向的长度比绝缘垫5长。因此，内管6的上游侧及下游侧的端部从绝缘垫5的上游侧及下游侧的端面突出。下面，将内管6中的从绝缘垫5的端面突出到废气中的部分6a、6b称为“突出部”。

为了将电极7通电，在壳体4及内管6上开设有贯通孔4d、6c。并且，由壳体4内的绝缘垫5的上游侧部分5a和下游侧部分5b之间的空间形成电极室9。即，在本实施例中，在绝缘垫5的上游侧部分5a与下游侧部分5b之间的催化剂载体3的外周面全周形成电极室9。另外，也可以不将绝缘垫5分割成上游侧部分5a和下游侧部分5b，而是只在绝缘垫5的电极7通过的部分开设贯通孔，形成作为电极室的空间。

在壳体4上开设的贯通孔4d中，设置有支承电极7的电极支承构件8。该电极支承构件8由电绝缘材料形成，没有间隙地设置在壳体4与电极7之间。

另外，在排气管2内或者EHC1的壳体4内，在内燃机的冷起动时等，通过废气中的水分冷凝，产生冷凝水。在有的情况下，当在排 气管2内或者壳体4内产生的冷凝水沿着壳体4的内壁面流动并到达绝缘垫5时，该冷凝水浸入(浸润)到绝缘垫5内。另外，也存在以水蒸气的状态浸入到绝缘垫5内的水分在该绝缘垫5内冷凝的情况。

因此，在根据本实施例的EHC1中，将整个表面被电绝缘层覆盖的内管6夹入于绝缘垫5。借助这种结构，可以抑制因绝缘垫5内的冷凝水使得催化剂载体3与壳体4之间短路。另外，可以借助内管6的突出部6a、6b抑制冷凝水沿着绝缘垫5的端面到达催化剂载体。从而，也可以抑制由绝缘垫5的端面上的冷凝水引起的催化剂载体3与壳体4之间的短路。

另外，在本实施例中，内管6并不一定必须从绝缘垫5的上游侧及下游侧两者突出。例如，也可以只在冷凝水的产生量更多的上游侧形成内管6的突出部。另外，内管6没有必要被夹入绝缘垫5。例如，内管6也可以设置成被夹入于壳体4与绝缘垫5之间。

电力供应控制部11进行向电极7的电力的供应(即，向催化剂载体3的通电)的通/断的切换或其通电量的调整。该电力供应控制部11电连接到附设于内燃机1的电子控制装置(ECU)20。该电力供应控制部11被ECU20控制。

在本实施例中，在比EHC1靠下游侧的排气管2上设置温度传感器21。该温度传感器21检测从EHC1排出的废气的温度。温度传感器21电连接到ECU20上。温度传感器21的检测值被输入ECU20。

[内燃机运转停止后的通电控制]

当如上所述地构成内管6时，内管6的突出部6a、6b暴露在废气中。因此，包含在废气中的导电性的PM附着到内管6的突出部6a、6b上。其结果是，当PM堆积到绝缘垫5的端面及内管6的突出部6a(或6b)上时，存在着催化剂载体3与壳体4之间被该PM短路的担忧。

另外，如果在废气中存在着足够的氧的状态下，内管6的突出部6a、6b的温度上升到PM能够氧化的温度，堆积在该突出部6a、6b上的PM被氧化并除去。但是，在本实施例中，如上所述，在内燃机 的运转中，空燃比被控制到理论空燃比附近。从而，在内燃机的运转中，由于废气中的氧量不足，所以，即使内管6的突出部6a、6b的温度上升，堆积在该突出部6a、6b上的PM也难以被氧化。

因此，在本实施例中，在内燃机的运转停止后，实施向催化剂载体3的通电，即，向EHC1的通电，借此，使内管6的突出部6a、6b的温度上升到PM能够氧化的温度。内燃机的运转停止后，废气中存在足够的氧。因此，通过在内燃机的运转停止后使内管6的突出部6a、6b的温度上升到PM能够氧化的温度，可以氧化并除去堆积在该突出部6a、6b的PM。借此，可以抑制在EHC1中的由PM引起的催化剂载体3和壳体4之间的短路。

下面，基于图2所示的流程图说明根据本实施例的内燃机的运转停止后的通电控制的流程。本流程被预先存储在ECU20中，由ECU20重复执行。另外，在本流程中，在内燃机的运转被停止的时刻，执行向EHC1的通电。

在本流程中，首先，在步骤S101，判别点火是否变成关闭，内燃机的运转是否被停止了。另外，所谓内燃机的运转停止，是内燃机中的燃料喷射被停止。因此，在内燃机中的燃料喷射刚刚被停止了之后，在由于惯性力内燃机的旋转继续进行的状态下，在步骤S101中，也判定为内燃机的运转被停止了。

在步骤S101中做出了否定判定的情况下，即，在内燃机的运转继续进行的情况下，本流程的执行暂时结束。另一方面，在步骤S101中做出了肯定判定的情况下，接着执行步骤S102的处理。

在步骤S102，判别现在时刻、即内燃机的运转停止了的时刻的内管6的突出部6a、6b处的PM堆积量Qcpm是否在规定量Qcpm0以下。这里，规定量Qcpm0是可以判断为不发生催化剂载体3与壳体4之间的短路的PM堆积量的阈值以下的量。基于实验等预先确定该规定量Qcpm0。

另外，内管6的突出部6a、6b处的PM堆积量Qcpm，在内燃机的运转中可以利用公知的方法来推定。例如，附着到内管6的突出部 6a、6b处的PM量与从内燃机排出的PM量成比例。因此，也可以通过累计计算将从内燃机排出的PM乘以规定的系数获得的值，计算出内管6的突出部6a、6b处的PM堆积量Qcpm。

这里，从内燃机排出的PM量根据该内燃机的运转状态而变化。图3是表示内燃机的混合气体的空燃比A/F及冷却水温度Tw与从内燃机排出的PM量的关系的图。即，内燃机的混合气体的空燃比A/F越低，另外，内燃机的冷却水温度Tw越低，则从内燃机排出的PM量越多。因此，从内燃机排出的PM量可以基于内燃机的运转状态来计算。

另外，与内管6的下游侧的突出部6b相比，PM更容易堆积到内管6的上游侧的突出部6a。因此，也可以计算出在内燃机的运转中内管6的上游侧的突出部6a处的PM堆积量。并且，在步骤S102，也可以判别该上游侧的突出部6a处的PM堆积量是否比规定量Qcpm0多。

在步骤S102中做出了肯定判定的情况下，接着执行步骤S103的处理。在步骤S103，停止向EHC1的通电。另一方面，在步骤S102中做出了否定判定的情况下，即，在内燃机的运转停止了的时刻的内管6的突出部6a、6b处的PM堆积量Qcpm比规定量Qcpm0多的情况下，接着执行步骤S104的处理。在步骤S104，计算出现在时刻的内燃机的运转停止后的向EHC1的通电时间(即，内燃机的运转停止后的向EHC1通电期间中所经过的时间)tehc。

其次，在步骤S105，判别在步骤S104中计算出的内燃机的运转停止后的向EHC1的通电时间tehc是否在规定通电时间tehc0以下。这里，规定通电时间tehc0是作为内燃机的运转停止后的向EHC1的通电时间而能够允许的时间，是基于实验等预先确定的时间。

在步骤S105中做出了肯定判定的情况下，接着执行步骤S106的处理。在步骤S106，向EHC1的通电继续进行。之后，再次执行步骤S104及步骤S105的处理。另一方面，在步骤S105中做出了否定判定的情况下，接着在步骤S103中停止向EHC1的通电。

根据上述流程，在内燃机的运转被停止了的时刻，在内管6的突出部6a、6b处的PM堆积量比规定量多的情况下，向EHC1的通电继续进行。借此，在废气中存在足够的氧的状态下，可以加热内管6的突出部6a、6b。因此，可以氧化除去堆积在内管6的突出部6a、6b处的PM。

另外，根据上述流程，在内燃机的运转被停止了的时刻，在内管6的突出部6a、6b处的PM堆积量在规定量以下的情况下，向EHC1的通电被禁止。借此，可以抑制向EHC的不必要的通电。其结果是，由于可以抑制蓄电池的蓄电量的消耗，所以，可以抑制油耗性能的恶化。

另外，在上述流程中，在通过将点火变成关闭，内燃机的运转被停止了的情况下，实施了向EHC1的通电控制，但是，在当减速运转时等执行内燃机的燃料喷射被停止的所谓燃料切断控制的情况下，也可以实施同样的向EHC1的通电控制。

另外，在内燃机的运转停止后的向EHC1的通电，并不一定必须与内燃机的运转中的向EHC1的通电相连续地进行。即，也可以在内燃机的运转停止了的时刻，暂时停止向EHC1的通电，在经过规定的时间之后，为了能够将内管6的突出部6a、6b加热，开始向EHC1通电。另外，在不进行向EHC1的通电的状态下内燃机的运转停止了的情况下，也可以从内燃机的运转被停止了的时刻起，开始为了加热内管6的突出部6a、6b向EHC1的通电。

另外，在本实施例中，催化剂载体3相当于根据本发明的发热体。但是，根据本发明的发热体并不局限于载置催化剂的载体，例如，发热体也可以是设置在催化剂的上游侧的结构体。另外，在本实施例中，壳体4相当于根据本发明的壳体。另外，在本实施例中，绝缘垫5及内管6相当于根据本发明的绝缘构件。另外，在本实施例中，内管6的突出部6a、6b相当于根据本发明的绝缘构件的端部。

另外，本发明也可以应用于不设置根据本实施例的内管6的EHC。即使在不设置内管的情况下，由于绝缘垫的端面暴露于废气中，所以， 存在着PM堆积到该绝缘垫的端面上的情况。并且，当PM堆积到绝缘垫的端面上时，存在着催化剂载体3与壳体4之间被该PM短路的担忧。因此，在这种结构中，也实施在根据本实施例的内燃机的运转停止后的通电控制。借此，可以在废气中存在足够的氧的状态下加热绝缘垫的端面。因此，可以氧化并除去堆积到绝缘垫的端面上的PM。

[变形例]

图4是表示根据本实施例的变形例的EHC及起控制系统的概略结构的图。在本变形例中，在内管6的突出部6a、6b及起附近部分的内部，埋入内管加热器10。该内管加热器10是用于加热内管6的突出部6a、6b的电加热器。该内管加热器10通过经由电供应控制部11从蓄电池供应电力而动作。

另外，内管加热器10可以设置成夹入到内管6与绝缘垫5之间，也可以埋入到绝缘垫5内。即使在内管加热器10设置于绝缘垫5侧的情况下，如果使内管加热器10动作，也可以通过热传导而加热内管6的突出部6a、6b。另外，内管加热器10并不一定必须相对于内管6的上游侧的突出部6a及下游侧的突出部6b两者来设置。例如，也可以只相对于PM更容易堆积的上游侧的突出部6a设置。

可以经由电力供应控制部11以与向电极7的电力供应路径不同的路径对内管加热器10供应电力。因此，无论向电极7的电力供应状态如何，即，无论向催化剂载体3的通电状态如何，都可以利用内管加热器10加热内管6的突出部6a、6b。

并且，在本变形例中，作为向内管加热器10的通电控制，实施向上述EHC1的通电控制。即，在内燃机1的运转被停止了之后，代替向EHC1的通电(向催化剂载体3的通电)，实施向内管加热器10的通电。借此，也可以以废气中存在足够的氧的状态加热内管6的突出部6a、6b。因此，可以氧化并除去堆积在内管6的突出部6a、6b处的PM。

另外，在内燃机的运转被停止了的时刻，在内管6的突出部6a、6b处的PM堆积量在规定量以下的情况下，禁止向内管加热器10的 通电。借此，可以抑制向内管加热器10的不必要的通电。

另外，也可以代替内管加热器，而设置用于加热绝缘垫5的端面的加热器。在这种情况下，也实施同样的通电控制。

<实施例2>

根据本实施例的EHC及其控制系统的概略结构和实施例一样。下面，关于根据本实施例的内燃机的运转停止后的通电控制，只对于和实施例1不同的点进行说明。

[内燃机运转停止后的通电控制]

在内燃机的运转被停止了的时刻EHC1的温度高到某种程度以上的情况下，当通过内燃机的运转被停止而供应氧时，即使不通过向EHC1通电来加热内管6的突出部6a、6b，堆积在该突出部6a、6b处的PM也会被氧化。因此，在本实施例中，当在内燃机的运转被停止了的时刻EHC1的温度在第一规定温度以上时，禁止内燃机的运转停止后的向EHC1的通电。

这里，第一规定温度是可以使堆积在内管6的突出部6a、6b处的PM氧化的温度的阈值以上的温度。该第一规定温度由实验等预先确定。

另外，在当内燃机的运转被停止了的时刻，EHC1的温度非常低的情况下，即使在内燃机的运转停止后实施向EHC1的通电，也难以使该突出部6a、6b的温度上升可以使堆积在内管6的突出部6a、6b处的PM充分氧化的程度。因此，在本实施例中，当在内燃机的运转被停止了的时刻，EHC1的温度在第二规定温度以下时，也禁止向内燃机的运转停止后的EHC1的通电。

这里，第二规定温度是即使实施向EHC1的通电，使突出部6a、6b的温度上升使堆积在内管6的突出部6a、6b处的PM充分氧化的程度困难的温度的阈值以下的温度。该第二规定温度基于实验等预先确定。

下面，基于图5所示的流程图，对于根据本实施例的内燃机的运转停止后的通电控制的流程进行说明。本流程被预先存储在ECU20 中，由ECU20反复执行。另外，在本流程中，在内燃机的运转被停止的时刻，实施向EHC1的通电。另外，对于在本流程的各个步骤中执行与图2所示的流程同样的处理的步骤，赋予和图2中的附图标记同样的附图标记，省略其说明。

在本流程中，在步骤S102中做出了否定判定的情况下，接着执行步骤S203的处理。在步骤S203中，判别现在时刻、即内燃机的运转停止了的时刻的EHC1的温度Tc是否在第一规定温度Tc1以上。另外，EHC1的温度，可以基于由温度传感器21检测的废气温度或者从内燃机排出的废气的温度等来推定。

在步骤S203中做出了肯定判定的情况下，接着在步骤S103中停止向EHC1的通电。另一方面，在步骤S203中做出了否定判定的情况下，接着执行步骤S204的处理。

在步骤S204，判别现在时刻、即内燃机的运转停止了的时刻的EHC1的温度Tc是否在第二规定温度Tc2以下。在步骤S204中做出了肯定判定的情况下，接着在步骤S103中停止向EHC1的通电。另一方面，在步骤S204中做出了否定判定的情况下，接着执行步骤S104的处理。

根据上述流程，在当内燃机的运转被停止了的时刻，EHC1的温度在第一规定温度以上或者第二规定温度以下的情况下，向EHC1的通电被禁止。借此，可以抑制向EHC1的不必要的通电。其结果是，由于可以抑制蓄电池的蓄电量的消耗，所以，可以抑制油耗性能的恶化。

另外，并不一定在内燃机的运转被停止了的时刻的EHC1的温度在第一规定温度以上的情况、以及该温度在第二规定温度以下的情况之中的任何情况下，都必须禁止向EHC1的通电。即，也可以只在这些情况中的一种情况下禁止向EHC1的通电。

另外，代替EHC1的温度，也可以基于由温度传感器21检测的废气的温度或者流入EHC1的废气的温度等与EHC1的温度具有相关性的废气的温度来判别是否禁止向EHC1的通电。

另外，在EHC及其控制系统的结构是根据实施例1的变形例的结构的情况下，在内燃机的运转被停止了的时刻的EHC1的温度在第一规定温度以上或者第二规定温度以下时，禁止向内管加热器10的通电。借此，可以抑制向内管加热器10的不必要的通电。

另外，在代替内管加热器而设置用于加热绝缘垫5的端面的加热器的情况下，也实施同样的通电控制。

<实施例3>

根据本实施例的EHC及其控制系统的概略结构与实施例1一样。下面，关于根据本实施例的内燃机的运转停止后的通电控制，只对于与实施例1的不同点进行说明。

[内燃机运转停止后的通电控制]

如上所述，在当内燃机的运转被停止了的时刻，EHC1的温度高到某种程度以上的情况下，当通过内燃机的运转被停止来供应氧时，即使不通过对EHC1通电来加热内管6的突出部6a、6b，堆积在该突出部6a、6b处的PM也会被氧化。因此，在本实施例中，当在内燃机的运转被停止了的时刻EHC1的温度在第一规定温度以上时，从该内燃机的运转被停止了的时刻起经过了规定的通电停止期间之后，实施内燃机的运转停止之后的向EHC1的通电。

这里，第一规定温度，与根据实施例2的第一规定温度同样，是能够使堆积在内管6的突出部6a、6b的PM氧化的温度的阈值以上的温度。该第一规定温度，基于实验等被预先确定。另外，规定的通电停止期间，是能够判断为EHC1的温度变得比第一规定温度低的期间。

下面，基于图6所示的流程图，对于根据本实施例的内燃机的运转停止后的通电控制的流程进行说明。本流程被预先存储在ECU20中，由ECU20反复执行。另外，在本流程中，在内燃机的运转被停止的时刻，实施向EHC1的通电。另外，对于在本流程的各个步骤之中执行与图2所示的流程同样的处理的步骤，赋予和图2中的附图标记同样的附图标记，省略其说明。

本流程中，在步骤S102做出了否定判定的情况下，接着执行步骤S303的处理。在步骤S303，判别现在时刻、即内燃机的运转停止了的时刻的EHC1的温度Tc是否在第一规定温度Tc1以上。在步骤S303中做出了肯定判定的情况下，接着执行步骤S304的处理，在做出了否定判定的情况下，接着执行步骤S104的处理。

在步骤S304，暂时停止向EHC1的通电。接着，在步骤S305，基于内燃机的运转停止了的时刻的EHC1的温度Tc，计算通电停止期间kt。图7是表示根据本实施例的内燃机的运转停止了时刻的EHC1的温度Tc与通电停止期间kt的关系的图。如图7所示，内燃机的运转停止了的时刻的EHC1的温度Tc越高，通电停止期间kt越长。

如图7所示的内燃机的运转停止了的时刻的EHC1的温度Tc与通电停止期间kt的关系，作为映射或者函数被预先存储到ECU20中。并且，在步骤S305，利用该映射或函数计算出通电停止期间kt。另外，代替EHC1的温度，也可以基于由温度传感器21检测的废气的温度或者流入EHC1的废气的温度等与EHC1的温度具有相关性的废气的温度，计算通电停止期间。

其次，在步骤S306，判别在内燃机的运转被停止之后是否经过了在步骤S304中计算出的通电停止期间kt。在步骤S306中做出了肯定判定的情况下，接着执行步骤S307的处理，在做出了否定判定的情况下，再度执行步骤S306的处理。在步骤S307，再次开始向EHC1的通电。

根据上述流程，内燃机的运转停止后，在EHC1的温度高到堆积在内管6的突出部6a、6b处的PM被氧化的程度的期间，向该EHC1的通电被停止。并且，在EHC1的温度通过散热降低到堆积在内管6的突出部6a、6b处的PM的氧化困难的温度之后，开始向EHC1的通电。借此，能够抑制向EHC1的不必要的通电。其结果是，由于可以抑制蓄电池的蓄电量的消耗，所以，可以抑制油耗性能的恶化。

另外，在上述流程中，代替步骤S305及S306，取得向EHC1的通电停止后的该EHC1的温度，判别该EHC的温度是否变得比第一 规定温度低。并且，也可以在EHC的温度变得比第一规定温度低的情况下，再次开始向EHC的通电。

另外，在不进行向EHC1的通电的状态下内燃机的运转被停止了的情况下，当在内燃机的运转被停止了的时刻的EHC1的温度在第一规定温度以上时，从内燃机的运转被停止了的时刻起直到经过规定的通电停止期间为止的期间，继续停止向EHC的通电。并且，在从内燃机的运转被停止了的时刻起经过了规定的通电停止期间的时刻，实施向EHC1的通电。

另外，在EHC及其控制系统的结构是如根据实施例1的变形例的结构的情况下，当内燃机的运转被停止了的时刻的EHC1的温度在第一规定温度以上时，从该内燃机的运转被停止了的时刻起经过规定的通电停止期间之后，实施内燃机的运转停止后的向内管加热器10的通电。借此，可以抑制向内管加热器10的不必要的通电。

另外，在代替内管加热器，而设置了用于加热绝缘垫5的端面的加热器的情况下，也实施同样的通电控制。

<实施例4>

根据本实施例的EHC及其控制系统的概略结构与实施例1的结构一样。下面，对于根据本实施例的内燃机的运转停止后的通电控制，只对与实施例1的不同点进行说明。

[内燃机运转停止后的通电控制]

在内燃机的运转被停止了的时刻的内管6的突出部6a、6b处的PM堆积量越多，另外，在内燃机的运转被停止了的时刻的EHC1的温度越低，则为了氧化并除去堆积在内管6的突出部6a、6b处的PM，在内燃机的运转停止后应当通过向EHC1的通电来提供的能量变得越大。换句话说，在内燃机的运转被停止了的时刻的内管6的突出部6a、6b处的PM堆积量越少，另外，在内燃机的运转被停止了的时刻的EHC1的温度越高，则为了氧化并除去堆积到内管6的突出部6a、6b处的PM，在内燃机的运转停止后有必要通过向EHC1的通电来提供的能量变得越小。

另外，堆积到内管6的突出部6a、6b处的PM的粒径越大，该PM越难被氧化。因此，堆积到内管6的突出部6a、6b处的PM的粒径越大，则为了氧化并除去堆积在内管6的突出部6a、6b处的PM，在内燃机的运转停止后应当通过向EHC1的通电来提供的能量变得越大。换句话说，堆积在内管6的突出部6a、6b处的PM的粒径越小，则为了氧化并除去堆积在内管6的突出部6a、6b处的PM，在内燃机的运转停止后有必要通过向EHC1的通电来提供的能量变得越小。

因此，在本实施例中，根据内燃机的运转被停止了的时刻的内管6的突出部6a、6b处的PM堆积量，根据该时刻的EHC1的温度以及堆积在内管6的突出部6a、6b处的PM的粒径，变更内燃机的运转停止后向EHC1通电时的每单位时间的通电量及通电时间的长度。具体地说，如下面所述。

图8是表示根据本实施例的内燃机的运转停止后的向EHC1的每单位时间的目标通电量kEt、和内燃机的运转被停止了的时刻的内管6的突出部6a、6b处的PM堆积量Qcpm的关系的图。如图8所示，在内燃机的运转被停止了的时刻的内管6的突出部6a、6b处的PM堆积量Qcmp越多，内燃机的运转停止后的向EHC1的每单位时间的目标通电量kEt越大。

图9是表示根据本实施例的内燃机的运转停止后的向EHC1的目标通电时间tehct、与内燃机的运转被停止了后的时刻的内管6的突出部6a、6b处的PM堆积量Qcmp的关系的图。如图9所示，内燃机的运转被停止了的时刻的内管6的突出部6a、6b处的PM堆积量Qcpm越多，越加长内燃机的运转停止后的向EHC1的目标通电时间tehct。

图10是表示根据本实施例的内燃机的运转停止后的向EHC1的每单位时间的目标通电量kEt、与内燃机的运转被停止了的时刻的EHC1的温度Tc的关系的图。如图10所示，内燃机的运转被停止了的时刻的EHC1的温度Tc越低，越加大内燃机的运转停止后的向EHC1的每单位时间的目标通电量kEt。

图11是表示根据本实施例的内燃机的运转停止后的向EHC1的 目标通电时间tehct、与内燃机的运转被停止了的时刻的EHC1的温度Tc的关系的图。如图11所示，内燃机的运转被停止了的时刻的EHC1的温度Tc越低，越加长内燃机的运转停止后向EHC1的目标通电时间tehct。

图12是表示根据本实施例的内燃机的运转停止后的向EHC1的每单位时间的目标通电量kEt、与堆积在内管6的突出部6a、6b处的PM的粒径φpm的关系的图。如图12所示，堆积在内管6的突出部6a、6b处的PM的粒径φpm越大，越加大内燃机的运转停止后的向EHC1的每单位时间的目标通电量kEt。

图13是表示根据本实施例的内燃机的运转停止后的向EHC1的目标通电时间tehct、与堆积在内管6的突出部6a、6b处的PM的粒径φpm的关系的图。

如图13所示，堆积到内管6的突出部6a、6b处的PM的粒径φpm越大，越加长内燃机的运转停止后的向EHC1的目标通电时间tehct。

另外，从内燃机排出的PM的粒径根据内燃机的运转状态而变化。图14是表示内燃机的混合气体的空燃比A/F及冷却水温度Tw与从内燃机排出的PM的粒径的关系的图。即，内燃机的混合气体的空燃比A/F越低，另外，内燃机的冷却水温度Tw越低，则从内燃机排出的PM的粒径变得越大。因此，可以基于内燃机的运转被停止之前的该内燃机的运转状态，计算堆积在内管6的突出部6a、6b处的PM的粒径。

下面，基于图15所示的流程图，对于根据本实施例的内燃机的运转停止后的通电控制的流程进行说明。本流程被预先存储在ECU20内，由ECU20反复执行。另外，在本流程中，在内燃机的运转被停止的时刻，实施向EHC1的通电。另外，对于在本流程中的各个步骤中执行与图2所示的流程同样的处理的步骤，赋予和图2中的附图标记同样的附图标记，省略其说明。

在本流程中，在步骤S102中做出了否定判定的情况下，接着执行步骤S403的处理。在步骤S203中，基于内燃机的运转被停止了的时 刻的内管6的突出部6a、6b处的PM堆积量、该时刻的EHC1的温度、以及堆积在内管6的突出部6a、6b处的PM的粒径，计算在内燃机的运转停止后的每单位时间的向EHC的目标通电量(下面，有时也简称为目标通电量)kEt。

在本实施例中，如图8、10、12所示的内燃机的运转被停止了的时刻的内管6的突出部6a、6b处的PM堆积量、该时刻的EHC1的温度、以及堆积在内管6的突出部6a、6b处的PM的粒径与目标通电量kEt的关系，被作为映射或函数预先存储在ECU20中。并且，在步骤S403，利用该映射或函数计算目标通电量kEt。

其次，在步骤S404，基于内燃机的运转被停止了的时刻的内管6的突出部6a、6b处的PM堆积量、该时刻的EHC1的温度、以及堆积在内管6的突出部6a、6b处的PM的粒径，计算内燃机的运转停止后的向EHC1的目标通电时间(下面，有时也简称为目标通电时间)tehct。

在本实施例中，如图9、11、13所示的内燃机的运转被停止了的时刻的内管6的突出部6a、6b处的PM堆积量、该时刻的EHC1的温度及堆积在内管6的突出部6a、6b处的PM的粒径与目标通电时间tehct的关系，被作为映射或函数预先存储在ECU20中。并且，在步骤S404，利用该映射或函数，计算出目标通电时间tehct。

其次，在步骤S405，向EHC1的每单位时间的通电量kE被控制成在步骤S403中计算出的目标通电量kEt。

并且，在步骤S104，在计算出在现在时刻的、内燃机的运转停止后的向EHC1的通电时间tehc之后，执行步骤S406的处理。在步骤S406，判别在步骤S104中计算出的内燃机的运转停止后的向EHC1的通电时间(即，内燃机的运转停止后的向EHC1的通电期间中的经过时间)tehc是否处于在步骤S404中计算出的目标通电时间tehct以下。

在步骤S406中做出了肯定判定的情况下，接着执行步骤S106的处理。在步骤S106中，向EHC1的通电继续进行。之后，再次执行 步骤S104及S406的处理。另一方面，在步骤S406中做出了否定判定的情况下，接着在步骤S103中停止向EHC1的通电。

根据上述流程，内燃机的运转被停止了的时刻的内管6的突出部6a、6b处的PM堆积量越多，另外，内燃机的运转被停止了的时刻的EHC1的温度越低，另外，堆积在内管6的突出部6a、6b处的PM粒径越大，则越加大在内燃机的运转停止后向EHC1通电时的每单位时间的通电量。进而，内燃机的运转被停止了的时刻的内管6的突出部6a、6b处的PM堆积量越多，另外，内燃机的运转被停止了的时刻的EHC1的温度越低，另外，堆积在内管6的突出部6a、6b处的PM的粒径越大，则越加长在内燃机的运转停止后向EHC1通电时的通电时间。

从而，可以尽可能地抑制消耗电力，并且，充分氧化并除去堆积在内管6的突出部6a、6b处的PM。

另外，在本实施例中，并不一定必须可以改变目标通电量及目的通电时间两者。即，也可以根据内燃机的运转被停止了的时刻的内管6的突出部6a、6b处的PM堆积量、该时刻的EHC1的温度、以及堆积在内管6的突出部6a、6b处的PM的粒径，只变更目标通电量或者目标通电时间中的一个，而将另外一个作为恒定的值。

另外，并不一定必须基于内燃机的运转被停止了的时刻的内管6的突出部6a、6b处的PM堆积量、该时刻的EHC1的温度、以及堆积在内管6的突出部6a、6b处的PM的粒径的全部来计算目标通电量。即，也可以基于这些值中的一个值或者两个值计算目标通电量。

另外，并不一定必须基于内燃机的运转被停止了的时刻的内管6的突出部6a、6b处的PM堆积量、该时刻的EHC1的温度、以及堆积在内管6的突出部6a、6b处的PM的粒径的全部来计算出目标通电时间。即，也可以基于这些值中的一个值或者两个值计算目标通电时间。

另外，在EHC及其控制系统的结构是实施例1的变形例那样的结构的情况下，将上述内燃机的运转停止后的向EHC1的每单位时间 的通电量及通电时间的长度的控制，应用于在内燃机的运转停止后向内管加热器10的每单位时间的通电量及通电时间的长度的控制。借此，能够获得与上述控制相同的效果。

另外，在代替内管加热器，而设置用于加热绝缘垫5的端面的加热器的情况下，也可以实施同样的通电控制。

<第五个实施例>

根据本实施例的EHC及其控制系统的概略结构与实施例1一样。下面，对于根据本实施例的内燃机的运转停止后的通电控制，只对与实施例1的不同点进行说明。

[内燃机运转停止后的通电控制]

内燃机的运转停止后，EHC1的周围的温度随着时间的经过而降低。当EHC1的温度降低时，为了使内管6的突出部6a、6b的温度上升能够使堆积在该内管6的突出部6a、6b处的PM氧化的程度所需要的向EHC1的通电量增加。因此，在本实施例中，在内燃机的运转停止后向EHC1通电时的通电期间中，根据时间的经过使每单位时间的通电量增加。

图16是表示根据本实施例的内燃机的运转停止后的向EHC的每单位时间的目标通电量kEt与内燃机的运转停止后的向EHC的通电时间(即，内燃机的运转停止后的向EHC1的通电期间中的经过时间)tehc的关系的图。如图16所示，内燃机的运转停止后的向EHC1的通电时间tehc变得越长，越使内燃机的运转停止后的向EHC1的每单位时间的目标通电量kEt增加。

下面，基于图17所示的流程图，对于根据本实施例的内燃机的运转停止后的通电控制的流程进行说明。本流程被预先存储在ECU20中，由ECU20反复执行。另外，在本流程中，在内燃机的运转被停止了的时刻，实施向EHC1的通电。另外，对于在本流程中的各个步骤中执行与图2所示的步骤同样的处理的步骤，赋予和图2中的附图标记相同的附图标记，省略其说明。

在本流程中，在步骤S104中，在计算现在时刻的内燃机的运转停 止后的向EHC1的通电时间tehc之后，执行步骤S505的处理。在步骤S505，基于在步骤S104中计算出的通电时间tehc，计算向EHC1的每单位时间的目标通电量kEt。

在本实施例中，如图16所示的内燃机的运转停止后的向EHC1的通电时间tehc、与向EHC1的每单位时间的目标通电量kEt之间的关系，被作为映射或函数预先存储在ECU20中。并且，在步骤S505，利用该映射或函数计算向EHC1的每单位时间的目标通电量kEt。

其次，在步骤S506中，向EHC1的每单位时间的通电量kE被控制成在步骤S505中计算出的目标通电量kEt。之后，执行步骤S105的处理。

根据上述流程，在内燃机1的运转停止后的向EHC1的通电期间中，可以以PM能够氧化的温度将EHC1的温度、即内管6的突出部6a、6b的温度保持大致恒定。借此，可以更加促进堆积在内管6的突出部6a、6b处的PM的氧化。

另外，在EHC及其控制系统的结构是像根据实施例1的变形例的结构的情况下，将如上所述的内燃机的运转停止后的向EHC1的每单位时间的通电量的控制应用于内燃机的运转停止后的向内管加热器10的每单位时间的通电量的控制。借此，可以获得与上述控制同样的效果。

另外，即使在代替内管加热器，而设置用于加热绝缘垫5的端面的加热器的情况下，也实施同样的通电控制。

<实施例6>

根据本实施例的EHC及其控制系统的概略结构与实施例1一样。下面，对于根据本实施例的内燃机的运转停止后的通电控制，只对与实施例1的不同点进行说明。

[内燃机运转停止后的通电控制]

在本实施例中，进行在内燃机的运转停止后向EHC1通电时使供应给EHC1的空气量增加的空气量增加控制。这样，供堆积在内管6的突出部6a、6b处的PM氧化用的氧增加。因此，可以更加促进该 PM的氧化。

下面，基于图18所示的流程图对于根据本实施例的内燃机的运转停止后的通电控制流程。本流程被预先存储在ECU20中，由ECU20反复执行。另外，在本流程中，在内燃机的运转被停止的时刻，实施向EHC1的通电。另外，在本流程的各个步骤中，对于执行与图2所示的流程同样的处理的步骤，赋予和图2中的附图标记同样的附图标记，省略其说明。

在本流程中，在步骤S104中做出了否定判定的情况下，接着执行步骤S606的处理。在步骤S606中执行空气量增加控制。之后，执行步骤S104的处理。

另外，作为空气量增加控制，可以例举出使控制内燃机的吸入空气量的节气门的开度增加的控制。另外，也可以通过调整内燃机的进、排气门的气门开闭正时，实现空气量增加控制。另外，通过借助二次空气供应装置向比EHC1靠上游侧的排气管2内供应二次空气，实现空气量增加控制。

另外，也可以将上述空气量增加控制应用于在EHC及其控制系统的结构是根据实施例1的变形例那样的结构的情况下，或者在应用于代替该变形例的内管加热器，而设置用于加热绝缘垫5的端面的加热器的情况下的通电控制中。

上述各实施例，可以在可能的范围内进行组合。

附图标记说明

1…电加热式催化剂(EHC)

2…排气管

3…催化剂载体

4…壳体

5…绝缘垫

6…内管

6a、6b…突出部

7…电极

10…内管加热器

11…电力供应控制部

20…ECU

21…温度传感器

Claims (8)

1.一种电加热式催化剂的控制装置，所述电加热式催化剂(1)设置于内燃机的排气通路(2)，所述内燃机在运转时空燃比被控制在理论空燃比附近，

所述电加热式催化剂的控制装置具有：

发热体(3)，所述发热体通过通电而发热，通过发热来加热催化剂；

壳体(4)，所述壳体容纳所述发热体；以及

绝缘构件(5)，所述绝缘构件设置在所述发热体与所述壳体之间，进行电绝缘，

在所述电加热式催化剂的控制装置中，配备有在所述内燃机的运转停止后向所述发热体通电的通电控制部(11)，

当在所述内燃机的运转停止了的时刻的所述电加热式催化剂的温度或者与所述电加热式催化剂的温度具有相关性的废气温度在第一规定温度以上时，所述通电控制部禁止向所述发热体的通电，或者，从所述内燃机的运转停止了的时刻起经过规定的通电停止期间之后，所述通电控制部向所述发热体通电，

当在所述内燃机的运转停止了的时刻的所述电加热式催化剂的温度或者与所述电加热式催化剂的温度具有相关性的废气温度在第二规定温度以下时，所述通电控制部禁止向所述发热体的通电。

2.如权利要求1所述的电加热式催化剂的控制装置，当在所述内燃机的运转停止了的时刻的所述绝缘构件的端部处的颗粒状物质的堆积量在规定量以下时，所述通电控制部禁止向所述发热体的通电。

3.如权利要求1或2所述的电加热式催化剂的控制装置，当在所述内燃机的运转停止了的时刻的所述绝缘构件的端部处的颗粒状物质的堆积量多时，与该颗粒状物质的堆积量少时相比，所述通电控制部进行加大向所述发热体通电时的每单位时间的通电量的控制和延长向所述发热体通电时的通电时间的控制中的至少一种控制。

4.如权利要求1或2所述的电加热式催化剂的控制装置，当在所述内燃机的运转停止了的时刻的所述电加热式催化剂的温度或者与所述电加热式催化剂的温度具有相关性的废气温度低时，与该温度高时相比，所述通电控制部进行加大向所述发热体通电时的每单位时间的通电量的控制和延长向所述发热体通电时的通电时间的控制中的至少一种控制。

5.如权利要求1或2所述的电加热式催化剂的控制装置，当堆积在所述绝缘构件的端部的颗粒状物质的粒径大时，与该颗粒状物质的粒径小时相比，所述通电控制部进行加大向所述发热体通电时的每单位时间的通电量的控制和延长向所述发热体通电时的通电时间的控制中的至少一种控制。

6.如权利要求1或2所述的电加热式催化剂的控制装置，在向所述发热体通电时的通电期间中，所述通电控制部与时间的经过相对应地使每单位时间的通电量增加。

7.如权利要求1或2所述的电加热式催化剂的控制装置，还配备有空气量增加部，在利用所述通电控制部向所述发热体通电时，所述空气量增加部使供应给所述电加热式催化剂的空气量增加。

8.如权利要求1或2所述的电加热式催化剂的控制装置，还配备有加热器(10)，所述加热器由与向所述发热体供电的路径不同的路径供电，对所述绝缘构件的端部加热，

所述通电控制部在所述内燃机的运转停止后，代替向所述发热体的通电，而控制向所述加热器的通电。