CN103908767B - 高尔夫球杆头 - Google Patents

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Abstract

本发明提供了一种高尔夫球杆头。杆头本体（h1）包括用于管套的凹陷部（14）。管套（10）附接于用于管套的凹陷部（14）。重量体（12）可拆卸地附接于管套（10）。重量体（12）能够通过相对旋转角度+θ°被固定。重量体（12）能够通过相对旋转角度‑θ°被拆卸。重量体（12）包括接合部（32）。管套（10）包括第一孔部（18）和第二孔部（20）。在第二孔部（20），接合部（32）能够通过相对旋转达到接合位置EP和非接合位置NP。接合部（32）的横截面形状是N重旋转对称。N为大于等于1并且小于等于3的整数。

Description

高尔夫球杆头
本发明将2012年12月28日在日本提交的专利申请No.2012-286457作为优先权，其内容通过参考而被结合在下文中。
发明领域
本发明涉及包含重量体的高尔夫球杆头。
背景技术
已知一种能够替换重量体的杆头。通过改变重量体的重量，可以调整杆头的重心位置和杆头的重量。
螺旋机构是一种典型的用于附接重量体的机构。同时，日本实用新型申请公报No.3142270(US2009/0131200)公开了一种包含轴套和重物的机构。该公报公开了通过旋转可拆卸地附接的重物。
发明内容
在日本实用新型专利申请公报No.3142270的杆头中，重物附接于具有柔韧性的轴套。重物通过重物的旋转可拆卸地附接于轴套。当重物被附接时，重物在第一方向旋转。当重物被拆卸时，重物在第二方向旋转。第一方向和第二方向彼此相反。
当重物被附接时，重物可能会被错误地在与第一方向相反的方向上旋转。当重物被拆卸时，重物可能会被错误地在与第二方向相反的方向上旋转。因为轴套具有柔韧性，因此不能完全地防止该错误的反向旋转。由于该错误的反向旋转轴套被损坏。该损害降低了轴套的耐用性。轴套的劣化可能引起重物的脱离。
本发明的目的是提供一种高尔夫球杆头，该高尔夫球杆头难以引起重量体的脱离。
根据本发明的高尔夫球杆头包括:杆头本体，该杆头本体包括用于管套的凹陷部；管套，该管套附接到该用于管套的凹陷部；和重量体，该重量体可拆卸地附接到该管套；其中，该重量体能够通过相对于该管套相对旋转角度+θ°被固定；被固定的该重量体能够 通过相对于该管套相对旋转角度-θ°被拆卸；该重量体包括接合部；该管套包括第一孔部和第二孔部，该第二孔部位于比该第一孔部更深的侧；通过该相对旋转，该接合部能够在该第二孔部位于接合位置EP和非接合位置NP，在接合位置EP，接合部使得管套弹性变形；在该相对旋转中，该重量体的旋转是围绕轴线Z的旋转；该接合部的截面形状是以轴线Z为旋转轴线的N重旋转对称；并且N为大于等于1并且小于等于3的整数，且N为可取得的最大整数。
较佳地，N为2。
较佳地，接合部的横截面形状实质上为矩形。
如果接合部的最长的旋转半径被定义为R1，接合部的最短旋转半径被定义为R2，则R1/R2是大于等于1.30并且小于等于1.70。
根据本发明的另一个方面的高尔夫球杆头包括：杆头本体，该杆头本体包括用于管套的凹陷部；管套，该管套附接于用于管套的凹陷部；和重量体，该重量体可拆卸地附接于该管套。该重量体能够通过相对于该管套旋转角度+θ°被固定；该被固定的重量体能够通过相对于该管套旋转角度-θ°被拆卸。重量体包括接合部。该管套包括第一孔部和第二孔部，该第二孔部比该第一孔部位于更深侧。通过该相对旋转，在第二孔部中，该接合部可以达到接合位置EP和非接合位置NP；在该相对旋转中，该重量体的旋转是围绕轴线Z的旋转；用于管套的该凹陷部包括下切部(undercut part)；较佳地，管套包括接合突起部。该下切部和该接合突起部彼此接合。较佳地，用于管套的该凹陷部包括多边形的内表面。较佳地，该下切部设置在该多边形的内表面上。
较佳地，该管套包括壁状部。较佳地，该壁状部形成该管套的上端部。较佳地，该壁状部包括接合突起部。
较佳地，该壁状部包括缺口部(lack part)。
该下切部(undercut part)和该接合突起部之间的接合宽度被定义为W1，并且该壁状部和该重量体之间的间隙距离被定义为W2。较佳地，间隙距离W2小于接合宽度W1。
较佳地，该接合宽度W1是大于等于0.2mm并且小于等于1.0mm。
附图说明
图1是根据本发明的第一实施例的包含杆头的高尔夫球杆的整体视图；
图2是图1的杆头的立体图，并且包括重量体附接/拆卸机构的分解立体图；
图3是管套的立体图；
图4是管套的平面图；
图5A和5B是管套的侧视图；
图6是沿着图4中线A-A的截面图；
图7是沿着图5A中线B-B的截面图；
图8是重量体的立体图；
图9A是重量体的平面图，图9B是重量体的仰视图；
图10A和10B是重量体的侧视图；
图11是沿着图10A的线C-C的截面图；
图12是沿着图11的线D-D的截面图；
图13是附接于用于管套的凹陷部的重量体附接/拆卸机构的平面图，并且是非接合位置NP处的视图；
图14是附接于用于管套的凹陷部的重量体附接/拆卸机构的平面图，并且是接合位置EP处的视图；
图15是显示用于旋转重量体的部件的实例的立体图；
图16是显示第二孔部和接合部的截面图，并且显示非接合位置NP和接合位置EP；
图17是沿着图13的线E-E的截面图；
图18是沿着图14的线F-F的截面图；
图19是沿着图14的线G-G的截面图；
图20是沿着图14的线H-H的截面图；
图21显示非接合位置NP和接合位置EP处的截面图，其中图21的左侧是沿着图17的线J-J的截面图，图21的右侧是沿着图18的线K-K的截面图；
图22是杆头本体的立体图；
图23是用于管套的凹陷部的平面图；
图24是沿着图23的线L-L的截面图；
图25是沿着图23的线M-M的截面图；
图26是沿着图24的线N-N的截面图；
图27是显示根据第二实施例的管套和底面形成部的分解立体图；
图28是显示图27中的管套和底面形成部的侧视图；
图29是图27中所示的管套的平面图；
图30是图27中所示的底面形成部的仰视图；和
图31是沿着图28的线P-P的截面图。
具体实施方式
以下将根据优选实施例参考附图详细地描述本发明。
本实施例高尔夫球杆头包括重量体附接/拆卸机构。该机构满足由R&A(圣安德鲁斯皇家古老高尔夫球俱乐部)限定的高尔夫规则。亦即，重量体附接/拆卸机构满足由R&A定义的“附属规则II球杆的设计”的“1球杆”中的“1b可调节性”的要求。“1b可调节性”定义的要求为以下三条(i)、(ii)和(iii)：
(i)调节不能是可以很容易进行的；
(ii)所有可调节部分是牢固固定的，且没有可能在一轮过程中松动；和
(iii)所有调节结构符合规则。
图1显示包含第一实施例的杆头4的高尔夫球杆2。高尔夫球杆2包括杆头4、杆身6和手柄8。杆头4附接于杆身6的一个端部。手柄8附接于杆身6的另一个端部。杆头4包括冠部7和底部9。杆头4是中空的。
杆头4是木型杆头。木型杆头的实际杆面倾角通常大于等于8.0度并小于等于34.0度。木型杆头的体积通常大于等于120cc并小于等于470cc。
杆头4是示范性的。除了木制型杆头之外，它的实例包括通用型的杆头、混合型杆头、铁型杆头和推杆型杆头。杆身6是管状体。杆身6的实例包括钢杆身和所谓的碳杆身。
图2是从底部9侧观察时的杆头4的立体图。杆头4包括杆头本体h1和重量体附接/拆卸机构M1。杆头4包括两个重量体附接/拆卸机构M1。图2包括重量体附接/拆卸机构M1的分解立体图。分解立体图中示意了两个重量体附接/拆卸机构中的一个。
如图2所示，重量体附接/拆卸机构M1包括管套10和重量体12。此外，重量体附接/拆卸机构M1包括底面形成部13。杆头本体h1包括用于管套的凹陷部14。用于管套的凹陷部14向外侧打开。用于管套的凹陷部14的形状对应于管套10的形状(外部形状)。用于管套的凹陷部14的数量与重量体附接/拆卸机构M1的数量相同。用于管套的凹陷部14的数量与管套10的数量相同。在本实施例中，设置有两个用于管套的凹陷部14。用于管套的凹陷部14的数量可以是1、可以是2，也可以大于等于3。重量体附接/拆卸机构M1 的数量可以是1、可以是2，也可以大于等于3。
底面形成部13可以防止重量体12接触到用于管套的凹陷部14的底部。底面形成部13可以不必存在。
图3是管套10的立体图。图4是管套10的平面图。图5A和5B是管套10的侧视图。图5A的视角与图5B的视角相差45度。图6是沿着图4的线A-A的截面图。图7是沿着图5A的线B-B的截面图。
管套10包括壁状部11和本体部15。本体部15包括孔16。孔16延伸贯穿本体部15。壁状部11形成管套10的上端部。壁状部11构成放置在管套100中最底表面侧的部分。壁状部11从孔16的开口表面f1朝着上侧(底部表面侧)延伸。
壁状部11包括缺口部ms1。设置有多个缺口部ms1。在本实施例中，设置有三个缺口部ms1。缺口部ms1具有缝隙形状。缺口部ms1设置在绕着轴线Z(稍后描述)的每个固定角度上。在本实施例中，缺口部ms1设置成绕着轴线Z(稍后描述)间隔120°(参见图4)。
壁状部11的内表面11a是圆周表面。壁状部11的外表面11b的横截面形状是多边形。较佳地，该多边形是正多边形。在本实施例中，该多边形是正六边形。在该多边形中，不存在缺口部ms1。
管套10包括接合突起部kp1。接合突起部kp1设置在壁状部11上。管套10包括多个接合突起部kp1。在本实施例中，设置有六个接合突起部kp1(参见图4)。接合突起部kp1设置在多边形的每个侧上。
管套10被固定在用于管套的凹陷部14中。该固定是由例如粘合剂实现。此外，接合突起部kp1有助于管套10的固定。稍后将描述接合突起部kp1的详细功能。
重量体12可拆卸地附接于管套10。因此，重量体12可拆卸地附接于杆头4。通过替换重量体12可以改变杆头的重心位置。通过替换重量体12可以改变杆头的重量。
孔16包括第一孔部18、第二孔部20和隆起表面(bump surface)22。第二孔部20设置在比第一孔部18更深的一侧。第一孔部18的整个内表面平滑地连续。在垂直于轴线Z的截面中，第一孔部18的内表面的横截面形状S与重量体12的接合部32的横截面形状S32(稍后描述)相同。同时，第二孔部20的内表面的横截面形状S20包括复杂的凹凸，如图7所示。稍后将描述横截面形状的细节。
在本实施例中，第一孔部18的内表面的横截面形状是大致地矩形(参见图4)。大致 地矩形形状是通过将圆弧作用于矩形的四个角而获得的。
在本申请中，插入方向是重量体12的插入方向。在本实施例中，插入方向与轴线Z(稍后描述)的方向一致。
较佳地，管套10的材料是聚合物。聚合物相对坚硬。当重量体12被附接/拆卸时，聚合物可以弹性地变形。稍后将描述附接/拆卸方案。
图8是重量体12的立体图。图9A是重量体12的平面图。图9B是重量体12的仰视图。图10A和10B是重量体12的侧视图。图10A的视角与图10B相差90°。图11是沿着图10A的线C-C的横截面的视图。图12是沿着图11的线D-D的横截面的视图。
如图8、10A和10B所示，重量体12包括杆头部28、颈部30和接合部32。非圆形的孔34形成在杆头部28的上端面的中心。在本实施例中，非圆形的孔34具有四边形形状。凹陷部34a设置在非圆形的孔34的内表面上(参见图11)。多个切口36形成在杆头部28的外周表面上。颈部30的外表面是圆周表面。颈部30具有圆柱形形状。
重量体12包括露出部E1。在本实施例中，杆头部28是露出部E1。露出部E1不会单独地有助于重量体12的固定。换句话说，露出部E1不是单独地达成该固定。在锁定状态(接合位置)中，开口表面f1和隆起表面22由露出部E1和接合部32保持。通过该保持可以调节在重量体12的插入方向上的移动。稍后将描述该保持的细节。
露出部分E1设置在重量体12的最外侧(底部表面侧)。在锁定状态中，露出部E1暴露于外侧。
接合部32的外表面具有非圆形的横截面形状S32。如图9B和12所示，在本实施例中，横截面形状S32是大致地矩形。接合部32的横截面形状S32与第一孔部18的横截面形状S18相似。接合部32的横截面形状S32(稍微地)小于横截面形状S18。接合部32可以穿过第一孔部18。横截面形状S32和横截面形状S18不包括凹部。
如图11所示，凹陷部38形成在接合部32的下端面中。重量体12的体积可以通过由凹陷部38形成的空间的体积调节而不改变与管套10接合的部分的外部形状。因此，重量体12的质量可以被容易地调整。
如图9B所示，接合部32包括转角部32a。设置有多个转角部32a。在本实施例中，设置有四个转角部32a。转角部32a向着垂直于插入方向的方向(在下文中也被称为轴向垂直方向)突出。
接合部32包括接合表面33(参见图8、10A和12)。接合表面33由接合部32和颈部 30的横截面形状之间的差异形成。接合表面33与杆头部28的下表面29面对。
较佳地，重量体12的比重大于管套10的比重。关于耐用性和比重，重量体12的材料较佳地是金属。金属的实例包括铝、铝合金、钛、钛合金、不锈钢、钨合金和钨镍合金(W-Ni合金)。钛合金的实例是6-4Ti(Ti-6A1-4V)。不锈钢的实例是SUS304。
用于制造重量体12的方法的实例包括锻造、铸造、烧结和NC处理。如果是铝合金、6-4Ti和SUS304，较佳地在铸造后执行NC处理。如果是W-Ni合金，较佳地在烧结或者铸造后执行NC处理。NC代表“数控”。
图13是在非接合位置NP的重量体附接/拆卸机构M1的平面图。图14是在接合位置EP的重量体附接/拆卸机构M1的平面图。
非接合位置NP和接合位置EP可以作为管套10和重量体12之间的相对关系。
在非接合位置NP，重量体12可以从管套10拔出。在非接合位置NP，重量体12处于解锁状态。
同时，在接合位置EP，重量体12不能从管套10中拔出。在接合位置EP，重量体12固定于管套10。在接合位置EP，重量体12在锁定状态。在球杆2使用期间处于锁定状态的重量体12不会脱离。
在将重量体12插入管套10中时，管套10和重量体12之间的相对关系是非接合位置NP。角度θ的相对旋转进行从非接合位置NP到接合位置EP的转换。通过逆转角度θ的相对旋转，相对关系从接合位置EP返回到非接合位置NP。在本申请中，用于进行非接合位置NP到接合位置EP的转换的相对旋转角度θ将被描述为“+θ”。在本申请中，用于进行从接合位置EP到非接合位置NP的转换的相对旋转角度θ将被描述为“-θ”。标记“+”和“-”是用以表示其转动方向是彼此相反的。
在重量体附接/拆卸机构M1中，重量体12可以通过只旋转角度θ而被可拆卸地附接。重量体附接/拆卸机构M1具有极好的附接/拆卸简易性。
在本申请中，重量体12位于接合位置EP的状态也被称为锁定状态。在锁定状态中，露出部E1(杆头部28)暴露于外侧(参见图2)。在锁定状态中，壁状部11的端面11c(参见图3)暴露于外侧。然而，壁状部11没有突出至用于管套的凹陷部14的外侧。
在本实施例中，角度θ是40°。角度θ并不局限于40°。考虑到附接/拆卸简易性，角度θ较佳地大于或等于20°并且更加较佳地大于或者等于30°。考虑到固定的可靠性，角度θ较佳地等于或小于60°并且更加较佳地等于或小于50°。
一种专门的部件可用于旋转重量体12。图15是显示用于旋转重量体12的工具60的实例的立体图。工具60包括手柄62、轴64和尖端部66。手柄62包括手柄本体68和保持部70。保持部70包括保持部本体70a和盖70b。
轴64的后端部被固定至保持部本体70a。轴64的尖端部66的横截面形状对应于重量体12的非圆形的孔34的横截面形状。在本实施例中，尖端部66具有四边形横截面形状。轴销72设置在尖端部66上。轴销72从尖端部66的侧表面突出。尽管附图中未示，弹性体(螺旋弹簧)被装在尖端部66中。轴销72通过弹性体的偏置力在突出方向上偏置。
当重量体12被附接/拆卸时，盖70b是闭合的。重量体外壳部(图中未示)设置在保持部本体70a中。较佳地，重量体容纳部可以容纳多个重量体12。具有不同的重量的多个重量体12被较佳地容纳。重量体12可以通过打开盖70b被取出。
当重量体12被附接时，工具60的尖端部66插入重量体12的非圆形的孔34。根据该插入在倒退时，销72按压非圆形的孔34。通过按压力，重量体12难以从尖端部66脱离。轴销72可以进入非圆形的孔34的凹陷部34a(参见图11)中。通过销72的进入，重量体12难以从尖端部66脱离。由工具60的轴64支撑的重量体12被插入孔16内。
重量体12的接合部32穿过孔16的第一孔部18并且通向第二孔部20。在该插入后紧接着，重量体12位于非接合位置NP。
角度+θ°的相对旋转被施加于设置在非接合位置NP的重量体12。具体地，重量体12使用工具60相对于管套10旋转角度+θ°。通过该旋转达到从非接合位置NP至接合位置EP的转换。
当重量体12被拆卸时，进行角度θ°的反向旋转。亦即，进行角度-θ°的旋转通过该旋转达到从接合位置EP至非接合位置NP的转换。位于非接合位置NP的重量体12可以容易地被拔出。如上所述，销72可以进入非圆形的孔34的凹陷部34a(参见图11)中。重量体12通过销72的进入而被容易地拔出。
同时，在接合位置EP，重量体12不能从孔16中拔出。在接合位置EP，通过将孔16的隆起表面22与重量体12的接合表面33接合，抑制重量体12的拔出。在接合位置EP，工具60可以容易地从重量体12的非圆形的孔34拔出。
图16是显示接合部32和管套10的横截面图。在非接合位置NP的横截面图显示在图16的左侧。在接合位置EP的横截面图显示在图16的右侧。轴线Z由图16中的点表示，轴线Z是角度θ°的旋转中心轴线。接合部的轮廓的截面的中心设置在轴线Z上。在相对 旋转中的重量体12的旋转是围绕轴线Z的旋转。
如图7和16所示，管套10的第二孔部20包括非接合对应表面80、接合对应表面82和抵抗表面(resistance surface)84。非接合对应表面80是对应于非接合位置NP处的接合部32的表面。接合对应表面82是对应于接合位置EP处的接合部32的表面。抵抗表面84设置在非接合对应表面80和接合对应表面82之间。
在非接合位置NP和接合位置EP的相互转换期间，抵抗表面84被接合部32(的转角部32a)按压。摩擦力通过按压而产生于接合部32和第二孔部20之间。抵抗表面84由按压产生弹性变形。第二孔部20的材料是相对坚硬的聚合物，从而增加了摩擦力。摩擦力产生旋转阻力。增加的摩擦力产生增加的旋转阻力。通过旋转阻力需要相对较强的扭矩用于非接合位置NP和接合位置EP之间的相互转换。因此，不容易发生相互转换。相互转换不是通过击打时的冲击力而产生。需要工具60用于相互转换。在不使用工具60的情况下，不能徒手达成该相互转换。位于接合位置EP的重量体12不会由于击打时的强冲击被分离。
在非接合位置NP和接合位置EP的相互转换中，当抵抗表面84发生弹性变形时，旋转重量体12所需要的扭矩是局部最大值。在非接合位置NP和接合位置EP的相互转换期间，旋转重量体12所需的扭矩是局部最大值。因此，从接合位置EP至非接合位置NP的转换不容易发生。局部最大值扭矩有助于预防位于接合位置EP的重量体12的分离。
如图16所示，抵抗表面84包括凸状部。凸状部由平滑曲线表面形成。凸状部具有小高度。产生在相互转换期间的旋转阻力通过凸状部增加。凸状部有助于预防位于接合位置EP的重量体12的分离。
因此，在重量体附接/拆卸机构M1中，重量体12可以通过只进行角度θ的相对旋转而被拆卸/附接。此外，在接合位置EP，重量体12被可靠地固定。
在接合位置NP，接合部32不使第二孔部20变形。如图16的左边视图所示，在接合位置NP，接合部32和第二孔部20存在间隙。由于间隙，在非接合位置NP重量体12容易地被插入和取出。同时，如图16的右边视图所示，在接合位置EP，所有转角部32a紧密粘附于第二孔部20而没有间隙。换句话说，在所有转角部32a中，转角部32a的至少一部分是接触部分。在接合位置EP，接触部分是紧密接触第二孔部20的部分。因此，接合部32包括多个接触部分。在接合位置EP，这些接触部分引起第二孔部20延伸。接合对应表面82被转角部32a按压并且第二孔部20由按压而发生弹性变形。接合对应表面82发生弹性变形。第二孔部20由弹性变形而延伸。两个彼此相对的接合对应表面82之间的距 离由弹性变形而延伸。接合部32的尺寸和第二孔部20的尺寸被确定以便该距离可以被延长。
因此，在重量体附接/拆卸机构M1中，达到以下构造A和B。通过构造A，展现重量体12被进一步可靠地固定的效果。通过构造B，便于附接/拆卸的操作。
[构造A]:在接合位置EP，接合部32使得管套10弹性变形，并且第二孔部20通过该弹性变形而延伸。
[构造B]:在非接合位置NP，接合部32不使得管套10发生弹性变形。
在本实施例中，延伸距离的最大值Dx是0.04mm。亦即，如果接合部32的截面的对角线长度被限定为D1，并且位于对应于对角线的位置的两个接合对应表面82的相对距离被限定为D2，长度D1比距离D2大0.04mm。长度D1在图9B中通过双向箭头表示。长度D1是横穿接合部32的横截面的最长线段。长度D2在图7中通过双向箭头表示。
关于重量体12的固定，最大值Dx较佳地等于或者大于0.01mm，并且更加较佳地等于或者大于0.02mm。关于抑制管套10由反复变形引起的劣化，最大值Dx较佳地等于或小于0.10mm，并且更加较佳地等于或小于0.08mm。
图17是图13的线E-E的横截面图。图17是非接合位置NP的横截面图。图18是沿着图14的线F-F的横截面图。图18是接合位置EP的横截面图。图19是沿着图14的线G-G的横截面图。图19是接合位置EP的横截面图。图20是沿着图14的线H-H的横截面图。图20是接合位置EP的横截面图。
图21是显示接合位置EP和非接合位置NP之间的相互转换的横截面。图21的左侧是沿着图17的线J-J的横截面图并且是非接合位置NP的横截面图。图21的右侧是沿着图18的线K-K横截面图并且是接合位置EP的横截面图。
如上所述，管套10包括第一孔部18和第二孔部20。第一孔部18的横截面形状不同于第二孔部20的横截面形状。该差异引起隆起表面22的形成。
如图20所示，第一孔部18包括内突起部18a。内突起部18a的上表面是开口表面f1。内突起部18a的下表面是隆起表面22。
在非接合位置NP，内突起部18a不与重量体12接合。同时，在接合位置EP，内突起部18a与重量体12接合。亦即，如图20所示，内突起部18a夹在下表面29和接合表面33之间。因此，重量体12被可靠地固定。
内突起部18a的轴向的厚度由图20中的双向箭头T18表示。如图6所示，隆起表面 22是倾斜的。倾斜引起轴向的厚度T18的改变。因为重量体12旋转至接合位置EP，与重量体12接合的部分的轴向的厚度T18被增加。在接合位置EP，内突起部18a压缩变形以便减小厚度T18。按压力通过压缩变形的回复力而被从内突起部18施加于下表面29和接合表面33。因此，重量体12被进一步可靠地固定。
因此，在重量体附接/拆卸机构M1中，达到以下构造C、D和F。通过构造C，展现重量体12被进一步可靠地固定的效果。通过构造D和E便于附接/拆卸操作。
[构造C]:在接合位置EP，重量体12保持管套10的内突起部18a并且使得内突起部18a压缩变形。
[构造D]:因为重量体12在从非接合位置NP转换至接合位置EP的过程中接近于接合位置EP，内突起部18a的压缩变形被增加。
[结构E]:在非接合位置NP，不产生内突起部18a的压缩变形。
由图21的左侧(非接合位置NP)的网纹表示的部分是反向旋转抑制部Rx。确定反向旋转抑制部Rx的圆弧C1是以轴线Z为圆心的圆圈的一部分，其中中心点Z和点Pf之间的距离被定义为半径R1。点Pf是在接合部32的截面的轮廓中离点Z最远的点。反向旋转抑制部Rx可以防止在锁定中的反向旋转。反向旋转抑制部Rx促使正向旋转(+θ°的旋转)至接合位置EP。
由图21的右侧(接合位置EP)的网纹表示的部分是过度旋转抑制部Ry。确定过度旋转抑制部Ry的圆弧C1如上所述。过度旋转抑制部Ry可以防止在锁定中的过度旋转。当接合部32通往接合位置EP时，过度旋转抑制部Ry抑制接合部32超出接合位置EP的进一步过度旋转，从而促使达到接合位置EP。
在本实施例中，过度旋转抑制部Ry与反向旋转抑制部Rx相同。然而，过度旋转抑制部Ry由接合部32压缩，并且轻微地变形。同时，压缩变形不在反向旋转抑制部Rx中产生。
图22是杆头本体h1的立体图。如上所述，杆头本体h1包括两个用于管套的凹陷部14。
图23是用于管套的凹陷部14的平面图；图24是沿着图23的线L-L的横截面图。图25是沿着图23的线M-M的横截面图。图26是沿着图24的线N-N的横截面图。
用于管套的凹陷部14包括多边形的内表面14a。此外，用于管套的凹陷部14包括圆周内表面14b和底面14c。在用于管套的凹陷部14中，圆周内表面14b位于比多边形的内 表面14a更深的一侧。
多边形的内表面14a的横截面形状是多边形。较佳地，多边形的内表面14a的横截面形状是正多边形。在本实施例中，多边形的内表面14a的横截面形状是正六边形。多边形的内表面14a的横截面形状对应于壁状部11的外表面11b的横截面形状。
多边形的内表面14a具有与管套10的多边形的外表面11b相同的形状。多边形的内表面14a与多边形的外表面11b表面接触。因此，达到管套10的反向旋转。
如图25所示，用于管套的凹陷部14包括下切部14d。下切部14d设置在用于管套的凹陷部14的侧表面上。下切部14d设置在多边形的内表面14a上。下切部14d是在轴向垂直方向上延伸的凹陷部。下切部14d包括上隆起表面14e。
下切部14d由切削形成。例如，下切部14d通过旋转L型或T型的切刀形成。如图26所示，用于管套的凹陷部14的侧表面的厚度是大致不变的。在下切部14d被切出之前，设置下切部14d的部分被加厚。因此，即使在下切部14d被设置的最终状态下，形成下切部14d的部分也不会比其他部分薄。
图27是作为修改例的管套100和底面形成部130的分解立体图。图28是管套100和底面形成部130的侧视图。图29是管套100的平面图。图30是底面形成部130的仰视图。图31是沿着图28的线P-P的横截面图。
底面形成部130与底面形成部13相同。
管套100包括孔16。孔16延伸穿过管套100。孔16的形状与管套10的孔16的形状相同。管套100的材料与管套10的材料相同。
管套100不包括壁状部11。管套100可以用于代替管套10。重量体12也能被使用于管套100。当使用管套100和底面形成部130时，较佳地用于管套的凹陷部14不包括多边形的内表面14a。
[壁状部]
在接合位置EP，壁状部11插入位于重量体12的露出部分E1和杆头本体h1之间的空间的至少一部分。因此，防止由重量体12和杆头本体h1的碰撞引起的声音。
在接合位置EP，壁状部11不与重量体12接合。在接合位置EP，壁状部11不与露出部分E1接合。即使当壁状部11与重量体12接触时，壁状部11也没有锁定重量体12的效果。壁状部11没有承受重量体12的固定。
由击打引起的冲击可以振动重量体12。振动的振幅易于在露出部分E1(头部28)中 增加。这是因为露出部分E1处于易于相对移动而不与壁状部11接合的状态。壁状部11可以有效地吸收露出部分E1(头部28)的振动。通过抑制易于振动的部分的振动，可以提高冲击吸收性能。冲击吸收性能可以有助于改善击球感觉。击球感觉可以通过壁状部11被改善。因为壁状部11没有承受重量体12的固定，壁状部11容易变形。因此，振动吸收性能可以通过壁状部11被有效地改善。
如上所述，壁状部11包括接合突起部kp1(参见图3)。接合突起部kp1与下切部14d接合。管套10和用于管套的凹陷部14通过粘合剂结合。即使不使用粘合剂，通过接合突起部kp1和下切部14d的接合，管套10也难以被脱离。
在本实施例中，管套10的外表面11b是多边形的外表面。在本实施例中，多边形的外表面11b的横截面形状是正多边形。正多边形是正六边形。在多边形的外表面11b上，形成有对应于多边形的各条边的多个平面b1、b2、b3、b4、b5和b6(参见图4)。接合突起部kp1被设置在各个平面b1至b6上。与各个接合突起部kp1接合的下切部14d被设置。因此，接合突起部kp1和下切部14d的接合部设置在围绕管套10的多个位置上。因此，管套10难以脱离。
在本实施例中，下切部14d是凹陷部。然而，下切部14d并不局限于本构造。下切部14d是在管套10的脱离方向上能够形成咬边的部分。在本实施例中，管套10的脱离方向是轴线Z的方向。
当接合突起部kp1与下切部14d接合时，壁状部11发生弹性变形。该弹性变形也被称为弹性变形X。在弹性变形X中，壁状部11倒向管套10的中心侧。换句话说，在弹性变形X中，壁状部11倒向轴线Z侧。接合突起部kp1可以通过变形与下切部14d接合。在接合突起部kp1与下切部14d接合的状态下，可以化解或维持弹性变形X。在本实施例中，在接合突起部kp1与下切部14d接合的状态下弹性变形X被化解。
当产生弹性变形X时，重量体12不附接于管套10。在这种情况下，重量体12没有抑制弹性变形X。
如上所述，管套10包括缺口部ms1。通过缺口部ms1便于弹性变形。管套10的材料可以相对坚硬，并且该材料可以具有高的刚度。即使在这种情况下，通过缺口部ms1的存在便于弹性变形X。因此，管套10容易地附接于用于管套的凹陷部14。
关于弹性变形X，缺口部ms1的宽度较佳地等于或者大于0.5mm，并且更加较佳地等于或者大于0.8mm。考虑到抑制杂质的入侵和外观，缺口部ms1的宽度较佳地等于或者小 于1.5mm，并且更加较佳地等于或者小于1.2mm。
关于弹性变形X，缺口部ms1的高度较佳地等于或者大于1mm，越加较佳地等于或者大于1.5mm，并且更加较佳地等于或者大于2.0mm。当缺口部ms1过深时，就必须增高缺口部ms1。在这种情况下，用于管套的凹陷部14被加深，这样易于使得用于管套的凹陷部14更重。在这方面，缺口部ms1的深度较佳地等于或者小于4mm，更加较佳地等于或者小于3.5mm，并且越加较佳地等于或者小于3.0mm。
缺口部ms1的数目较佳地大于等于2并且小于等于6。如果设置有多个缺口部ms1，多个缺口部ms1较佳地设置为等间隔。
在本实施例中，多边形的外表面11b的平面形状是六边形。如果多边形的外表面11b的平面形状是n边形，n较佳地大于等于4并且小于等于8。因为n越大，壁状部11可以变薄，这样有利于减轻管套10的重量。在这方面，n越加较佳地为6。至少一个接合突起部kp1较佳地设置在n边形的每个边上。更加较佳地，接合突起部kp1的数目是n。
关于弹性变形X，壁状部11的高度较佳地等于或者大于1mm，更加较佳地等于或者大于1.5mm，并且越加较佳地等于或者大于2.0mm。关于防止用于管套的凹陷部14过深，壁状部11的高度较佳地等于或者小于4mm，更加较佳地等于或者小于3.5mm，并且越加较佳地等于或者小于3.0mm。壁状部11的高度沿着轴线Z的方向被测量。
关于便于弹性变形X，接合突起部kp1的高度是最大的位置较佳地位于壁状部11的高度的中心位置的上方。例如，当壁状部11的高度是4.0mm，壁状部的高度的中心位置是离壁状部11的根部侧高2.0mm的位置。在这种情况下，接合突起部kp1的高度是最大的位置较佳地位于2.0mm处的上方。在本实施例中，接合突起部kp1的高度沿着稍后描述的直线Lp被测量。
接合突起部kp1和下切部14d之间的接合宽度由图19中的双向箭头表示。接合宽度沿着垂直于管套10的脱离方向的方向被测量。在本实施例中，垂直方向是直线Lp(参见图16)的方向，直线Lp与轴线Z交叉并且垂直于轴线Z。如图3所示，在本实施例中，接合突起部kp1的外表面是弯曲表面。接合宽度不是恒定的。考虑到这点，一个接合突起部kp1中的接合宽度的最大值是接合宽度W1。当多个接合突起部kp1存在时，如本实施例所示，接合宽度W1的数目也可以为多个。在这种情况下，取多个值的平均值为接合宽度W1。
壁状部11和重量体12之间的间隙距离通过图20中的双向箭头表示。测定间隙距离 W2的方法与测定接合宽度W1的方法相同。间隙距离W2沿着直线Lp的方向被测量，当间隙距离不是恒定的，采用平均值作为间隙距离W2。间隙距离W2在接合位置EP被测量。
在本实施例中，间隙距离W2小于接合宽度W1。因此，弹性变形X通过重量体12的存在被抑制。在接合位置EP，重量体12被固定至管套10。在接合位置EP，由于W2<W1不会引起弹性变形X。因此，管套10难以从用于管套的凹陷部14脱离，其中重量体12附接于管套10。当管套10附接于用于管套的凹陷部14时，重量体12从管套10拆卸。因此，重量体12没有抑制弹性变形X，这样便于管套10的附接。
在本实施例中，壁状部11的外表面11b抵接在用于管套的凹陷部14的多边形的内表面14a上。在本实施例中，间隙距离W2是零。在本实施例中，在接合位置EP，防止弹性变形。因此，有效地抑制管套10的脱离。
关于抑制管套10的脱离，接合宽度W1较佳地等于或者大于0.2mm，更加较佳地等于或者大于0.3mm，并且越加较佳地等于或者大于0.4mm。关于容易地附接管套10至用于管套的凹陷部14，接合宽度W1较佳地等于或者小于1.0mm，更加较佳地等于或者小于0.8mm，并且越加较佳地等于或者小于0.6mm。
如图16所示，接合部32的横截面形状是大致地矩形。术语“大致地”意思是允许转角部的修改例。除了本实施例中所示的圆角转角部之外，转角部的修改例实例包括斜面转角部。
接合部32的横截面形状具有N重旋转对称，以轴线Z作为旋转轴。N是大于等于1并且小于等于3的整数。在本实施例的大致地矩形中，N是2。亦即，大致地矩形具有2重旋转对称。
N重旋转对称意思是围绕旋转轴被旋转(360/N)度后的形状与被旋转前的形状一致。N是正整数。换句话说，N是等于或者大于1的整数。较佳地，N是大于等于1并且小于等于3的整数。在旋转对称性的一般定义中，N是等于或者大于2的整数。然而，在本申请中，N包括1。在一般定义中当N是1时，该形状没有旋转对称性。在接合部32的横截面形状中，N可以是1。
在如上所述的日本实用新型专利申请公报No.3142270中，接合部的横截面形状是大致地正方形。在日本实用新型专利申请公报No.3142270中，N是4。如日本实用新型专利申请公报No.3142270中图5至7所示，当接合部的横截面形状是大致地正方形，反向旋转抑制部Rx和过度旋转抑制部Ry的尺寸易于减小(参见图21)。因此，易于产生反向旋 转和过度旋转。通过将N设置为等于或小于3反向旋转抑制部Rx和过度旋转抑制部Ry的尺寸易于增加。因此，反向旋转和过度旋转被有效地抑制。
如日本实用新型专利申请公报No.3142270中图6至7所示，当N是4时，通过反向旋转45度，反向旋转抑制部Rx被越过，这样实现了接合位置EP。因此，通过反向旋转，接合位置EP也相对容易实现。这样可以增加以下机会：反向旋转抑制部Rx由于反向旋转而被损坏。换句话说，可能增加误用的机会。当N等于或小于3时，需要具有大角度的反向旋转以便越过反向旋转抑制部Rx，以通向接合位置EP。因此，反向旋转抑制部Rx被损坏的机会就很难产生。N越小，反向旋转抑制效果就越增大。
过度旋转的情况也相同。在日本实用新型专利申请公报No.3142270的实施例中，过度旋转抑制部Ry通过过度旋转45度可以被越过。在这种情况下尽管想要转换至接合位置EP，但是还是会经过接合位置EP，通向非接合位置NP。因此，能够相对容易实现由过度旋转引起的接合位置EP的经过。这样可以增加损害过度旋转抑制部Ry的机会。当N等于或小于3时，需要具有大角度的过度旋转以便越过过度旋转抑制部Ry，以通向非接合位置NP。因此，过度旋转抑制部Ry被损坏的机会就很难产生。N越小，过度旋转抑制效果就越增加。
因此，N被设置成等于或小于3，从而可以增加反向旋转和过度旋转需要的旋转角。此外，反向旋转抑制部Rx和过度旋转抑制部Ry的尺寸能够增加。因此，可以有效地减小反向旋转和过度旋转。因此，反向旋转抑制部Rx和过度旋转抑制部Ry很难被损害。因此，管套10就很难由于重复使用而劣化。
越加较佳地N设置成2。在这种情况下，接合部32的横截面形状与N是1的情况相比较是相对简化的。因此，接合部32和管套10容易设计。与N是1的情况相比较接合部32可以容易地插入第一孔部18中。除了本实施例中所示的大致地矩形，N是2的实例还包括大致地平行四边形。
在本申请中，接合部32的最长旋转半径被定义为R1。接合部32的最短旋转半径被定义为R2。半径R1如上所述。亦即，如图21所示，半径R1是旋转中心Z和点Pf之间的距离。半径R2是旋转中心Z和点Pc之间的距离。在接合部32的截面轮廓中，点Pc是最接近点Z的点(参见图21)。
关于增加反向旋转抑制部Rx和过度旋转抑制部Ry的尺寸，R1/R2较佳地等于或者大于1.30，更加较佳地等于或者大于1.33，并且越加较佳地等于或者大于1.36。关于减小 用于管套的凹陷部14和管套10的尺寸，R1/R2较佳地等于或者小于1.70，更加较佳地等于或者小于1.60，并且越加较佳地等于或者小于1.50。在本实施例中，R1/R2是1.39。
反向旋转抑制部Rx的横截面面积X通过网纹显示在图21的非接合位置NP的横截面图中。关于抑制反向旋转，横截面面积X较佳地等于或者大于1.5mm2，更加较佳地等于或者大于2.0mm2，并且越加较佳地等于或者大于2.5mm2。关于减小用于管套的凹陷部14和管套10的尺寸，横截面面积X较佳地等于或者小于5.0mm2，更加较佳地等于或者小于4.5mm2，并且越加较佳地等于或者小于4.0mm2。横截面面积X是一个反向旋转抑制部Rx的横截面面积。
过度旋转抑制部Ry的横截面面积Y通过网纹显示在图21的接合位置EP的横截面视图中。关于抑制过度旋转，横截面面积Y较佳地等于或者大于1.5mm2，更加较佳地等于或者大于2.0mm2，并且越加较佳地等于或者大于2.5mm2。关于减小用于管套的凹陷部14和管套10的尺寸，横截面面积Y较佳地等于或者小于5.0mm2，更加较佳地等于或者小于4.5mm2，并且越加较佳地等于或者小于4.0mm2。横截面面积Y是一个过度旋转抑制部Ry的横截面面积。
反向旋转抑制部Rx的最大高度由图21中的双向箭头表示。高度R3沿着径向被测量。径向是直线Lp的方向。关于抑制反向旋转，R3/R1较佳地等于或者大于0.19，更加较佳地等于或者大于0.20，并且越加较佳地等于或者大于0.21。关于用于管套的凹陷部14和管套10的尺寸减小和重量减轻，R3/R1较佳地等于或者小于0.24，更加较佳地等于或者小于0.23，并且越加较佳地等于或者小于0.22。
过度旋转抑制部Ry的最大高度由图21中的双向箭头R4表示。高度R4沿着径向被测量。径向是直线Lp的方向。关于抑制过度旋转，R4/R1较佳地等于或者大于0.19，更加较佳地等于或者大于0.20，并且越加较佳地等于或者大于0.21。关于用于管套的凹陷部14和管套10的尺寸减小和重量减轻，R4/R1较佳地等于或者小于0.24，更加较佳地等于或者小于0.23，并且越加较佳地等于或者小于0.22。
在40℃的环境下，在附接/拆卸中需要的最大扭矩(N·m)定义为T40。在25℃的环境下，在附接/拆卸中需要的最大扭矩(N·m)定义为T25。在5℃的环境下，在附接/拆卸中需要的最大扭矩(N·m)定义为T5。关于无论温度多少都能够平滑地附接/拆卸，比值(T40/T5)较佳地等于或者大于0.30，更加较佳地等于或者大于0.35，越加较佳地等于或者大于0.40，并且还越加较佳地等于或者大于0.41。
关于无论温度多少都能够平滑地附接/拆卸，比值(T25/T5)较佳地等于或者大于0.57，更加较佳地等于或者大于0.60，并且越加较佳地等于或者大于0.61。如上所述，和比值(T40/T5)一样，比值(T25/T5)等于或者小于1。
关于在低温下能够平滑地附接/拆卸，最大扭矩T5较佳地等于或者小于6.3(N·m)，更加较佳地等于或者小于6.0(N·m)，越加较佳地等于或者小于5.5(N·m)，并且还越加较佳地等于或者小于5.0(N·m)。
关于确保在高温下的固定，最大扭矩T40较佳地等于或者大于1.0(N·m)，更加较佳地等于或者大于1.5(N·m)，越加较佳地等于或者大于1.8(N·m)。
[管套的硬度Hs]
关于可靠地固定重量体12以抑制击打时的声音，管套10的硬度Hs较佳地等于或者大于D40，更加较佳地等于或者大于D42，并且越加较佳地等于或者大于D45。关于抑制由重量体12引起的磨损，硬度Hs较佳地等于或者小于D80，更加较佳地等于或者小于D78，并且越加较佳地等于或者小于D76。
根据“ASTM-D 2240-68”的规定，通过利用附接于自动橡胶硬度测量装置(“P1”(商品名)由高分子计器株式会社制造)的邵氏D型硬度计，测量硬度Hs。测量样本的形状被设置具有3mm边长的立方体。测量是在23℃的温度下执行的。如果可以，测量样本最好从管套10上切下。如果难以切下测量样本，使用由与管套10相同的树脂成分制成的测量样本。
当球与高尔夫球杆2发生撞击，击打振动经由高尔夫球杆2被传输到高尔夫运动员的手。击打振动的振动能被转化成容纳在管套10中的重量体12的动能。管套10和重量体12将杆身6的振动能转化为重量体12的动能，从而减轻击打振动。此外，因为重量体12的露出部分E1的振动被壁状部11吸收，所以有效地改善振动吸收性能。
[聚合物]
关于硬度，管套的材料优选聚合物。聚合物的例子包括热固性聚合物和热塑性聚合物。热固性聚合物的例子包括酚树脂、环氧树脂、三聚氰胺树脂、尿素树脂、不饱和聚酯树脂、醇酸树脂、热固性聚氨脂、热固性聚酰亚胺和热固性弹性体。热塑性聚合物的例子包括聚乙烯、聚丙烯、聚氯乙烯、聚苯乙烯、聚四氟乙烯、ABS树脂(丙烯腈丁二烯苯乙烯树脂)、丙烯酸树脂、聚酰胺、聚缩醛树脂、聚碳酸酯、改性聚苯醚、聚对苯二甲酸丁二醇酯、聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚苯硫醚、聚醚醚酮、热塑性聚酰亚胺、聚酰胺-酰亚胺和热塑性 弹性体。
热塑性弹性体的例子包括热塑性聚酰胺弹性体、热塑性聚酯弹性体、热塑性聚苯乙烯弹性体、热塑性聚酯弹性体和热塑性聚氨酯弹性体。
关于耐用性，氨基甲酸乙酯系聚合物和聚酰胺是优选的，氨基甲酸乙酯系聚合物是更优选的。氨基甲酸乙酯系聚合物的例子包括聚氨脂和热塑性聚氨酯弹性体。氨基甲酸乙酯系聚合物可以是热塑性或者热固性。关于可成形性，热塑性氨基甲酸乙酯系聚合物是优选的，并且热塑性聚氨酯弹性体是更优选的。
关于成型性，热塑性聚合物是优选的。关于硬度和耐用性，在热塑性聚合物中，聚酰胺和热塑性聚氨酯弹性体是优选的，并且热塑性聚氨酯弹性体是更优选的。
聚酰胺的例子包括尼龙6、尼龙11、尼龙12和尼龙66。
优选的热塑性聚氨酯弹性体包含作为硬链段的聚氨酯组分和作为柔性链段的聚醚组分。亦即，热塑性聚氨酯弹性体(TPU)的优选例子包括聚酯系TPU和聚醚系TPU。用于聚氨酯组分的固化剂的例子包括脂环族二异氰酸酯、芳族二异氰酸酯和脂肪族二异氰酸酯。
脂环族二异氰酸酯的例子包括4，4'-二环己基甲烷二异氰酸酯(H12MDI)、1，3-双(异氰基甲基)环己烷(H6XDI)、异佛尔酮二异氰酸酯(IPDI)和反式-1，4-环己烷二异氰酸酯(CHDI)。
芳族二异氰酸酯的例子包括二苯甲烷二异氰酸酯(MDI)和甲苯二异氰酸酯(TDI)。脂肪族二异氰酸酯的实例包括六亚甲基二异氰酸酯(HDI)。
热塑性聚氨酯弹性体(TPU)的市场上可买到的例子包括由巴斯夫(BASF)日本公司制造的“Elastollan”(商品名)。
聚酯系TPU的具体例子包括“ElastollanC70A”、“ElastollanC80A”、“ElastollanC85A”、“ElastollanC90A”、“ElastollanC95A”和“ElastollanC64D”。
聚醚系TPU的具体实例包括“Elastollan1164D”、“Elastollan1198A”、“Elastollan1180A”、“Elastollan1188A”、“Elastollan1190A”、“Elastollan1195A”、“Elastollan1174D”、“Elastollan1154D”和“ElastollanET385”。
可以使用包含各个聚合物作为基质的纤维增强树脂。
实例
在下文中，本发明的效果通过实例将更加清晰。然而，不应当根据实例的描述以限制的方式解释本发明。
生产具有与杆头2相同的结构的杆头。
[杆头本体的生产]
杆面构件通过按压由钛合金(Ti-6Al-4V)制成的轧制材料获得。本体通过使用钛合金(Ti-6Al-4V)铸造而成。本体包括用于管套的凹陷部。杆头本体通过焊接已得到的杆面构件和本体获得。下切部通过L型切刀切削形成在用于管套的凹陷部的侧表面中。
[管套的生产]
管套通过注射成型获得。热塑性聚氨酯弹性体被用作管套的材料。具体地，使用通过以重量比1：1混合“Elastollan1164”与“Elastollan1198A”获得的产品材料。横截面面积X是3.27mm2。横截面面积Y是3.27mm2。
[重量体的生产]
钨镍合金(W-Ni合金)用作重量体的材料。W-Ni合金通过粉末烧结浇铸形成以获得重量体。
[管套附加至用于管套的凹陷部]
利用粘合剂管套结合至用于管套的凹陷部。由住友3M公司制造的“DP460”(商品名)被用于该结合。管套的接合突起部与平行于该结合的下切部接合。在该接合中，接合突起部装配到下切部同时管套的壁状部弹性变形。因此，获得实例的杆头。
在该杆头中，管套通过利用壁状部的弹性变形容易地附接于用于管套的凹陷部。重量体插入管套并且旋转+θ°。如上所述的工具用于该旋转。因此，重量体容易地固定至管套。从重量体插入的状态(非接合位置NP)反向旋转是困难的。从接合位置的过度旋转也是困难的。
如上所述的发明可以应用于所有的高尔夫球杆。本发明能被使用于木制型球杆、通用型球杆、混合型球杆、铁型球杆和推杆等等。
上文中的描述仅仅是说明性的实例，可以进行各种修改而不脱离本发明的主旨和范围。

Claims (10)

1.一种高尔夫球杆头，其特征在于，包括：
杆头本体，所述杆头本体包括用于管套的凹陷部；
管套，所述管套附接到所述用于管套的凹陷部；和
重量体，所述重量体可拆卸地附接到所述管套；
其中，所述重量体能够通过相对于所述管套相对旋转角度+θ°被固定；
被固定的所述重量体能够通过相对于所述管套相对旋转角度-θ°被拆卸；
所述重量体包括接合部；
所述管套包括第一孔部和第二孔部，所述第二孔部位于比所述第一孔部更深的侧；
通过所述相对旋转，所述接合部能够在所述第二孔部位于接合位置EP和非接合位置NP，在所述接合位置EP，所述接合部使得所述管套弹性变形；
在所述相对旋转中，所述重量体的旋转是围绕轴线Z的旋转；
所述接合部的截面形状是以轴线Z为旋转轴线的N重旋转对称；并且
N为大于等于1并且小于等于3的整数，且N为可取得的最大整数。
2.如权利要求1所述的高尔夫球杆头，其特征在于，其中，N为2。
3.如权利要求2所述的高尔夫球杆头，其特征在于，其中，所述接合部的所述截面形状实质上为矩形。
4.如权利要求1所述的高尔夫球杆头，其特征在于，其中，如果所述接合部的最长旋转半径被定义为R1，所述接合部的最短旋转半径被定义为R2，则R1/R2大于等于1.30并且小于等于1.70。
5.如权利要求1所述的高尔夫球杆头，其特征在于，其中，所述用于管套的凹陷部包括下切部；
所述管套包括接合突起部；并且
所述下切部和所述接合突起部彼此接合。
6.如权利要求5所述的高尔夫球杆头，其特征在于，其中，所述用于管套的凹陷部包括多边形的内表面，并且所述下切部设置在所述多边形的内表面上。
7.如权利要求5所述的高尔夫球杆头，其特征在于，其中，所述管套包括壁状部；
所述壁状部形成所述管套的上端部；并且
所述壁状部包括所述接合突起部。
8.如权利要求7所述的高尔夫球杆头，其特征在于，其中，所述壁状部包括缺口部。
9.如权利要求7所述的高尔夫球杆头，其特征在于，其中，如果所述下切部和所述接合突起部之间的接合宽度被定义为W1，并且所述壁状部和所述重量体之间的间隙距离被定义为W2，则所述间隙距离W2小于所述接合宽度W1。
10.如权利要求9所述的高尔夫球杆头，其特征在于，其中，所述接合宽度W1大于等于0.2mm并且小于等于1.0mm。
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