JP5956861B2 - ゴルフクラブヘッド - Google Patents

Description

本発明は、重量体を有するゴルフクラブヘッドに関する。

重量体の質量及び位置を変更可能なヘッドが知られている。ヘッドに装着される重量体により、ヘッド重心の位置が調節されうる。この重心位置の調整は、フィッティングを容易とする。

重量体を装着する機構として、ネジ機構が一般的である。一方、実用新案登録第３１４２２７０号公報は、スリーブと重りとを用いた機構を開示する。この公報では、回転により着脱可能な重りが開示されている。特開２００７−１１７１５９号公報は、外面に凹状部が設けられたヘッド本体と、この凹状部内に配置された重量部材と、この重量部材の外側に配置された第一付加部材とを備えており、この第一付加部材が、樹脂又はゴムを基材とするヘッドを開示する。特開２００７−８３０１２号公報は、ソールに凹部が形成され、この凹部に弾性体が埋め込まれ、この弾性体にかぶさるようにウェイトが固着されたヘッドを開示する。

実用新案登録第３１４２２７０号公報 特開２００７−１１７１５９号公報 特開２００７−８３０１２号公報

実用新案登録第３１４２２７０号公報のヘッドでは、打撃時に音鳴りが発生することがわかった。この音鳴りの原因は、ヘッド本体に重りが当たるためであることがわかった。音鳴りを防止するために、重りとヘッド本体との間に隙間を設けることが考えられる。しかし、この隙間には、砂、土又は芝等が入り込むことがある。特開２００７−１１７１５９号公報及び特開２００７−８３０１２号公報のヘッドでは、重量体を容易に着脱することはできない。また、特開２００７−８３０１２号公報では、ウェイトとヘッド本体とが接しており、音鳴りが生じうる。

本発明の目的は、重量体の着脱が可能であり、ゴルフクラブの使用中に生じうる不具合を抑制しうるゴルフクラブヘッドの提供にある。

本発明に係るゴルフクラブヘッドは、クラウン及びソールを有するヘッド本体と、上記ソールに設けられ、外側に開口する開口部と、上記開口部に取り付けられたソケットと、上記ソケットに着脱可能な重量体と、を備えている。上記ソケットに対する角度θの相対回転により、上記重量体が着脱可能とされている。上記重量体が、係合部と露出部とを有している。上記ソケットが、第１孔部と第２孔部と介在部とを有している。上記角度θの相対回転により、上記係合部が、上記第２孔部において、係合ポジションＥＰと非係合ポジションＮＰとをとることができる。上記係合部が上記係合ポジションＥＰにある装着状態において、上記介在部が、上記露出部と上記ヘッド本体との間の少なくとも一部に介在している。上記装着状態において、上記露出部が外部に露出している。上記介在部は、上記重量体の固定を担っていない。

好ましくは、上記介在部の挿入方向長さＢ１が０．５ｍｍ以上５ｍｍ以下である。好ましくは、上記ソケットの挿入方向全長Ｓ１が５ｍｍ以上１３ｍｍ以下である。好ましくは、上記装着状態において、上記介在部は上記重量体よりも外側に突出していない。好ましくは、上記装着状態において、上記重量体は上記開口部の外側に突出していない。

好ましくは、上記介在部の厚みＢ２が０．４ｍｍ以上１ｍｍ以下である。好ましくは、上記介在部の外径Ｂ３が１３ｍｍ以上１７ｍｍ以下である。

好ましくは、上記ソケットの材質がウレタン系ポリマーである。好ましくは、上記ソケットの硬度ＨｓがＤ４０以上Ｄ８０以下である。

好ましくは、上記重量体の重量Ｗ１が１ｇ以上１５ｇ以下である。

好ましくは、上記装着状態において、上記クラウンの内面と上記ソケットの底面との最短距離Ｔ１が、５ｍｍ以上１５ｍｍ以下である。

好ましくは、ヘッド最大厚みが３５ｍｍ以上７０ｍｍ以下である。

重量体の着脱が可能であり、ゴルフクラブの使用中に生じうる不具合が抑制されうる。

図１は、本発明の第一実施形態に係るヘッドを有するゴルフクラブの全体図である。 図２は、図１のヘッドの斜視図である。 図３は、重量体着脱機構の分解斜視図である。 図４は、図３に示されたソケットの斜視図である。 図５は、図３に示されたソケットの平面図、断面図及び底面図である。 図６は、図５に示された底面図の拡大図である。 図７は、図３に示された重量体の平面図、側面図及び底面図である。 図８は、非係合ポジションＮＰと係合ポジションＥＰの相互移行を示す図である。この図８は、底面図である。 図９は、重量体の着脱に用いられる工具の一例を示す斜視図である。 図１０（ａ）、図１０（ｂ）及び図１０（ｃ）は、重量体の着脱方法について説明するための図である。 図１１は、変形例の重量体の断面図である。 図１２は、変形例の重量体着脱機構の断面図である。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

本実施形態のゴルフクラブヘッドは、重量体着脱機構を有する。この機構は、Ｒ＆Ａ（Ｒｏｙａｌ ａｎｄ Ａｎｃｉｅｎｔ Ｇｏｌｆ Ｃｌｕｂ ｏｆ Ｓａｉｎｔ Ａｎｄｒｅｗｓ；全英ゴルフ協会）が定めるゴルフ規則を満たしている。即ち、この重量体着脱機構は、Ｒ＆Ａが定める、「付属規則II クラブのデザイン」の「１ クラブ」における「１ｂ 調整性」で規定される要件を満たしている。この「１ｂ 調整性」が規定する要件は、下記の（ｉ）、（ii）及び（iii）である。
（ｉ）容易に調整できるものでないこと。
（ii）調整可能部分はすべてしっかりと固定され、ラウンド中に緩むことの合理的な可能性がないこと。
（iii）調整後のすべての形状が規則に適合すること。

図１は、第一実施形態のヘッド４を備えたゴルフクラブ２を示す。このゴルフクラブ２は、ヘッド４、シャフト６及びグリップ８を備えている。ヘッド４は、シャフト６の一端部に取り付けられている。グリップ８は、シャフト６の他端部に取り付けられている。ヘッド４は、クラウン７とソール９とを有する。ヘッド４は中空である。

このヘッド４は、ウッド型ヘッドである。このヘッド４は例示であり、このヘッド４に代えて、ユーティリティ型ヘッド、ハイブリッド型ヘッド、アイアン型ヘッド及びパター型ヘッドが用いられうる。シャフト６は管状体である。シャフト６として、スチールシャフト及びいわゆるカーボンシャフトが例示される。

ヘッド４は、いわゆるフェアウェイウッドである。フェアウェイウッドのリアルロフト角は、通常、１２．５度以上２９．０度以下である。フェアウェイウッドのヘッド体積は、通常、１２０ｃｃ以上２２０ｃｃ以下である。本発明においては、ヘッドの番手及びタイプは限定されない。ただし、ヘッド最大厚みＴｈが比較的小さいヘッドが好ましい。この理由の詳細は後述される。

ヘッド最大厚みＴｈが比較的小さい他のヘッドとして、ユーティリティ型ヘッド又はハイブリッド型ヘッドが挙げられる。これらのタイプのヘッドでは、リアルロフト角は、通常、１４．０度以上３２．０度以下であり、ヘッド体積は、通常、１００ｃｃ以上１３０ｃｃ以下である。

図２は、ヘッド４のソール９側から見たゴルフクラブ２の斜視図である。ヘッド４は、ヘッド本体ｈ１と、重量体着脱機構Ｍ１とを有する。図３は、重量体着脱機構Ｍ１の分解斜視図である。重量体着脱機構Ｍ１は、ソケット１０及び重量体１２を備えている。更に重量体着脱機構Ｍ１は、底面形成部１３を有している。ヘッド本体ｈ１は、凹部１４を備えている。凹部１４は、開口部の一例である。凹部１４は、外側に開口している。凹部１４の形状は、ソケット１０の形状（外形）に対応している。凹部１４の内径は、ソケット１０の外径と略等しい。凹部１４の数は、重量体着脱機構Ｍ１の数と同じである。本実施形態では、２つの凹部１４が設けられている。凹部１４の数は、１であってもよいし、２であってもよいし、３以上であってもよい。

底面形成部１３は無くてもよい。また、凹部１４の底部に貫通孔が設けられていても良い。また、凹部１４に代えて、貫通孔が設けられても良い。

図３が示すように、ソケット１０は、介在部１１と孔１６とを有している。介在部１１は、ソケット１０の上部を構成している。介在部１１は、ソケット１０における最もソール面側の部分を構成している。介在部１１は、孔１６の開口面ｆ１から、上側（ソール面側）に向かって延在している。介在部１１は、円筒状である。介在部１１の内面１１ａは円周面である。介在部１１の外面１１ｂは円周面である。

ソケット１０は、凹部１４の内部に固定されている。この固定は、例えば、接着剤により達成される。重量体１２は、ソケット１０に着脱可能に取り付けられている。したがって、重量体１２は、ヘッド４に対して着脱可能である。

本実施形態では、重量体着脱機構Ｍ１が複数設けられている。ヘッド４では、２つの重量体着脱機構Ｍ１が設けられている。重量体着脱機構Ｍ１の数は限定されない。重量体着脱機構Ｍ１の位置は限定されない。

図４は、ソケット１０の斜視図である。図４は、底面側から見た斜視図である。図５は、上から順に、ソケット１０の平面図、ソケット１０の断面図及びソケット１０の底面図である。図５の断面図は、図５の平面図のＡ−Ａ線に沿った断面図である。図６は、図５の底面図の拡大図である。

孔１６は、第１孔部１８と第２孔部２０と、段差面２２とを有する。ソケット１０の側面２４は、円筒面である。孔１６は、ソケット１０を貫通している。孔１６は、ソケット１０を貫通していなくてもよい。第１孔部１８の内面は、その全体が滑らかに連続している。第２孔部２０の内面は、その全体が滑らかに連続している。

第１孔部１８の断面形状（図５の最も上側に記載された平面図における第１孔部１８の形状）は、重量体１２の係合部３２の断面形状に略等しい。本実施形態では、第１孔部１８の断面形状及び係合部３２の断面形状は、略正方形である。これらの略正方形は、正方形の４つの角に丸みが付与された形状である。第２孔部２０の挿入方向長さＬ１は、重量体１２の係合部３２の挿入方向長さＬ１１に略等しいか、又は、長さＬ１１よりも短いのが好ましい。

なお、本願において、挿入方向とは、重量体１２の挿入方向である。本実施形態では、この挿入方向は、重量体１２の軸方向に一致している。本実施形態では、この挿入方向は、ソケット１０の軸方向に一致している。

好ましくは、ソケット１０の材質は、ポリマーである。このポリマーは、比較的硬い。このポリマーは、重量体１２を着脱する際に弾性変形しうる。この着脱のしくみについては、後述される。孔１６の第２孔部２０の構造についても、後述される。

図７は、上から順に、重量体１２の平面図、側面図及び底面図である。図７に示されるように、重量体１２は、頭部２８、首部３０及び係合部３２を有する。首部３０の形状は円柱である。頭部２８の上端面の中央に、非円形孔３４が形成されている。本実施形態では、非円形孔３４の形状は、四角形である。この頭部２８の外周面に複数の切欠３６が形成されている。頭部２８の外径Ｄ３は首部の外径Ｄ４より大きい。

重量体１２は、露出部Ｅ１を有する。本実施形態では、頭部２８が露出部Ｅ１である。露出部Ｅ１は、単独では、重量体１２の抜け止めに貢献しない。換言すれば、露出部Ｅ１単独では、抜け止めは達成されない。係合ポジションＥＰでは、露出部Ｅ１と係合部３２とで、図５に示す開口面ｆ１及び段差面２２が挟まれることにより、重量体１２の挿入方向における移動が規制されている。

露出部Ｅ１は、重量体１２のうち最も外側（ソール面側）に位置する。装着状態において、露出部Ｅ１は外部に露出している。

係合部３２の断面は非円形である。本実施形態では、この断面は略正方形である。係合部３２は孔１６の第１孔部１８を通り抜けることが可能である。この係合部３２は、四角柱である。寸法ｃ１は首部３０の外径Ｄ４と同じにされている。寸法ｄ１は、首部３０の外径Ｄ４より大きくされている。係合部３２の下端面に凹部が形成されてもよい。この凹部により形成される空間（後述される空間ｒ１）の体積によって、重量体１２の質量が調整されうる。寸法ｃ１及び寸法ｄ１については、後述される。

係合部３２は、突出部としての角部３２ａを備えている。角部３２ａは、上記挿入方向に対して垂直な方向（以下、軸垂直方向ともいう）に突出している。

係合部３２は、係合面３３を有する。係合部３２と首部３０との断面形状の差に起因して、係合面３３が形成されている。

好ましくは、この重量体１２の比重は、ソケット１０の比重よりも大きい。耐久性及び比重の観点から、この重量体１２の材質として、金属が好ましい。この金属として、アルミニウム、アルミニウム合金、チタン、チタン合金、ステンレス鋼、タングステン合金、タングステンニッケル合金（Ｗ−Ｎｉ合金）等が例示される。チタン合金の一例は、６−４Ｔｉ（Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ）である。ステンレス鋼の一例は、ＳＵＳ３０４である。

重量体の製造方法として、鍛造、鋳造、焼結、ＮＣ加工等が挙げられる。アルミニウム合金、６−４チタン及びＳＵＳ３０４の場合、鋳造後ＮＣ加工されるのが好ましい。Ｗ−Ｎｉ合金の場合、焼結又は鋳造の後、ＮＣ加工されるのが好ましい。ＮＣとは、「Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ Ｃｏｎｔｒｏｌ」の略である。

図８は、重量体着脱機構Ｍ１の非係合ポジションＮＰと係合ポジションＥＰとを示す図である。この図８は、ソケット１０に重量体１２が挿入された状態の底面図である。この図８では、底面形成部１３は装着されていない。

ソケット１０と重量体１２との相対関係として、非係合ポジションＮＰと係合ポジションＥＰとが採られうる。非係合ポジションＮＰでは、重量体１２をソケット１０から引き抜くことができる。これに対して係合ポジションＥＰでは、重量体１２をソケット１０から引き抜くことができない。重量体１２をソケット１０に挿入した時点では、ソケット１０と重量体１２との相対関係は、非係合ポジションＮＰである。相対角度θの回転によって、非係合ポジションＮＰから係合ポジションＥＰへと移行する。相対角度θの逆回転によって、係合ポジションＥＰから非係合ポジションＮＰへと戻る。この重量体着脱機構Ｍ１では、角度θの回転を与えるだけで、重量体１２の着脱が可能である。重量体着脱機構Ｍ１は、着脱の容易性に優れる。

本願では、重量体１２が係合ポジションＥＰにある状態が、装着状態とも称される。装着状態において、露出部Ｅ１（頭部２８）は、外部に露出している（図２参照）。また、介在部１１の端面１１ｃ（図２及び図３参照）は、外部に露出している。ただしこの介在部１１の端面１１ｃは、凹部１４の外側に突出していない。

本実施形態では、角度θが４５°である。角度θは４５°に限定されず、例えば、３０°、６０°等が例示される。

この重量体着脱機構Ｍ１では、専用の工具が用いられうる。図９は、この専用工具の一例としての、工具６０を示す斜視図である。この工具６０は、重量体１２の着脱に使用される。この工具６０は、柄６２，軸６４及び先端部６６を備えている。柄６２は、柄本体６８と、把持部７０とを有する。把持部７０は、柄本体６８から、工具６０の回転軸に垂直に交差する方向に延びる。この把持部７０は、把持部本体７０ａと、蓋体７０ｂとを備えている。

把持部本体７０ａに、軸６４の後端部が固定されている。軸６４の先端部６６の断面は、重量体１２の非円形孔３４の形状に対応している。本実施形態では、先端部６６の断面は四角形である。先端部６６の側面にはピン７２が突出している。ピン７２は、先端部６６に設けられている。図示されないが、先端部６６には、弾性体（コイルばね）が内蔵されている。この弾性体の付勢力により、ピン７２は、突出する向きに付勢されている。

重量体１２を着脱する際には、蓋体７０ｂは、閉められている。把持部本体７０ａの内部には、重量体収容部（図示されず）が設けられている。好ましくは、この重量体収容部は、複数の重量体１２を収容しうる。蓋体７０ｂを開けることで、重量体１２を取り出すことができる。

図１０は、重量体１２の着脱方法の一例を説明するための図である。図１０（ａ）は重量体１２が装着される前の状態である。図１０（ｂ）は重量体１２が挿入された直後の状態である。図１０（ｃ）は重量体１２が回転され、ソケット１０に固定された状態である。図１０（ａ）、図１０（ｂ）及び図１０（ｃ）のそれぞれにおいて、右端に示されるのは、ソケット１０の底面側から見た図である。

重量体１２の装着では、工具６０の先端部６６が、重量体１２の非円形孔３４に差し込まれる。この差し込みにより、ピン７２は、退行しつつ、非円形孔３４を押圧する。この押圧力により、重量体１２は、先端部６６から脱落しにくい。図１０（ａ）及び図１０（ｂ）が示すように、工具６０の軸６４に保持された重量体１２は、孔１６に挿入される。

図１０（ｂ）が示すように、重量体１２の係合部３２は、孔１６の第１孔部１８を通過して、第２孔部２０に至る。この図１０（ｂ）は、非係合ポジションＮＰを示す。この非係合ポジションＮＰでは、重量体１２は孔１６から引き抜かれうる。

次に、角度θ（＋θ）の相対回転がなされる。具体的には、工具６０を用いて、重量体１２を、ソケット１０に対して、角度θ（＋θ）だけ回転させる。この回転により、非係合ポジションＮＰから係合ポジションＥＰへの移行が達成される。図１０（ｃ）は、係合ポジションＥＰを示す。係合ポジションＥＰにあるとき、重量体１２はソケット１０に固定される。係合ポジションＥＰにあるとき、重量体１２が打撃によって外れることはない。

重量体１２を取り外すときは、角度θの逆回転がなされる。換言すれば、角度−θの回転がなされる。この回転により、係合ポジションＥＰから非係合ポジションＮＰへの移行が達成される。非係合ポジションＮＰにある重量体１２は、容易に取り外されうる。

係合ポジションＥＰでは、重量体１２を孔１６から引き抜くことはできない。なぜなら、係合ポジションＥＰにおいては、孔１６の段差面２２と重量体１２の係合面３３との係合により、重量体１２の引き抜きが阻害されるからである。係合ポジションＥＰでは、重量体１２の非円形孔３４から、工具６０が容易に引き抜かれうる。

図５、図８等が示すように、孔１６の第２孔部２０は、非係合ポジションＮＰでの係合部３２に対応した面（非係合対応面）８０と、係合ポジションＥＰでの係合部３２に対応した面（係合対応面）８２と、抵抗面８４とを有する。抵抗面８４は、非係合ポジションＮＰと係合ポジションＥＰとの間の相対回転の途中において、係合部３２（の角部３２ａ）によって押圧される。この押圧により、係合部３２と第２孔部２０との間に摩擦力が生じる。この押圧により、抵抗面８４は弾性変形する。第２孔部２０の材質が比較的硬いポリマーとされることで、摩擦力が大きくされる。この大きな摩擦力は、強い回転抵抗を生む。この回転抵抗により、非係合ポジションＮＰと係合ポジションＥＰとの相互移行には、強いトルクが必要となる。よって、この相互移行には、工具６０が必要とされる。工具６０を用いずに、素手によって相互移行を達成することはできない。打撃時の強い衝撃によっても、係合ポジションＥＰにある重量体１２は外れない。

このように、重量体着脱機構Ｍ１では、角度θの相対回転を行うだけで、重量体の着脱が可能である。

着脱機構Ｍ１の数Ｎ１は限定されない。ヘッド重心位置の調整自由度の観点からは、数Ｎ１は、２以上が好ましい。

[介在部]
上記装着状態において、介在部１１は、露出部Ｅ１とヘッド本体ｈ１との間の少なくとも一部に介在している。本実施形態では、介在部１１が円筒状である。本実施形態では、介在部１１は、露出部Ｅ１の周囲の全体に亘って存在する。よって、介在部１１に起因する効果が高められている。なお介在部１１は、露出部Ｅ１の周囲の一部のみに配置されていてもよい。

上記装着状態において、介在部１１は、重量体１２に係合していない。上記装着状態において、介在部１１は、露出部Ｅ１に係合していない。介在部１１は重量体１２に接触している場合であっても、介在部１１に重量体１２を係止する効果は無い。介在部１１は、重量体１２の固定を担っていない。

打球による衝撃に起因して、重量体１２は振動しうる。この振動の振幅は、露出部Ｅ１（頭部２８）において大きくなりやすい。なぜなら、露出部Ｅ１は、介在部１１とは係合しておらず、比較的動きやすい状態にあるからである。介在部１１は、この露出部Ｅ１の振動を効果的に吸収しうる。振動しやすい部分（露出部Ｅ１）の振動が抑制されることで、衝撃吸収性が向上しうる。この衝撃吸収性は、打球フィーリングの向上に寄与しうる。介在部１１により、打球フィーリングが向上しうる。介在部１１は、重量体１２の固定を担っていないため、変形しやすい。よって、介在部１１により、振動吸収性が効果的に向上しうる。

図１１は、変形例の重量体１２０の断面図である。図１２は、重量体１２０が装着状態にあるときの、重量体着脱機構Ｍ２の断面図である。重量体着脱機構Ｍ２の原理は、重量体着脱機構Ｍ１と同じである。

重量体着脱機構Ｍ２は、ソケット１００及び重量体１２０を備えている。ヘッド本体ｈ１は、凹部１４０を備えている。凹部１４０の形状は、ソケット１００の形状（外形）に対応している。凹部１４０の内径は、ソケット１００の外径と略等しい。ソケット１００の外面は、凹部１４０の内面に接着されている。ソケット１００の外周面１００ａは、凹部１４０の内周面１４０ａに接着されている。

図１２が示すように、ソケット１００は、介在部１１０を有している。介在部１１０は、ソケット１００の上部を構成している。介在部１１０は、ソケット１００における最もソール面側の部分を構成している。介在部１１０は、円筒状である。

図１１が示すように、重量体１２０は、頭部２８０、首部３００及び係合部３２０を有する。首部３００の形状は円柱である。頭部２８０の上端面の中央に、非円形孔３４０が形成されている。前述した非円形孔３４と同様に、非円形孔３４０の断面形状（図１１のＡ−Ａ線に沿った断面の形状）は、略四角形である。

重量体１２０は、露出部Ｅ１を有する。本実施形態では、頭部２８０が露出部Ｅ１である。

露出部Ｅ１は、重量体１２０のうち最も外側（ソール面側）に位置する。装着状態において、露出部Ｅ１は外部に露出している（図１２参照）。

露出部Ｅ１（頭部２８０）とヘッド本体ｈ１との隙間距離Ｘ１は、介在部の厚みＢ２と同一か、又は、厚みＢ２よりも大きい。即ち、Ｘ１≧Ｂ２である。なお、介在部の厚みＢ２は、ソケット１００が単独で静置された自然状態において測定される。差（Ｘ１−Ｂ２）が小さければ、異物が入り込みにくい。この観点から、差（Ｘ１−Ｂ２）は、０．３ｍｍ以下が好ましく、０．２ｍｍ以下がより好ましい。一方、差（Ｘ１−Ｂ２）が過小であると、重量体の着脱の作業性が低下しうる。この観点から、差（Ｘ１−Ｂ２）は、０．０５ｍｍ以上が好ましく、０．０７５ｍｍ以上がより好ましい。

前述した重量体１２と重量体１２０との間に、相違点がある。第一の相違点は、係合部３２０の上記長さＬ１１である。係合部３２と比較して、係合部３２０は、長さＬ１１が短い。係合部３２と比較して、係合部３２０は偏平である。この結果、重量体１２と比較して、重量体１２０の全長Ｌｗは短い。この重量体１２０の全長Ｌｗは、上記挿入方向に沿った長さである。第二の相違点は、非円形孔３４０の内面に凹部３４０ａが設けられていることである。この凹部３４０ａは、工具６０のピン７２が突出するための空間を提供している。工具６０の軸６４が非円形孔３４０に挿入されると、凹部３４０ａにおいてピン７２が突出する。この突出により、ピン７２が凹部３４０ａと係合する。この係合により、軸６４が非円形孔３４０から抜けにくくなる。よって、重量体１２０の着脱作業が円滑とされうる。

図１１が示すように、係合部３２０の内部に空間ｒ１が設けられている。空間ｒ１の体積を調整することで、重量体１２０の外形を変えることなく、重量体の重量Ｗ１を変化させることができる。また、重量体１２０の材質を変えることによっても、重量体１２０の外形を変えることなく、重量体の重量Ｗ１を変化させることができる。よって、重量Ｗ１が相違し且つ外形が同一である複数の重量体１２０を用意することが可能となる。よって、同一のソケット１００に、重量Ｗ１が異なる重量体１２０を装着することができる。

外観性の観点から、介在部１１０の端面１１０ｃは、重量体１２０の端面１２０ｃよりも外側に突出しないのが好ましい。

図１２において、重量体１２０は装着状態にある。この装着状態において、介在部１１０は、重量体１２０よりも外側（図１２における上側）に突出していない。この非突出により、外観性が向上しうる。この非突出により、ソール面における接地抵抗が抑制されうる。

装着状態において、全長Ｓ１は深さＨＬ以下（Ｓ１≦ＨＬ）である。介在部１１０は、凹部１４０の外側に突出していない。図１２が示すように、介在部１１０の端面１１０ｃは、凹部１４０の開口縁１４０ｂよりも挿入方向内側（図１２における下側）に位置する。この非突出により、外観性が向上しうる。この非突出により、ソール面における接地抵抗が抑制されうる。

装着状態において、重量体１２０は、凹部１４０の外側に突出していない。図１２が示すように、重量体１２０の端面１２０ｃは、凹部１４０の開口縁１４０ｂよりも挿入方向内側（図１２における下側）に位置する。この非突出により、外観性が向上しうる。この非突出により、ソール面における接地抵抗が抑制され、重量体１２０が脱落しにくくなる。この非突出により、異物の付着が抑制されうる。

図１２の実施形態では、深さＨＬ及び全長Ｓ１が抑制されつつ、凹部１４０とソケット１００との接着面積が確保されている。よって、ソケット１００の固着強度が高い。また、深さＨＬが抑制されているので、ヘッドの設計自由度が向上する。フェアウェイウッド、ユーティリティ型ヘッド、ハイブリッド型ヘッド等では、ヘッド最大厚みＴｈが小さい。本実施形態は、深さＨＬ及び全長Ｓ１が小さいため、ヘッド最大厚みＴｈが小さいヘッドにも好ましく適用することができる。

ドライバーと異なり、フェアウェイウッド、ユーティリティ型ヘッド、ハイブリッド型ヘッド等では、接地したボールを打球することが多い。よって、砂、土、芝等の異物が付着しやすい。図１２の実施形態では、介在部１１０の存在により、露出部Ｅ１と凹部１４０との間の隙間が少ない。よって、この隙間への異物の入り込みが抑制されている。

図１２において符号Ｂ１で示されるのは、介在部１１０の挿入方向長さである。長さＢ１が過小である場合、露出部Ｅ１（頭部２８０）とヘッド本体ｈ１との間に隙間が生じやすい。この隙間には、泥、土、バンカーの砂、芝等の異物が入り込みうる。この異物は外観性を低下させる。また、長さＢ１が過小である場合、音鳴りが生じることがある。この音鳴りは、重量体１２０とヘッド本体ｈ１との接触に起因する。更に、長さＢ１が過小である場合、ソケット１００と凹部１４０との接着面積が少なくなる。これらの観点から、長さＢ１は、０．５ｍｍ以上が好ましく、１．０ｍｍ以上がより好ましく、１．５ｍｍ以上が更に好ましい。長さＢ１が過大である場合、凹部１４０の深さＨＬが大きくなる。過大な深さＨＬは、ヘッドの設計自由度を低下させる。ヘッド高さが小さいヘッド（いわゆるシャローヘッド）では、深さＨＬに制約がある。また、長さＢ１が過大であると、介在部１１０が地面に接触しやすい。これらの観点から、長さＢ１は、５ｍｍ以下が好ましく、４．５ｍｍ以下がより好ましく、４ｍｍ以下がより好ましい。

図１２において符号Ｂ２で示されるのは、介在部１１０の厚みである。厚みＢ２が過小であると、成形性が低下する。また、厚みＢ２が過小であると、重量体を挿入する際に介在部１１０が変形しやすい。この変形により、重量体の挿入が円滑とならない場合がある。これらの観点から、厚みＢ２は０．４ｍｍ以上が好ましく、０．５ｍｍ以上がより好ましく、０．６ｍｍ以上がより好ましい。ソケット１００の重量が過大となると、重量体及びヘッドの設計自由度が制約されうる。この観点から、厚みＢ２は、１ｍｍ以下が好ましく、０．９ｍｍ以下がより好ましく、０．８ｍｍ以下がより好ましい。

図１２において符号Ｂ３で示されるのは、ソケット１００の外径である。本実施形態では、ソケット１００の外径は、介在部１１０の外径に略等しい。介在部の外径Ｂ３が過小であると、重量体の設計及び製造が困難となることがある。また介在部の外径Ｂ３が過小であると、ソケット１００と凹部１４０との接着面積が減少する。これらの観点から、外径Ｂ３は、１３ｍｍ以上が好ましく、１３．５ｍｍ以上がより好ましく、１４ｍｍ以上がより好ましい。凹部１４０の内径が過大である場合、ヘッドの設計自由度が制約される。また外径Ｂ３が過大である場合、ソケット１００の成形性が低下することがある。これらの観点から、外径Ｂ３は、１７ｍｍ以下が好ましく、１６．５ｍｍ以下がより好ましく、１６ｍｍ以下がより好ましい。

図１２において符号Ｓ１で示されるのは、ソケット１００の挿入方向全長である。ヘッド本体ｈ１との接着面積を増やす観点から、全長Ｓ１は、５ｍｍ以上が好ましく、６ｍｍ以上がより好ましい。全長Ｓ１が過大である場合、上記深さＨＬが過大となる。この場合、ヘッド本体ｈ１の重心位置が高くなりやすい。また、全長Ｓ１が過大である場合、ソケット１００の重量が過大となり、ヘッドの重心位置設計が制約されうる。これらの観点から、全長Ｓ１は、１３ｍｍ以下が好ましく、１２ｍｍ以下がより好ましい。

図１２の断面図には、クラウン７の一部が図示されている。このクラウン７は、ヘッド本体ｈ１の一部である。図面のスペースを節約するため、図１２では、クラウン７とソール９との距離が実際よりも近い。

図１２において符号Ｔ１で示されるのは、クラウン７の内面７ａとソケット１００の底面１００ｄとの最短距離である。ヘッド重心を下げる観点から、最短距離Ｔ１は、５ｍｍ以上が好ましい。上記全長Ｓ１及び上記全長Ｌｗを大きくして重量体の体積を確保する観点から、最短距離Ｔ１は、１５ｍｍ以下が好ましく、１２ｍｍ以下がより好ましい。

図１において両矢印Ｔｈで示されるのは、ヘッド最大厚みである。このヘッド最大厚みＴｈは、基準状態において測定される。この基準状態とは、所定のライ角及びフェース角でヘッドが水平面ｈに載置された状態である。この基準状態において、クラウン外面と水平面ｈとの最大距離が、ヘッド最大厚みＴｈである。この厚みＴｈは、上記水平面ｈに対して垂直な方向に沿って測定される。ヘッド重量及びヘッド体積を適正とする観点から、ヘッド最大厚みＴｈは３５ｍｍ以上が好ましい。ヘッド重量及びヘッド体積を適正とする観点から、ヘッド最大厚みＴｈは７０ｍｍ以下が好ましく、５５ｍｍ以下がより好ましく、４５ｍｍ以下がより好ましい。

上述の通り、本実施形態では、異物の付着が抑制されうる。重量体着脱機構が接地しやすい位置にあるとき、異物が付着しやすいため、異物付着の抑制効果が顕著に発揮される。この観点から、上記基準状態において、上記装着状態にある重量体１２０と上記水平面ｈとの最短距離Ｄｓ（図示されず）は、１５ｍｍ以下が好ましく、１０ｍｍ以下がより好ましく、５ｍｍ以下がより好ましい。

重量調整の効果を高める観点から、重量体の重量Ｗ１は、１ｇ以上が好ましく、１．５ｇ以上がより好ましく、２ｇ以上がより好ましい。重量Ｗ１が過大である場合、重量体に大きな遠心力が作用する。この大きな遠心力は、ソケットへの負荷を増大させる。この観点から、重量体の重量Ｗ１は、１５ｇ以下が好ましく、１４ｇ以下がより好ましく、１３ｇ以下がより好ましい。

［ソケットの硬度Ｈｓ］
重量体１２の固定を確実とし、打撃時の音鳴りを抑制する観点から、ソケット１０の硬度Ｈｓは、Ｄ４０以上が好ましく、Ｄ４２以上がより好ましく、Ｄ４５以上が更に好ましい。重量体１２による摩耗を抑制する観点から、硬度Ｈｓは、Ｄ８０以下が好ましく、Ｄ７８以下がより好ましく、Ｄ７６以下がより好ましい。

硬度Ｈｓは、「ＡＳＴＭ−Ｄ ２２４０−６８」の規定に準拠して、自動ゴム硬度測定装置（高分子計器社の商品名「Ｐ１」）に取り付けられたショアＤ型硬度計によって測定される。測定サンプルの形状は、一辺の長さが３ｍｍの立方体とされる。測定は、２３℃の温度下でなされる。可能であれば、測定サンプルは、ソケット１０から切り出される。切り出しが困難である場合、ソケット１０の樹脂組成物と同一の樹脂組成物からなる測定サンプルが用いられる。

ゴルフクラブ２によってボールが打撃されると、ゴルフクラブ２を介して、ゴルファーの手に打撃振動が伝えられる。この打撃振動の振動エネルギーは、ソケット１００に収容された重量体１２０の運動エネルギーに変換される。このソケット１００及び重量体１２０は、シャフト６の振動エネルギーを重量体１２０の運動エネルギーに変換することで、打撃振動を緩和しうる。更に、介在部１１０により、重量体１２０の露出部Ｅ１の振動が吸収されるため、振動吸収性が効果的に向上している。

［ポリマー］
硬度の観点から、ソケットの材質としては、ポリマーが好ましい。このポリマーとして、熱硬化性ポリマー及び熱可塑性ポリマーが例示される。熱硬化性ポリマーとして、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、メラミン樹脂、ユリア樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、アルキド樹脂、熱硬化性ポリウレタン、熱硬化性ポリイミド及び熱硬化性エラストマーが例示される。熱可塑性ポリマーとして、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ塩化ビニル、ポリスチレン、ポリテトラフルオロエチレン、ＡＢＳ樹脂（アクリロニトリルブタジエンスチレン樹脂）、アクリル樹脂、ポリアミド、ポリアセタール、ポリカーボネート、変性ポリフェニレンエーテル、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリフェニレンスルファイド、ポリエーテルエーテルケトン、熱可塑性ポリイミド、ポリアミドイミド及び熱可塑性エラストマーが例示される。

熱可塑性エラストマーとして、熱可塑性ポリアミドエラストマー、熱可塑性ポリエステルエラストマー、熱可塑性ポリスチレンエラストマー、熱可塑性ポリエステルエラストマー及び熱可塑性ポリウレタンエラストマーが例示される。

耐久性の観点からは、ウレタン系ポリマー及びポリアミドが好ましく、ウレタン系ポリマーがより好ましい。ウレタン系ポリマーとして、ポリウレタン及び熱可塑性ポリウレタンエラストマーが例示される。ウレタン系ポリマーは、熱可塑性であってもよく、熱硬化性であってもよい。成形性の観点からは、熱可塑性のウレタン系ポリマーが好ましく、熱可塑性ポリウレタンエラストマーがより好ましい。

成形性の観点からは、熱可塑性ポリマーが好ましい。硬度及び耐久性の観点から、この熱可塑性ポリマーの中では、ポリアミド及び熱可塑性ポリウレタンエラストマーが好ましく、熱可塑性ポリウレタンエラストマーがより好ましい。

ポリアミドとして、ナイロン６、ナイロン１１、ナイロン１２及びナイロン６６が例示される。

好ましい熱可塑性ポリウレタンエラストマーは、ハードセグメントとしてのポリウレタン成分と、ソフトセグメントとしてのポリエステル成分又はポリエーテル成分とを含む。即ち、好ましい熱可塑性ポリウレタンエラストマー（ＴＰＵ）として、ポリエステル系ＴＰＵと、ポリエーテル系ＴＰＵとが挙げられる。ポリウレタン成分の硬化剤としては、脂環式ジイソシアネート、芳香族ジイソシアネート及び脂肪族ジイソシアネートが例示される。

脂環式ジイソシアネートとしては、４，４’−ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート（Ｈ_１２ＭＤＩ）、１，３−ビス（イソシアナトメチル）シクロヘキサン（Ｈ_６ＸＤＩ）、イソホロンジイソシアネート（ＩＰＤＩ）及びトランス−１，４−シクロヘキサンジイソシアネート（ＣＨＤＩ）が例示される。

芳香族ジイソシアネートとしては、ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）及びトルエンジイソシアネート（ＴＤＩ）が例示される。脂肪族ジイソシアネートとしては、ヘキサメチレンジイソシアネート（ＨＤＩ）が例示される。

市販されている熱可塑性ポリウレタンエラストマー（ＴＰＵ）として、ＢＡＳＦジャパン社の商品名「エラストラン」が例示される。

ポリエステル系ＴＰＵの具体例として、「エラストランＣ７０Ａ」、「エラストランＣ８０Ａ」、「エラストランＣ８５Ａ」、「エラストランＣ９０Ａ」、「エラストランＣ９５Ａ」、「エラストランＣ６４Ｄ」等が挙げられる。

ポリエーテル系ＴＰＵの具体例として、「エラストラン１１６４Ｄ」、「エラストラン１１９８Ａ」、「エラストラン１１８０Ａ」、「エラストラン１１８８Ａ」、「エラストラン１１９０Ａ」、「エラストラン１１９５Ａ」、「エラストラン１１７４Ｄ」、「エラストラン１１５４Ｄ」、「エラストランＥＴ３８５」等が挙げられる。

なお、上記各ポリマーをマトリックスとする繊維強化樹脂が用いられても良い。

［寸法ｃ１］
図７において両矢印ｃ１で示されるのは、係合部３２の対向面間距離である。この寸法ｃ１は、係合部３２の断面に存在する角の丸みを解消して得られる正方形の辺の長さに等しい。

［寸法ｄ１］
図７において両矢印ｄ１で示されるのは、係合部３２の最長断面寸法である。本実施形態では、寸法ｄ１は、係合部３２の断面（略正方形）の対角線の長さである。この寸法ｄ１は、係合部３２の最長横断線Ｌｍ（図７参照）の長さである。図７において符号ｐ１で示されるのは、最長横断線Ｌｍの両端点である。これらの点ｐ１は、係合部３２の断面における頂点である。

［寸法Ｆ１］
図６において破線両矢印Ｆ１で示されるのは、互いに対向する抵抗面８４同士の対向面間距離である。この寸法Ｆ１は、上記相対回転において弾性変形が最大となる位置で、測定される。この寸法Ｆ１は、上記相対回転において必要とされるトルクの最大値と相関する。

［寸法Ｋ１］
図６において両矢印Ｋ１で示されるのは、孔１６の第１孔部１８の開口幅である。この寸法Ｋ１は、第１孔部１８の断面に存在する角の丸みを解消して得られる正方形の辺の長さに等しい。

［寸法Ｇ１］
図６において両矢印Ｇ１で示されるのは、係合ポジションＥＰにおいて上記最長横断線Ｌｍの両端点ｐ１が接する位置における、第２孔部２０の横断長さである。

［寸法Ｈ１］
図６において一点鎖線両矢印Ｈ１で示されるのは、第２孔部２０の最短横断線Ｌｈの長さである。この最短横断線Ｌｈの両端点ｐ２は、係合対応面８２と非係合対応面８０との境界点である。

［Ｆ１／ｄ１］
重量体１２の着脱時におけるソケット内面の削れを抑制する観点から、比（Ｆ１／ｄ１）は、０．９３５以上が好ましく、０．９４０以上がより好ましく、０．９４５以上が更に好ましい。重量体１２の固定を確実とし、打撃時の音鳴りを抑制する観点から、比（Ｆ１／ｄ１）は、０．９６５以下が好ましく、０．９６０以下がより好ましく、０．９５５以下が更に好ましい。

上記相対回転の途中において、抵抗面８４の変形量が最大となる。この最大変形量が大きいほど、比（Ｆ１／ｄ１）は小さい。

［Ｇ１／ｄ１］
重量体１２の着脱時におけるソケット内面の削れを抑制する観点から、比（Ｇ１／ｄ１）は、０．９８７以上が好ましく、０．９８９以上がより好ましく、０．９９１以上が更に好ましい。重量体１２の固定を確実とし、打撃時の音鳴りを抑制する観点から、比（Ｇ１／ｄ１）は、０．９９６以下が好ましく、０．９９５以下がより好ましく、０．９９４以下が更に好ましい。

［Ｋ１−ｃ１］
差（Ｋ１−ｃ１）が過度に小さい場合、重量体１２の引き抜きの際に引っかかりが生じやすい。よって、着脱の円滑性が阻害されうる。非係合ポジションＮＰにおける重量体１２の引き抜きを容易とする観点から、差（Ｋ１−ｃ１）は、０．３ｍｍ以上が好ましく、０．３５ｍｍ以上がより好ましく、０．４ｍｍ以上が更に好ましい。

上記実施形態では、第２孔部２０の内面の一部は、第１孔部１８の内面と面一とされており、この面一部分が、非係合対応面８０とされている。このような孔１６の設計では、この差（Ｋ１−ｃ１）が過大である場合に、寸法Ｆ１及び／又は寸法Ｇ１が大きくなりやすい。この場合、重量体１２の保持力が低下する。この観点から、差（Ｋ１−ｃ１）は、０．６ｍｍ以下が好ましく、０．５５ｍｍ以下がより好ましく、０．５ｍｍ以下が更に好ましい。

［Ｈ１／ｄ１］
比（Ｈ１／ｄ１）が小さすぎる場合、寸法Ｇ１及び／又は寸法Ｆ１も小さくなりやすい。この場合、第２孔部２０の内面の削れが生じやすい。この観点から、比（Ｈ１／ｄ１）は、０．７８５以上が好ましく、０．８１０以上がより好ましく、０．８４０以上が更に好ましい。

非係合ポジションＮＰから係合ポジションＥＰへの移行においてトルクが強すぎる場合、重量体１２の過回転が生じうる。この過回転により、係合ポジションＥＰへの移行を意図しているにも関わらず、係合ポジションＥＰを通過して非係合ポジションＮＰに至ってしまうことがある。寸法Ｈ１が小さくされることで、重量体１２の過回転が抑制される。過回転を抑制する観点から、比（Ｈ１／ｄ１）は、０．９１５以下が好ましく、０．８９０以下がより好ましく、０．８７０以下が更に好ましい。

４０℃の環境下において、着脱時に必要な最大トルク（Ｎ・ｍ）がＴ４０とされる。２５℃の環境下において、着脱時に必要な最大トルク（Ｎ・ｍ）がＴ２５とされる。５℃の環境下において、着脱時に必要な最大トルク（Ｎ・ｍ）がＴ５とされる。気温に関わらず円滑な着脱を可能とする観点から、比（Ｔ４０／Ｔ５）は、０．３０以上が好ましく、０．３５以上がより好ましく、０．４０以上が更に好ましく、０．４１以上が更に好ましい。

気温に関わらず円滑な着脱を可能とする観点から、比（Ｔ２５／Ｔ５）は、０．５７以上が好ましく、０．６０以上がより好ましく、０．６１以上が更に好ましい。前述の通り、比（Ｔ４０／Ｔ５）と同様、比（Ｔ２５／Ｔ５）は１以下となると考えられる。

低温における円滑な着脱を可能とする観点から、Ｔ５は、６．３（Ｎ・ｍ）以下が好ましく、６．０（Ｎ・ｍ）以下がより好ましく、５．５（Ｎ・ｍ）以下が更に好ましく、５．０（Ｎ・ｍ）以下が更に好ましい。

高温における固定を確実とする観点から、Ｔ４０は、１．０（Ｎ・ｍ）以上が好ましく、１．５（Ｎ・ｍ）以上がより好ましく、１．８（Ｎ・ｍ）以上がより好ましい。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

［ヘッド本体の作製］
マレージング鋼を用いて、中空のヘッド本体を作製した。このヘッド本体は、フェース部材とボディ部材とを溶接することにより得た。フェース部材は、圧延材をプレス加工することによって得られた。ボディ部材は、ロストワックス精密鋳造によって得られた。ボディ素材の材質として、カーペンター社製の商品名「ＣＵＳＴＯＭ４５０」が用いられたこのヘッド本体に、凹部が設けられた。それぞれのソケットに対応する凹部が形成された。凹部の内径は、ソケットの外径Ｂ３と実質的に同一とされた。凹部は、ソールの後方に設けられた。凹部は、１箇所のみ設けられた。このヘッドは、フェアウエイウッドとされた。このヘッドは、リアルロフト角が１５度とされ、ヘッド体積が１５０ｃｃとされ、ヘッド最大厚みＴｈが３５．５ｍｍとされた。後述される各テストに対応するように、凹部の寸法が調整された。

［ソケットの作製］
図１２に示される形状のソケットが作製された。このソケットは、射出成形により得た。ソケットの材質として、熱可塑性ポリウレタンエラストマーが用いられた。この熱可塑性ポリウレタンエラストマーとして、「エラストラン１１６４Ｄ」、「エラストラン１１９８Ａ」、「エラストラン１１７４Ｄ」及び「エラストラン１１５４Ｄ」からなる群から選択される１種又は２種以上が用いられた。ソケットの硬度Ｈｓを調整するため、必要に応じて、これらのエラストマーがブレンドされた。成形条件は、冷却時間が５０秒とされ、圧力が２２％とされた。

［重量体の作製］
重量体の材質として、タングステンニッケル合金（Ｗ−Ｎｉ合金）が用いられた。このＷ−Ｎｉ合金を粉末焼結により成形して、重量体を得た。

なお、ヘッド本体の凹部とソケットとの接着には、住友スリーエム社製の商品名「ＤＰ４６０」が用いられた。

［テスト１］
テスト１は、後述されるテスト２及びテスト３の結果を含む総合評価である。表１には、８行８列のマトリックスにより、６４種類のソケットサンプルの評価結果が示されている。例えば、このマトリックスのうち、最も左側且つ最も上側に位置するソケットサンプルは、介在部の厚みＢ２が０．２ｍｍであり、ソケットの外径Ｂ３が１０ｍｍであり、その評価が「１」である。

これら６４種類のソケットでは、全長Ｓ１は一定とされた。

６４種類のソケットのそれぞれについて、評価がなされた。この評価は１点から５点までの５段階評価とされた。点数が多いほど評価が高い。この評価では、次の点が総合的に評価された。
（１ａ）重量体の設計及び製造の容易性。
（１ｂ）ソケットと凹部との接着面積（ソケットの表面積）
（１ｃ）ヘッドの設計自由度
（１ｄ）ソケットの成形性
これら６４種のソケットサンプルの評価が、表１に示される。

［テスト２］
テスト２の仕様及び評価結果が下記の表２に示される。ソケットのサンプル２−１から２−８が作製された。これらのサンプルでは、介在部の厚みＢ２が変更された。介在部の厚みＢ２を変更するために、外径Ｂ３も変更された。各サンプルについて、評価がなされた。この評価は１点から５点までの５段階評価とされた。点数が多いほど評価が高い。評価項目は次の通りとされた。
（２ａ）ソケットの重量
（２ｂ）介在部の成形性
（２ｃ）介在部の耐久性
これら３種の評価点の合計が、「総合点」として表２に示される。

なお、評価項目（２ａ）については、ソケットが軽いほど評価が高い。ソケットが軽いほど、重量体及びヘッドにおける重量設定の自由度が高まり、重心位置の設計が容易となる。評価項目（２ｂ）については、介在部が薄いほど成形性が低下した。

［テスト３］
テスト３の仕様及び評価結果が下記の表３に示される。ソケットのサンプル３−１から３−８が作製された。これらのサンプルでは、ソケットの外径Ｂ３が変更された。介在部の厚みＢ２は一定とされた。各サンプルについて、評価がなされた。これらの評価は１点から５点までの５段階評価とされた。点数が多いほど評価が高い。評価項目は次の通りとされた。
（３ａ）ソケットの重量
（３ｂ）ソケットの成形性
（３ｃ）ソケットとヘッド本体との接着面積（ソケットの外面の面積）
（３ｄ）ヘッド本体ｈ１の凹部の成形性
（３ｅ）重量体の重量Ｗ１の設計自由度
これら５種の評価点の合計が、「総合点」として表３に示される。

なお、評価（３ｄ）について、ヘッド本体ｈ１の凹部の内径が過大となると、湯流れが悪くなり、鋳造不良が生じやすいことが判明した。この鋳造不良は、主として、巣（鋳巣）の発生であった。また、曲面であるソールに円柱状の凹部を形成することは、その凹部の直径が大きくなるほど困難であった。

［テスト４］
テスト４の仕様及び評価結果が下記の表４に示される。ソケットのサンプル４−１から４−８が作製された。これらのサンプルでは、介在部の挿入方向長さＢ１が変更された。このテスト４のヘッドでは、介在部の起点から凹部開口縁までの挿入方向距離Ｙ１（図１２参照）が３．３５ｍｍとされ、重量体の端面から凹部開口縁までの挿入方向距離Ｙ２（図１２参照）が０．５ｍｍとされた。各サンプルについて、評価がなされた。これらの評価は１点から５点までの５段階評価とされた。点数が多いほど評価が高い。評価項目は次の通りとされた。
（４ａ）異物の付着
（４ｂ）音鳴り
（４ｃ）凹部の設計自由度
（４ｄ）ソケットの重量
（４ｅ）外観
（４ｆ）ソケットと凹部との接着面積（ソケットの表面積）
これら６種の評価点の合計が、「総合点」として表４に示される。

評価（４ａ）及び評価（４ｂ）については、ゴルフクラブによって評価された。ヘッド本体の凹部にサンプルソケットを接着してヘッドを作製し、このソケットに重量体を装着し、このヘッドを用いてゴルフクラブを作製した。このゴルフクラブで、芝の上に置かれたボールを実際に打球して評価を行った。

なお、評価（４ｄ）について、長さＢ１が長いほど、凹部を深くする必要が生じるため、凹部の設計自由度が低下する。深い凹部は、ヘッド最大厚みＴｈが小さいヘッドにおいて、設計上の障害となる。

［テスト５］
テスト５の仕様及び評価結果が下記の表５に示される。ソケットのサンプル５−１から５−６が作製された。これらのサンプルでは、ソケットの挿入方向全長Ｓ１が変更された。各サンプルについて、評価がなされた。これらの評価は１点から５点までの５段階評価とされた。点数が多いほど評価が高い。評価項目は次の通りとされた。
（５ａ）ヘッド重心の高さ
（５ｂ）ソケットの重量
（５ｃ）ソケットとヘッド本体との接着面積（ソケットの外面の面積）
（５ｄ）凹部の設計自由度
（５ｅ）重量体の重量Ｗ１の設計自由度
これら５種の評価点の合計が、「総合点」として表５に示される。

なお、評価（５ａ）について、全長Ｓ１が長いほど、凹部が深くなり、ヘッド重心が高くなりやすい。ヘッド重心を下げるためには、全長Ｓ１が短いのが好ましい。この観点から、全長Ｓ１が短いほど、項目（５ａ）の評価が高い。

［テスト６］
テスト６の仕様及び評価結果が下記の表６に示される。ソケットのサンプル６−１から６−８が作製された。これらのサンプルでは、ソケットの硬度Ｈｓが変更された。各サンプルについて、評価がなされた。これらの評価は１点から５点までの５段階評価とされた。点数が多いほど評価が高い。評価項目は次の通りとされた。
（６ａ）固定安定性
（６ｂ）耐摩耗性
これら２種の評価点の合計が、「総合点」として表５に示される。

なお、評価（６ｂ）について、ソケットの硬度Ｈｓが小さいほど、非係合ポジションＮＰと係合ポジションＥＰとの相互移行に伴う摩耗が抑制される。このため、ソケットの硬度Ｈｓが小さいほど、項目（６ｂ）の評価が高い。

［テスト７］
テスト７の仕様及び評価結果が下記の表７に示される。ゴルフクラブのサンプル７−１から７−８が作製された。これらのサンプルでは、介在部の挿入方向長さＢ１が変更された。各サンプルについて、評価がなされた。これらの評価は１点から５点までの５段階評価とされた。点数が多いほど評価が高い。評価項目は、振動吸収性とされた。

このテスト７においては、全てのサンプルに、同一の重量体が装着された。重量体の頭部と凹部との隙間距離Ｘ１（図１２参照）は、介在部の厚みＢ２と同じとされた。

この振動吸収性は、ゴルフクラブによって評価された。この評価は、官能評価である。上記ヘッド本体の凹部にサンプルソケットを接着してヘッドを作製し、このソケットに重量体を装着し、このヘッドを用いてゴルフクラブを作製した。シャフトとして、ダンロップスポーツ株式会社製の商品名「Ｍｉｙａｚａｋｉ Ｋｕｓａｌａ」が用いられた。このゴルフクラブで、芝の上に置かれたボールを実際に打球して評価を行った。ハンデキャップが１０以下である１０名のゴルファーが打球を行い、振動吸収性を評価した。１０名の評価点の平均点（小数点以下は四捨五入）が、表７に示される。

［テスト８］
テスト８の仕様及び評価結果が下記の表８に示される。ゴルフクラブのサンプル８−１から８−８が作製された。これらのサンプルでは、介在部の厚みＢ２が変更された。各サンプルについて、評価がなされた。これらの評価は１点から５点までの５段階評価とされた。点数が多いほど評価が高い。評価項目は、振動吸収性とされた。

このテスト８においては、重量体の頭部の直径を調整することにより、隙間距離Ｘ１と介在部の厚みＢ２とが同一とされた。頭部の重量の相違を空間ｒ１の体積によって相殺し、重量体の重量Ｗ１を一定とした。頭部の直径を除き、外形が共通した重量体が用いられた。ソケットの外径Ｂ３は一定として、厚みＢ２を変化させた。

この振動吸収性は、ゴルフクラブによって評価された。この評価は、官能評価である。上記ヘッド本体の凹部にサンプルソケットを接着してヘッドを作製し、このソケットに重量体を装着し、このヘッドを用いてゴルフクラブを作製した。テスト７と同じシャフトが用いられた。このゴルフクラブで、芝の上に置かれたボールを実際に打球して評価を行った。上述の１０名のゴルファーが打球を行い、振動吸収性を評価した。１０名の評価点の平均点（小数点以下は四捨五入）が、表８に示される。

表１から表８に示されるように、本発明の優位性は明らかである。

以上説明された発明は、あらゆるゴルフクラブに適用されうる。本発明は、ウッド型クラブ、ユーティリティ型クラブ、ハイブリッド型クラブ、アイアン型クラブ、パタークラブ等に用いられうる。

２・・・ゴルフクラブ
４・・・ヘッド
６・・・シャフト
７・・・クラウン
８・・・グリップ
９・・・ソール
１０、１００・・・ソケット
１１、１１０・・・介在部
１２、１２０・・・重量体
１４、１４０・・・ヘッドの凹部（開口部）
１６・・・ソケットの孔
１８・・・第１孔部
２０・・・第２孔部
２８、２８０・・・頭部
３０、３００・・・首部
３２、３２０・・・係合部
３３・・・係合面
６０・・・工具
８０・・・非係合対応面
８２・・・係合対応面
８４・・・抵抗面
ｈ１・・・ヘッド本体
Ｅ１・・・露出部
Ｍ１、Ｍ２・・・重量体着脱機構
ＮＰ・・・非係合ポジション
ＥＰ・・・係合ポジション

Claims (7)

1. ソールを有するヘッド本体と、
   上記ソールに設けられ、外側に開口する開口部と、
   上記開口部に取り付けられたソケットと、
   上記ソケットに着脱可能な重量体と、
   を備えており、
   上記ソケットに対する角度θの相対回転により、上記重量体が着脱可能とされており、
   上記重量体が、係合部と露出部とを有しており、
   上記ソケットが、第１孔部と第２孔部と介在部とを有しており、
   上記角度θの相対回転により、上記係合部が、上記第２孔部において、係合ポジションＥＰと非係合ポジションＮＰとをとることができ、
   上記係合部が上記係合ポジションＥＰにある装着状態において、上記介在部が、上記露出部と上記ヘッド本体との間の少なくとも一部に介在しており、
   上記装着状態において、上記露出部が外部に露出しており、
   上記介在部は、上記重量体の固定を担っていないゴルフクラブヘッド。
2. 上記介在部の挿入方向長さＢ１が０．５ｍｍ以上５ｍｍ以下であり、
   上記ソケットの挿入方向全長Ｓ１が５ｍｍ以上１３ｍｍ以下であり、
   上記装着状態において、上記介在部は上記重量体よりも外側に突出しておらず、
   上記装着状態において、上記重量体は上記開口部の外側に突出していない請求項１に記載のゴルフクラブヘッド。
3. 上記介在部の厚みＢ２が０．４ｍｍ以上１ｍｍ以下であり、
   上記介在部の外径Ｂ３が１３ｍｍ以上１７ｍｍ以下である請求項１又は２に記載のゴルフクラブヘッド。
4. 上記ソケットの材質がウレタン系ポリマーであり、
   上記ソケットの硬度ＨｓがＤ４０以上Ｄ８０以下である請求項１から３のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
5. 上記重量体の重量Ｗ１が１ｇ以上１５ｇ以下である請求項１から４のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
6. 上記ヘッド本体がクラウンを更に有しており、
   上記装着状態において、上記クラウンの内面と上記ソケットの底面との最短距離Ｔ１が、５ｍｍ以上１５ｍｍ以下である請求項１から５のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
7. ヘッド最大厚みが３５ｍｍ以上７０ｍｍ以下である請求項１から６のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。

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