CN103889910A

CN103889910A - 支承辊、具有支承辊的板玻璃的成形装置、及使用了支承辊的板玻璃的成形方法

Info

Publication number: CN103889910A
Application number: CN201280051763.8A
Authority: CN
Inventors: 富田成明
Original assignee: Asahi Glass Co Ltd
Current assignee: AGC Inc
Priority date: 2011-11-17
Filing date: 2012-10-24
Publication date: 2014-06-25
Also published as: WO2013073352A1; KR102002655B1; KR20140098736A; CN105776824A; TW201326062A; JPWO2013073352A1; JP6127978B2; TWI582051B

Abstract

一种支承辊（40），用于抑制带板状的熔融玻璃带（G）的宽度方向（Y方向）上的收缩，其中，在前端部具有与熔融玻璃带（G）接触的旋转构件（50），旋转构件（50）在内部不具有制冷剂流路，且旋转构件（50）由陶瓷形成。

Description

支承辊、具有支承辊的板玻璃的成形装置、及使用了支承辊的板玻璃的成形方法

技术领域

本发明涉及一种支承辊、具有支承辊的板玻璃的成形装置、及使用了支承辊的板玻璃的成形方法。

背景技术

作为板玻璃的成形方法，广泛使用浮法。浮法是使导入到收容在浴槽内的熔融金属（例如，熔融锡）上的熔融玻璃向规定方向流动，形成为带板状的熔融玻璃带的方法。熔融玻璃带在沿水平方向流动的过程中被冷却之后，通过提升辊从熔融金属拉起，在退火炉内被退火，成为板状玻璃。板状玻璃在从退火炉搬出之后，通过切断机切断成规定的尺寸形状，成为作为产品的板玻璃。

另外，作为另一成形方法，也已知有熔化法。熔化法是使从桶状构件的左右两侧的上缘溢出的熔融玻璃沿着桶状构件的左右两侧面流下，在左右两侧面相交的下缘处合流，由此形成带板状的熔融玻璃带的方法。熔融玻璃带一边向铅垂方向下方移动，一边被退火，成为板状玻璃。板状玻璃由切断机切断成规定的尺寸形状，成为作为产品的板玻璃。

然而，处于比平衡厚度薄的状态的熔融玻璃带欲沿宽度方向收缩。假设当熔融玻璃带沿宽度方向收缩时，作为产品的板玻璃的厚度相比目标的厚度变厚。此问题在目标的厚度越变薄越显著。

因此，一直以来，为了抑制熔融玻璃带的宽度方向的收缩，而使用对熔融玻璃带进行支承的支承辊（例如，参照专利文献1）。支承辊在熔融玻璃带的宽度方向两侧配置多对，对熔融玻璃带沿宽度方向施加张力。支承辊在前端部具有与熔融玻璃带的表面进行接触的旋转构件。通过旋转构件的旋转，将熔融玻璃带向规定方向送出。

支承辊的旋转构件由钢或耐热合金等金属材料形成为圆盘状，在旋转构件的与熔融玻璃带接触的部分有时实施镀铬层等。旋转构件为了容易支承熔融玻璃带而在与熔融玻璃带接触的外周部具有齿轮状的凹凸。

在先技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2008-239370号公报

发明内容

发明要解决的课题

然而，支承辊的旋转构件由金属材料形成，因此在内部具有制冷剂流路，以免因与熔融玻璃带的接触而变得过热。由于制冷剂在旋转构件的内部流动，因此在旋转构件的附近，熔融玻璃带被较强地冷却。因此，熔融玻璃带的温度，甚至熔融玻璃带的厚度容易变得不稳定，作为产品的板玻璃的平坦性有时会受损。

另外，在旋转构件的附近，熔融玻璃带被较强地冷却而变硬，因此旋转构件不易陷入熔融玻璃带，无法对熔融玻璃带进行支承（抓紧）。尤其是在熔融玻璃带的移动方向下游侧，熔融玻璃带的温度低，因此抓紧性容易成为问题。

本发明鉴于上述课题而完成，目的在于提供一种能够提高作为产品的板玻璃的平坦性、及对熔融玻璃带的抓紧性的支承辊。

用于解决课题的手段

为了解决上述目的，根据本发明的一观点，提供一种支承辊，用于抑制带板状的熔融玻璃带的宽度方向上的收缩，其中，在前端部具有与所述熔融玻璃带接触的旋转构件，该旋转构件在内部不具有制冷剂流路，且该旋转部件由陶瓷形成。

发明效果

根据本发明，能够提供一种能够提高作为产品的板玻璃的平坦性、及对于熔融玻璃带的抓紧性的支承辊。

附图说明

图1是表示本发明的一实施方式的板玻璃的成形装置的局部剖视图。

图2是图1的沿着II-II线的剖视图。

图3是表示本发明的一实施方式的支承辊的主视图。

图4是图3的沿着IV-IV线的局部剖视图。

图5是表示旋转构件的变形例（1）的主视图。

图6是图5的沿着VI-VI线的剖视图。

图7是表示旋转构件的变形例（2）的主视图。

图8是表示旋转构件的变形例（3）的主视图。

图9是表示旋转构件的变形例（4）的主视图。

图10是表示旋转构件的变形例（5）的主视图。

图11是表示例1～例4中的烧结体相对于熔融玻璃的浸润性的时间变化的坐标图。

具体实施方式

以下，参照附图，说明本发明的一实施方式。在以下的附图中，对于同一或对应的结构，标注同一或对应的标号，省略说明。

（板玻璃的成形装置及成形方法）

图1是表示本发明的一实施方式的板玻璃的成形装置的局部剖视图。图2是图1的沿着II-II线的剖视图。

板玻璃的成形装置10具有金属液槽20。金属液槽20由收容熔融金属（例如，熔融锡）S的浴槽22、沿着浴槽22的外周上缘而设置的侧壁24、及与侧壁24连结并将浴槽22的上方覆盖的顶部26等构成。在顶部26设有向形成在浴槽22与顶部26之间的空间28供给还原性气体的气体供给路30。而且，气体供给路30中插通有作为加热源的加热器32，加热器32的发热部32a配置在浴槽22的上方。

使用了上述成形装置10的成形方法是通过使导入到熔融金属（例如，熔融锡）S上的熔融玻璃向规定方向流动，而形成带板状的熔融玻璃带G的方法。熔融玻璃带G在沿规定方向（图2中，X方向）流动的过程中被冷却之后，由提升辊从熔融锡S拉起，在退火炉内被退火，成为板状玻璃。板状玻璃在从退火炉被搬出之后，由切断机切断成规定的尺寸形状，成为作为产品的板玻璃。

金属液槽20内的空间28为了防止熔融锡S的氧化而由从气体供给路30供给的还原性气体充满。还原性气体包含例如1～15体积%的氢气、85～99体积%的氮气。金属液槽20内的空间28为了防止大气从侧壁24的间隙等混入而设定为比大气压高的气压。

为了调节金属液槽20内的温度分布，加热器32例如沿着熔融玻璃带G的流动方向（X方向）及宽度方向（Y方向）隔开间隔设置多个，配置成矩阵状。加热器32的输出被控制成越靠熔融玻璃带G的流动方向（X方向）上游侧而熔融玻璃带G的温度越升高。而且，加热器32的输出被控制成熔融玻璃带G的温度沿着宽度方向（Y方向）相等。

另外，板玻璃的成形装置10为了抑制金属液槽20内的熔融玻璃带G沿着宽度方向收缩的情况，而具有对熔融玻璃带G进行支承的支承辊40。支承辊40如图2所示，在熔融玻璃带G的宽度方向两侧配置多对，对熔融玻璃带G沿宽度方向（图中，Y方向）施加张力。

支承辊40在前端部具有与熔融玻璃带G接触的旋转构件50。旋转构件50向熔融玻璃带G的上表面陷入，以避免熔融玻璃带G沿宽度方向收缩的方式对熔融玻璃带G的宽度方向端部进行支承。通过旋转构件50的旋转，而将熔融玻璃带G向规定方向送出。

（支承辊）

图3是表示本发明的一实施方式的支承辊的主视图。图4是图3的沿着IV-IV线的局部剖视图。

支承辊40主要由旋转构件50、供旋转构件50安装的安装构件60、及与安装构件60一体化的轴构件70。以下，对旋转构件50、安装构件60、及轴构件70的结构进行说明，但是为了便于说明，以轴构件70、安装构件60、旋转构件50的顺序进行说明。

（轴构件）

轴构件70在内部具有制冷剂流路，由在制冷剂流路流动的制冷剂冷却，可以由钢或耐热合金等金属材料形成。也可以在轴构件70的外周卷绕未图示的隔热材料等。

轴构件70例如是双层管，由内管及外管构成。通过内管的内侧空间、及形成在内管的外周面与外管的内周面之间的空间来构成制冷剂流路。

作为制冷剂，可使用水等液体、或空气等气体。制冷剂例如通过内管的内侧空间，向安装构件60的内侧空间供给之后，通过内管的外周面与外管的内周面之间形成的空间，向外部排出。向外部排出的制冷剂由冷却器冷却，可以再次向内管的内侧空间回流。需要说明的是，制冷剂的流动方向也可以为反方向。

如图1所示，轴构件70贯通侧壁24，在金属液槽20的外部，与由马达、减速器等构成的驱动装置34连接。通过驱动装置34的工作，轴构件70、安装构件60、及旋转构件50以轴构件70的中心轴线为中心而一体地旋转。

（安装构件）

安装构件60如图4所示，与轴构件70一体化，在内部可以具有与轴构件70的制冷剂流路连通的未图示的内侧空间。由于制冷剂在内侧空间中流动，因此安装构件60可以由钢或耐热合金等金属材料形成。在安装构件60以能够拆卸的方式安装旋转构件50。

安装构件60一体地具有：与轴构件70一体化的轴部62；从轴部62的前端部向轴部62的径向外方突出的环状的凸缘部63；以及从轴部62的前端部与轴部62同轴地延伸的杆部64。

轴部62与轴构件70对接，例如通过焊接而一体化。在轴部62可以设置与轴构件70的制冷剂流路连通的未图示的制冷剂流路。

凸缘部63从轴部62的前端部（轴构件70的相反侧的端部）向轴部62的径向外方突出。在凸缘部63可以设置与轴构件70的制冷剂流路连通的未图示的制冷剂流路。

杆部64从轴部62的前端部，与轴部62同轴地延伸。在杆部64可以设置与轴构件70的制冷剂流路连通的未图示的制冷剂流路。杆部64如图4所示，贯通旋转构件50，且在前端部具有外螺纹部。通过与外螺纹部螺止的螺母41和凸缘部63，来限制旋转构件50的轴向的移动。通过将螺母41从外螺纹部拆卸，能够进行旋转构件50的拆卸。

另外，安装构件60固定在凸缘部63的前端侧的面上，且具有与杆部64的中心轴线平行的轴部67、68。通过轴部67、68和杆部64，安装构件60与旋转构件50能够一体旋转。

轴部67、68如图4所示，分别贯通旋转构件50，且在前端部具有外螺纹部。通过与外螺纹部螺止的螺母42、43和凸缘部63，来限制旋转构件50的轴向的移动。通过将螺母42、43从外螺纹部拆卸，能够进行旋转构件50的拆卸。

（旋转构件）

旋转构件50为圆盘状，旋转构件50的中心轴线与轴构件70的中心轴线处于同一直线上。旋转构件50在外周部51，与熔融玻璃带G的表面（在本实施方式中为上表面）接触。通过旋转构件50的旋转，将熔融玻璃带G向规定方向送出。

旋转构件50例如图3所示，在外周部51具有齿轮状的凹凸52。通过凹凸52，旋转构件50容易陷入熔融玻璃带G。凹凸52的凸部52a没有特别限定，例如图3所示，可以形成为尖细状（例如，四棱锥状）。齿轮状的凹凸52如图4所示，在旋转构件50的外周部51形成一列，但也可以形成多列。

旋转构件50在内部不具有制冷剂流路，由陶瓷形成。陶瓷与以往的钢或耐热合金等金属相比，高温强度高，因此不需要以往必要的制冷剂流路。由此，制冷剂不在旋转构件50的内部流动，因此在旋转构件50的附近，熔融玻璃带G不易被强烈地冷却。其结果是，熔融玻璃带G的温度、进而熔融玻璃带G的厚度实现稳定化，因此作为产品的板玻璃的平坦性提高。而且，在旋转构件50的附近，熔融玻璃带G不易被强烈地冷却，不易变硬，因此旋转构件50容易陷入熔融玻璃带G，旋转构件50对于熔融玻璃带G的抓紧性提高。此效果在熔融玻璃带G的温度降低的流动方向下游侧显著。

作为陶瓷，没有特别限定，但可使用例如碳化硅（SiC）质陶瓷、氮化硅（Si₃N₄）质陶瓷等。碳化硅或氮化硅对于熔融锡S的飞沫或熔融锡S的蒸气的耐性高，而且，高温强度、蠕变特性优异。

陶瓷的种类根据作为产品的板玻璃（即，熔融玻璃带G）的种类等来选定。例如，在板玻璃为无碱玻璃的情况下，优选耐热冲击性优异的氮化硅质陶瓷。这是因为，在无碱玻璃的情况下，金属液槽20内的温度处于高的倾向，因此耐热冲击性越高而施工操作的自由度升高。而且，因为越为高温，与熔融玻璃带G或熔融锡S的反应性越容易产生问题，但氮化硅质陶瓷在反应性上处于低的倾向。而且，在板玻璃的种类为钠钙玻璃的情况下，除了氮化硅质陶瓷之外，也可以使用碳化硅质陶瓷或氧化铝系陶瓷。

无碱玻璃是实质上不含有碱金属氧化物（Na₂O、K₂O、Li₂O）的玻璃。无碱玻璃中的碱金属氧化物的含量的总量（Na₂O+K₂O+Li₂O）可以为例如0.1%以下。

无碱玻璃例如按氧化物基准的质量百分率表示，含有50～70%、优选50～66%的SiO₂、10.5～24%的Al₂O₃、0～12%的B₂O₃、0～10%、优选0～8%的MgO、0～14.5%的CaO、0～24%的SrO、0～13.5%的BaO、0～5%的ZrO₂，并含有8～29.5%、优选9～29.5%MgO+CaO+SrO+BaO。

无碱玻璃在应变点高且考虑熔化性的情况下，优选的是，按氧化物基准的质量百分率表示，含有58～66%的SiO₂、15～22%的Al₂O₃、5～12%的B₂O₃、0～8%的MgO、0～9%的CaO、3～12.5%的SrO、0～2%的BaO，并含有9～18%的MgO+CaO+SrO+BaO。

无碱玻璃在考虑高应变点的情况下，优选的是，在氧化物基准的质量百分率表示中，含有54～73%的SiO₂、10.5～22.5%的Al₂O₃、0～5.5%的B₂O₃、0～10%的MgO、0～9%的CaO、0～16%的SrO、0～2.5%的BaO、8～26%的MgO+CaO+SrO+BaO。

在板玻璃的种类为无碱玻璃的情况下，可以旋转构件50中的至少与熔融玻璃带G接触的部分为氮化硅质陶瓷，旋转构件50的整体可以不是氮化硅质陶瓷。例如，可以在由金属、碳或其他的陶瓷构成的基材上，通过成膜、接合或嵌合等来形成氮化硅质陶瓷的层。如此，可以按照旋转构件50的部位，使用不同种类的陶瓷。需要说明的是，在本实施方式中，旋转构件50的整体由氮化硅质陶瓷形成。

氮化硅质陶瓷可以是对由包含氮化硅的粉末和烧结助剂的粉末的混合粉末制作的成形体进行烧结而得到的烧结体。作为烧结方法，有常压烧结法、加压烧结法（包括热压烧结、气压烧结）等。作为烧结助剂，可使用例如从氧化铝（Al₂O₃）、氧化镁（MgO）、二氧化钛（TiO₂）、二氧化锆（ZrO₂）及氧化钇（Y₂O₃）中选择的至少1种。

氮化硅质陶瓷中，铝（Al）的含量为0.1质量%以下，优选为小于0.1质量%，镁（Mg）的含量为0.7质量%以下，优选为小于0.7质量%，钛（Ti）的含量为0.9质量%以下，优选为小于0.9质量%。当Al含量、Mg含量及Ti含量为上述的范围时，与熔融玻璃带G不易反应，而且，熔融玻璃带G不易附着，因此能得到良好的耐久性。需要说明的是，Al含量、Mg含量及Ti含量分别可以为0质量%。

氮化硅质陶瓷中，锆（Zr）的含量为3.5质量%以下，优选为小于3.5质量%，钇（Y）的含量为0.5质量%以上，优选为超过0.5质量%，且为10质量%以下，优选小于10质量%。Zr或Y与Al或Mg、Ti相比，是与熔融玻璃带G难以相互扩散的成分，因此可以包含在上述的范围内。通过包含在上述的范围内，能够促进氮化硅粉末的烧结。需要说明的是，Zr为任意成分，Zr含量可以为0质量%。

需要说明的是，本实施方式的氮化硅质陶瓷是通过常压烧结法或加压烧结法而得到的烧结体，但也可以是通过反应烧结法而得到的烧结体。反应烧结法是将由金属硅（Si）的粉末成形的成形体在氮气氛中进行加热的方法。反应烧结法未使用烧结助剂，因此能得到高纯度的烧结体，能够提高烧结体相对于熔融玻璃带G的耐久性。

在旋转构件50的中心贯通形成有圆孔。圆孔中插通有杆部64。圆孔的内径比杆部64的外径大。

另外，在旋转构件50贯通形成有插通孔。插通孔中插通有轴部67、68。各插通孔的内径比对应的轴部67、68的外径大。

图5是表示旋转构件的变形例（1）的主视图。图6（a）～（c）是图5的沿着VI-VI线的剖视图的例子。

图5所示的旋转构件50A的外周面56A例如图6（a）所示，在整周截面形状是向径向外方凸出的弯曲状。旋转构件50A的外周面56A的轴向中央部比轴向两端部向径向外方突出。旋转构件50A在外周面56A不具有齿轮状的凹凸。即使没有齿轮状的凹凸，旋转构件50A也能够向熔融玻璃带G陷入。这是因为，由于制冷剂未在旋转构件50A的内部流动，因此在旋转构件50A的附近，熔融玻璃带G未被强烈地冷却，不易变硬。

例如图6（b）所示，所述凸出的弯曲状的曲率半径Ra当考虑与熔融玻璃带G的抓紧力时，优选为R1mm～R100mm，更优选为R3mm～R50mm，进一步优选为R5mm～R30mm，特别优选为R10mm～R20mm。而且，在所述凸出的弯曲状中，例如图6（c）所示，所述轴方向中央部的曲率半径Rb与所述轴方向两端部的曲率半径Rc可以为复合R。此时，曲率半径Rb、Rc均优选为R1mm～R100mm，更优选为R3mm～R50mm，进一步优选为R5mm～R30mm，特别优选为R10mm～R20mm。而且，在所述凸出的弯曲状中，可以在局部具有平坦部，但不具有平坦部的情况与熔融玻璃带G的抓紧力稳定，因此优选。

另外，当考虑到与熔融玻璃带G的抓紧力时，图6（b）所示的所述凸出的弯曲状中的旋转构件50A的半径方向的宽度d优选为0.5mm以上，更优选为1mm以上，进一步优选为2mm以上。同样地，所述凸出的弯曲状中的旋转构件50A的半径方向的宽度d优选为5mm以下，更优选为4mm以下。

另外，图6（b）所示的旋转构件50A的半径r当考虑到安装构件60与熔融玻璃带G的接触防止、轴构件70的水平性时，优选为100mm以上，更优选为150mm以上，进一步优选为180mm以上，当考虑到旋转构件50A与熔融玻璃带G的位置调整、旋转构件50A的旋转速度的微调整时，优选为350mm以下，更优选为300mm以下，进一步优选为270mm以下。

另外，旋转构件50A的厚度w当考虑到与熔融玻璃带G的抓紧力时，优选为5mm以上，更优选为10mm以上，进一步优选为15mm以上，当考虑到熔融玻璃带G的平坦性提高、不需要的抓紧宽度的扩大防止时，优选为60mm以下，更优选为40mm以下，进一步优选为35mm以下。

如此，旋转构件50A的外周面56A如图6（a）～（c）所示，在整周截面形状是向径向外方凸出的弯曲状，由于没有齿轮状的凹凸，因此不易破损，能减少成形、加工成本。而且，在图6（a）～（c）那样的结构的情况下，能够稳定地将熔融玻璃带G成形为板状玻璃，因此优选。

图7～图10是表示旋转构件的变形例（2）～（5）的主视图。在变形例（2）～（5）中，在旋转构件50B～50E上形成有切口57B或贯通孔58C、58D、59E，以缓和旋转构件50B～50E中的由温度斜度等引起的应力。到目前为止的金属制的旋转构件如前述那样在内部具有冷却流路，因此难以设置所述切口或贯通孔。本发明的旋转构件不需要冷却，不需要设置冷却流路。而且，能够容易且任意地设置所述切口或贯通孔。当在旋转构件设置所述切口或贯通孔时，能够缓和旋转构件的所述应力，而且也能缓和旋转构件的制作时的残留应力，能够防止旋转构件的变形或破损，因此优选。

在图7所示的旋转构件50B上，除了形成有供杆部64（参照图4）插通的圆孔53B及供轴部67、68（参照图4）插通的插通孔54B、55B之外，还沿着圆孔53B的内周隔开间隔形成有多个圆弧状的切口57B。

在图8所示的旋转构件50C上，除了形成有供杆部64（参照图4）插通的圆孔53C及供轴部67、68（参照图4）插通的插通孔54C、55C之外，还呈放射状地形成多个径向长的贯通孔58C。

在图9所示的旋转构件50D上，除了形成有供杆部64（参照图4）插通的圆孔53D及供轴部67、68（参照图4）插通的插通孔54D、55D之外，还形成有多个周向长的圆弧状的贯通孔58D。

在图10所示的旋转构件50E上，除了形成有供杆部64（参照图4）插通的圆孔53E及供轴部67、68（参照图4）插通的插通孔54E、55E之外，还形成有多个圆状的贯通孔59E。

切口57B、贯通孔58C、58D、59E的尺寸形状、配置位置例如通过有限元素法等的应力解析来求出。

以上，说明了本发明的一实施方式及其变形例，但本发明并不局限于上述的实施方式及其变形例。不脱离本发明的范围，能够对上述的实施方式及其变形例施加各种变形及置换。

例如，本实施方式的支承辊40可以仅在金属液槽20内的一部分的区域中使用，例如也可以作为下游侧的支承辊使用。这是因为，在下游侧，温度低，熔融玻璃带硬，因此抓紧性容易成为问题。

本发明的支承辊40当考虑到熔融玻璃带G的成形性时，优选在熔融玻璃带G的粘度为10³～10¹³[dPa·s]的区域中使用。即，在所述无碱玻璃的情况下，优选在熔融玻璃带G的温度为800～1400℃的区域中使用。以往，在熔融玻璃带G的粘度为10^6.5～10¹³[dPa·s]的区域1，即所述无碱玻璃的情况下，在熔融玻璃带G的温度为800～1000℃的区域1中，难以进行稳定的抓紧，但本发明的支承辊40即使在所述区域1中也能够进行稳定的抓紧，因此更优选至少在所述区域1中使用。

另外，本实施方式的支承辊40在浮法中使用，但也可以在其他的成形方法中使用，例如可以在熔化法中使用。

在熔化法的情况下，支承辊为圆柱状或圆筒状，以从表侧及背侧夹持熔融玻璃带的方式2个1组使用，由2个支承辊构成的支承辊组在熔融玻璃带的宽度方向两侧配置多对。

另外，在熔化法的情况下，板玻璃的成形装置具有连续供给熔融玻璃的桶状构件。从桶状构件的左右两侧的上缘溢出的熔融玻璃沿着桶状构件的左右两侧面流下，在左右两侧面相交的下缘处合流而一体化，由此成为熔融玻璃带。熔融玻璃带由多对的支承辊组沿宽度方向施加张力，能一边抑制宽度方向的收缩，一边向下方送出。

实施例

以下，通过实施例等，具体地说明本发明，但本发明并未限定为这些例子。

在例1～例4中，研究了烧结体相对于熔融玻璃的浸润性与烧结体中含有的杂质的关系。

评价用的试验片及试验板按照各例子，加工制作了不同的氮化硅（Si₃N₄）质陶瓷的烧结体。

烧结体中的杂质的含量通过辉光放电质量分析法，对从烧结体呈方状地切出的试验片进行分析来测定。作为测定的对象的杂质被包含作为烧结助剂，是铝（Al）、镁（Mg）、钛（Ti）、锆（Zr）、钇（Y）。

烧结体相对于熔融玻璃的浸润性通过高温浸润性试验机（Ulvac理工社制，WET1200）进行了测定。具体而言，将无碱玻璃（旭硝子社制，AN100）的方状玻璃片载置在加工成厚度1mm的试验板上，在氮气氛中，用10分钟升温至1150℃，在1150℃下保持10分钟而生成了熔融玻璃，之后，用90秒使温度从1150℃下降为1050℃，并维持为1050℃，测定了液滴的接触角。测定在下降为1050℃的时刻、及从该时刻起的2小时后、4小时后、6小时后、8小时后进行。接触角越大，是指熔融玻璃越难向烧结体浸润，因此表示熔融玻璃与烧结体的反应性低。而且，接触角的时间变化越少，是指浸润难度越容易持续。

评价的结果如表1及图11所示。图11中，纵轴表示接触角（°），横轴表示经过时间（h:小时（hours））。需要说明的是，10000质量ppm=1质量%。

【表1】

从表1及图11可知，Al含量为0.1质量%以下，优选为小于0.1质量%，Mg含量为0.7质量%以下，优选为小于0.7质量%，Ti含量为0.9质量%以下，优选为小于0.9质量%，Zr含量为3.5质量%以下，优选为小于3.5质量%，Y含量为0.5质量%以上且10质量%以下，优选为超过0.5质量%且小于10质量%，这样的话，接触角的时间变化少，经过8小时之后的接触角大，因此能得到良好的耐久性。

工业上的可利用性

本发明适合于支承辊、具有支承辊的板玻璃的成形装置、及使用了支承辊的板玻璃的成形方法。

本申请基于2011年11月17日向日本国专利庁提出申请的日本特愿2011-251274，主张该申请的优先权，通过参照而包含该申请的全部内容。

标号说明

10 板玻璃的成形装置

20 金属液槽

40 支承辊

50 旋转构件

51 外周部

52 凹凸

56A 外周面

G 熔融玻璃带

Claims

1.一种支承辊，用于抑制带板状的熔融玻璃带的宽度方向上的收缩，其中，

在前端部具有与所述熔融玻璃带接触的旋转构件，

该旋转构件在内部不具有制冷剂流路，且该旋转构件由陶瓷形成。

2.根据权利要求1所述的支承辊，其中，

所述旋转构件中的至少与所述熔融玻璃带接触的部分由氮化硅质陶瓷形成。

3.根据权利要求2所述的支承辊，其中，

所述氮化硅质陶瓷为烧结体，且所述氮化硅质陶瓷中铝（Al）的含量为0.1质量%以下、镁（Mg）的含量为0.7质量%以下、钛（Ti）的含量为0.9质量%以下。

4.根据权利要求3所述的支承辊，其中，

所述氮化硅质陶瓷中，锆（Zr）的含量为3.5质量%以下，钇（Y）的含量为0.5质量%以上且10质量%以下。

5.根据权利要求1～4中任一项所述的支承辊，其中，

所述旋转构件的外周面在整周将截面形状形成为向径向外方凸出的弯曲状。

6.根据权利要求1～4中任一项所述的支承辊，其中，

所述旋转构件在外周具有齿轮状的凹凸。

7.根据权利要求1～6中任一项所述的支承辊，其中，

所述旋转构件是与金属液槽内的熔融玻璃带接触的构件。

8.一种板玻璃的成形装置，具有权利要求1～7中任一项所述的支承辊。

9.一种板玻璃的成形方法，具有使用权利要求1～7中任一项所述的支承辊来抑制所述熔融玻璃带的宽度方向的收缩的工序。