CN103597695A - 并网的逆变器、逆变器装置和逆变器装置的运行方法 - Google Patents

Abstract

本发明涉及一种并网的逆变器(2)，用于通过变压器(4)向能量供给网络(5)中供应电流，该逆变器具有输出桥装置，所述输出桥装置通过脉冲宽度调制器(241)控制，其中为了确定输出桥装置的接通时间点使用周期性的辅助信号。此外逆变器(2)具有一个同步单元(241)，用于使辅助信号与能量供给网络(5)同步。逆变器(2)的特征在于，构造同步单元(241)用于相对于能量供给网络(5)的相位将周期性的辅助信号调整到预先规定的相位偏移(ΔΦ₀)。本发明还涉及一种具有至少两个这样的并网的逆变器(2)的逆变器装置，这两个逆变器在交流侧彼此以电感方式耦合，本发明还涉及一种用于该逆变器装置的运行方法。

Description

并网的逆变器、逆变器装置和逆变器装置的运行方法

技术领域

本发明涉及一种并网的逆变器，用于通过变压器向能量供给网络供给电流，其中该逆变器具有输出桥电路，所述输出桥电路通过脉冲宽度调制器控制，其中为了确定该输出桥设备的接通时间点使用周期性的辅助信号。此外本发明涉及一种具有至少两个所述类型的逆变器的逆变器装置，以及一种用于运行这种逆变器装置的方法。

背景技术

并网的逆变器在能量供给设备，例如光伏设备和风能设备中使用。对于并网的逆变器，在该逆变器的输出端上输出的电压或者电流曲线与能量供给网络中相应的曲线相符。在能量供给设备中，发电机、例如串联和/或并联电路中的光伏模块产生直流电压，该直流电压必要时在通过升压变压器改变电压后被供给一个直流电中间电路。来自直流电中间电路的直流电由逆变器转换为在其频率和电压上适于向能量供给网络中供给(einspeisen)的交流电。这里所述转换可以实现为转换为单相或者多相的、特别是三相的交流电。这里逆变器具有输出桥电路，该输出桥电路根据应得到供电的能量供给网络的相的数量而具有一个或者多个开关桥，这些开关桥通常装备有功率半导体开关。

这里这些功率半导体开关按确定的调制方式被控制，使得与设置在逆变器和能量供给网络之间的滤波器相结合而产生尽可能为正弦波形的输出电流。在常用的脉冲宽度调制法中(PWM-Puls Width Modulation)，以显著高于能量供给网络中的交流电的频率的开关频率(例如相对于50或者60Hz的电网频率，开关频率为3到30kHz)接通和关断功率半导体开关。在电网频率的周期性的变化进程中，在一个开关频率周期之内的接通时间和关断时间之间的、被称为填充系数的比例如此变化，使得尽可能得到输出电流的正弦形曲线。已知的用于确定填充系数或者开关时间点的方案例如是“正弦波三角波调制法”、“空间矢量调制法(SVM-Space Vector Modulation)”或者修改的正弦波三角波调制法，例如所谓的“具有三次谐波的正弦波三角波调制法”。在这些PWM法中，使用周期性的辅助信号来确定开关时间点，例如在“正弦波三角波调制法”中，使用三角波信号或者在“SVM法”中使用时钟信号。

然而即使在复杂的调制方法中通常所产生的交流电也不是纯粹的正弦波信号，而是例如具有在该调制方法的开关频率处的频率分量，所述频率分量被称为电压纹波。

为实现更大的输出电流或者功率，特别在较大的光伏设备中经常并列使用两个或者更多个逆变器。当这些逆变器在输出电压侧彼此不完全分开时，则在这些逆变器之间能够出现补偿电流，所述补偿电流引起逆变器的输出电路的功率半导体开关的不希望的附加的电流负荷。例如当逆变器既在直流电压侧通过共同的中间电路彼此连接，也在交流电压侧例如因为没有变压器的中间电路而直接与能量供给网络连接时，出现这样的补偿电流。即使当不使用共同的中间电路，但是模块或者串(模块的串联电路)分别以一个端子接地时，在直流电压侧也可以存在耦合。在交流电压侧还可能由于感应耦合存在两个逆变器的导致问题的相互影响。在两个逆变器感应耦合时，虽然没有直流补偿电流流过，但是在频率较高是可能有具有交流成分的补偿电流流过，特别在逆转时通过上面说明的不能完全避免的电压纹波引起。在变压器设置在逆变器和能量供给网络之间的设备中也能够观察到这样的耦合。

在文献DE102008056256A1中介绍了一种具有多个并联的逆变器的逆变器装置，其中这样避免逆变器之间的补偿电流，即同时控制启动各个逆变器的相应的功率半导体开关。这是这样来实现的，即其中一个称为主逆变器的逆变器产生用于功率半导体的控制信号，该控制信号通过相应的线路传输给称为从逆变器的每个另外的逆变器。然而该方法仅对于空间上彼此接近设置的逆变器才是实用的。

文献US2008／0265680A1说明了多个逆变器的一种布局，这些逆变器以其输出端直接耦合。这些逆变器通过PWM法控制，这里使用的辅助信号根据电网电压同步。由此不需要为逆变器的输出桥装置传输控制信号。能量供给网络用作同步连接。该方法非常适合直接互联的逆变器。然而对于感应地、例如通过变压器耦合的逆变器，已经证明，不能完全抑制补偿电流。

发明目的

因此本发明的任务在于，提供逆变器的一种布置结构和一种用于运行逆变器的布置结构的方法，其中，能够使在交流侧感应地通过变压器彼此耦合的逆变器运行，而不会出现成问题的补偿电流，并且不需要为逆变器的输出桥装置传输控制信号。另一个任务是提供一种适合于此的并网的逆变器。

该任务通过具有各独立权利要求的相应特征的逆变器装置和用于运行逆变器排列的方法解决。有利的实施形式和扩展方案在相应的从属权利要求中说明。

根据第一方面，该任务通过一种用于通过变压器向能量供给网络中供给电流的并网的逆变器解决，所述逆变器具有输出桥装置，所述输出桥装置通过脉冲宽度调制器控制，其中为了确定输出桥装置的接通时间点使用周期性的辅助信号。逆变器还具有同步单元，用于使辅助信号与能量供给网络同步。该逆变器的特征在于，同步单元设置成用于将周期性的辅助信号相对于能量供给网络的一个相调整至预先规定的相位偏移。

通过使辅助信号与能量供给网络相位同步，能够使两个逆变器的开关时间点彼此协调，从而没有补偿电流，其中相位偏移使得能够补偿在变压器内部出现的相移。由此即使在逆变器感应耦合的情况下也能够在不通过能量供给网络为逆变器的输出桥装置传输控制信号的情况下实现同步。

在逆变器的一个有利实施形式中，同步单元包括一个PLL(Phase LockLoop(锁相回路))电路。以这种方式能够以简单的方式实现辅助信号与能量供给网络的同步，尽管辅助信号通常具有比能量供给网络高多倍的频率。

根据第二方面，该任务通过具有至少两个这种在交流侧彼此耦合的并网的逆变器的逆变器装置解决。由此得到和第一方面相同的优点。

在逆变器装置的一个有利的实施形式中，各逆变器在交流侧通过一个三绕组变压器彼此感应耦合。三绕组变压器比常见的四绕组变压器明显更为简单和经济。在三绕组变压器中通常不利的、两个初级绕组之间的较小的阻抗由于使用了根据第一方面的逆变器而变得不成问题。这里初级绕组的阻抗也可以是不同的，因为通过使用的方法能够补偿不对称。

根据第三方面，该任务通过一种用于逆变器装置的运行方法解决，所述逆变器装置用于给能量供给网络供给电流并具有至少两个并网的逆变器，其中这些逆变器在交流侧通过至少一个变压器彼此耦合，并且分别具有一个输出桥装置，所述输出桥装置在使用周期性的辅助信号的情况下以脉冲宽度调制的方式被控制，其中使相应周期性的辅助信号与能量供给网络相位同步。该运行方法的特征在于，两个耦合的逆变器的周期性的辅助信号彼此相对具有预先给定的并且不等于零的相位偏移。其优点也对应于第一和第二方面的优点。

附图说明

下面根据七个附图在实施例中示出本发明。其中：

图1示出具有两个逆变器的能量供给装置的示意性框图，

图2示出图1的实施例的两个逆变器在非同步的情况下取决于时间的输出电压，

图3以用示意性框图表示的示意性概略图示出逆变器的一部分，

图4描述非感应耦合的逆变器在同步情况下的取决于时间的输出电压，

图5以示意性框图示出也可为感应耦合的逆变器使用的用于逆变器的同步装置，

图6示出三绕组变压器的简化的替代电路图，以及

图7示出对于在图6中示出的替代电路图的矢量图。

具体实施方式

图1以示意性的框图示出作为能量供给设备的光伏设备。该光伏设备一下面简称PV设备—具有两个光伏发电机(PV发电机)1a、1b，它们分别与一个逆变器2a、2b连接。逆变器的输出端分别通过一个滤波器3a、3b与变压器4连接。为此目的，变压器4具有两个分开的初级绕组41a、41b。变压器4的一个公共的次级绕组42与能量供给网络5连接，以便将由PV发电机1a、1b产生的并且在逆变器2a、2b中转换的电功率供应到能量供给网络中。

在该图中PV发电机1a、1b象征性地各仅通过各个光伏电池的开关符号示出。应该理解，PV发电机1a、1b在所示的PV设备中可以分别由多个串联和／或并联的光伏模块(PV模块)构成。此外，为了清楚起见，PV设备的其他元件，例如直流侧的(DC-Direct Current)开关机构或交流侧的(AC-AlternatingCurrent)开关机构，例如设备分离器或者保险机构，在该图中未示出。

各逆变器2a、2b在所示实施例中分别包括一个输入侧的直流／直流转换器21a、21b(DC／DC转换器)，它们分部通过中间电路22a、22b与一个直流/交流转换器23a、23b(DC／AC转换器)连接。应该指出，根据本申请的逆变器也可以构造成没有输入侧的DC／DC转换器。在中间电路内分部设置一个电容器221a、221b，它们用于平整中间电路电压Uz并且使得能够在不出现中间电路电压Uz的电压暂降的情况下由DC／AC转换器23a、23b实现脉冲式的电流提取。逆变器2a、2b分别具有一个控制装置24a、24b，用于控制DC／DC转换器21a、21b和DC／AC转换器23a、23b。对DC／DC转换器21a、21b的控制在这里例如也可以包括所谓的MPP(Maximum Power Point(最大功率点))跟踪法，该方法用于使PV发电机1a、1b在最大的功率的工作点运行。

PV设备设计成用于在三相上向能量供给网络5中供电。相应地逆变器2a、2b具有三相的输出端，而滤波器3a和3b和变压器4构造成三相的。三个相的数目仅应理解为示例性的；根据本申请的逆变器和利用该逆变器构成的逆变器装置能够同样适于以任意相数运行、特别是单相的运行。

逆变器2a、2b在其DC／AC转换器23a、23b中具有带半导体功率开关的输出桥电路，其以PWM法控制。因此DC／AC转换器23a、23b的输出信号是节拍式的直流信号，其中节拍频率，即每秒开关周期的数量，可以在1千赫兹到数10千赫兹的范围内。包括电感元件和电容元件的组合的滤波器3a、3b用于将逆变器2a、2b的输出信号平整为尽可能正弦形的电压曲线。所述滤波器由于这个原因通常也称为正弦波滤波器。

图2在其上部作为时间t的函数示出滤波器3a、3b的输出端上的、对于振幅电压U0标准化的电压U_a和U_b。其中示出了能量供给网络5的一个相的周期长度为t0的一个周期性的曲线。图2示出逆变器2a、2b的未同步的运行。电压U_a、U_b的曲线都示出在叠加在纯正弦形曲线的具有较高频率的分量。这些分量在其幅值上为幅值电压U₀的几个百分点。这些具有较高频率的分量也称为电压纹波。

在图2的下部，在和该图的上部中相同的时间轴上示出电压差ΔU＝U_b-U_a。关于电压轴，该图的下部相对于上部放大示出。电压差ΔU在零点附近波动的曲线示出，两个逆变器2a、2b关于正弦波基本振荡一致地追随能量供给网络5的电压曲线。然而在电压纹波中观察到不等于零的电压差ΔU。在PV设备运行时该电压差ΔU由于变压器4的初级绕组41a、41b内的电流的感应耦合在电压纹波的频率处导致补偿电流，所述补偿电流在滤波器3a、3b的电容器之间往复流动。这特别在以下情况下能够观察到，即，使用所谓的三绕组变压器作为变压器4，所述变压器在两个初级绕组之间具有比其他适合的变压器、例如所谓的四绕组变压器小的阻抗。

图3同样以框图示出图1的其中一个逆变器2a、2b的细部图。下面的叙述涉及两个逆变器2a、2b，它们在所示实施例中具有同样的构造。因此在附图标记中省略通过下标a、b进行的区分。

逆变器2的DC／AC转换器23具有输出桥装置，其中用符号示出一个桥分支。在逆变器2的三相结构中，通常存在三个这样的桥分支，这些桥分支在图中用省略号表示。每一个桥分支具有两个半导体功率开关231、232。举例示出了IGBT(Insulated Gate Bipolar Transistor(绝缘栅双极晶体管))开关，它们分别设有一个反并联的保护二极管。然而也可以使用其他适当的半导体开关，例如MOSFET(Metalloxid Semiconductor Field-Effect transistor(金属氧化物半导体场效应晶体管))。开关231、232由控制装置24控制。所述控制装置包括脉冲宽度调制器241、参考电压发生器242、同步单元243和控制单元244。

脉冲宽度调制器241如此产生用于开关元件231、232的控制信号，使得再现参考电压U_ref的为它预先规定的曲线。参考电压U_ref由参考电压发生器242通过能量供给网络5的供应给参考电压发生器的电网电压曲线构成。由此在逆变器2的输出端上输出的电压曲线跟随电网电压的电压曲线；该逆变器是电网耦合的。参考电压发生器242为了提供参考电压U_ref可以直接将能量供给网络的一个相的电压-下面称为电网电压U_Netz-映射到参考电压U_ref的一个较小的电压水平上，或者也可以操作参考电压正弦波发生器的中间电路，所述参考电压正弦波发生器通过相同步电路(PLL-Phase Lock Loop(锁相回路))与预先给定的电网电压U_Netz同步。

脉冲宽度调制器241在所示实施例中是三角波正弦波调制器。在这种调制方式中，为确定开关231、232的开关点使用三角波信号U_Δ作为周期性的辅助信号。该三角波信号U_Δ的频率为电网电压U_Netz的频率f₀的多倍。在所示实施例中作为周期性的辅助信号使用的三角波信号U_Δ由同步单元243产生。

图4以和图2同样的方式示出两个逆变器的输出电压U_a和U_b，这两个输出电压各自的辅助信号相对于能量供给网络的一个相的电压曲线已调整到相同的相位上。在图4的上部中可以看到，电压曲线U_a和U_b在所示的刻度上全等地延伸。这由在该图的下部中的电压差ΔU＝U_b-U_a的图形得到证实，其中可以仅看到相对于零线的极小的偏差。因此在输出端直接耦合时出现的不利的补偿电流在将三角波信号U_Δ同步到相同的相位的情况下不再或者几乎不再存在。

然而当逆变器不是直接地、而是如在图1的实施例中那样感应地耦合时，这样同步到在能量供给网络内的一个相上的一个公共的相位上也不能防止出现平衡交流电流。

根据按本申请的用于运行逆变器装置的方法，对于逆变器装置的逆变器，这样调整周期性的辅助信号、这里是三角波信号U_Δ与用参考电压U_ref代表的电网电压U_Netz之间的预先给定的相位关系，使得两个耦合的逆变器的辅助信号彼此能够具有预先给定的不等于零的相位偏移ΔΦ₀。在当前说明的实施例中，这通过同步单元243进行。

图5以框图详细示出图4的同步单元243的结构。这里应事先指出，在图5中示出一个同步单元，该同步单元对于用于PWM的辅助信号的相位具有模拟的调节回路。应该理解，该同步单元同样可以具有以数字方式工作的调节器。

同步单元具有一个三角波电压发生器200，它构造成电压控制的频率发生器，所述频率发生器的频率f通过输入电压信号U_f控制。由三角波电压发生器200在输出端上输出的电压信号作为三角波信号U_Δ提供给脉冲宽度调制器241。

在同步单元的内部该三角波信号U_Δ被供应给频率转换器201。三角波信号U_Δ的频率f通常为能量供给网络5的电网频率f₀的整数倍。两个频率之间的频率比f/f₀优选在约10到100的范围内。为执行三角波信号U_Δ的相位和低频的电网电压曲线的相位的比较，频率转换器201以上述因子对三角波信号U_Δ进行分频以及进行向正弦波信号的波形转换。这种转换的一种可能性在于，建造一个循环的计数器，每经过三角波信号U_Δ的一个周期所述计数器的计数值就增加值1。当该计数器达到相应于频率比f/f₀的计数器读数时，该计数器被复位到初始值1。这样该计数器循环地遍历f/f₀个不同的值，其中每次循环遍历都相应于电网电压U_Netz的正弦波信号的周期时长。在频率转换器201中存储有转换表，在所述转换表中为每一个计数器读数存储具有电网频率f₀的周期时长的正弦波电压的一个对应的值。在频率转换器201的输出端上根据该转换表的值输出通过数／模转换器产生的电压信号。因此频率转换器201在它的输出端上提供正弦形的电压信号，该电压信号相位不变地与三角波电压发生器200的三角波信号U_Δ耦合并且在其频率上对应于电网电压U_Netz。与由参考发生器242提供的、相对于电网电压相位不变的参考信号U_ref相同，该信号也被供应给相位比较器202。在相位比较器202的输出端上输出信号U_ΔΦ，该信号正比于两个输入信号的相位差。在加法器203中该信号还与由偏移调节器204产生的电压相加，该电压对应于要调整的相位位移ΔΦ₀。和信号作为控制量供应给调节模块205，该调节模块例如可以设计成比例／积分调节器(PI调节器)。调节模块205的输出在另一个加法器206中累加到由基本频率调节器207输出的基本频率电压U_fo上，以便产生控制电压U_f，所述控制电压如开始时所述那样控制三角波电压发生器200的频率f。

这样同步单元243包括相位调节回路(PLL)，通过所述相位调节回路经由调节模块205不断地这样补充调整三角波电压发生器200的频率f，使得在三角波信号U_Δ和参考电压U_ref之间存在固定的相位关系。这里该相位关系可以通过偏移调节器204调节或者也可以由控制装置预先规定。三角波信号U_Δ和电网电压U_Netz之间的频率比f/f₀通过分频器201和存储在分频器中的转换表确定。这里基本频率电压U_f0的规定值应该通过基本频率调节器相应地适配，使得在接通调节回路时基本频率就已经尽可能接近三角波电压发生器200的运行频率。

下面根据图6和7说明一种用于确定相位偏移ΔΦ₀的方法，该相位偏移阻止在两个逆变器感应耦合时由于逆变器的输出电压上的电压纹波产生补偿电流。

为此图6给出了图1的实施例的三绕组变压器4的简化的替代电路图。在该简化的替代电路图中既不考虑初级绕组41a、41b和次级绕组42的欧姆电阻，也不考虑变压器4的主电感。

这里给出了与感应耦合相关的初级绕组41a或41b的杂散电感43a、43b和次级绕组42的杂散电感44。在变压器4的与杂散电感43a、43b连接的输入端上施加电压U_a或U_b。在杂散电感44上相应施加电网电压U_Netz。此外在图6中标出在输入端上流动的电流Ｉ_ａ和I_b以及对杂散电感43a、43b和44之间的节点施加的电压U_ab。

在所示变压器4运行时，电流I_a、I_b与杂散阻抗43a、43b的电抗(Blindwiderstand)相结合导致在杂散阻抗43a、43b上的电压降U^χ _a或者U^χ _b。

逆变器之间的补偿电流在那时被阻止，即当在从变压器4的输入端到上述节点的每个分支中相应的输入电压U_a或者U_b和相应的电压降U^χ _a或者U^χ _b累加为相同的节点电压U_ab时，也就是说成立U_a-U^χ _a＝U_b-U^χ _b时，此时要考虑，输入电压和在杂散阻抗43a、43b上下降的电压在用复数表示时彼此垂直。

图7中以矢量图的形式示出这种状态。电压降U^χ _a或者U^χ _b导致输入电压U_a和U_b相对于节点电压U_ab的相位差ΔΦ_a和ΔΦ_b。相位差ΔΦ_a、ΔΦ_b通常是不同的，因为电压降U^χ _a或U^χ _b的量也是不同的。所述量作为电流I_a或I_b和杂散电感43a或43b的电抗的乘积得到。该电抗对于预先给定的电网频率又正比于杂散电感43a、43b的大小。总之这意味着，一方面是由逆变器供给的功率对于相位差ΔΦ_a和ΔΦ_b负责，因为所述功率决定了量I_a、I_b，另一方面变压器4的特征对于相位差ΔΦ_a和ΔΦ_b负责。关于变压器4，特别配设给逆变器的各个绕组41a、41b的特征的差别是重要的。当在输出电压U_a和U_b之间调整出ΔΦ₀＝ΔΦ_a-ΔΦ_b的相位偏移时，则实现了在逆变器之间补偿电流流动的情况下供电。

这里可以规定，除变压器的特征外，逆变器和变压器之间的连接线路的电特征也要考虑，以便补偿它对相位差的影响。在这种情况下上，必要时连接线路的相关的特征例如是连线和/或中间接入的滤波器的阻抗。

大型光伏电站通常由多个根据图1的PV设备构成。如上所述，每个PV设备的逆变器2都被同步，以避免补偿电流。但在能量供给网络5的一个网络连接点上把多个PV设备连接在一起时，有利的是，PV设备分别成对地同步，使得它们各自的电压纹波尽可能反相地运行(相位差180°)并且由此消除电压纹波。在根据图5的同步单元243中，这也可以通过偏移调节器204实现。使第一PV设备的逆变器相对于其三角波电压U_Δ以确定的相位偏移ΔΦ₀同相地运行，并且使第二PV设备的逆变器相对于其三角波电压U_Δ也以确定的相位偏移ΔΦ’₀运行，但其中在第一和第二PV设备的逆变器之间存在约180°的相位偏移。

在一个可选的实施形式中，在具有多个PV设备的光伏电站中，如上所述，这样来同步每个PV设备的逆变器2，使得它们的输出端具有相同变化的电压纹波。但使各个PV设备以预先给定的、不等于零的相位偏移ΔΦ₀运行，所述相位偏移优选是不同的并且尽可能均匀地在整个相位空间(0到2π或者0-180°)上分布。这种实施形式特别适合于包括奇数个PV设备的光伏电站。

附图标记列表

1                      光伏发电机(PV发电机)

2                      逆变器

21                     DC／DC转换器

22                     中间电路

221                    电容器

23                     DC／AC转换器

231、232               功率半导体开关

24                     控制装置

241                    相位调制器

242                    参考电压发生器

243                    同步单元

244                    控制单元

3                      滤波器

4                      变压器

41                     初级绕组

42                     次级绕组

5                      能量供给网络

200                    三角波电压发生器

201                    分频器

202                    相位比较器

203                    加法器

204                    偏移调节器

205                    PI调节器

206                    加法器

207                    基本频率调节器

Claims (14)

1.一种并网的逆变器(2)，用于通过变压器(4)向能量供给网络(5)中供给电流，所述逆变器具有：

-输出桥装置，所述输出桥装置通过脉冲宽度调制器(241)控制，其中为了确定输出桥装置的接通时间点使用周期性的辅助信号，和

-同步单元(241)，用于使辅助信号与能量供给网络(5)同步，

其特征在于，

同步单元(241)设置成用于将周期性的辅助信号相对于能量供给网络(5)的相位调整到预先规定的相位偏移(ΔΦ₀)。

2.根据权利要求1所述的并网的逆变器，其中，脉冲宽度调制器(241)是正弦波三角波调制器，周期性的辅助信号是三角波信号(U_Δ)。

3.根据权利要求1或2所述的并网的逆变器，其中，脉冲宽度调制器(241)包括PLL电路。

4.根据权利要求3所述的并网的逆变器，其中，PLL电路包括具有变换表的频率转换器(201)和DA转换器，用于将周期性的辅助电压转换为较低频率的相位不变的正弦波电压。

5.一种逆变器装置，所述逆变器装置具有至少两个并网的逆变器(2)，这些逆变器在交流侧感应地彼此耦合，其特征在于，所述逆变器(2)根据权利要求1到4之一构成。

6.根据权利要求5所述的逆变器装置，其中，各逆变器(2)在交流侧通过三绕组变压器(4)彼此耦合。

7.根据权利要求6所述的逆变器装置，其中，所述三绕组变压器(4)具有两个具有不同阻抗的初级绕组。

8.一种用于逆变器装置的运行方法，所述逆变器装置用于向能量供给网络(5)中供给功率，所述逆变器装置具有至少两个并网的逆变器(2)，这些逆变器在交流侧通过至少一个变压器(4)彼此耦合并且分别具有一个输出桥装置，所述输出桥装置在使用周期性的辅助信号的情况下以脉冲宽度调制的方式被控制，其中各周期性的辅助信号与能量供给网络(5)相位同步，其特征在于，两个耦合的逆变器(2)的周期性的辅助信号相对于彼此具有预先规定的、不等于零的相位偏移(ΔΦ₀)。

9.根据权利要求8所述的运行方法，其中，相位偏移(ΔΦ₀)取决于由逆变器(2)供应到能量供给网络(5)中的功率。

10.根据权利要求8或9所述的运行方法，其中，相位偏移(ΔΦ₀)取决于变压器(4)的与逆变器连接的绕组(41)的电感和/或电阻的大小。

11.根据权利要求8到10之一所述的运行方法，其中，相位偏移(ΔΦ₀)取决于逆变器和变压器(4)之间的连接线路的电感和/或电阻的大小。

12.根据权利要求8到11之一所述的运行方法，其中，设有至少四个并网的逆变器(2)，它们成对地在交流侧彼此耦合，其中，对于分别成对地在交流侧彼此耦合的逆变器(2)和彼此不耦合的逆变器，周期性的辅助信号的预先规定的、不等于零的相位偏移(ΔΦ₀)是不同的。

13.根据权利要求12所述的运行方法，其中，各彼此不耦合的逆变器(2)的周期性的辅助信号是反相的。

14.根据权利要求12所述的运行方法，其中，所有彼此不耦合的逆变器(2)的周期性的辅助信号具有不同的相位偏移(ΔΦ₀)。

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