最佳实施方案1
本发明的一种基本上由Fe、Ni、Si、B、O和N组成的合金薄板和一种基本上由Fe、Ni、Si、Co、B、O和N组成的合金薄板叙述如下。
限制本发明组分的原因也叙述如下。
为了防止彩色相位移,要求用于荫罩的Fe-Ni合金薄板在30~100℃温度范围内具有2.0×10-6/℃的平均热膨胀系数上限。该热膨胀系数取决于合金的Ni含量,满足上述平均热膨胀系数上限的Ni含量在34~38%(重量)范围内。因此,Ni含量被规定为34~38%(重量)。为了进一步降低平均热膨胀系数,最好是将Ni含量调整到35~37%(重量),优选为35.5~36.5%(重量)。通常,Fe-Ni合金含有某种程度的作为不可避免杂质的Co,低于1%(重量)的Co含量对合金特性的影响非常轻微,同时Ni含量也容许在上述范围内。然而,为了满足上述平均热膨胀系数的条件,含有1%(重量)以上~7%(重量)Co的Fe-Ni合金需要将Ni含量限制在28~38%(重量)范围内。因此,如果Co含量为1%(重量)以上~7%(重量),则Ni含量被规定在28~38%(重量)范围内。通过将Co含量调整到3~6%(重量)和将Ni含量调整到30~33%(重量),可得到具有更低平均热膨胀系数的良好特性。如果Co含量超过7%(重量),则热膨胀系数增加将导致低劣的特性,所以Co含量的上限被规定为7%(重量)。
氧是不可避免杂质中的一种。当氧含量增加时,则在合金中的非金属氧化物夹杂增加。特别是在低于800℃温度时冲压成型前的退火期间,非金属夹杂将抑制结晶粒生长。如果O含量超过0.0030%(重量),将抑止晶粒长大,而且不能获得本发明要求的冲压成型质量。在这方面,本发明将O含量上限规定为0.0030%(重量)。对O含量的下限没有特别限定,但从制锭工艺的经济性考虑,基本上将其下限选定为0.0001%(重量)。
B可改进合金的热加工性。然而,过量的B将导致B在冲压成型前的退火期间形成的再结晶的晶界处偏析,这将阻碍晶界的自由迁移,并导致抑制晶粒生长从而得不到令人满意的冲压成型前退火后所必需的0.2%屈服应力。特别是,在较低温度的冲压成型前退火条件下(这是本发明所规定的),对晶粒生长的抑制作用很强,并且该抑制作用对所有晶粒产生的影响并不均匀。结果,出现了严重的混合晶粒组织,同时在冲压成型期间伴随有不均匀的材料延伸,这将导致荫罩上穿孔的不清晰边缘。超过0.0010%(重量)的硼含量将显著地增强对晶粒生长的抑制作用,不能获得本发明要求的冲压成型性。还会出现穿孔不清晰边缘的问题。因而,本发明将B含量的上限规定为0.001%(重量)。从上述观点来看,更优选的B含量为0.0002%(重量)或更低。
在合金的制锭期间添加硅作为脱氧元素,当Si含量超过0.07%(重量)时,在冲压成型前退火时的合金表面上形成Si的氧化膜。该氧化膜将降低冲压成型期间同模具的适配性。并导致合金薄板对模具的擦伤。因此,Si含量的上限被规定为0.07%(重量)。Si含量的进一步降低可改进模具与合金薄板的适配性。没有必要规定Si含量的下限,但从制锭工艺的经济性来看,约0.001%(重量)是其有效下限。
氮是制锭过程中不可避免地进入合金的一种元素。0.0020%(重量)或更大的氮含量将导致N在冲压成型前的退火期间在合金表面上的浓集,并产生氮化物。该氮化物将降低冲压成型期间合金与模具的适配性,并引起合金对模具的擦伤。因此,N含量被规定低于0.0020%(重量)。尽管没有必要规定N含量的下限,但从制锭工艺的经济性考虑,0.0001%(重量)是其下限。
关于除上述以外的一些元素,其含量的优选范围是:0.0001%~0.0040%(重量)的C、0.001~0.35%(重量)的Mn和0.001~0.07%(重量)的Cr。
根据本发明,为了改进形状固定能力、抑制冲压成型期间的合金薄板表面上产生裂纹和防止已制得的荫罩产生穿孔不清晰边缘,除了上述规定的组分外,还必需将冲压成型前退火前的平均奥氏体晶粒度(Dav)、奥氏体晶粒最大粒度与最小粒度之比(Dmax/Dmin)和维氏硬度(Hv)规定在各自的特定范围内,此外,还必需规定维氏硬度(Hv)和平均奥氏体晶粒度(Dav)之间的关系满足特定的相互关系。
图1示出了冲压成型前退火前的平均奥氏体晶粒度Dav和维氏硬度Hv对冲压成型性的影响。在该情形下,在800℃以下的温度对该合金进行冲压成型前的退火,随后冲压成型。所使用的合金薄板含有:Ni 34~38%(重量)、Si 0.07%(重量)或更低、B 0.001%(重量)或更低、O 0.003%(重量)或更低和N低于0.002%(重量),该合金的各晶面聚集度如下:{111}晶面聚集度为14%或更低,{100}晶面聚集度为5~75%,{110}晶面聚集度为5~40%,{311}晶面聚集度为20%或更低,{331}晶面聚集度为20%或更低,{210}晶面聚集度为20%或更低,{211}晶面聚集度为20%或更低。合金薄板的奥氏体晶粒的最大粒度与最小粒度之比Dmax/Dmin在1~15范围内。
根据图1,低于10.5μm的平均奥氏体晶粒度Dav在本发明规定的低于800℃的温度条件下,不能促进冲压成型前退火期间合金薄板中的晶粒生长,并增加回弹和由于不充分的晶粒长大而导致低劣的形状固定能力。另一方面,超过15.0μm的Dav值将阻碍冲压成型前退火期间的再结晶,并由于不充分的再结晶而导致低劣的形状固定能力。
主要由冷轧压下率来确定维氏硬度Hv。低于165的Hv值不能给予合金薄板足够的应变,仅仅对冲压成型前退火期间的再结晶给出微弱的驱动力,其结果是不充分的再结晶,甚至在冲压成型前退火后合金薄板也将被留在相当坚硬的状态。结果是,形状固定能力低劣。另一方面,当给与合金薄板过大的应变而导致Hv超过220,则冲压成型前退火期间再结晶的驱动力变得很大,这将使再结晶期间成核频率过高。因此,晶粒在冲压成型前退火后变细从而降低形状固定能力。
图1也指出了,通过将维氏硬度Hv和平均奥氏体晶粒度Dav之间的关系保持在特定范围内而获得冲压成型前退火期间适宜的再结晶,冲压成型前退火前的平均奥氏体晶粒度Dav大时,为了获得冲压成型前退火期间足够的驱动力,则要求大的应变度。因此,必需根据相应的平均奥氏体晶粒度Dav来规定维氏硬度Hv的下限。另一方面,由于平均奥氏体晶粒度Dav越小则核生成场所越多,因此必需根据相应的平均奥氏体晶粒度Dav来规定维氏硬度Hv的上限,以防止在冲压成型前退火后产生细晶粒。根据图1,即使维氏硬度Hv为165或更大时,如果满足公式〔Hv<10×Dav+50〕,则冲压成型前退火期间再结晶的驱动力相对太弱,不能实现充分的再结晶。因此,甚至在冲压成型前退火后的材料也是坚硬的,并且形状固定能力低劣。而即使维氏硬度Hv为220或更低,如果满足公式〔Hv>10×Dav+80〕,则冲压成型前退火期间再结晶的驱动力相对太强,在冲压成型前退火后晶粒变细,并且形状固定能力低劣。
图2示出了奥氏体晶粒的最大粒度与最小粒度之比Dmax/Dmin与穿孔清晰边缘之间的关系。所使用的合金薄板主要由以下元素组成:Ni 34~38%(重量)、Si 0.07%(重量)或更低、B 0.001%(重量)或更低、O 0.003%(重量)或更低和N低于0.002%(重量)。
维氏硬度Hv和平均奥氏体晶粒度Dav满足以下公式:
10×Dav+80≥Hv≥10×Dav+50
合金的各晶面聚集度如下:{111}晶面聚集度为14%或更低、{100}晶面聚集度为5~75%、{110}晶面聚集度为5~40%、{311}晶面聚集度为20%或更低、{331}晶面聚集度为20%或更低、{210}晶面聚集度为20%或更低和{211}晶面聚集度为20%或更低。
根据图2,当奥氏体晶粒的最大粒度与最小粒度之比Dmax/Dmin超过15时,蚀刻孔大小变得不规则并导致穿孔的不清晰边缘。Dmax/Dmin值越小则越有利,因而Dmax/Dmin的下限被规定为1。
从以上考虑来看,本发明将冲压成型前退火前的平均奥氏体晶粒度Dav规定在10.5~15.0μm范围内,将奥氏体晶粒的最大粒度与最小粒度之比Dmax/Dmin(该比值在下文中被简称为“奥氏体晶粒的混粒度”“degree of austenite mixed grain”)规定在1~15范围内和将维氏硬度Hv规定在165~220范围内,并且还满足以下公式:
10×Dav+80≥Hv≥10×Dav+50
以促进冲压成型前退火期间晶粒生长,改进形状固定能力和抑制已制得的荫罩的不清晰穿孔边缘。
为了防止冲压成型期间产生裂纹和防止已制得的荫罩上有穿孔的不清晰边缘和局部彩色相位移(这是本发明的目的),除上述规定外,限制冲压成型前退火前的合金薄板表面上的各晶面聚集度也是很重要的。
发明者们发现,控制冲压成型前退火前合金薄板表面上的{211}晶面聚集度能有效地抑制冲压成型期间产生裂纹,控制{100}和{110}晶面聚集度能抑制在制得的荫罩上有穿孔的不清晰边缘,控制{111}、{311}、{331}和{210}晶面聚集底能抑制在制得的荫罩上产生局部彩色相位移。
具体地说,当{211}晶面聚集度超过20%时,合金薄板在冲压成型期间产生裂纹。当{111}、{311}、{331}和{210}晶面聚集度分别超过14%、20%、20%和20%时,蚀刻孔形状在冲压成型期间发生异常变形,这将导致局部彩色相位移。
为了将奥氏体晶粒的混粒度Dmax/Dmin限制在本发明规定的范围内,必需控制{100}和{110}晶面聚集度。当{100}晶面聚集度超过75%或当{110}晶面聚集度超过40%时,奥氏体晶粒的混粒度会超过15。在此情形下,则不会均匀地进行冲压成型前退火期间的再结晶,并且冲压成型前退火后的晶粒将变成混粒状态,因而在已制得的荫罩上产生不清晰穿孔边缘。当{100}晶面聚集度低于5%时,{110}晶面聚集度超过40%。当{110}晶面聚集度低于5%时,{100}晶面聚集度超过75%。在两者情况下,奥氏体晶粒的混粒度都将超过15,并在已制得的荫罩上产生不清晰的穿孔边缘。图3示出了{100}晶面聚集度与结晶粒的混粒度之间的关系。根据图3,通过将{100}晶面聚集度控制在5~75%范围内,能够将奥氏体晶粒的混粒度控制在1~15范围内,通过将{100}晶面聚集度进一步控制在8~46%的限制范围内,可以进一步地降低晶粒的混粒度,从而更有效地抑制穿孔的不清晰边缘。
从以上考虑来看,本发明对冲压成型前退火前的合金薄板上各晶面聚集度规定如下:
{111}晶面聚集度为14%或更低,
{100}晶面聚集度为5~75%,
{110}晶面聚集度为5~40%,
{311}晶面聚集度为20%或更低,
{331}晶面聚集度为20%或更低,
{210}晶面聚集度为20%或更低,
{211}晶面聚集度为20%或更低。
以上给出的聚集度值是各晶面聚集度与{111}、{100}、{110}、{311}、{331}、{210}和{211}各晶面聚集度总和的相对比值。
用(111)、(200)、(220)、(311)、(331)、(420)和(422)各X-射线衍射面的X-射线衍射强度来确定各相应晶面的聚集度。例如,用(111)、(200)、(220)、(311)、(331)、(420)和(422)各衍射面的相对X-射线衍射强度比的总和除(111)衍射面的相应X-射线衍射强度比来确定(111)晶面聚集度。可以用同样的方法来确定(100)、(110)、(311)、(331)、(210)和(211)其它各晶面的聚集度。相对X-射线衍射强度比是各衍射面X-射线衍射强度的测量值与理论值的比值。例如,(111)晶面的相对X-射线衍射强度比是用(111)衍射面的X-射线衍射强度理论值除其测量值。
用(111)至(422)7个衍射面的相对X-射线衍射强度比的总和除(200)、(220)、(420)和(422)各晶面的相对X-射线衍射强度比来确定{100}、{110}、{210}、和{211}各晶面的聚集度,(200)、(220)、(420)和(422)各晶面同相应的{100}、{110}、{210}、和{211}晶面具有相同的取向。
一般通过适宜地选择热轧步骤后的处理条件来获得本发明规定的冲压成型前退火前的{111}、{100}、{110}、{311}、{331}、{210}和{211}各晶面的聚集度。
例如,将开坯初轧或连续浇铸的扁坯经热轧后进行热轧薄板退火、冷轧、再结晶退火、冷轧、再结晶退火、冷轧、再结晶退火、精冷轧和消除应力退火过程制取本发明合金薄板时,为得到以上规定的晶面聚集度的有效条件是将热轧薄板退火期间的退火温度控制在910°~990℃范围内的适宜水平,并选择冷轧、再结晶退火、精冷轧和消除应力退火的最佳条件。也是通过控制冷轧、再结晶退火、精冷轧和消除应力退火的条件来实现本发明规定的平均奥氏体晶粒度Dav、奥氏体晶粒的混粒度Dmax/dmin和维氏硬度Hv最佳化。
为了得到本发明规定的各晶面聚集度,初轧或连续铸后的扁坯进行均匀化热处理是不利的。例如,当在1200℃或更高温度进行10小时或更长时间的均匀化热处理时,{111}、{100}、{110}、{311}、{331}、{210}和{211}各晶面中的一个或多个晶面的聚集度会不满足本发明的技术规格。因此,应该避免这处均匀化热处理。
可以使用其它方法来满足本发明规定的各晶面聚集度。能使用方法的某些实例是采用急冷凝固和通过控制热加工期间再结晶的组织控制。
本发明的合金薄板还可在光刻步骤前进行冲压成型前退火。如果在比较低的温度(这是本发明的条件)下进行冲压成型前的退火,不会降低光刻质量。但对于普通材料来说,如果在本发明规定的比较低的温度进行冲压成型前的退火之后再进行光刻,则会降低光刻质量,所以冲压成型前的退火实质上不能在光刻前进行。相反,本发明的材料要以在冲压成型前退火之后进行光刻而不会降低蚀刻性能。实施例1
一些发明者通过桶内精炼制取了具有表1和表2所示组分的合金No.1~No.23,并将合金No.1~No.13和No.18~No.23浇铸制锭。在它们进行开坯初轧、表面缺陷清除和1100℃×3小时的热轧后,获得了热轧薄板。将合金No.14~No.17直接浇铸成薄板,该薄板然后以30%压下率在1000°~1300℃温度范围进行热轧,随后在750℃进行卷板以获得热轧薄板。利用这些热轧薄板,制取表3~表6所示材料No.1~No.34的合金薄板。
在表3和表4中,Dmax代表合金薄板中最大的奥氏体晶粒度,Dmin代表合金薄板中最小的奥氏体晶粒度。
在表5和表6中,评价形状固定能力,模具与合金薄板的适配性和穿孔的不清晰边缘的判断标准如下:
关于形状固定能力,符号“◎”表示“极好”,“○”表示“良好”,而“×”表示“稍差”。
关于模具与合金薄板的适配性,符号“○”表示“良好无打薄痕迹(ironing mark)”,“△”表示“稍差有少许打薄痕迹”,而“×”表示“差有许多打薄痕迹”。
关于穿孔的清晰边缘,符号“◎”表示“完全没有”“○”表示“没有”,“△”表示“有一些”,而“×”表示“产生”。
材料No.1~No.21和No.27~No.30是厚度为0.25mm的合金薄板,它们是由合金No.1~No.21的热轧薄板经过以下处理而制得的:在910°~990℃温度范围内热轧薄板退火、冷轧、在860°~940℃温度范围内再结晶退火125秒、冷轧、在860°~940℃温度范围内再结晶125秒、15%压下率的精冷轧和在530℃消除应力退火30秒。
材料No.22和No.26是厚度为0.25mm的合金薄板,它是是由No.22和No.2合金的热轧薄板经过以下处理而制得的:92.5%压下率的冷轧、在850℃再结晶退火1分钟、15%压下率的精冷轧和在530℃消除应力退火3秒。
材料No.24是厚度为0.25mm的合金薄板,它是由合金No.1的热轧薄板经过以下处理而制得的:在950℃热轧薄板退火、74%压下率的冷轧、在950℃再结晶退火180秒、40%压下率的冷轧、在950℃再结晶退火180秒、15%压下率的精冷轧和在530℃消除应力退火30秒。
材料No.25是厚度为0.25mm的合金薄板,它是由合金No.1的热轧薄板经过以下处理而制得的:在950℃热轧薄板退火、冷轧、在800℃再结晶退火30秒、冷轧、在800℃再结晶退火30秒、精冷轧和在530℃消除应力退火30秒。
材料No.23是厚度为0.25mm的合金薄板,它是由合金No.23的热轧薄板经过以下处理而制得的:在970℃热轧薄板退火、冷轧、在800℃再结晶退火30秒、冷轧、在800℃再结晶退火30秒、精冷轧和在530℃消除应力退火30秒。
材料No.31~No.34是厚度为0.25mm的合金薄板,它们是由合金No.3、No.4和No.7的热轧薄板经过以下处理而制得的:冷轧、在860°~940℃温度范围内再结晶退火125秒、冷轧、在860°~940℃温度范围内再结晶退火125秒、精冷轧和在530℃消除应力退火30秒。
所有这些已制得的热轧薄板在退火后显示出充分的再结晶。
通过上述处理而制得的材料No.1~No.12和No.15~No.34的合金薄板进行蚀刻制成平板荫罩。对该平板荫罩在770℃进行45分钟冲压成型前的退火处理,随后冲压成型。在生产过程中试验其冲压成型性。对已冲压成型的荫罩黑化处理、将它们安装进阴极射线管内和在其表面上用电子束辐照后测量局部彩色相位移。将材料No.13和No.14的合金薄板在795℃进行3分钟的冲压成型前退火,然后进行蚀刻制成平板荫罩。对这些平板荫罩进行冲压成型以测定冲压成型性。使用上述相同方法对这些合金进行局部彩色相位移检验。
表3和表4列出了冲压成型前退火前的平均奥氏体晶粒度Dav、奥氏体晶粒的混粒度Dmax/Dmin、维氏硬度Hv〔10×Dav+80-Hv〕和〔Hv-10×Dav-50〕表5和表6列出了冲压成型前退火前薄板表面上的各晶面聚集度、冲压成型性和局部彩色相位移。
根据表3~表6,材料No.1~No.13满足本发明规定的条件,这些条件包括{111}、{100}、{110}、{311}、{331}、{210}和{211}各晶面聚集度,平均奥氏体晶粒度Dav、奥氏体晶粒的混粒度Dmax/dmin、维氏硬度Hv和〔10×Dav+80≥Hv≥10×Dav+50〕条件。所有这些材料都是具有极好的冲压成型性而不会产生局部彩色相位移。作为本发明实例的含有Co的材料No.14到No.17也显示出极好的特性。对材料No.13和No.14进行蚀刻前冲压成型前的退火,即使它们通过所述生产工艺进行处理也发现它们具有作为荫罩的适宜性能。
相反,材料No.18和No.20是各自Si和N含量分别都大于本发明规定含量的对比例,它们在冲压成型步骤中出现与模具有适配性问题。材料No.19是O含量大于本发明规定含量的对比例,它在冲压成型前退火前的平均奥氏体晶粒度低于10.5μm,因此,材料No.19在冲压成型时形状固定能力很差,并在合金薄板上产生裂纹。此外,材料No.19的奥氏体晶粒混粒度超过本发明规定水平,所以也出现了不清晰的穿孔边缘。
材料No.21和No.22是B含量超过本发明规定范围的对比例,二者的平均奥氏体晶粒度Dav都低于10.5μm。因此,它们冲压成型时的形状固定能力低劣,并在合金薄板上产生裂纹。此外,它们的奥氏体晶粒混粒度也超过了本发明规定的范围,以致出现了不清晰的穿孔边缘。特别是,按照未经审查的日本专利公开公报No.3-267320公开的技术,通过92.5%压下率的冷轧、在850℃再结晶退火1分钟和15%压下率的精冷轧(不进行热轧薄板退火)制取材料No.22。材料No.22的{110}和{100}晶面聚集度在本发明规定范围外特别是奥氏体晶粒的混粒度很高。
用制取材料No.22同样的方法制取材料No.26,材料No.26是其{100}和{110}晶面聚集度在本发明规定范围以外的对比例。材料No.26具有很大的奥氏体晶粒混粒度,以致出现不清晰的穿孔边缘。如上所述,即使合金满足本发明的组成条件,它也不能提供极好的冲压成型性,除非它在晶面聚集度和奥氏体晶粒的混粒程度方面满足本发明的条件。
在冷轧后分别于950℃进行180秒和于800℃进行30秒再结晶退火条件下制取材料No.24和No.25。材料No.24是平均奥氏体晶粒度Dav超过本发明规定范围的对比例,材料No.25是平均奥氏体晶粒度低于本发明规定范围的对比例。二种材料的形状固定能力都很差。
在冷轧步骤后,使用在材料No.1~No.21中的相同工艺过程(不进行热轧薄板退火)制取材料No.31~No.34。在它们之中,No.31是{110}晶面聚集度在本发明规定范围以外的对比例,它的奥氏体晶粒度超过本发明规定的范围,并产生了不清晰的穿孔边缘。材料No.33是{211}晶面聚集度超过本发明规定范围的对比例,这会在合金薄板上导产生裂纹。材料No.32是{111}和{311}晶面聚集度在本发明规定范围以外的对比例。材料No.34是{311}和{210}晶面聚集度超过本发明规定范围的对比例。这些对比例都引起局部彩色相位移。
材料No.27、No.28、No.29和No.30分别是维氏硬度Hv超过本发明规定范围、维氏硬度Hv低于本发明规定范围、10×Dav+80<Hv和Hv<10×Dav+50的对比例、它们全部都显示出很差的形状固定能力。
如上所述,通过使组成、冲压成型前退火前的晶面聚集度、平均奥氏体晶粒度Dav,奥氏体晶粒的混粒度Dmax/Dmin、维氏硬度Hv各条件,以及10×Dav+80≥Hv≥10×Dav+50条件满足本发明规定的条件,来制取具有本发明要求的极好冲压成型性和荧光屏质量的用于荫罩的Fe-Ni合金薄板和Fe-Ni-Co合金薄板。
如上详细所述,即使本发明用于荫罩的Fe-Ni合金薄板和Fe-Ni-Co合金薄板在低于800℃的相当低温下进行冲压成型前退火,它们也具有极好的冲压成型性。极好的冲压成型性包括良好的形状固定能力、对模具的良好适配性和在冲压成型期间的合金薄板上很少产生裂纹。没有局部彩色相位移也就保证了极好的荧光屏质量。此外,即使当本发明的合金薄板在蚀刻前冲压成型前进行退火,它也具有必需的蚀刻性能和冲压成型性。因此,对合金薄板的初步退火可省去在阴极射线管制造厂的冲压成型前的退火。这种最佳化工艺流程可向合金薄板用户提供巨大的商业利益。
表1
合金号 |
化学组成(%(重量)除H以外) |
Ni | Si | O | N | B | C | Mn | Cr |
H(ppm) | Co |
1 |
35.9 |
0.005 |
0.0010 |
0.0008 |
0.00005 |
0.0013 |
0.25 |
0.01 |
1.0 |
- |
2 |
36.1 |
0.02 |
0.0013 |
0.0010 |
0.0001 |
0.0011 |
0.25 |
0.02 |
0.2 |
- |
3 |
36.9 |
0.03 |
0.0014 |
0.0011 |
0.0001 |
0.0015 |
0.04 |
0.02 |
0.8 |
0.001 |
4 |
36.5 |
0.05 |
0.0020 |
0.0015 |
0.0005 |
0.0040 |
0.35 |
0.02 |
1.0 |
0.020 |
5 |
35.3 |
0.01 |
0.0015 |
0.0010 |
0.0002 |
0.0023 |
0.25 |
0.05 |
0.9 |
- |
6 |
35.7 |
0.01 |
0.0012 |
0.0009 |
0.0001 |
0.0020 |
0.27 |
0.01 |
0.9 |
0.500 |
7 |
36.0 |
0.02 |
0.0008 |
0.0007 |
0.0002 |
0.0009 |
0.11 |
0.03 |
0.7 |
- |
8 |
36.2 |
0.05 |
0.0005 |
0.0005 |
0.0001 |
0.0007 |
0.05 |
0.02 |
0.9 |
0.500 |
9 |
36.2 |
0.001 |
0.0002 |
0.0002 |
0.0001 |
0.0005 |
0.005 |
0.01 |
0.6 |
0.004 |
10 |
35.5 |
0.04 |
0.0018 |
0.0011 |
0.0001 |
0.0032 |
0.01 |
0.01 |
0.6 |
- |
11 |
35.8 |
0.03 |
0.0016 |
0.0012 |
0.0002 |
0.0030 |
0.20 |
0.02 |
0.3 |
- |
12 |
35.0 |
0.05 |
0.0019 |
0.0015 |
0.0004 |
0.0039 |
0.15 |
0.03 |
0.2 |
0.750 |
表2
合金号 |
化学组成(%(重量)除H以外) |
Ni | Si | O | N | B | C | Mn | Cr |
H(ppm) | Co |
13 |
36.0 |
0.01 |
0.0017 |
0.0012 |
0.0001 |
0.0037 |
0.05 |
0.04 |
0.5 |
0.050 |
14 |
31.9 |
0.05 |
0.0021 |
0.0015 |
0.0001 |
0.0018 |
0.13 |
0.02 |
0.4 |
5.300 |
15 |
31.0 |
0.03 |
0.0014 |
0.0019 |
0.0001 |
0.0020 |
0.30 |
0.04 |
0.7 |
5.953 |
16 |
30.0 |
0.02 |
0.0017 |
0.0016 |
0.0002 |
0.0023 |
0.24 |
0.04 |
0.8 |
4.101 |
17 |
29.5 |
0.01 |
0.0016 |
0.0008 |
0.0010 |
0.0045 |
0.35 |
0.03 |
0.8 |
6.521 |
18 |
35.6 |
0.08 |
0.0020 |
0.0014 |
0.0002 |
0.0021 |
0.28 |
0.03 |
1.1 |
- |
19 |
36.2 |
0.05 |
0.0035 |
0.0012 |
0.0001 |
0.0017 |
0.31 |
0.04 |
1.1 |
- |
20 |
36.3 |
0.04 |
0.0018 |
0.0020 |
0.0002 |
0.0019 |
0.25 |
0.03 |
1.3 |
0.020 |
21 |
36.0 |
0.04 |
0.0017 |
0.0015 |
0.0011 |
0.0025 |
0.28 |
0.04 |
1.2 |
0.010 |
22 |
35.8 |
0.05 |
0.0023 |
0.0016 |
0.0021 |
0.0032 |
0.27 |
0.04 |
1.3 |
- |
23 |
34.2 |
0.02 |
0.0020 |
0.0007 |
0.0005 |
0.0017 |
0.31 |
0.05 |
0.8 |
2.534 |
表3
材料号 |
合金号 | 平均晶粒度Dav(μm) | Dmax/Dmin |
冲压成型前退火前维氏硬度(Hv) | 10×Dav+80-Hv | Hv-10×Dav-50 | 实施例类型 |
1 |
1 |
11.8 |
5.0 |
181 |
正 |
正 |
本发明 |
2 |
2 |
11.7 |
15.0 |
180 |
″ |
″ |
″ |
3 |
3 |
11.8 |
6.5 |
175 |
″ |
″ |
″ |
4 |
4 |
12.6 |
12.5 |
206 |
O |
″ |
″ |
5 |
5 |
12.5 |
8.0 |
175 |
正 |
″ |
″ |
6 |
6 |
12.5 |
11.0 |
190 |
″ |
″ |
″ |
7 |
7 |
11.1 |
5.4 |
191 |
O |
″ |
″ |
8 |
8 |
13.7 |
15.0 |
188 |
正 |
″ |
″ |
9 |
9 |
11.5 |
12.0 |
166 |
″ |
″ |
″ |
10 |
10 |
10.5 |
9.0 |
185 |
O |
″ |
″ |
11 |
11 |
10.6 |
10.1 |
165 |
正 |
″ |
″ |
12 |
12 |
14.0 |
11.8 |
219 |
″ |
″ |
″ |
13 |
13 |
15.0 |
9.8 |
220 |
″ |
″ |
″ |
14 |
14 |
12.5 |
5.5 |
179 |
″ |
″ |
″ |
15 |
15 |
12.7 |
7.0 |
180 |
″ |
″ |
″ |
16 |
16 |
12.4 |
6.2 |
175 |
″ |
″ |
″ |
17 |
17 |
13.0 |
6.8 |
200 |
″ |
″ |
″ |
表4
材料号 |
合金号 | 平均晶粒度Dav(μm) | Dmax/Dmin |
冲压成型前退火前维氏硬度(Hv) | 10×Dav+80-Hv | Hv-10×Dav-50 | 实施例类型 |
18 |
18 |
10.6 |
14.0 |
185 |
正 |
正 |
对比例 |
19 |
19 |
8.5 |
19.5 |
175 |
负 |
″ |
″ |
20 |
20 |
10.5 |
15.0 |
173 |
正 |
″ |
″ |
21 |
21 |
9.0 |
18.5 |
180 |
负 |
″ |
″ |
22 |
22 |
10.0 |
20.0 |
183 |
负 |
0 |
″ |
23 |
23 |
10.0 |
10.0 |
160 |
正 |
正 |
″ |
24 |
1 |
15.5 |
14.0 |
205 |
″ |
″ |
″ |
25 |
1 |
9.5 |
14.5 |
170 |
″ |
″ |
″ |
26 |
2 |
10.5 |
22.0 |
180 |
″ |
″ |
″ |
27 |
5 |
11.0 |
14.0 |
225 |
负 |
″ |
″ |
28 |
2 |
10.8 |
13.5 |
163 |
正 |
″ |
″ |
29 |
6 |
11.9 |
15.0 |
200 |
负 |
正 |
″ |
30 |
6 |
13.3 |
12.0 |
175 |
正 |
负 |
″ |
31 |
4 |
10.9 |
16.7 |
170 |
″ |
正 |
″ |
32 |
3 |
11.5 |
6.0 |
185 |
″ |
″ |
″ |
33 |
4 |
10.8 |
6.0 |
167 |
″ |
″ |
″ |
34 |
7 |
11.2 |
13.0 |
190 |
″ |
″ |
″ |
表5
材料号 |
合金号 |
冲压成型前退火前晶面聚集度(%) |
冲压成型性 | 局部彩色相位移 | 实施例类型 |
[111] | [100] | [110] | [311] | [331] | [210] | [211] |
形状固定能力 |
与模具的适配性 |
合金薄板上的裂纹 |
不清晰的穿孔边缘 |
1 |
1 |
9 |
16 |
24 |
14 |
12 |
13 |
12 |
◎ |
○ |
无 |
◎ |
无 |
本发明 |
2 |
2 |
2 |
72 |
8 |
3 |
8 |
4 |
3 |
◎ |
○ |
″ |
○ |
″ |
″ |
3 |
3 |
6 |
27 |
30 |
11 |
7 |
11 |
8 |
◎ |
○ |
″ |
◎ |
″ |
″ |
4 |
4 |
3 |
62 |
15 |
6 |
8 |
4 |
2 |
○ |
○ |
″ |
○ |
″ |
″ |
5 |
5 |
7 |
36 |
23 |
12 |
8 |
10 |
4 |
○ |
○ |
″ |
◎ |
″ |
″ |
6 |
6 |
6 |
51 |
17 |
7 |
9 |
5 |
5 |
◎ |
○ |
″ |
○ |
″ |
″ |
7 |
7 |
10 |
21 |
29 |
10 |
10 |
10 |
10 |
○ |
○ |
″ |
◎ |
″ |
″ |
8 |
8 |
4 |
5 |
37 |
17 |
12 |
13 |
12 |
○ |
○ |
″ |
○ |
″ |
″ |
9 |
9 |
4 |
55 |
15 |
7 |
8 |
6 |
5 |
○ |
○ |
″ |
○ |
″ |
″ |
10 |
10 |
6 |
41 |
22 |
9 |
10 |
7 |
5 |
○ |
○ |
″ |
◎ |
″ |
″ |
11 |
11 |
10 |
8 |
31 |
15 |
11 |
12 |
13 |
○ |
○ |
″ |
◎ |
″ |
″ |
12 |
12 |
9 |
7 |
35 |
16 |
12 |
10 |
11 |
○ |
○ |
″ |
○ |
″ |
″ |
13 |
13 |
7 |
45 |
18 |
8 |
9 |
6 |
5 |
○ |
○ |
″ |
◎ |
″ |
″ |
14 |
14 |
9 |
22 |
30 |
10 |
9 |
9 |
11 |
◎ |
○ |
″ |
◎ |
″ |
″ |
15 |
15 |
8 |
28 |
25 |
9 |
10 |
10 |
10 |
◎ |
○ |
″ |
◎ |
″ |
″ |
16 |
16 |
7 |
23 |
32 |
12 |
9 |
8 |
9 |
◎ |
○ |
″ |
◎ |
″ |
″ |
17 |
17 |
5 |
31 |
35 |
7 |
8 |
8 |
6 |
◎ |
○ |
″ |
◎ |
″ |
″ |
表6
材料号 |
合金号 |
冲压成型前退火前晶面聚集度(%) |
冲压成型性 | 局部彩色相位移 | 实施例类型 |
[111] | [100] | [110] | [311] | [331] | [210] | [211] |
形状固定能力 |
与模具的适配性 |
合金薄板上的裂纹 |
不清晰的穿孔边缘 |
18 |
18 |
2 |
65 |
12 |
6 |
8 |
5 |
2 |
○ |
× |
无 |
○ |
无 |
对比例 |
19 |
19 |
2 |
90 |
3 |
1 |
2 |
1 |
1 |
× |
○ |
有 |
× |
不可能 |
″ |
20 |
20 |
3 |
73 |
6 |
4 |
7 |
4 |
3 |
○ |
× |
无 |
○ |
无 |
″ |
21 |
21 |
2 |
85 |
4 |
2 |
4 |
2 |
1 |
× |
○ |
有 |
× |
不可能 |
″ |
22 |
22 |
1 |
93 |
0 |
1 |
3 |
1 |
1 |
× |
○ |
″ |
× |
评价 |
″ |
23 |
23 |
9 |
45 |
25 |
8 |
4 |
5 |
4 |
× |
○ |
″ |
◎ |
″ |
″ |
24 |
1 |
3 |
70 |
10 |
2 |
9 |
4 |
2 |
× |
○ |
无 |
○ |
″ |
″ |
25 |
1 |
3 |
73 |
6 |
3 |
7 |
4 |
4 |
× |
○ |
″ |
○ |
″ |
″ |
26 |
2 |
0 |
97 |
3 |
0 |
0 |
0 |
0 |
○ |
○ |
″ |
× |
″ |
″ |
27 |
5 |
2 |
71 |
9 |
4 |
7 |
5 |
2 |
× |
○ |
″ |
○ |
″ |
″ |
28 |
2 |
1 |
65 |
10 |
7 |
9 |
7 |
1 |
× |
○ |
″ |
○ |
″ |
″ |
29 |
6 |
12 |
5 |
40 |
10 |
11 |
11 |
11 |
× |
○ |
″ |
○ |
″ |
″ |
30 |
6 |
11 |
7 |
37 |
13 |
9 |
10 |
13 |
× |
○ |
″ |
○ |
″ |
″ |
31 |
4 |
13 |
3 |
45 |
9 |
9 |
11 |
10 |
○ |
○ |
″ |
△ |
″ |
″ |
32 |
3 |
16 |
15 |
7 |
22 |
15 |
13 |
12 |
○ |
○ |
无 |
○ |
有 |
″ |
33 |
4 |
8 |
24 |
32 |
4 |
3 |
3 |
26 |
○ |
○ |
有 |
○ |
无 |
″ |
34 |
7 |
14 |
6 |
15 |
11 |
21 |
23 |
10 |
○ |
○ |
无 |
○ |
有 |
″ |
最佳实施方案2
以下叙述本发明的主要由Fe、Ni、Cr、Si、B、O、N和Sb组成的合金薄板以及主要由Fe、Ni、Cr、Co、Si、B、O、N和Sb组成的合金薄板。
限制本发明组成的原因叙述如下。
为防止彩色相位移,要求用于荫罩的Fe-Ni合金薄板在30°~100℃温度范围内具有3.0×10-6/℃的平均热膨胀系数上限。该热膨胀系数取决于合金的Ni含量,满足上述平均热膨胀系数上限的Ni含量在34~38%(重量)范围内。因此,Ni含量被规定为34~38%(重量)。为进一步降低平均热膨胀系数,将Ni含量优选调整到35~37%(重量),最优选为35.5~36.5%(重量)。在通常情况下,Fe-Ni合金包含某种程度的不可避免杂质的Co,1%(重量)或更低的Co含量对合金特性的影响非常轻微,同时上述规定范围的Ni是可接受的。
然而,含有1%(重量)以上~7%(重量)Co的Fe-Ni合金需要将Ni含量限制在28~38%(重量)范围内以满足上述平均热膨胀系数条件。因此,如果Co含量为1%(重量)以上~7%(重量),则Ni含量被要求规定在28~38%(重量)范围内。通过将Co含量调整在3~6%(重量)范围内、将Ni含量调整到30~33%(重量)范围,可得到更低的平均热膨胀系数的良好特性。如果Co含量超过7%(重量),则热膨胀系数恶化,所以Co含量的上限被规定为7%(重量)。
铬可改进合金的抗腐蚀性,但恶化热膨胀系数。当将合金调整到具有满足本发明条件(该条件叙述如后)的各晶面聚集度、晶粒度和硬度时,若合金的Cr含量为0.01%(重量)或更多可得到改进抗腐蚀性的效果。另一方面,当Cr含量超过3%(重量)时,该合金不能提供本发明规定的平均热膨胀系数。低于0.01%(重量)的Cr含量不具有改进抗腐蚀性的效果。因此,Cr含量的上限和下限分别被规定为3.0%(重量)和0.01%(重量)。
氧是不可避免杂质中的一种。增加O含量会增加合金中的非金属氧化物夹杂,该夹杂物会在冲压成型前退火期间抑制晶粒生长。特别是在低于800℃的温度,O夹杂物会抑制晶粒生长。如果O含量超过0.004%(重量),会显著地阻碍晶粒生长,并且也无法获得本发明要求的冲压成型质量。在这方面,本发明将O含量上限规定为0.004%(重量)。关于O含量的下限没有特别规定,但从制锭工艺的经济性考虑,该下限基本上被选择为0.0001%(重量)。
B可改进合金的加工性能。然而,过量的B将导致B在冲压成型前退火期间形成的再结晶晶界处的偏析,这会妨碍晶界的自由迁移,并导致抑制晶粒生长和不能令人满意的冲压成型前退火后所必需的0.2%屈服应力。特别是,在本发明规定的较低温度的冲压成型前退火条件下,对晶体生长的抑制作用是很强的,而且该作用不是均匀地对所有晶体产生影响。结果,出现了以冲压成型期间材料不均匀伸长为特征的严重混合晶粒结构,这将在荫罩上导致不清晰的穿孔边缘。超过0.005%(重量)的硼含量将显著地增强对晶体粒生长的抑制作用,也不能获得本发明要求的冲压成型性。也会出现不清晰穿孔边缘的问题。因此,本发明将B含量的上限规定为0.005%(重量)。从上述观点来看,更优选的B含量为0.001%(重量)或更低。
在合金制锭期间添加硅作为脱氧剂元素。当Si含量超过0.2%(重量)时,在冲压成型前退火后的合金表面上形成Si的氧化膜。该氧化膜在冲压成型期间降低与模具的适配性,并导致模具被合金薄板擦伤。因此,Si含量的上限被规定为0.2%(重量)。进一步降低Si含量可改进模具与合金薄板的适配性,没有必要规定Si含量下限,但从制锭工艺的经济性考虑,约0.001%(重量)是Si含量的适宜下限。
氮是制锭过程中不可避免地进入合金的一种元素。0.003%(重量)或更高的氮含量会导致N在冲压成型前退火期间的合金表面上浓集,并产生氮化物。该氮化物会在冲压成型处理期间降低合金与模具的适配性,并导致模具被合金薄板擦伤。因此,N含量被规定为0.003%(重量)或更低。尽管没有必要规定N含量的下限,但从制锭工艺的经济性考虑,约0.0001%(重量)是N含量的适宜下限。
锑是不可避免夹杂物中的一种元素,超过0.05%(重量)的Sb含量会阻碍本发明合金晶粒生长,这会阻止获得本发明要求的晶粒度。因此,Sb含量的上限被规定为0.05%(重量)。
关于除上述以外的一些元素,其含量的优选范围如下:0.0001~0.01%(重量)的C和0.001~0.5%(重量)的Mn。
根据本发明,为了改进形状固定能力,抑制冲压成型期间的合金薄板表面上产生裂纹和防止已制得的荫罩产生穿孔不清晰边缘,除了上述规定的组成以外,还必需规定冲压成型前退火前的平均奥氏体晶粒度Dav、奥氏体晶粒的最大粒度与最小粒度之比Dmax/Dmin和维氏硬度Hv各自的特定范围,此外,还必需限定维氏硬度Hv和平均奥氏体晶粒度Dav之间的关系满足特定的相互关系。
图4示出了冲压成型前退火前的平均奥氏体晶粒度Dav和维氏硬度Hv对冲压成型性的影响。在该情形下,该合金薄板具有本发明规定的组成,并具有本发明规定范围内的冲压成型前退火前奥氏体晶粒的最大粒度与最小粒度的比值Dmax/Dmin和各晶面聚集度,在800℃以下的温度对该合金薄板进行冲压成型前退火,随后冲压成型。根据图4,在本发明规定的低于800℃的温度下,低于10.5μm的Dav值不能促进冲压成型前退火期间合金薄板中晶粒生长,并增加回弹和由于不充分的晶粒生长而导致很差的形状固定能力。另一方面,超过15.0μm的Dav值将阻碍冲压成型前退火期间的再结晶,并由于不充分的再结晶而导致很差的形状固定能力。
主要由冷轧压下率来确定维氏硬度Hv。低于165的Hv值不能给与合金薄板足够的应变,仅仅对冲压成型前退火期间的再结晶给出微弱的驱动力。其结果是不充分的再结晶,甚至在冲压成型前退火后也会使合金薄板留在相当坚硬状态。结果是,形状固定能力很差,另一方面,当给与合金薄板过大的应变而使Hv超过220,则在冲压成型前退火期间再结晶的驱动力变得很大,这将在再结晶期间的成核频率过高。因此,晶粒在冲压成型前退火后变得很细以致降低形状固定能力。
图4也指出了,通过将维氏硬度Hv和平均奥氏体晶粒度Dav之间的关系保持在特定范围内而获得冲压成型前退火期间的适宜再结晶。冲压成型前退火前大的平均奥氏体晶粒度Dav要求大应变度以获得冲压成型步骤前退火期间足够的驱动力。因此,必须根据相应的平均奥氏体晶粒度Dav来规定维氏硬度Hv的下限。另一方面,由于较小的平均奥氏体晶粒度Dav具有较多的成核晶格点,必须根据相应的平均奥氏体晶粒度Dav来规定维氏硬度Hv的上限,以防止在冲压成型前退火后产生细晶粒。根据图4,即使维氏硬度Hv为165或更大,如果满足公式〔Hv<10×Dav+50〕,则冲压成型前退火期间再结晶的驱动力相对太弱,不能实现充分的再结晶。因此,即使在冲压成型前退火后,材料也保持刚性,因而形状固定能力很差。即使维氏硬度Hv为220或更低,如果满足公式〔Hv>10×Dav+80〕,则在冲压成型前退火期间再结晶的驱动力相对太强,在冲压成型前退火后晶粒变细,并且形状固定能力很差。
图5示出了冲压成型前退火前奥氏体晶粒的最大粒度与最小粒度之比Dmax/Dmin对已制得的荫罩不清晰穿孔边缘的影响。在该情形下,该合金薄板具有本发明规定的组成,并具有本发明规定范围内的冲压成型前退火前的平均奥氏体晶粒度Dav值、维氏硬度Hv值和各晶面聚集度值,在低于800℃温度对该合金薄板进行冲压成型前的退火,随后被冲压成型。根据图5,当奥氏体晶粒的最大粒度与最小粒度之比Dmax/Dmin超过15时,则蚀刻孔孔径变得不规则,并导致不清晰的穿孔边缘。Dmax/Dmin越小则越有利,Dmax/Dmin的下限被规定为1。
从以上考虑来看,本发明将冲压成型前退火前的平均奥氏体晶粒度Dav规定在10.5~15.0μm范围内,奥氏体晶粒的最大粒度与最小粒度之比Dmax/Dmin(在下文中该比值被简称为“奥氏体晶粒的混粒度”(“degree of austenite mixed grain”)规定在1~15范围内和维氏硬度Hv规定在165~220范围内并规定以下公式:
10×Dav+80≥Hv≥10×Dav+50
以便于促进冲压成型前退火期间晶粒生长、改进形状固定能力和抑制已制得的荫罩的不清晰穿孔边缘。
为了在已制得的荫罩表面上防止冲压成型期间产生裂纹,防止不清晰的穿孔边缘和局部彩色相位移(这是本发明的目的),重要的是限制冲压成型前退火前合金薄板表面上的各晶面聚集度以及以上规定的极限。
本发明者们发现,控制冲压成型前退火前合金薄板表面上的{211}晶面聚集度能有效地抑制冲压成型期间产生裂纹,控制{100}和{110}晶面聚集度能抑制在制得的荫罩上产生不清晰穿孔边缘、控制{111}、{311}、{331}和{210}各晶面聚集度能抑制在制得的荫罩上发生局部彩色相位移。
具体地说,当{211}晶面聚集度超过20%时,该合金薄板在冲压成型期间产生裂纹。
当{111}、{311}、{331}和{210}各晶面聚集度分别超过14%、20%、20%和20%时,则蚀刻孔形状在冲压成型期间发生异常变形,从而导致局部彩色相位移。
为了将奥氏体晶粒的混粒度Dmax/Dmin限制在本发明规定的范围内,必须控制{100}和{110}晶面聚集度。当{100}晶面聚集度超过75%或当{110}晶面聚集度超过40%,奥氏体晶粒的混粒度会超过15。在此情形下,则冲压成型前退火期间进行的再结晶不会均匀,并且冲压成型前退火后的结晶将变成混合的晶粒状态,该混合的晶粒将导致在已制得的荫罩上产生不清晰穿孔边缘。当{100}晶面聚集度低于5%时,{110}晶面聚集度超过40%,当{110}晶面聚集度低于5%时,{100}晶面聚集度超过75%。在两者情况下,奥氏体晶粒的混粒度Dmax/Dmin都将超过15。并在已制得的荫罩上导致不清晰的穿孔边缘。
图6示出了{100}晶面聚集度和奥氏体晶粒的混粒度Dmax/Dmin之间的关系。根据图6,通过将{100}晶面聚集度控制在5~75%范围内,可以将奥氏体晶粒的混粒度控制在1~15范围内。通过将{100}晶面聚集度控制在8~46%的进一步限制范围内,可进一步降低奥氏体晶粒的混粒度以更有效地抑制不清晰的穿孔边缘。
从以上考虑来看,本发明将冲压成型前退火前合金薄板上各晶面聚集度规定如下:
{111}晶面聚集度为14%或更低,
{100}晶面聚集度为5~75%,
{110}晶面聚集度为5~40%,
{311}晶面聚集度为20%或更低,
{331}晶面聚集度为20%或更低,
{210}晶面聚集度为20%或更低,
{211}晶面聚集度为20%或更低。
以上给出的聚集度值是各晶面聚集度对{111}、{100}、{110}、{311}、{331}、{210}和{211}各晶面聚集度总和的相对比值。
用{111}、{100}、{110}、{311}、{331}、{210}和{211}各晶面聚集度总和除各晶面聚集度来确定各晶面聚集度,并用百分数表示。
一般通过选择热轧步骤后的适宜处理条件来获得本发明规定的冲压成型前退火前的{111}、{100}、{110}、{311}、{331}、{210}和{211}各晶面的聚集度。
例如,当通过对扁坯进行热轧来生产本发明的合金薄板时,该扁坯是通过开坯初轧或连续浇铸而制得,随后顺次进行热轧薄板退火、第一次冷轧、再结晶退火、第二次冷轧、再结晶退火、精冷轧和消除应力退火,为得到以上规定的晶面聚集度的有效条件是将热轧薄板退火期间的退火温度控制在910°~990℃范围内的适宜水平,并选择冷轧、再结晶退火、精冷轧和消除应力退火的最佳条件。
为了得到本发明规定的各晶面聚集度,初轧或连续浇铸后的扁坯进行均匀化热处理是不利的。例如,当在1200℃或更高温度进行10小时或更长时间的均匀化热处理时,{111}、{100}、{110}、{311}、{331}、{210}和{211}各晶面中的一个或多个晶面的聚集度会不满足本发明的技术规格。因此,应该避免这种均匀化热处理。
可以使用其它方法来满足本发明规定的各晶面聚集度。可采用急冷凝固法以及通过控制热加工期间再结晶的组织控制是能应用方法的某些实例。
本发明的合金薄板也可在光刻步骤前进行冲压成型前的退火。如果在较低温度(这是本发明的条件)进行冲压成型前的退火,不会降低光刻质量。但对于普通材料来说,如果在本发明规定的较低的温度进行冲压成型前退火后再进行光刻,则会降低光刻质量,所以不能在光刻前进行冲压成型前退火。相反,本发明的材料可以在冲压成型前退火后进行光刻而不会降低蚀刻质量。
实施例2
本发明者们通过桶内精炼制取具有表7所示组成的合金No.1~No.23。对合金No.1~No.13通过连续浇铸进一步处理以制取连续铸坯,对合金No.18~No.23进行模制处理以制取合金锭,然后对该合金锭进行调理和开坯初轧处理以制取扁坯。对这些扁坯进行表面处理并供入炉内在1100℃加热3小时,随后进行热轧以制取热轧薄板。
将合金No.14~No.17直接浇铸成铸板,然后在1000°~1300℃范围内以30%压下率进行热轧,并在750℃进行卷绕以制取热轧薄板。
表7
合金号 |
化学组成1 |
Ni |
Si |
O |
N |
B |
C |
Mn |
Cr |
H(ppm) |
Co |
Sb |
1234567891011121314151617181920212223 |
35.836.236.436.635.535.636.036.236.035.635.735.236.031.831.130.229.635.736.236.136.135.834.1 |
0.0050.040.030.050.010.020.020.050.0010.010.070.060.010.150.180.170.010.210.050.030.020.090 08 |
0.00200.00180.00150.00220.00190.00140.00090.00060.00010.00170.00160.00180.00160.00240.00240.00370.00160.00220.00450.00180.00180.00280.0023 |
0.00080.00120.00140.00150.00100.00080.00070.00060.00020.00140.00120.00160.00180.00140.00190.00170.00200.00160.00130.00350.00150.00160.0008 |
0.000050.00010.00010.00050.00020.00010.00020.00010.00010.00010.00020.00040.00010.00010.00010.00020.00100.00050.00010.00020.00550.00210 0005 |
0.00120.00110.00170.00400.00240.00200.00100.00060.00050.00320.00300.00490.00370.00880.00200.00210.00550.00240.00270.00190.00250.00420.0027 |
0.270.250.050.350.280.270.120.050.0050.020.220.170.080.500.320.400.500.280.320.280.300.280.32 |
0.010.030.500.021.021.500.030.030.042.000.070.030.052.800.040.062.950.030.04<0.010.050.040.06 |
1.10.20.91.01.00.90.70.80.60.70.30.50.80.40.80.80.91.11.11.31.21.30.9 |
--0.0010.023-0.505-0.5000.005--0.7510.0505.3205.9504.1006.520--0.0200.012-2.530 |
0.010.020.020.010.010.020.020.010.0050.010.020.020.020.020.030.040.050.020.020.020.020.030.06 |
1 化学组成的单位是%(重量)(除H以外)
用合金No.1~No.23的这些热轧薄板制取表8和表9所列合金薄板No.1~No.34。
在表8和表9中,Dmax代表合金薄板中最大的奥氏体晶粒度,Dmin代表合金薄板中最小的奥氏体晶粒度。
表8
材料号 |
合金号 |
平均晶粒度Dav(μm) | Dmax/Dmin |
冲压成型前退火前维氏硬度(Hv) | 10×Dav+80-Hv | Hv-10×Dav-50 | 实施例类型 |
1234567891011121314151617 |
1234567891011121314151617 |
11.711.711.912.512.512.411.213.711.510.610.814.015.012.612.712.513.0 |
5.115.06.413.08.211.15.515.011.99.110.211.89.75.57.16.36.7 |
180181176205174190191187165186165218220178180176201 |
正正正0正″0正″0正″″″″″″ |
正″″″″″″″″″″″″″″″″ |
本发明″″″″″″″″″″″″″″″″ |
表9
材料号 |
合金号 |
平均晶粒度Dav(μm) | Dmax/Dmin |
冲压成型前退火前维氏硬度(Hv) | 10×Dav+80-Hv | Hv-10×Dav-50 | 实施例类型 |
1819202122232425262728293031323334 |
18192021222311252664347 |
10.68.910.59.010.010.015.69.510.511.010.911.913.310.811.510.911.1 |
14.219.614.918.620.210.014.014.622.014.113.515.012.016.86.36.013.0 |
185176173180182161206170180226163200176170186167190 |
正负正负″正″″″负正负″正″″″ |
正″″″0正″″″″″″负″正″″ |
对比例″″″″″″″″″″″″″″″″ |
用热轧合金薄板No.1~No.21制取的材料No.1~No.21和No.27~No.30的合金薄板的厚度为0.13mm,用下述方法(1)制取该合金薄板:(1)在910°~990℃温度范围的热轧薄板退火-第一次冷轧-在860°~940℃温度范围内再结晶退火125秒-第二次冷轧-在860°~940℃温度范围内再结晶退火125秒-以15%压下率的精冷轧-在530℃消除应力退火30秒。
用合金No.22和No.26的热轧薄板制取的材料No.22和No.26的合金薄板的厚度为0.13mm,用下述方法(2)制取该合金薄板:(2)以92.5%压下率的第一次冷轧-在850℃再结晶退火60秒-以15%压下率的精冷轧-在530℃消除应力退火30秒。
用合金No.23的热轧薄板制取的材料No.23的合金薄板的厚度为0.13mm,用下述方法(3)制取该合金薄板:(3)在970℃的热轧薄板退火-第一次冷轧-在860℃再结晶退火30秒-第二次冷轧-在860℃再结晶退火30秒-精冷轧-在530℃消除应力退火30秒。
用合金No.1的热轧薄板制取的材料No.24的合金薄板的厚度为0.13mm,用下述方法(4)制取该合金薄板:(4)在950℃的热轧薄板退火-以74%压下率的第一次冷轧-在950℃再结晶退火180秒-以40%压下率的第二次冷轧-在950℃再结晶退火180秒-以15%压下率的精冷轧-在530℃消除应力退火30秒。
用合金No.1的热轧薄板制取的材料No.25的合金薄板的厚度为0.13mm,用下述方法(5)制取合金薄板;
(5)在950℃的热轧薄板退火-第一次冷轧-在800℃再结晶退火30秒-第二次冷轧在800℃再结晶退火30秒精冷轧在530℃消除应力退火30秒。
用合金No.4的热轧薄板制取的材料No.31和No.33的合金薄板,用合金No.3的热轧薄板制取的材料No.32的合金薄板和用合金No.7的热轧薄板制取的材料No.34的合金薄板都具有0.13mm的厚度,用下述方法(6)制取该合金薄板:
(6)第一次冷轧-在860°~940℃温度范围内再结晶退火125秒-第二次冷轧-在860°~940℃温度范围内再结晶退火125秒-精冷轧-在530 ℃消除应力退火30秒。
所有这些制得的热轧薄板都在退火后显示出充分的再结晶。
对通过上述处理制取的材料No.1~No.12和No.15~No.34的合金薄板进行蚀刻制成平板荫罩(冲压成型前的荫罩)。在770℃对该平板荫罩进行45分钟的冲压成型前退火处理,随后被冲压成型。在该处理过程中进行冲压成型性试验。在对冲压成型的荫罩进行黑化,将它们安装进阴极射线管内和用电子束在其表面上进行辐照后测量局部彩色相位移。在795℃对材料No.13和No.14的合金薄板进行3分钟的冲压成型前退火,然后进行蚀刻制成平板荫罩。对这些平板荫罩进行冲压成型以测定冲压成型性。还使用上述相同方法对这些合金进行局部彩色相位移检验。
表8和表9列出了冲压成型前退火前的平均奥氏体晶粒度Dav、奥氏体晶粒的混粒度Dmax/Dmin、维氏硬度Hv、〔10×Dav+80〕和〔Hv-10×Dav-50〕的正负号表示。表10和表11列出了冲压成型前退火前薄板表面上各晶面的聚集度、冲压成型性、局部彩色相位移和抗腐蚀性。
在表10和表11中,形状固定能力、模具与合金薄板的适配性和不清晰穿孔边缘的评价判断标准如下。
关于形状固定能力,符号“◎”表示“极好”,“○”表示“良好”,而“×”表示“稍差”。
关于模具与合金薄板的适配性,符号“○”表示“良好无打薄痕迹(ironing mark)”,“△”表示“稍差有少许打薄痕迹”,而“×”表示“差有许多打薄痕迹”。
关于不清晰穿孔边缘,符号“◎”表示“完全没有”“○”表示“没有”,“△”表示“有一些”,而“×”表示“产生”。
锈斑出现频率是根据J1SZ2371进行50小时的盐水喷雾腐蚀试验而测得的每1cm2合金表面上的腐蚀点数。
表10
材料号 | 合金号 |
冲压成型前退火前合金薄板的晶面聚集 度 |
冲压成型性 |
局部彩色相位移 |
抗腐蚀性 | 实施例类型 |
{111} | {100} | {110} | {311} | {331} | {210} | {211} |
形状固定能力 |
与模具的适配性 |
合金薄板上的裂纹 |
不清晰的穿孔边缘 |
产生锈斑 |
1234567891011121314151617 |
1234567891011121314151617 |
9253769446111079775 |
1775276435502055343874624292430 |
238301423162837152130341729243235 |
142126137101789151681010118 |
12777891012991112991098 |
1331141051113671210691088 |
123824510125513115101096 |
◎◎◎○○◎○○○○○○○◎◎◎◎ |
○○○○○○○○○○○○○○○○○ |
无″″″″″″″″″″″″″″″″ |
◎○◎○◎○◎○○◎◎○◎◎◎◎◎ |
无″″″″″″″″″″″″″″″″ |
55352255514510540 |
本发明″″″″″″″″″″″″″″″″ |
表11
材料号 | 合金号 |
冲压成型前退火前合金薄板上的晶面聚集度 |
冲压成型性 | 部分彩色相位 移 |
抗腐蚀性 | 实施例类型 |
{111} | {100} | {110} | {311} | {331} | {210} | {211} |
形状固定能力 |
与模具的适配性 |
合金薄板上的裂纹 |
不清晰的穿孔边缘 |
产生锈斑 |
18 |
18 |
2 |
64 |
12 |
7 |
8 |
5 |
2 |
○ |
× |
无 |
○ |
无 |
6 |
对比例 |
19 |
19 |
1 |
90 |
3 |
2 |
2 |
1 |
1 |
× |
○ |
有 |
× |
不可能评价 |
6 |
″ |
20 |
20 |
3 |
74 |
5 |
4 |
7 |
4 |
3 |
○ |
× |
无 |
○ |
无 |
11 |
″ |
21 |
21 |
2 |
86 |
3 |
2 |
4 |
2 |
1 |
× |
○ |
有 |
× |
不可能评价 |
6 |
″ |
22 |
22 |
1 |
93 |
0 |
1 |
3 |
1 |
1 |
× |
○ |
″ |
× |
″ |
6 |
″ |
23 |
23 |
9 |
46 |
24 |
8 |
4 |
5 |
4 |
× |
○ |
有 |
◎ |
″ |
5 |
″ |
24 |
1 |
3 |
7 |
10 |
2 |
9 |
4 |
2 |
× |
○ |
无 |
○ |
″ |
5 |
″ |
25 |
1 |
3 |
7 |
7 |
3 |
8 |
5 |
4 |
× |
○ |
" |
○ |
″ |
5 |
″ |
26 |
2 |
0 |
97 |
3 |
0 |
0 |
0 |
0 |
○ |
○ |
″ |
× |
″ |
5 |
″ |
27 |
5 |
1 |
74 |
8 |
4 |
6 |
5 |
2 |
× |
○ |
″ |
○ |
″ |
2 |
″ |
28 |
2 |
1 |
66 |
9 |
7 |
9 |
7 |
1 |
× |
○ |
″ |
○ |
″ |
5 |
″ |
29 |
6 |
12 |
5 |
40 |
10 |
11 |
11 |
11 |
× |
○ |
″ |
○ |
″ |
2 |
″ |
30 |
6 |
11 |
8 |
37 |
13 |
9 |
10 |
13 |
× |
○ |
″ |
○ |
″ |
3 |
″ |
31 |
4 |
13 |
3 |
45 |
9 |
9 |
11 |
10 |
○ |
○ |
″ |
△ |
″ |
5 |
″ |
32 |
3 |
16 |
16 |
6 |
22 |
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○ |
无 |
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有 |
5 |
″ |
根据表8~表10,材料No.1~N0.13的Fe-Ni合金薄板满足本发明规定的条件,该条件包括{111}、{100}、{110}、{311}、{331}、{210}和{211}各晶面聚集度、平均奥氏体晶粒度Dav、奥氏体晶粒的混粒度Dmax/Dmin、维氏硬度Hv和〔10×Dav+80≥Hv≥10×Dav+50〕条件。所有这些Fe-Ni合金薄板都具有极好的冲压成型性而无局部彩色相位移。
材料No.14~No.17的Fe-Ni-Co合金薄板也满足本发明规定的条件。所有这些Fe-Ni-Co合金薄板都具有极好的冲压成型性而无局部彩色相位移。
材料No.13和No.14在蚀刻前进行冲压成型前的退火,即使在该处理下,这些合金薄板也获得了荫罩的最佳功能。
所有这些材料No.1~No.17的合金薄板与那些将在以下叙述的对比材料相比较,显然都具有更优良的特性。
对比材料No.18的合金薄板含有大于本发明上限0.2%(重量)的Si。对比材料No.20含有大于本发明上限0.003%(重量)的N。两种合金薄板在冲压成型期间都出现了与模具的适配问题。
对比材料No.19的合金薄板含有大于本发明上限0.004%(重量)的O。对比材料No.23的合金薄板含有大于本发明上限0.05%(重量)的Sb。两种合金薄板的平均奥氏体晶粒度都低于本发明的下限10.5μm,在冲压成型时形状固定能力很差并在薄板表面上产生裂纹。
对比材料No.19的合金薄板的奥氏体晶粒的混粒度Dmax/Dmin大于本发明上限15,所以它导致不清晰的穿孔边缘。
对比材料No.20的合金薄板含有低于本发明下限0.001%(重量)的Co,所以抗腐蚀性显著地劣于本发明的实施例。
对比材料No.21的合金薄板含有大于本发明上限0.005%(重量)的B,所以冲压成型前退火前的平均奥氏体晶粒度Dav低于本发明的下限10.5μm,形状固定能力很差并在薄板表面上产生裂纹。
材料No.21的合金薄板的奥氏体晶粒的混粒度Dmax/Dmin大于本发明上限15,所以出现了不清晰的穿孔边缘。
通过下述方法(7)(不使用热轧退火)来制取对比材料No.22的合金薄板。所使用的方法与前述未经审查的日本专利公开公报No.3-267320中所述方法相同。
(7)以92.5%压下率的第一次冷轧-850℃再结晶退火60秒-以15%压下率的精冷轧-在530℃消除应力退火30秒。
对比材料No.22的合金薄板的{100}晶面聚集度超过本发明上限75%,{110}晶面聚集度低于本发明下限5%,奥氏体晶粒的混粒度Dmax/Dmin也超过本发明上限15。
对材料No.24的合金薄板在第一次冷轧和第二次冷轧后在950℃进行180秒再结晶退火。对比材料No.25的合金薄板在第一次冷轧和第二次冷轧后在800℃进行30秒再结晶退火。材料No.24的合金薄板冲压成型前退火前的平均奥氏体晶粒度Dav大于本发明上限15μm,材料No.25的合金薄板的Dav值低于本发明下限10.5μm。两种合金薄板都在冲压成型时显示出很差的形状固定能力。
通过使用制取材料No.22的合金薄板的方法来制取对比材料No.26的合金薄板。该合金薄板的{100}晶面聚集度大于本发明上限75%,{110}晶面聚集度低于本发明下限5%,奥氏体晶粒的混粒度Dmax/Dmin大于本发明上限15。结果是,该合金薄板产生了不清晰的穿孔边缘。因此,即使满足本发明组成技术规格的合金薄板,如果不满足本发明有关各晶面聚集度和奥氏体晶粒混粒度方面的条件,它也不能得到极好的冲压成型性。
对比材料No.27的合金薄板的维氏硬度Hv大于本发明上限220,对比材料No.28的合金薄板的维氏硬度Hv低于本发明下限165。对比材料No.29的合金薄板的维氏硬度Hv大于本发明规定的〔10×Dav+80〕值。对比材料No.30的合金薄板的维氏硬度Hv低于本发明规定的〔10×Dav+50〕值。结果是,所有这些合金薄板的形状固定能力都很差。
通过使用制取材料No.1~N.21的合金薄板的方法(不使用热轧薄板退火)来生产对比材料No.31~No.34的合金薄板。材料No.31的合金薄板的{110}晶面聚集度大于本发明上限40%,奥氏体晶粒的混粒度Dmax/Dmin大于本发明上限15,所以薄板产生了不清晰的穿孔边缘。材料No.32的合金薄板的{111}晶面聚集度大于本发明上限14%,{311}晶面聚集度大于本发明上限20%,所以薄板产生了局部彩色相位移。材料No.33的合金薄板的{211}晶面聚集度大于本发明上限20%,所以在薄板表面上产生了裂纹。材料No.34的合金薄板的{331}晶面聚集度和{210}晶面聚集度都大于本发明上限20%,所以薄板产生了局部彩色相位移。
如上详细所述,通过制取满足本发明规定条件的合金薄板来获得具有极好冲压成型性和荧光屏质量的荫罩用合金薄板,本发明规定的条件包括合金组成、冲压成型前退火前合金薄板的各晶面聚集度、冲压成型前退火前的平均奥氏体晶粒度Dav、奥氏体晶粒的混粒度Dmax/Dmin、维氏硬度Hv和〔10×Dav+80≥Hv≥10×Dav+50〕关系式。
本发明提供一种用于荫罩的合金薄板,该合金薄板在冲压成型期间具有极好的形状固定能力,显示出良好的与模具的适配性,在材料上抑制裂纹产生,不出现不清晰的穿孔边缘、无彩色相位移,并具有抗腐蚀性。
即使上述本发明的合金薄板在蚀刻前进行冲压成型前的退火,它们也具有良好的蚀刻性能和冲压成型性。从而,如果该合金薄板的供应商提前进行冲压成型前的退火,则本发明为阴极射线管制造商提供可省去冲压成型前退火的额外优点。