CN103547811B - 液压回路 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种液压回路，能够进一步改善主回路压力超过规定压力时的溢流阀装置的减压动作响应性以及减压动作可靠性。用于在具备液压泵的液压回路中使主回路压力减压的溢流阀装置具备：第一阀部，其具有先导阀柱以及先导弹簧，通过经由节流油路从主回路供给的节流压力、与上述控制压力以及上述先导弹簧的作用力的平衡来决定上述先导阀柱的位置，经由上述节流油路将上述主回路压力向外部释放；和第二阀部，其具有阀门活塞以及阀门弹簧，通过上述主回路压力与上述节流压力以及上述阀门弹簧的作用力的平衡来决定上述阀门活塞的位置，将上述主回路压力向外部释放。

Description

液压回路

技术领域

本发明涉及一种具备溢流阀装置的液压回路，所述溢流阀装置用于在具备液压泵的液压回路中的主回路压力超过规定压力的情况下使主回路压力减压。

背景技术

以往，在具有用于对具备液压泵的液压回路中的液压泵的吐出流量（吐出压力）进行调节的流量调节单元的液压回路中，当产生了液压泵的吐出流量的急剧变动时，会在主回路内出现冲击压力，有可能对液压设备、配管、接头、液压泵驱动装置等造成破损。此时产生的冲击压力是瞬间的高压，存在即使在液压回路中设有设定了特定的开阀压力的固定溢流阀，也难以除去冲击压力这一问题。

具体参照图5以及图6来进行说明。图5表示以往的液压回路的一个构成例，图6（a）~图6（c）分别表示了相对于时间轴（t）的主回路压力、电磁比例减压阀的控制压力、以及液压泵的吐出流量。图5所示的液压回路具备：液压泵81、用于调节液压泵81的吐出流量的流量调节单元83、为了使液压泵81的吐出压力成为设定压力而向流量调节单元83供给控制压力的电磁比例减压阀85、用于使主回路压力减压的溢流阀87、和经由中立全闭型方向控制阀89与主回路91连接的致动器93。

在这样的液压回路中，当使用了开阀压力被固定的固定溢流阀时，若如图6（a）~图6（c）所示那样，进行了为了使致动器93紧急停止而想要将中立全闭型方向控制阀89闭阀的操作，则由于液压泵81的设定压力降低，所以电磁比例减压阀85的控制压力急剧下降，结果，流量调节单元83动作，来使液压泵81的吐出流量下降。此时，中立全闭型方向控制阀89迅速闭阀，但从电磁比例减压阀85进行响应到由于流量调节单元83动作而使得吐出流量下降为止，液压泵81的吐出流量产生延迟。于是，在到液压泵81的吐出流量下降为止的期间，尽管中立全闭型方向控制阀89闭阀，但是在主回路91内通过液压泵81吐出控制油，所以主回路91内产生作为瞬间高压的冲击压力。由于固定溢流阀87作为液压回路的安全阀而设置，开阀压力被设定为高的值，所以无法应对冲击压力。

与此相对，提出了一种使用了利用电磁比例减压阀的控制压力来调节液压泵的设定压力，并接受该控制压力作为先导压力的先导式可变溢流阀的液压回路。具体如图7所示那样，公开了一种在具备能改变偏转角的伺服活塞机构的可变容量式泵中，具备下述各部件的可变容量式泵的控制装置，所述各部件是指：差压式滑阀102，夹设在从伺服活塞机构的伺服大室101到吐出油路的油路中，承受吐出压力与控制压力，以根据吐出压力与控制压力的差压的减少使偏转角增大的方式来调节伺服大室101的液压；电磁比例减压控制阀103，承受吐出压力并使吐出压力减压，产生与螺线管驱动电流对应的控制压力；将吐出压力变换成电信号的压力检测单元104以及将吐出流量变换成电信号的流量检测单元105；控制单元（控制装置）106，接受上述两个检测单元的输出并且接受压力设定信号以及流量设定信号，基于压力设定信号与检测压力的偏差、和流量设定信号与检测流量的偏差中偏转角变小的一方的偏差，来调整螺线管驱动电流并将其输出；以及先导式溢流阀107，与吐出油路连接并且接受控制压力作为先导压力，能够变更设定压力（开阀压力）（参照专利文献1）。

专利文献1：日本特开平4-143471号。

专利文献1中记载的可变容量式泵的控制装置虽未特别明示，但如图8所示那样，可认为其构成为对电磁比例减压控制阀的控制压力和可变容量式泵的设定压力之间的关系进行表示的可变容量式泵的压力特性、与对电磁比例减压控制阀的控制压力和可变溢流阀的设定压力之间的关系进行表示的可变溢流阀的压力特性的差压△P与控制压力无关而恒定。然而，在可变溢流阀的压力特性成为这样的特性的情况下，虽然能够改善可变溢流阀针对主回路内的压力变动的减压动作响应性，但在将差压△P设定得小的情况下，针对主回路内的压力变化可变溢流阀容易进行不想要的开阀动作，另一方面，在将差压△P设定得大的情况下，存在可变溢流阀变得难以开阀、冲击压力变大的可能性。

发明内容

鉴于此，本申请发明的目的在于，提供一种能够进一步改善主回路压力超过规定压力的情况下的溢流阀装置的减压动作响应性以及减压动作可靠性的液压回路。

根据本发明，提供一种液压回路，是具备液压泵的液压回路，其具备：用于设定上述液压泵的设定压力的操作单元、用于调节上述液压泵的吐出流量的流量调节单元、为了使上述液压泵的吐出压力成为上述设定压力而向上述流量调节单元供给控制压力的控制单元、用于在主回路压力超过规定压力的情况下使上述主回路压力减压的溢流阀装置、和经由中立全闭型方向控制阀与主回路连接的致动器，该液压回路的特征在于，上述溢流阀装置具备：第一阀部，其具有先导阀柱以及先导弹簧，通过经由节流油路从主回路供给的节流压力、与上述控制压力以及上述先导弹簧的作用力的平衡，来决定上述先导阀柱的位置，经由上述节流油路将上述主回路压力向外部释放；和第二阀部，其具有阀门活塞以及阀门弹簧，通过上述主回路压力、与上述节流压力以及上述阀门弹簧的作用力的平衡，来决定上述阀门活塞的位置，将上述主回路压力向外部释放，由此能够解决上述那样的问题。

即，在本发明的液压回路中，由于构成为与具有先导式可变溢流阀构造的第一阀部独立地设置第二阀部，且第二阀部响应于第一阀部开阀也开阀，所以能够将液压泵的设定压力与溢流阀装置的设定压力的差压△P设定为所希望的大小来确保减压动作可靠性，并且能够提高减压速度来改善减压动作响应性。

另外，在构成本发明的液压回路时，优选上述第一阀部的上述先导阀柱构成为承受上述节流压力作为向一侧的推压力，并且承受上述控制压力以及上述先导弹簧的作用力作为向另一侧的推压力，上述第二阀部的上述阀门活塞构成为承受上述主回路压力作为向一侧的推压力，并且承受上述节流压力以及上述阀门弹簧的作用力作为向另一侧的推压力。

通过如此构成第一阀部以及第二阀部，能够根据电磁比例减压阀的控制压力来变更第一阀部的设定压力，并且，第二阀部根据因第一阀部的开阀引起的节流压力的降低而开阀，可改善溢流阀装置的减压动作可靠性以及减压动作响应性。

另外，在构成本发明的液压回路时，优选关于上述溢流阀装置的压力特性，随着上述控制压力变高，上述液压泵的设定压力与上述溢流阀装置的设定压力的差压变小。

通过使溢流阀装置具有这样的压力特性，能够在电磁比例减压阀的控制压力低时增大液压泵的设定压力与溢流阀装置的设定压力之间的差压，在电磁比例减压阀的控制压力高时减小液压泵的设定压力与溢流阀装置的设定压力之间的差压。因此，能够在主回路压力低时难以发生减压动作，另一方面，在主回路压力高时容易发生减压动作。此时，在主回路压力低时虽然冲击压力容易变高，但由于主回路压力本身低，所以不存在引起液压设备等破损的可能性。

另外，在构成本发明的液压回路时，优选通过使上述第一阀部的上述先导阀柱的上述节流压力的受压面积比上述控制压力的受压面积小，并且调整上述第一阀部的上述先导弹簧的弹簧力，能够调整上述液压泵的设定压力与上述溢流阀装置的设定压力的差压。

通过如此构成溢流阀装置，能够容易地实现随着电磁比例减压阀的控制压力根据受压面积之差变高，液压泵的设定压力与溢流阀装置的设定压力之间的差压变小的特性，并且，能够根据先导弹簧的弹簧力将差压的大小设定为所希望的大小。

附图说明

图1是表示本实施方式的液压回路的一个构成例的图。

图2是表示本实施方式的液压回路所具备的溢流阀装置的具体构成例的图。

图3是用于对在本实施方式的液压回路中产生的冲击压力进行说明而表示的图。

图4是表示本实施方式的液压回路所具备的溢流阀装置的压力特性的图。

图5是表示以往的使用了固定式溢流阀的液压回路的图。

图6是用于对使用了固定式溢流阀的液压回路中产生的冲击压力进行说明而表示的图。

图7是表示以往的使用了可变式溢流阀的液压回路的图。

图8是表示以往的可变式溢流阀的压力特性的图。

具体实施方式

1.液压回路的整体的构成

参照附图对本发明的实施方式涉及的液压回路的一个构成例进行说明。

图1表示了被应用于液压挖掘机等，对多个液压致动器1a、1b的动作进行控制的液压回路的一个例子。该液压回路具备与发动机等驱动装置E连接的两台可变容量式的液压泵2a、2b、和一台固定容量式的液压泵18。可变容量式的液压泵2a、2b是具备斜板等泵容量控制机构的轴向活塞泵等公知的液压泵。各致动器1a、1b经由中立全闭型方向控制阀4a、4b与被导入液压泵2a、2b的吐出压力的主回路3a、3b连接。

用于调节液压泵2a、2b的吐出流量或者吐出压力的流量调节单元15具备调节阀（control valve）6、调节活塞7。主回路压力Preal、弹簧5的作用力、由作为控制单元的电磁比例减压阀11控制的控制压力Pc作用于调节阀6的阀柱的两端，但对阀柱的两端赋予适当的面积差，适当地通过它们的平衡来控制调节阀6。

通过控制压力Pc、与和基于控制器16的控制信号而被输入的控制电流成比例可变的比例螺线管12所产生的力的平衡，来控制电磁比例减压阀11。

另外，中立全闭型方向控制阀4a、4b具备使阀柱移动的比例螺线管8a、8b，若电气操纵杆等操作单元9a、9b被操作，则通过控制器16使比例螺线管8a、8b根据操作单元9a、9b的倾角而被励磁。由此，中立全闭型方向控制阀4a、4b的阀柱移动到所希望的位置，将致动器端口10a、10b控制成与该移动距离对应的开口面积。结果，向致动器1a、1b供给与开口面积对应的流量的控制油。

用于操作各中立全闭型方向控制阀4a、4b的操作单元9a、9b的倾角等指令量、或者各中立全闭型方向控制阀4a、4b的阀柱的移动量由传感器以电气方式检测，该指令量或者移动量成为基于各中立全闭型方向控制阀4a、4b的操作量的操作量信号S。在图1的例子中，从操作单元9a、9b，由控制器16生成的指令电信号被作为操作量信号S使用。

作为操作单元9a、9b，除了电气操纵杆以外，例如也可以使用液压操纵杆。该情况下，可以使用压力传感器等压力检测单元来检测由液压操纵杆引起的先导压力，或者以电气方式检测中立全闭型方向控制阀的阀柱移动量，使用这些值作为操作量信号S。

上述的操作量信号S被用于液压泵2a、2b的设定压力的设定。按照液压泵2a、2b的设定压力，来决定从控制器16输出的电磁比例减压阀11的控制电流，通过利用与控制电流对应的电磁比例减压阀11的控制压力Pc控制流量调节单元15，来调节液压泵2a、2b的吐出压力。液压泵2a、2b的设定压力相当于主回路压力Preal的目标压力。

本实施方式的液压回路的主回路3a、3b与溢流阀装置20连接。该溢流阀装置20具备第一阀部21和第二阀部31。如图2（a）所示那样，第一阀部21具备先导阀柱22和先导弹簧23。先导阀柱22经由节流通路19承受从主回路3a、3b供给的节流压力Ps作为向一侧（图2（a）的左方向）的推压力，并且，承受由电磁比例减压阀11控制的控制压力Pc作为向另一侧（图2（a）的右方向）的推压力。另外，先导弹簧23成为使先导阀柱22向另一侧（图2（a）的右方向）的推压力。

节流压力Ps成为基本上与液压泵2a、2b的主回路压力Preal相等的值，但由于设有节流通路19，所以在主回路压力Preal上升的初期节流压力Ps成为比主回路压力Preal小的值，在主回路压力Preal降低的初期节流压力Ps成为比主回路压力Preal大的值。

因此，通过基于节流压力Ps的向一侧的推压力、与基于控制压力Pc的推压力和先导弹簧23的作用力的总和即向另一侧的推压力之间的平衡，来决定先导阀柱22的位置。被作为节流压力Ps而导入的主回路压力Preal还导向第一阀部21的入口端口24a，当先导阀柱22负担的向一侧的推压力超过向另一侧的推压力，先导阀柱22移动而使得入口端口24a与出口端口24b成为连通状态时，主回路压力Preal被向油箱排出。

另外，第二阀部31具有阀门活塞32和阀门弹簧33。阀门活塞32经由入口端口34a承受主回路压力Preal作为向一侧（图2（a）的上方侧）的推压力，并且，经由节流通路19承受从主回路3a、3b供给的节流压力Ps作为向另一侧（图2（b）的下方侧）的推压力。另外，阀门弹簧33成为将阀门活塞32向另一侧（图2（a）的下方侧）的推压力。

因此，通过基于主回路压力Preal的向一侧的推压力、与基于节流压力Ps的推压力和阀门弹簧33的作用力的总和即向另一侧的推压力之间的平衡，来决定阀门活塞32的位置。而且，当向一侧的推压力超过向另一侧的推压力，阀门活塞32移动而使得入口端口34a与出口端口34b成为连通状态时，主回路压力Preal被向油箱排出。

2.溢流阀装置的构成例

接下来，基于图2（a）~图2（b）对本实施方式涉及的液压回路中设置的溢流阀装置20的具体一个构成例进行说明。

图2（a）表示沿着先导阀柱22的轴向切断了的溢流阀装置20的截面图，图2（b）表示了沿着与先导阀柱22的轴向正交的方向切断了的溢流阀装置20的截面图。

溢流阀装置20所具备的第一阀部21具备：形成于壳体29的阀柱孔28、被配置成在该阀柱孔28内能够轴向移动的先导阀柱22、在先导阀柱22的一端侧被固定配置于阀柱孔28的销保持部件27、被保持为能够在形成于销保持部件27的销滑动孔27a内轴向移动且其前端与先导阀柱22的一个端面抵接的销26、和被配置在先导阀柱22的另一端侧并对先导阀柱22施力的先导弹簧23。

先导阀柱22的轴向中央部被缩径而构成为油路22a，能够与形成于壳体29的入口端口24a以及出口端口24b连通。入口端口24a与油路25a连接，该油路25a还与节流压力导入端口24c连接。即，入口端口24a以及节流压力导入端口24c被供给相同的压力。油路25a经由节流通路19与主回路3连接（参照图2（b））。另外，出口端口24b和与排出油路37连通的油路25b连接。

在销保持部件27中，与销滑动孔27a连续地形成有压力导入室27b，销26的一个端面（图2（a）的右端面）位于该压力导入室27b内。经由节流压力导入端口24c向压力导入室27b导入压力（节流压力Ps），如果销26的右端面承受节流压力Ps，则销26将先导阀柱22向一侧（图2（a）的左方向）推压。

另外，经由控制压力导入端口24d向配置有先导弹簧23的弹簧室28a导入由电磁比例减压阀11控制的控制压力Pc，通过先导阀柱22的另一端面（图2（a）的左端面）承受控制压力Pc，与先导弹簧23的作用力相互结合，先导阀柱22被向另一侧（图2（a）的右方向）推压。

即，若将承受节流压力Ps的销26的右端面的受压面积设为A1，将承受控制压力Pc的先导阀柱22的左端面的受压面积设为A2，将先导弹簧23的作用力设为Fsp，则经由销26对先导阀柱22的右端面作用的向一侧的推压力Fa、以及作用于左端面的向另一侧的推压力Fb可由以下的式子表示。

Fa=Ps×A1 …（式1）

Fb=Pc×A2+Fsp …（式2）。

因此，当向一侧的推压力Fa超过向另一侧的推压力Fb时（Fa＞Fb），先导阀柱22向一侧（图2（a）的左侧）移动，当向另一侧的推压力Fb为向一侧的推压力Fa以上时（Fb≥Fa），先导阀柱22向另一侧（图2（a）的右侧）移动。

在Fb≥Fa、先导阀柱22与销保持部件27抵接的状态下，由于油路22a仅与入口端口24a连通，出口端口24b被关闭，所以无法经由第一阀部21将主回路压力Preal向油箱排出。另一方面，若Fa＞Fb、先导阀柱22向一侧（图2（a）的左方向）移动，则由于油路22a与入口端口24a以及出口端口24b连通，所以能够经由第一阀部21将主回路压力Preal向油箱排出。

另外，溢流阀装置20所具备的第二阀部31具备：被收容在壳体29的插入孔29a的活塞壳体35、被保持在活塞壳体35内的阀门活塞32、和将阀门活塞32向下方侧施力的阀门弹簧33。

壳体29的插入孔29a沿着与阀柱孔28的轴向交叉的方向设置，插入孔29a与油路25a经由连通路29b连通。活塞壳体35具有在轴向连续形成的油路孔35a、以及活塞滑动孔35b，油路孔35a与主回路3连通。因此，阀门活塞32的下端面承受主回路压力Preal，被向一侧（图2（a）的上方侧）推压。从与油路孔35a相反侧的端部向活塞滑动孔35b中插入有弹簧座36。该弹簧座36具有承接阀门弹簧33的上端的弹簧座部36a、和嵌插在阀门弹簧33中的杆部36b。

阀门活塞32具有与活塞壳体35的座面35c抵接的座部32a、和外周面与活塞滑动孔35b滑动来引导阀门活塞32的轴向移动的引导部32b。阀门弹簧33以及杆部36b位于引导部32b的内部。弹簧座36中形成有沿轴向贯通的油路36c，将阀门活塞32的内部与连通路29b连通。因此，油路25a的压力（节流压力Ps）被导入到阀门活塞32内，阀门活塞32通过承受节流压力Ps，与阀门弹簧33的作用力相互结合而被向另一侧（图2（a）的下方侧）推压。

另外，活塞壳体35上形成有成为出口端口34b的排出孔35d，当阀门活塞32的座部32a从活塞壳体35的座面35c离开时，将被导入到作为入口端口34a的油路孔35a的主回路3的主回路压力Preal导向排出油路37。

在如此构成的本实施方式涉及的溢流阀装置20中，在主回路压力Preal稳定的状态下，通过主回路压力Preal、电磁比例减压阀11的控制压力Pc、以及先导弹簧23的作用力Fsp的平衡，使得先导阀柱22的向一侧的推压力Fa比向另一侧的推压力Fb小（Fb≥Fa），成为第一阀部21的入口端口24a与出口端口24b被切断的状态。此时，由于油路25a内的节流压力Ps成为与主回路压力Preal同等的压力，所以将阀门活塞32向下方侧推压的力比其大阀门弹簧33的作用力的量，第二阀部31也不打开。

另一方面，如果主回路压力Preal开始急剧上升，则先导阀柱22的向一侧的推压力Fa超过向另一侧的推压力Fb（Fa＞Fb），先导阀柱22被销26推压，入口端口24a与出口端口24b连通而成为开阀状态。结果，向油路25a供给的主回路压力Preal经由油路25b以及排出油路37被向外部（油箱）排出。

此时，由于设有节流通路19，所以油路25a内的节流压力Ps变得比阀门活塞32的下端面承受的主回路压力Preal低。于是，将阀门活塞32向下方侧推压的力变弱，阀门活塞32克服阀门弹簧33的作用力向上方移动而成为开阀状态。由此，主回路3内的主回路压力Preal经由油路孔35a、排出孔35d以及排出油路37被向外部（油箱）排出。这样，在本实施方式涉及的溢流阀装置20中，构成为与具有先导式可变溢流阀构造的第一阀部21开阀相伴，第二阀部31也开阀。

图3（a）~图3（c）分别表示了在本实施方式涉及的液压回路中使主回路压力Preal减压时的、主回路压力Preal、电磁比例减压阀11的控制压力Pc、以及液压泵2a、2b的吐出流量在时间轴（t）上的变化。电磁比例减压阀11的控制压力Pc以及液压泵2a、2b的吐出流量基本上与图6的同样。

根据该图3（a）~图3（b）可知，本实施方式涉及的液压回路由于设有伴随着第一阀部21的开阀而开阀的第二阀部31，所以减压动作响应性变得良好，能够将冲击压力抑制得较低。

尤其在本实施方式涉及的溢流阀装置20中，在第一阀部21中，使承受节流压力Ps的销26的受压面积A1比承受控制压力Pc的先导阀柱22的受压面积A2小。第一阀部21在上述的式1所表示的推压力Fa超过式2所表示的推压力Fb时开阀。因此，对溢流阀装置20的压力特性而言，随着控制压力Pc变高，液压泵2a、2b的设定压力与溢流阀装置20的设定压力（开阀压力）的差压△P变小。

具体基于图4来进行说明。图4针对本实施方式涉及的溢流阀装置20的压力特性、以及液压泵2a、2b的压力特性，表示了相对于由电磁比例减压阀11控制的控制压力Pc的液压泵2a、2b的设定压力的值、以及溢流阀装置20的设定压力的值。如该图4所示那样，本实施方式涉及的溢流阀装置20的压力特性的斜率比液压泵2a、2b的压力特性的斜率小，随着控制压力Pc变高，差压△P变小。

因此，能够在控制压力Pc低时、即在主回路内压力Preal低时难以发生减压动作，另一方面，在主回路压力Preal高时容易发生减压动作。结果，在主回路3内能够降低因产生更高的冲击压力而引起的液压设备破损等。

另外，关于溢流阀装置20的设定压力与液压泵2a、2b的设定压力之间的差压△P的大小，能够通过改变第一阀部21的先导弹簧23的弹簧力来进行调节。因此，可容易地获得所希望的差压△P。

3.效果

根据以上说明的本实施方式涉及的液压回路，由于构成为与具有先导式可变溢流阀构造的第一阀部21独立设置第二阀部31，且第二阀部31响应于第一阀部21开阀也开阀，所以能够将液压泵2a、2b的设定压力与溢流阀装置20的设定压力之间的差压△P设定为所希望的大小来确保减压动作可靠性，并且，可提高减压速度来改善减压动作响应性。

另外，在本实施方式涉及的液压回路中，由于不仅是减压动作响应性，溢流阀装置20还为了维持非动作时的主回路压力Preal或者吐出流量，被要求尽量少的泄漏量，但由于能够减小第一阀部21的构成零件所以可获得出色的响应性，并且由于将第二阀部31作为座式的阀所以泄漏量少，且开阀时的开口增益大，能够瞬间通过大流量的控制油。因此，可有效地降低主回路3内产生的冲击压力。

Claims (5)

1.一种液压回路，是具备液压泵的液压回路，其具备：用于设定上述液压泵的设定压力的操作单元、用于调节上述液压泵的吐出流量的流量调节单元、为了使上述液压泵的吐出压力成为上述设定压力而向上述流量调节单元供给控制压力的控制单元、用于在主回路压力超过规定压力的情况下使上述主回路压力减压的溢流阀装置、和经由中立全闭型方向控制阀与主回路连接的致动器，该液压回路的特征在于，

上述溢流阀装置具备：

第一阀部，其具有先导阀柱以及先导弹簧，通过经由节流油路从主回路供给的节流压力、与上述控制压力以及上述先导弹簧的作用力的平衡，来决定上述先导阀柱的位置，经由上述节流油路将上述主回路压力向外部释放；和

第二阀部，其具有阀门活塞以及阀门弹簧，通过上述主回路压力、与上述节流压力以及上述阀门弹簧的作用力的平衡，来决定上述阀门活塞的位置，将上述主回路压力向外部释放。

2.根据权利要求1所述的液压回路，其特征在于，

上述第一阀部的上述先导阀柱构成为承受上述节流压力作为向一侧的推压力，并且承受上述控制压力以及上述先导弹簧的作用力作为向另一侧的推压力，

上述第二阀部的上述阀门活塞构成为承受上述主回路压力作为向一侧的推压力，并且承受上述节流压力以及上述阀门弹簧的作用力作为向另一侧的推压力。

3.根据权利要求1或2所述的液压回路，其特征在于，

关于上述溢流阀装置的压力特性，随着上述控制压力变高，上述液压泵的设定压力与上述溢流阀装置的设定压力的差压变小。

4.根据权利要求1或2所述的液压回路，其特征在于，

通过使上述第一阀部的上述先导阀柱的上述节流压力的受压面积比上述控制压力的受压面积小，并且调整上述第一阀部的上述先导弹簧的弹簧力，能够调整上述液压泵的设定压力与上述溢流阀装置的设定压力的差压。

5.根据权利要求3所述的液压回路，其特征在于，

通过使上述第一阀部的上述先导阀柱的上述节流压力的受压面积比上述控制压力的受压面积小，并且调整上述第一阀部的上述先导弹簧的弹簧力，能够调整上述液压泵的设定压力与上述溢流阀装置的设定压力的差压。