CN103409678B

CN103409678B - 烧结Fe-Al基合金多孔材料及应用它的过滤元件

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Publication number: CN103409678B
Application number: CN201310330609.0A
Authority: CN
Inventors: 高麟; 汪涛; 李波
Original assignee: Intermet Technology Chengdu Co Ltd
Current assignee: Intermet Technology Chengdu Co Ltd
Priority date: 2013-07-31
Filing date: 2013-07-31
Publication date: 2015-10-07
Anticipated expiration: 2033-07-31
Also published as: CN103409678A

Abstract

本发明公开了一种抗高温氧化较好的烧结Fe-Al基合金多孔材料及应用它的过滤元件。该烧结Fe-Al基合金多孔材料的孔隙率为30～60%，平均孔径为0.5～50μm，并具有：a）它主要由Fe、Al、Si三种元素组成，这三种元素的重量之和占该烧结FeAl基合金多孔材料重量的90%以上，其中，Fe为Fe、Al总重量的60～85%，Si为Fe、Al、Si总重量的0.5～8%；b）该烧结Fe-Al基合金多孔材料中的Si主要是以Fe-Al基化合物的硅固溶体形态存在，或主要以Fe₃Si的形态存在，且在该材料中大致上均匀分布；c）它的抗拉强度≥45MPa，厚度≤5mm的烧结Fe-Al基合金多孔材料空气通量≥80m³/m²·kpa·h，在质量分数为5%的NaOH溶液中室温浸泡15天后的失重率在0.5%以下，且在800℃的空气气氛下保温90小时测得材料增重率为0.25%以下。

Description

烧结Fe-Al基合金多孔材料及应用它的过滤元件

技术领域

本发明涉及一种多孔材料及应用该多孔材料的过滤元件，具体涉及一种通过粉末冶金法制备的烧结Fe-Al基合金多孔材料及应用该多孔材料的过滤元件。

背景技术

目前对烧结多孔材料的研究主要集中在制备工艺的优化、成孔机理的探讨、材料性能的改善和应用范围的扩大几个方面。其中，就成孔机理而言，已应用在烧结多孔材料制备方法中的成孔方式主要有：第一，通过化学反应成孔，其原理是基于不同元素本征扩散系数的较大差异所引起的偏扩散效应，使得材料中产生Kirkendall孔隙；第二，通过原料粒子物理堆积成孔；第三，通过添加成分脱出成孔。上述几种成孔方式的选择和组合不可避免的会对多孔材料的孔结构造成直接的影响。而多孔材料的孔结构又会进一步的决定多孔材料的性能。因此，基于不同成孔方式所生成的烧结多孔材料往往具有差异化的孔结构和使用性能，通过对它们的认识和测量，可使得这些多孔材料能够更清楚的被识别和表征。目前，为了充分的表征多孔材料，本领域通常采用：1）原料成分和含量；2）孔结构，主要包括孔隙率、孔径等；3）材料性能参数，包括渗透性能，力学强度和化学稳定性，其中，渗透性能常用流体渗透法测量，力学强度通常用抗拉强度表示，化学稳定性主要用耐酸和/或碱性能表示。

Fe-Al金属间化合物多孔材料是一种介于高温合金与陶瓷之间的烧结无机多孔材料。由于其按照金属键和共价键共同结合，兼有金属材料和陶瓷材料的共同优点，因此，Fe-Al金属间化合物多孔材料作为过滤材料（尤其是高温气体过滤材料）具有广阔的应用前景。尽管Fe-Al金属间化合物多孔材料公认具有优异的性能，但针对一些特殊的应用场合，其高温抗氧化性能和抗强碱腐蚀性能依然有待提高。在本申请的申请日以前，还未找到一种既能够改善Fe-Al金属间化合物多孔材料的高温抗氧化性能和抗强碱腐蚀性能，同时又能够附带改善材料孔结构，并达到优良综合使用性能的烧结Fe-Al基合金多孔材料。

发明内容

本申请所要解决的技术问题即是提供一种抗高温氧化较好的烧结Fe-Al基合金多孔材料及应用它的过滤元件。

本申请的抗高温氧化的烧结Fe-Al基合金多孔材料，其孔隙率为30～60%，平均孔径为0.5～50μm，并具有如下特征：

a）它主要由Fe、Al、Si三种元素组成，这三种元素的重量之和占该烧结FeAl基合金多孔材料重量的90%以上，其中，Fe为Fe、Al总重量的60～85%，Si为Fe、Al、Si总重量的0.5～8%；

b）该烧结Fe-Al基合金多孔材料中的Si主要是以Fe-Al基化合物的硅固溶体形态存在，或主要以Fe₃Si的形态存在，且在该烧结Fe-Al基合金多孔材料中大致上均匀分布；

c）它的抗拉强度≥45MPa，厚度≤5mm的烧结Fe-Al基合金多孔材料空气通量≥80m³/m²·kpa·h，在质量分数为5%的NaOH溶液中室温浸泡15天后的失重率在0.5%以下，且在800℃的空气气氛下保温90小时测得材料增重率为0.25%以下。

上述的烧结Fe-Al基合金多孔材料可以仅由Fe、Al、Si三种元素组成，也可以在不超过烧结Fe-Al基合金多孔材料总重量10%的范围内添加除Fe、Al、Si以外的其他物质，例如Mo、V、Nb、W、Y、Ta、Zr、Co、Ni中一种或几种元素。目前建议将该多孔材料中Fe、Al、Si三种元素的重量之和控制在多孔材料重量的95%、97%、98%或者99%以上，从而既能够保证烧结Fe-Al基合金多孔材料的性能，同时也可简化原料种类，便于生产。

另外，其中的Si可以为Fe、Al、Si总重量的3%以上，并主要以Fe₃Si的形态存在于该烧结Fe-Al基合金多孔材料中，由此对材料性能的改善更为突出。

当烧结Fe-Al基合金多孔材料由Fe、Al、Si三种元素组成时，根据Si含量的变化，该烧结Fe-Al基合金多孔材料中的结晶相的组成可包括以下几种情况：

1）该烧结Fe-Al基合金多孔材料的结晶相由Fe-Al-Si三元合金组成，其中的Si作为溶质固溶在该合金中；

2）该烧结Fe-Al基合金多孔材料的结晶相由Fe-Al二元金属间化合物与Fe₃Si组成。

本申请的过滤元件，该过滤元件含有上述抗高温氧化的烧结Fe-Al基合金多孔材料。鉴于材料特性，所述过滤元件最好为一种用于气体过滤的过滤元件，尤其为一种用于300～800℃的高温气体过滤的过滤元件。

本申请上述抗高温氧化的烧结Fe-Al基合金多孔材料的制备方法，其步骤包括：

1）制备混合粉料：将粒径为200～300目的Fe粉、粒径为200～300目的Al粉以及粒径为3～5μm的Si粉按制备得到的烧结Fe-Al基合金多孔材料中Fe为Fe、Al总重量的60～85%，Si为Fe、Al、Si总重量的0.5～8%的配比进行混合；

2）造粒、干燥和成型：将含有上述Fe粉、Al粉、Si粉的混合粉料依次进行造粒、干燥，将干燥温度设定为40～60℃，干燥时间设定为4～8小时，然后进行压力成型，在120～280MPa成型压力下保压20～80秒，压力成型后得到压坯；

3）烧结：将压坯置于烧结炉中进行烧结，烧结制度包含以下四个阶段：第一阶段：烧结温度从室温升至400～450℃，升温速率控制在1～10℃/min，并在400～450℃下保温120～240分钟；第二阶段：将烧结温度升至520～570℃，升温速率控制在1～10℃/min，并在520～570℃下保温240～400分钟；第三阶段：将烧结温度升至950～1050℃，升温速率控制在1～15℃/min，并在950～1050℃下保温60～120分钟；第四阶段：将烧结温度升至1150℃～1300℃，升温速率控制在1～5℃/min，并在1150℃～1300℃下保温120～240分钟；烧结后随炉冷却即得到抗高温氧化的烧结Fe-Al基合金多孔材料。

本申请抗高温氧化的烧结Fe-Al基合金多孔材料具有如下有益的技术效果：

一、具有较高的抗拉强度、优异的高温抗氧化性能和抗强碱腐蚀性能；

二、具有理想的过滤通量（透气性）。

附图说明

图1为本申请具体实施方式中试样3的SEM（扫描式电子显微镜）照片。

图2为本申请具体实施方式中试样3的XRD（X射线衍射）图。

具体实施方式

下面通过实验对烧结Fe-Al基合金多孔材料的制备方法和由这些方法得到的烧结Fe-Al基合金多孔材料进行具体说明。通过这些说明，本领域技术人员能够清楚认识到本申请的烧结Fe-Al基合金多孔材料所具有的突出特点。以下涉及的实验例的编号与对应“压坯”、“试样”的编号一致。

为说明本申请的烧结Fe-Al基合金多孔材料及其制备，共准备了以下7组实验例。其中，通过实验例1至6分别制备得到的试样1至6均属于本申请权利要求1所要保护的烧结Fe-Al基合金多孔材料的范围之内。实验例7作为体现实验例1至6实质性特点和技术效果的对比实验，其编号上用“＊”标出，以便区分。实验例7具体现有Fe-Al金属间化合物多孔材料的制备方法，并将由此制备的试样7与试样1至6进行比较。

一、材料制备工艺

实验例1至7的原料成分及含量（以重量百分比计）见表1。其中采用了粒径为200～300目的Fe粉,粒径为200～300目的Al粉，粒径为3～5μm的Si粉以及粒径为-400目的Mo粉和Ni粉。

从表1所列出的原料成分及其含量可以看出：实验例1的原料由Fe粉、Al粉和Si粉组成，其中Fe粉占Fe粉、Al粉总重量的75%，Si粉占原料总重量的1%；实验例2的原料由Fe粉、Al粉和Si粉组成，其中Fe粉占Fe粉、Al粉总重量的75%，Si粉占原料总重量的3%；实验例3的原料由Fe粉、Al粉和Si粉组成，其中Fe粉占Fe粉、Al粉总重量的75%，Si粉占原料总重量的5%；实验例4的原料由Fe粉、Al粉和Si粉组成，其中Fe粉占Fe粉、Al粉总重量的75%，Si粉占原料总重量的8%；实验例5的原料由Fe粉、Al粉、Si粉和Mo粉组成，其中Fe粉占Fe粉、Al粉总重量的65%，Si粉占原料总重量的3%，Mo粉占原料总重量的5%；实验例6的原料由Fe粉、Al粉、Si粉和Ni粉组成，其中Fe粉占Fe粉、Al粉总重量的80%，Si粉占原料总重量的3%，Ni粉占原料总重量的8%；实验例7的原料由Fe粉、Al粉组成，其中Fe粉占Fe粉、Al粉总重量的75%。

表1：实验例1至7所用原料的成分及含量

按表1所列，分别对实验例1至7的原料进行混合。充分混合后，对实验例1至7的粉料进行造粒，造粒后再进行干燥，干燥温度设定为50℃，干燥时间设定为6小时。之后，分别将实验例1至7的粉料装入统一规格的等静压成型模具中，然后将这些模具分别置于冷等静压成型机，在220MPa成型压力下保压35秒，脱模后即制成编号为1至7的管状压坯。然后，将这些压坯分别装入烧结舟，再把这些烧结舟置于烧结炉内进行烧结，烧结后随炉冷却，最后再从各烧结舟中取得试样1至7。

1.1实验例1至6的烧结制度

实验例1至6的烧结制度包含以下四个阶段。第一阶段：烧结温度从室温升至400～450℃，升温速率控制在1～10℃/min，并在400～450℃下保温120～240分钟；第二阶段：将烧结温度升至520～570℃，升温速率控制在1～10℃/min，并在520～570℃下保温240～400分钟；第三阶段：将烧结温度升至950～1050℃，升温速率控制在1～15℃/min，并在950～1050℃下保温60～120分钟；第四阶段：将烧结温度升至1150℃～1300℃，升温速率控制在1～5℃/min，并在1150℃～1300℃下保温120～240分钟；烧结后随炉冷却即得到抗高温氧化的烧结Fe-Al基合金多孔材料。

上述第一阶段的主要目的在于脱脂；第二阶段为中温反应阶段，主要目的在于促成Fe和Al反应造孔生成Fe-Al二元金属间化合物中间相，同时促成Fe和Si反应生成Fe-Si中间相；第三阶段为高温反应阶段，主要目的在于促成Fe-Al中间相和Fe-Si中间相的转化；第四阶段为保温阶段，主要目的在于使烧结充分，并促进结构均匀化及性能的提升。为抑制高温阶段轻质元素的挥发，上述第三阶段和第四阶段可采用惰性气体保护烧结；或者，也可以适当调整原料配比来补偿轻质元素的挥发量。

实验例1至6的烧结工艺中四个阶段的烧结工艺参数具体如表2所示。表2中升温速率的单位为℃/min，烧结时间的单位为分钟。

表2：实验例1至6的烧结制度

1.2实验例7的烧结制度

烧结制度包含三个阶段。烧结温度从室温升至500℃，升温速率控制在5℃/min，并在500℃下保温60分钟；第二阶段：将烧结温度升至630℃，升温速率控制在3℃/min，并在630下保温300分钟；第三阶段：将烧结温度升至1100℃，升温速率控制在5℃/min，并在1100℃下保温120分钟。烧结后随炉冷却即得到烧结Fe-Al基合金多孔材料。

二、材料的相组成及其性能测定

通过XRD对分别试样1至6进行检测，其结果为：试样1的相组成为Fe-Al-Si三元合金，其中的Si作为溶质固溶在该合金中；试样2至4的相组成均为Fe-Al二元金属间化合物与Fe₃Si（试样3的XRD检测如图2所示，其中的Fe-Al二元金属间化合物具体为FeAl）；试样5的相组成为Fe-Al二元金属间化合物、Fe₃Si以及Fe-Mo固溶体；试样6的相组成为Fe-Al二元金属间化合物、Fe₃Si以及Fe-Ni固溶体；试样7的相组成为Fe-Al二元金属间化合物。

可见，本申请的烧结Fe-Al基合金多孔材料的相组成与Si含量有关。在不掺入其他元素的情况下，当Si含量相对较少时，烧结Fe-Al基合金多孔材料的结晶相为Fe-Al-Si三元合金，其中的Si作为溶质固溶在该合金中（如试样1）；当Si含量增大至一定程度后，烧结Fe-Al基合金多孔材料的结晶相产生Fe₃Si（如试样2）。Fe-Al二元金属间化合物根据原料比例可以是Fe₃Al、FeAl。

试样1至7的性能测试如表3。其中，材料孔隙率和平均孔径的测定采用气泡法；过滤通量具体为每平方米过滤面积上，在每kpa过滤压差及每小时下的空气通量；材料抗拉强度的测试是将试样1至7按中国国家标准GB7963-87加工为标准试样后通过拉伸机测得；材料耐腐蚀性采用在质量分数为5%的NaOH溶液中室温浸泡15天后的失重率来表征；材料的抗高温氧化性是在800℃的空气气氛下保温90小时后材料增重率来表征。

表3：试样1至7的性能测试结果

三、试验结果分析

1）试验总体结果参见表3。其中，试样1至4的抗拉强度度均≥45MPa，厚度约5mm的烧结Fe-Al基合金多孔材料空气通量≥80m³/m²·kpa·h（显然，在此基础上厚度越小，通量将进一步增大），在质量分数为5%的NaOH溶液中室温浸泡15天后的失重率在0.5%以下，且在800℃的空气气氛下保温90小时后材料增重率为0.25%以下。而试样7不能同时达到抗拉强度度≥45MPa，空气通量≥80m³/m²·kpa·h，在质量分数为5%的NaOH溶液中室温浸泡15天后的失重率在0.5%以下，且在800℃的空气气氛下保温90小时后材料增重率为0.25%以下。

2）关于材料的抗拉强度、耐腐蚀性和抗高温氧化性。试样1抗拉强度分别为47MPa，接近下限值45MPa；试样2至6中除试样5因孔隙率较大，抗拉强度有所降低外，其余试样的抗拉强度均显著增大，达到54MPa以上。试样1至6的耐腐蚀性和抗高温氧化性逐渐提高。这表明，当Fe、Al含量确定后，材料的抗拉强度、耐腐蚀性和抗高温氧化性均与Si含量相关，即Si含量增高，抗拉强度、耐腐蚀性和抗高温氧化性均相应增高。试样7不含Si，故抗拉强度、耐腐蚀性和抗高温氧化性最低。

3）关于材料的渗透性。试样1至7中，除试样2至5的空气通量明显较高外，其余试样的空气通量接近；另外，从试样1至4的空气通量变化来看，在孔隙率和平均孔径基本一致的情况下，随Si含量的增高，空气通量逐渐增大，这表明，原料中的Si与Fe反应而改善了孔结构，可以弥补Al含量下降对造孔及孔隙率的影响，降低了过滤介质的透过阻力，可获理想的过滤通量。试样5的Al含量较高，孔隙率和平均孔径均有所提高，故渗透性进一步增强；而试样6的Al含量较低，故渗透性有一定程度的下降。

4）综合来看，为了达到比较优异综合使用性能，本申请烧结Fe-Al基合金多孔材料中的Fe可占到Fe、Al总重量70%、73%、76%、80%，烧结Fe-Al基合金多孔材料中的Si可占到Fe、Al、Si总重量3%、4%、5%或6%。鉴于这些烧结Fe-Al基合金多孔材料高温抗氧化性较普通Fe-Al金属间化合物多孔材料有明显提高，因此，本申请的烧结Fe-Al基合金多孔材料非常适合于制作用于气体过滤的过滤元件，尤其是300～800℃的高温气体过滤的过滤元件。

Claims

1.烧结Fe-Al基合金多孔材料，该烧结Fe-Al基合金多孔材料的孔隙率为30～60％，平均孔径为0.5～50μm，其特征在于：

a)它主要由Fe、Al、Si三种元素组成，这三种元素的重量之和占该烧结FeAl基合金多孔材料重量的90％以上，其中，Fe为Fe、Al总重量的60～85％，Si为Fe、Al、Si总重量的0.5～8％；

b)该烧结Fe-Al基合金多孔材料中的Si主要是以Fe-Al基化合物的硅固溶体形态存在，或主要以Fe₃Si的形态存在，且在该烧结Fe-Al基合金多孔材料中大致上均匀分布；

c)它的抗拉强度≥45MPa，厚度≤5mm的烧结Fe-Al基合金多孔材料空气通量≥80m³/m²·kpa·h，在质量分数为5％的NaOH溶液中室温浸泡15天后的失重率在0.5％以下，且在800℃的空气气氛下保温90小时测得材料增重率为0.25％以下。

2.如权利要求1所述的烧结Fe-Al基合金多孔材料，其特征在于：其中Si为Fe、Al、Si总重量的3％以上，并主要以Fe₃Si的形态存在于该烧结Fe-Al基合金多孔材料中。

3.如权利要求1所述的烧结Fe-Al基合金多孔材料，其特征在于：其中的Fe、Al、Si三种元素的重量之和占该烧结Fe-Al基合金多孔材料重量的95％以上。

4.如权利要求3所述的烧结Fe-Al基合金多孔材料，其特征在于：所述烧结Fe-Al基合金多孔材料由Fe、Al、Si三种元素组成；其结晶相由Fe-Al二元金属间化合物与Fe₃Si组成。

5.如权利要求1所述的烧结Fe-Al基合金多孔材料，其特征在于：所述烧结Fe-Al基合金多孔材料的平均孔径为1～20μm。

6.如权利要求1所述的烧结Fe-Al基合金多孔材料，其特征在于：所述烧结Fe-Al基合金多孔材料中还含有Mo、V、Nb、W、Y、Ta、Zr、Co、Ni元素中的至少一种。

7.一种过滤元件，其特征在于：该过滤元件含有权利要求1至5中任意一项权利要求所述的烧结Fe-Al基合金多孔材料。

8.如权利要求7所述的过滤元件，其特征在于：所述过滤元件为一种用于气体过滤的过滤元件。

9.如权利要求7所述的过滤元件，其特征在于：所述过滤元件为一种用于300～800℃的高温气体过滤的过滤元件。