CN102875832A

CN102875832A - 树脂发泡体及发泡密封材料

Info

Publication number: CN102875832A
Application number: CN2012102440558A
Authority: CN
Inventors: 加藤和通; 斋藤诚; 畑中逸大; 儿玉清明
Original assignee: Nitto Denko Corp
Current assignee: Nitto Denko Corp
Priority date: 2011-07-14
Filing date: 2012-07-13
Publication date: 2013-01-16
Also published as: TW201313574A; JP5969260B2; EP2546292A2; EP2546292B1; US20130017391A1; TWI598275B; KR20130009662A; EP2546292A3; JP2013036026A

Abstract

本发明提供防尘性优异且装配性优异的树脂发泡体及发泡密封材料。本发明的树脂发泡体的特征在于，80%压缩时的回弹应力（将树脂发泡体仅压缩了初始厚度的80%时的回弹应力）为1.0~9.0N/cm²、拉伸弹性模量为5.0~14.0MPa。另外，优选上述树脂发泡体的平均泡孔直径为10~180μm、表观密度为0.01~0.10g/cm³。

Description

树脂发泡体及发泡密封材料

技术领域

本发明涉及树脂发泡体及含有该树脂发泡体的发泡密封材料。更详细而言，涉及具有优异的柔软性及防尘性、且延展性低、断裂伸长率小、装配性良好的树脂发泡体及含有该树脂发泡体的发泡密封材料。

背景技术

迄今，在将图像显示部件（例如，固定于液晶显示器、电致发光显示器、等离子体显示器等图像显示装置的图像显示部件等）、照相机、透镜（例如，固定于所谓的“手机”、“移动信息终端”等的照相机、透镜等）等光学部件固定于规定的部位（固定部等）时，会使用发泡体（树脂发泡体）。对于在该部位使用的发泡体要求柔软性，作为这样的发泡体，例如，可列举出氨基甲酸酯系发泡体。在氨基甲酸酯系发泡体中，优选发泡倍率比较高的发泡体，具体而言，已知有密度0.1~0.15g/cm³的聚氨酯系发泡体（参照专利文献1)。

另外，近年来，随着装配（安装）有光学部件（图像显示装置、照相机、透镜等）的产品（例如，上述图像显示装置、手机、移动信息终端等）的薄型化，有使用发泡体的部分的间隙（clearance；空隙、间隔）逐渐减小的倾向。因此，要求发泡体具有装配性。

进而，随着间隙减小（间隙变窄），作为使用发泡体的部分（例如，上述光学部件插入的部分等）的形状，还出现了具有高低差的形状。因此，需要高低差追随性优异的发泡体。

但是，上述聚氨酯系发泡体的柔软性尚并不充分，有时在高低差追随性、缓冲性方面产生问题。

进而，作为高低差追随性优异的发泡体，已知有具有优异的防尘性、且具有即使对于微小的间隙也可以追随的优异的柔软性的发泡体（树脂发泡体）（参照专利文献2）。但是，上述发泡体虽然具有优异的柔软性，但是拉伸弹性模量低，因此，存在拉伸时会抻长、即拉伸时产生塑性变形而无法得到规定的尺寸的问题。例如，在将光学部件装配于壳体（例如，大型液晶电视的壳体等）等时，有时无法将上述发泡体按尺寸组合粘贴。

通常情况下，在将厚度薄且细长的带状发泡密封材料装配于液晶面板的壳体等那样的框状的壳体时，多数情况是将发泡密封材料一边拉伸一边装配，在满足作为密封材料所需要的柔软性的以往的发泡密封材料（例如，上述专利文献2的含有树脂发泡体的发泡密封材料）中，存在拉伸时会抻长而超过所期望的尺寸，从而无法装配的问题。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2005-227392号公报

专利文献2：日本特开2005-97566号公报

发明内容

发明要解决的问题

近年来，随着搭载于手机、移动信息终端机、液晶电视的图像显示部的大型化、高功能化（作为信息输入功能的触摸面板功能的搭载），对发泡体要求前所未有的高防尘性。

进而，要求手机、移动信息终端机、液晶电视等电气或电子设备薄型化、小型化，还要求这些搭载在设备上的光学部件薄型化、小型化。因此，例如，随着所使用的光学部件的线宽变窄等，有时想要装配的发泡体会变得难以处理。因而，在发泡体中，装配性（延展性）作为重要特性而被进一步需求。

因而，本发明的目的在于，提供防尘性优异且装配性优异的树脂发泡体。

用于解决问题的方案

本发明人等为了实现上述目的而反复进行了深入研究，结果发现，将树脂发泡体的80%压缩时的回弹应力及拉伸弹性模量设定为规定的范围内时，可得到良好的防尘性及装配性。本发明是基于上述认识而完成的。

即，本发明提供一种树脂发泡体，其特征在于，下述定义的80%压缩时的回弹应力为1.0~9.0N/cm²、拉伸弹性模量为5.0~14.0MPa。

80%压缩时的回弹应力：将树脂发泡体仅压缩了初始厚度的80%时的回弹应力。

对于上述树脂发泡体，进而优选平均泡孔直径为10~180μm、表观密度为0.01~0.10g/cm³。

对于上述树脂发泡体，优选其是使非活性气体浸渗到树脂组合物中之后经历减压工序而形成的。上述非活性气体优选为二氧化碳。另外，上述非活性气体优选为超临界状态。

进而，本发明提供一种发泡密封材料，其特征在于，其包含上述树脂发泡体。

上述发泡密封材料优选在树脂发泡体上形成有粘合层。上述粘合层优选借助薄膜层而形成。另外，上述粘合层优选为丙烯酸系粘合剂层。

发明的效果

本发明的树脂发泡体的80%压缩时的回弹应力及拉伸弹性模量在规定的范围内，因此，防尘性优异，且装配性（在规定部位配置、固定的容易程度）优异。

附图说明

图1是测定防尘性指标时使用的试验片的外观示意图。

图2是测定防尘性指标时使用的试验片、即通过插入隔片而设置高低差的试验片的外观示意图。

图3是防尘性试验装置的构成示意图。

图4是防尘性试验装置沿A-A'线的裁切部端面图。

附图标记说明

1 防尘性试验装置

11 顶板

121 隔片

122 高低差形成用隔片

13 双面粘合胶带

14 试验片

15 评价用箱体

16a 贯通孔

16b 贯通孔

16c 贯通孔

17 开口部

18 空间部

具体实施方式

本发明的树脂发泡体是含有树脂的发泡体，可通过将树脂组合物发泡成型来得到。上述树脂组合物是可用于形成本发明的树脂发泡体的组合物，至少含有树脂。对于本发明的树脂发泡体的形状没有特别限制，优选为片状（包括薄膜状）、带状。

另外，对于本发明的树脂发泡体的气泡结构没有特别限制，从兼顾防尘性和柔软性的观点考虑，优选独立气泡结构或半连续半独立气泡结构。上述半连续半独立气泡结构是指独立气泡结构和半连续半独立气泡结构混合存在的结构，对其比率没有特别限制。尤其，本发明的树脂发泡体的气泡结构优选为半连续半独立气泡结构，对于其独立气泡结构部的比率，优选独立气泡结构部为40%以下、更优选为30%以下。

对于本发明的树脂发泡体的气泡结构的平均泡孔直径没有特别限制，优选为10~180μm，更优选为10~150μm，进一步优选为15~100μm、特别优选为20~80μm。通过将上述平均泡孔直径的上限设定为180μm以下，可以提高防尘性，且可以使遮光性良好。另外，通过将上述平均泡孔直径的下限设定为10μm以上，可以使柔软性、缓冲特性（冲击吸收性）良好。

对于树脂发泡体的气泡结构、平均泡孔直径，例如，可以裁切树脂发泡体，利用数码显微镜来读取剖面的气泡结构的图像，对该图像进行分析，从而求出。

对于本发明的树脂发泡体的表观密度没有特别限制，优选为0.01~0.10g/cm³、更优选为0.02~0.08g/cm³。当上述表观密度低于0.01g/cm³时，有强度方面产生问题、无法得到良好的加工性（特别是冲裁加工性）之虞。另一方面，当上述表观密度超过0.10g/cm³时，有柔软性下降、对微小间隙的追随性下降之虞。

从防尘性、柔软性的观点考虑，本发明的树脂发泡体的80%压缩时的回弹应力为1.0~9.0N/cm²、优选为1.5~8.0N/cm²、更优选为2.0~7.0N/cm²。此外，上述80%压缩时的回弹应力是将树脂发泡体仅压缩了初始厚度的80%时的回弹应力。

另外，对于本发明的树脂发泡体的50%压缩时的回弹应力没有特别限制，从防尘性、柔软性的观点考虑，优选为0.1~4.0N/cm²、更优选为0.5~3.0N/cm²。此外，上述50%压缩时的回弹应力是将树脂发泡体仅压缩了初始厚度的50%时的回弹应力。

由于本发明的树脂发泡体具有这样的压缩时的回弹应力、特别是上述80%压缩时的回弹应力，因此，防尘性优异，且柔软性优异。进而，对微小间隙的追随性、特别是对具有微小高低差的微小间隙的追随性优异。另外，作为上述微小间隙，例如，可列举出0.05~2.5mm的间隙。另外，具有上述微小高低差的微小间隙中的微小高低差的大小例如为10~500μm。

本发明的树脂发泡体的拉伸弹性模量为5.0~14.0MPa、优选为5.5~13.5MPa、更优选为6.0~13.0MPa。由于本发明的树脂发泡体具有这样的拉伸弹性模量，因此，延展性低、装配性优异。此外，上述拉伸弹性模量低于5.0MPa时，有时会在拉伸树脂发泡体时产生塑性变形而超出所期望的尺寸，从而产生不能在间隙上应用的问题。上述拉伸弹性模量可依照JIS K 6767中的拉伸试验来求出。

进而，对于本发明的树脂发泡体的断裂强度（拉伸强度）（特别是在片状的树脂发泡体的情况下，为MD方向的断裂强度）没有特别限制，从装配性、特别是装配时的操作性的观点考虑，优选为0.60~1.10MPa、更优选为0.70~1.05MPa。此外，上述断裂强度可基于JIS K 6767来求出。

对于本发明的树脂发泡体的断裂伸长率（伸长率）（特别是在片状的树脂发泡体的情况下，为MD方向的断裂伸长率）没有特别限制，从装配性、特别是装配时的操作性的观点考虑，优选为50~200%、更优选为80~150%。其中，上述断裂伸长率可基于JIS K 6767来求出。

本发明的树脂发泡体含有树脂。对这种树脂没有特别限制，可优选举出热塑性树脂。需要说明的是，本发明的树脂发泡体可以含有2种以上的树脂。

作为上述热塑性树脂，例如可列举出：低密度聚乙烯、中密度聚乙烯、高密度聚乙烯、线性低密度聚乙烯、聚丙烯、乙烯与丙烯的共聚物、乙烯或丙烯与其他α-烯烃（例如，丁烯-1、戊烯-1、己烯-1、4-甲基戊烯-1等）的共聚物、乙烯与其他烯属不饱和单体（例如，乙酸乙烯酯、丙烯酸、丙烯酸酯、甲基丙烯酸、甲基丙烯酸酯、乙烯醇等）的共聚物等聚烯烃系树脂；聚苯乙烯、丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物（ABS树脂）等苯乙烯系树脂；6-尼龙、66-尼龙、12-尼龙等聚酰胺系树脂；聚酰胺酰亚胺；聚氨酯；聚酰亚胺；聚醚酰亚胺；聚甲基丙烯酸甲酯等丙烯酸系树脂；聚氯乙烯；聚氟乙烯；链烯基芳香族树脂；聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸丁二醇酯等聚酯系树脂；双酚A系聚碳酸酯等聚碳酸酯；聚缩醛；聚苯硫醚等。另外，热塑性树脂可以单独使用或将两种以上组合使用。此外，在热塑性树脂为共聚物的情况下，可以是无规共聚物、嵌段共聚物中的任意形式的共聚物。

作为上述热塑性树脂，从机械强度、耐热性、耐化学药品性等特性面、或熔融热成型容易之类的成型面的观点考虑，优选聚烯烃系树脂。进而，作为上述聚烯烃系树脂，优选分子量分布宽且高分子量侧具有肩峰型的树脂、微交联型的树脂（少许交联型的树脂）、长链支链型的树脂等。

上述热塑性树脂中还含有橡胶成分和/或热塑性弹性体成分。由于橡胶成分、热塑性弹性体成分的玻璃化温度为室温以下（例如20℃以下），因此，制成树脂发泡体时的柔软性及形状追随性明显优异。

作为上述橡胶成分或热塑性弹性体成分，没有特别限制，例如可列举出：天然橡胶、聚异丁烯、聚异戊二烯、氯丁橡胶、丁基橡胶、丁腈橡胶等天然或合成橡胶；乙烯-丙烯共聚物、乙烯-丙烯-二烯共聚物、乙烯-乙酸乙烯酯共聚物、聚丁烯、氯化聚乙烯等烯烃系弹性体；苯乙烯-丁二烯-苯乙烯共聚物、苯乙烯-异戊二烯-苯乙烯共聚物、及这些共聚物的氢化物等苯乙烯系弹性体；聚酯系弹性体；聚酰胺系弹性体；聚氨酯系弹性体等。另外，这些橡胶成分或热塑性弹性体成分可以单独使用或将两种以上组合使用。

其中，作为上述橡胶成分和/或热塑性弹性体成分，优选烯烃系弹性体。因为烯烃系弹性体与作为上述热塑性树脂例示的聚烯烃系树脂的相容性良好。

另外，上述烯烃系弹性体可以是具有树脂成分A（烯烃系树脂成分A）和橡胶成分B微相分离的结构的类型。另外，也可以是使树脂成分A和橡胶成分B物理分散的类型、将树脂成分A和橡胶成分B在交联剂的存在下进行了动态热处理的类型（动态交联型热塑性弹性体、TPV）。

尤其，作为上述烯烃系弹性体，从减小压缩时的回弹应力（50%压缩时的回弹应力、80%压缩时的回弹应力）、使防尘性、柔软性、高低差追随性提高的观点考虑，或从控制拉伸弹性模量、减小断裂伸长率，使装配性提高的观点考虑，优选动态交联型热塑性烯烃系弹性体（TPV）。即，本发明的树脂发泡体优选含有动态交联型热塑性烯烃系弹性体（TPV）。此外，TPV（动态交联型热塑性烯烃系弹性体）比TPO（非交联型的热塑性烯烃系弹性体）弹性模量高，且压缩永久变形也小。因此，如果本发明的树脂发泡体含有动态交联型热塑性烯烃系弹性体（TPV），则可以提高压缩状态释放后的恢复性而进一步提高防尘性，进而可提高弹性而进一步提高装配性。另外，如果含有动态交联型热塑性烯烃系弹性体（TPV），则冲裁加工时端部不会被压坏，可以提高加工性。

上述动态交联型热塑性烯烃系弹性体可通过将含有形成基体的树脂成分A（烯烃系树脂成分A）及形成域（domain）的橡胶成分B的混合物在交联剂的存在下进行动态热处理来得到，是具有交联橡胶颗粒以域（岛相）的形式微细分散在作为基体（海相）的树脂成分A中而成的海岛结构的多相系的聚合物。

此外，在本发明的树脂发泡体中含有动态交联型热塑性烯烃系弹性体的情况下，也可以使用由动态交联型热塑性烯烃系弹性体和添加剂（例如：炭黑等着色剂；软化剂等）形成的组合物。

尤其，对于本发明的树脂发泡体，从实现良好的防尘性和良好的装配性的观点考虑，优选由所谓的橡胶弹性优异的材料构成。从该观点考虑，在本发明的树脂发泡体中，优选含有上述热塑性树脂并含有上述橡胶成分和/或热塑性弹性体成分。尤其，更优选的是，含有上述热塑性树脂并含有上述动态交联型热塑性烯烃系弹性体（TPV）。

在本发明的树脂发泡体含有上述热塑性树脂并含有上述的橡胶成分和/或热塑性弹性体成分的情况下，作为其比例，没有特别限制，当上述橡胶成分和/或热塑性弹性体成分的比例过少时，有时柔软性下降，有时树脂发泡体变得容易抻长，装配性下降，另一方面，当上述橡胶成分和/或热塑性弹性体成分的比例过多时，有时在发泡体形成时容易发生放气，无法得到高发泡性的发泡体。因此，作为上述热塑性树脂和上述橡胶成分和/或热塑性弹性体成分的比例，没有特别限制，以前者：后者（重量基准）计，优选为80:20~30:70，更优选为60:40~30:70，进一步优选为50:50~30:70。

尤其，在本发明的树脂发泡体含有上述热塑性树脂（特别是聚丙烯等上述聚烯烃系树脂）以及上述动态交联型热塑性烯烃系弹性体（TPV）的情况下，其比例以前者:后者（重量基准）计，优选为80:20~30:70，更优选为70:30~30:70，进一步优选为60:40~30:70。

在形成本发明的树脂发泡体的树脂组合物中也可以含有添加剂。例如，在上述树脂组合物中，优选含有成核剂。当含有成核剂时，可以容易地调节树脂发泡体的气泡结构的泡孔直径，可以得到具有适当的柔软性、且裁切加工性优异的树脂发泡体。

作为上述成核剂，例如可列举出：滑石、硅石、氧化铝、沸石、碳酸钙、碳酸镁、硫酸钡、氧化锌、氧化钛、氢氧化铝、氢氧化镁、云母、蒙脱石等氧化物、复合氧化物、金属碳酸盐、金属硫酸盐、金属氢氧化物；碳颗粒、玻璃纤维、碳纳米管等。此外，成核剂可以单独使用或将两种以上组合使用。

对于上述成核剂的平均粒径没有特别限制，优选为0.3~1.5μm、更优选为0.4~1.2μm。当平均粒径过小时，有不能充分发挥作为成核剂的功能之虞，另一方面，当平均粒径过大时，有成核剂穿破泡孔壁、无法得到高发泡倍率之虞。其中，平均粒径可以利用激光衍射式粒度分布测定法来测定。例如，可以利用LEEDS & NORTHRUP INSTRUMENTS公司制造的“MICROTRAC MT-3000”，由试样的分散稀释液来测定（AUTO测定模式）。

对于上述树脂组合物中的上述成核剂的含量没有特别限制，相对于100重量份树脂，优选为0.5~150重量份，更优选为2~140重量份，进一步优选为3~130重量份。当含量低于0.5重量份时，有时无法得到由含有成核剂带来的上述效果，另一方面，当含量超过150重量份时，有在树脂组合物发泡时阻碍发泡之虞。

另外，在上述树脂组合物中，作为添加剂，优选含有阻燃剂。由于本发明的树脂发泡体由树脂构成，因此，容易燃烧。因此，特别是在将本发明的树脂发泡体用于电气或电子设备用途等必须赋予阻燃性的用途的情况下，优选含有阻燃剂。

作为上述阻燃剂，没有特别限制，但氯系、溴系等的阻燃剂存在燃烧时产生有害气体的问题，另外在磷系、锑系的阻燃剂中也存在有害性、爆炸性等问题，因此，优选为无卤-无锑系的无机阻燃剂。作为上述无机阻燃剂，例如可列举出金属氢氧化物、金属化合物的水合物等。更具体而言，可列举出氢氧化铝、氢氧化镁、氧化镁、氧化镍的水合物、氧化镁或氧化锌的水合物等。其中，优选氢氧化镁。此外，上述水合金属化合物可以进行过表面处理。另外，阻燃剂可以单独使用或将两种以上组合使用。

对上述树脂组合物中的上述阻燃剂的含量没有特别限制，相对于100重量份树脂，优选为5~70重量份，更优选为25~65重量份。当含量低于5重量份时，有时用树脂发泡体无法得到充分的阻燃性，另一方面，当含量超过70重量份时，有时无法得到高发泡的树脂发泡体。

进而，在上述树脂组合物中，作为添加剂，可以含有具有极性官能团、熔点为50~150℃的选自脂肪酸、脂肪酸酰胺、脂肪酸金属皂中的至少一种脂肪族系化合物。需要说明的是，在本申请中，有时将这样的脂肪族系化合物简称为“脂肪族系化合物”。

对于由含有上述脂肪族系化合物的树脂组合物形成的树脂发泡体而言，在加工（特别是冲裁加工）时气泡结构不容易被破坏，形状恢复性优异，加工性（特别是冲裁加工性）优异。其中，推测加工性提高的原因在于，这样的脂肪族系化合物结晶性高，在树脂表面形成坚固的膜，起到了防止形成气泡结构的气泡的壁面彼此之间相互粘连的作用。

对于上述脂肪族系化合物、尤其是含有极性高的官能团的脂肪族系化合物相对于聚烯烃系树脂难以相容，因此，容易在树脂发泡体表面析出，容易发挥上述效果。

对于上述脂肪族系化合物的熔点，从降低对树脂组合物进行发泡成型时的成型温度、抑制树脂（特别是聚烯烃系树脂）劣化、赋予耐升华性等观点考虑，优选为50~150℃，更优选为70~100℃。

作为上述脂肪族系化合物，尤其优选脂肪酸、脂肪酸酰胺。

作为上述脂肪酸，优选碳数18~38（更优选18~22）的脂肪酸，具体而言，可列举出：硬脂酸、山萮酸、12-羟基硬脂酸等。其中，特别优选山萮酸。另外，作为上述脂肪酸酰胺，优选脂肪酸部分的碳数为18~38（更优选18~22）的脂肪酸酰胺，单酰胺、双酰胺均可。具体而言，可列举出硬脂酰胺、油酰胺、芥酸酰胺、亚甲基双硬脂酰胺、亚乙基双硬脂酰胺等。其中，特别优选芥酸酰胺。进而，作为上述脂肪酸金属皂，可列举出上述脂肪酸的铝、钙、镁、锂、钡、锌、铅的盐等。

对于上述树脂组合物中的上述脂肪族系化合物的含量没有特别限制，相对于100重量份树脂，优选为1~5重量份，更优选为1.5~3.5重量份，进一步优选为2~3重量份。当含量低于1重量份时，在树脂表面不能析出足够的量，难以得到加工性提高的效果。另一方面，当含量超过5重量份时，树脂组合物塑化，发泡成型时不能保持足够的压力，发泡剂（例如，二氧化碳等非活性气体）的含量下降，难以得到高发泡倍率，有无法得到具有所期望的密度的树脂发泡体之虞。

进而，在上述树脂组合物中，作为添加剂，也可以含有润滑剂。含有润滑剂时，可以提高树脂组合物的流动性，且可以抑制树脂热劣化。作为上述润滑剂，没有特别限制，例如可列举出：液体石蜡、石蜡、微晶石蜡、聚乙烯蜡等烃系润滑剂；硬脂酸丁酯、硬脂酸单甘油酯、季戊四醇四硬脂酸酯、氢化蓖麻油、硬脂酸十八醇酯等酯系润滑剂等。其中，润滑剂可以单独使用或将两种以上组合使用。另外，对于上述树脂组合物中的润滑剂的含量，可在不损害本发明的效果的范围内适当选择。

再者，作为上述添加剂，除此以外，例如可列举出防收缩剂、防老剂、热稳定剂、HALS等耐光剂、耐候剂、金属钝化剂、紫外线吸收剂、光稳定剂、防铜害剂等稳定剂、防菌剂、防霉剂、分散剂、粘合赋予剂、炭黑、有机颜料等着色剂、填充剂等。其中，添加剂可以单独使用或将两种以上组合使用。对于这些添加剂的含量，可在不损害本发明的效果的范围内适当选择。

对于形成本发明的树脂发泡体的树脂组合物，可通过对上述树脂等进行混合混炼来得到。例如，含有上述热塑性树脂、上述橡胶成分和/或热塑性弹性体成分及添加剂的树脂组合物可通过对这些成分进行混合混炼来得到。其中，树脂等的混合混炼可以在高温气氛下、例如180~250℃的温度气氛下进行。

在本发明的树脂发泡体中，作为对树脂组合物进行发泡成型时使用的发泡方法，没有特别限制，例如，可列举出物理方法、化学方法等通常使用的方法。普通的物理方法是通过使氯氟烃类或烃类等低沸点液体（发泡剂）分散在树脂中，接着加热使发泡剂挥发来形成气泡的方法。另外，普通的化学方法是通过由添加在树脂中的化合物（发泡剂）的热分解产生的气体来形成气泡的方法。然而，对于普通的物理方法，作为发泡剂使用的物质的可燃性、毒性以及破坏臭氧层等对环境的影响令人担忧。另外，对于普通的化学方法，由于发泡气体的残渣会残留在发泡体中，因此尤其是在对低污染性要求高的电子设备用途中，由腐蚀性气体、气体中的杂质导致的污染成为问题。而且，在这些物理方法和化学方法中的任何方法均难以形成微细的气泡结构，尤其是极难形成300μm以下的微细气泡。

因此，在本发明中，作为发泡方法，从能够容易地得到泡孔直径小且泡孔密度高的树脂发泡体的观点出发，使用高压气体作为发泡剂的方法是优选的，使用高压非活性气体作为发泡剂的方法是特别优选的。需要说明的是，非活性气体是指对树脂组合物中的树脂呈惰性的气体。即，本发明的树脂发泡体的气泡结构（发泡结构）优选由使用高压非活性气体作为发泡剂的方法来形成。更具体而言，本发明的树脂发泡体优选使高压气体浸渗到树脂组合物中之后经历减压工序而形成。

作为上述非活性气体，只要是对树脂发泡体中所含的树脂呈惰性且可浸渗的气体就没有特别限制，例如，可列举出二氧化碳、氮气、空气等。此外，上述非活性气体也可以是由两种以上的气体构成的混合气体。其中，从在树脂中的浸渗量多、浸渗速度快的观点考虑，上述非活性气体优选二氧化碳。

进而，从提高对树脂组合物的浸渗速度这样的观点考虑，上述高压气体（特别是非活性气体、进而为二氧化碳）优选为超临界状态的气体。在超临界状态下，气体在树脂中的溶解度增大，可以高浓度混入。另外，在浸渗后的压力急剧降低时，由于如上所述可以以高浓度浸渗，因此气泡核的产生增多，该气泡核生长而形成的气泡的密度即使在孔隙率相同的情况下也会增大，因而能够得到微细的气泡。其中，二氧化碳的临界温度为31℃，临界压力为7.4MPa。

在形成本发明的树脂发泡体时，作为通过使用高压气体作为发泡剂的方式将上述树脂组合物发泡成型的方法，可以是间歇方式，也可以是同时进行成型和发泡的连续方式，所述间歇方式是通过预先将树脂组合物成型为片状等适当的形状来形成未发泡树脂成型体（未发泡树脂成型物）之后，使高压气体浸渗到该未发泡树脂成型体中，释放压力，从而使其发泡的方式；所述连续方式是在加压下将树脂组合物与高压气体一起混炼、成型，同时释放压力的方式。

通过上述间歇方式对树脂组合物进行发泡成型时，作为形成供于发泡的未发泡树脂成型体的方法，例如可列举出：使用单螺杆挤出机、双螺杆挤出机等挤出机对树脂组合物进行成型的方法；使用辊、凸轮、捏合机、班伯里型等设有叶片的混炼机将树脂组合物混炼均匀，利用加热板的压制等将其压制成型为规定的厚度的方法；使用注塑成型机对树脂组合物进行成型的方法等。另外，对于未发泡树脂成型体，除了挤出成型、压制成型、注塑成型以外，也可以利用其他成型方法来形成。进而，对于未发泡树脂成型体的形状没有特别限制，可以根据用途选择各种形状，例如可列举出片状、卷状、板状等。这样，在通过间歇方式对树脂组合物进行发泡成型时，利用可得到所期望的形状、厚度的未发泡树脂成型体的适当的方法将树脂组合物成型。

在通过上述间歇方式对树脂组合物进行发泡成型时，经过如下工序使树脂中形成气泡：气体浸渗工序，将如上所述得到的未发泡树脂成型体放入耐压容器（高压容器）中，注入（导入）高压气体（特别是非活性气体、进而为二氧化碳），使高压气体浸渗到未发泡树脂成型体中；减压工序在充分浸渗了高压气体的时候释放压力（通常释放至大气压），使树脂中产生气泡核；加热工序，根据情况（根据需要）通过加热使气泡核生长。需要说明的是，也可以不设置加热工序，在室温下使气泡核生长。这样使气泡生长之后，可以根据需要利用冷水等急速冷却，使形状固定。另外，高压气体的导入可以连续进行，也可以不连续进行。其中，作为使气泡核生长时的加热方法，可列举出水浴、油浴、热辊、热风炉、远红外线、近红外线、微波等公知或惯用的方法。

作为通过上述连续方式进行的树脂组合物的发泡成型，更具体而言，可列举出通过如下工序进行发泡成型：混炼浸渗工序，一边使用单螺杆挤出机、双螺杆挤出机等挤出机对树脂组合物进行混炼，一边注入（导入）高压气体（特别是非活性气体、进而为二氧化碳），使高压气体充分浸渗到树脂组合物中；成型减压工序，通过设置在挤出机前端的铸模等挤出树脂组合物，由此释放压力（通常释放至大气压），同时进行发泡与成型。另外，在通过连续方式进行树脂组合物的发泡成型时，也可以根据需要设置通过加热使气泡生长的加热工序。这样使气泡生长之后，可以根据需要利用冷水等急速冷却，使形状固定。另外，高压气体的导入可以连续进行，也可以不连续进行。进而，上述混炼浸渗工序及成型减压工序中，除了挤出机以外，也可以使用注塑成型机等来进行。此外，作为使气泡核生长时的加热方法，可列举出水浴、油浴、热辊、热风炉、远红外线、近红外线、微波等公知或惯用的方法。

对于树脂组合物发泡成型时的气体的混合量没有特别限制，例如，相对于树脂组合物总量（总重量、100重量%），优选为2~10重量%，更优选为2.5~8重量%，进一步更优选为3~6重量%。当气体混合量低于2%时，有时无法得到高发泡的树脂发泡体，另一方面，当其为超过10%的量时，有时在成型机内气体发生分离，无法得到高发泡的树脂发泡体。

在上述间歇方式中的气体浸渗工序或上述连续方式中的混炼浸渗工序中，使气体浸渗到未发泡树脂成型体、树脂组合物中时的压力，可考虑气体的种类、操作性等来适当选择。例如，使用非活性气体、特别是二氧化碳作为气体时的压力优选为6MPa以上（例如6~100MPa）、更优选为8MPa以上（例如8~100MPa）。在气体的压力低于6MPa时，发泡时的气泡生长显著，泡孔直径会变得过大，容易发生防尘效果下降等不良情况，不优选。这是因为，压力低时，气体的浸渗量与高压时相比相对较少，气泡核形成速度降低，所形成的气泡核数减少，因此单个气泡的气体量反而增加，泡孔直径变得极大。另外，在低于6MPa的压力区域中，仅使浸渗压力稍微变化，泡孔直径、气泡密度就会大幅变化，因此泡孔直径和气泡密度的控制容易变困难。

另外，在上述间歇方式中的气体浸渗工序或上述连续方式中的混炼浸渗工序中，对于使高压气体浸渗到未发泡树脂成型体、树脂组合物中时的温度，根据所使用的气体、树脂的种类等而不同，可以在宽范围内选择。例如，在考虑到操作性等的情况下，使气体浸渗时的温度优选为10~350℃。更具体而言，在上述间歇方式中，使高压气体浸渗到片状的未发泡树脂成型体中时的浸渗温度优选为10~250℃、更优选为40~240℃、进一步更优选为60~230℃。另外，在上述连续方式中，在树脂组合物中注入高压气体并进行混炼时的温度优选为60~350℃、更优选为100~320℃、进一步更优选为150~300℃。此外，在使用二氧化碳作为高压气体的情况下，为了保持超临界状态，浸渗时的温度（浸渗温度）优选为32℃以上（特别是40℃以上）。

进而，对于通过上述间歇方式或上述连续方式对树脂组合物进行发泡成型时的减压工序中的减压速度没有特别限制，为了得到均匀的微细气泡，优选为5~300MPa/秒钟。再者，加热工序中的加热温度例如为40~250℃（优选60~250℃）。

在本发明的树脂发泡体中，如果在树脂组合物发泡成型时使用上述方法，则具有可以制造高发泡的树脂发泡体、可以制造厚的树脂发泡体的优点。例如，在通过连续方式对树脂组合物进行发泡成型时，在混炼浸渗工序中为了保持挤出机内部的压力，需要使安装在挤出机前端的铸模的间隙尽可能地狭窄（通常为0.1~1.0mm左右）。因而，为了得到厚的树脂发泡体，必须使通过狭窄的间隙挤出的树脂组合物以高倍率发泡，以往，由于得不到高发泡倍率，因此形成的树脂发泡体的厚度被限定为薄的（例如0.5~2.0mm）厚度。相对于此，如果使用高压气体对树脂组合物进行发泡·成型，则可以连续得到最终厚度为0.50~5.00mm的树脂发泡体。

对于本发明的树脂发泡体的气泡结构、平均泡孔直径、表观密度、压缩时的回弹应力（80%压缩时的回弹应力、50%压缩时的回弹应力）、拉伸弹性模量、断裂强度、断裂伸长率等，可通过适当选择、设定发泡成型时所使用的气体的种类或量、气体浸渗工序或混炼浸渗工序中的温度、压力、时间等操作条件、减压工序或成型减压工序中的减压速度、温度、压力等操作条件、减压后或成型减压后的加热工序中的加热温度等来调节。

对于本发明的树脂发泡体的形状没有特别限制，优选片状、胶带状。另外，本发明的树脂发泡体可以实施例如冲裁加工、裁切加工等加工以使其具有所期望的形状、厚度等。例如，可以与所装配的装置、设备、壳体、部件等相应地加工成各种形状。

此外，作为本发明的树脂发泡体的厚度、特别是形状为片状、胶带状时的厚度，没有特别限制，优选为0.1~2.0mm，更优选为0.3~1.5mm。

由于本发明的树脂发泡体具有规定的压缩时的回弹应力（特别是80%压缩时的回弹应力），因此，防尘性优异。而且，柔软性优异、高低差追随性优异。进而，由于本发明的树脂发泡体具有规定的拉伸弹性模量，因此，可以将延展性抑制在低水平，装配性优异。

进而，本发明的树脂发泡体具有良好的操作性。特别是装配时的操作性优异。例如，在将本发明的树脂发泡体装配于壳体等时，可以按尺寸来粘贴。

由于本发明的树脂发泡体具有上述特性，因此，可适宜地适用于发泡密封材料、特别是电气或电子设备用的发泡密封材料。

发泡密封材料

本发明的发泡密封材料是含有上述树脂发泡体的部件。另外，本发明的发泡密封材料可以仅由上述树脂发泡体构成，也可以是在上述树脂发泡体上层叠有其他层（特别是粘合层（粘合剂层）、基材层等）的构成。此外，对于本发明的发泡密封材料的形状没有特别限制，优选片状（薄膜状）、胶带状。

本发明的发泡密封材料优选为在上述树脂发泡体上层叠有其他层的构成，尤其优选为在上述树脂发泡体上层叠有粘合层的构成。例如，在本发明的发泡密封材料具有片状、胶带状的形状的情况下，优选在其单面侧或两面侧具有粘合层。当本发明的发泡密封材料具有粘合层时，有利于在被粘物上固定、暂时固定，在装配性方面有利。另外，可以在树脂发泡体上借助粘合层设置加工用纸板。

作为形成上述粘合层的粘合剂，没有特别限制，例如可列举出：丙烯酸系粘合剂、橡胶系粘合剂（天然橡胶系粘合剂、合成橡胶系粘合剂等）、有机硅系粘合剂、聚酯系粘合剂、氨基甲酸酯系粘合剂、聚酰胺系粘合剂、环氧系粘合剂、乙烯基烷基醚系粘合剂、氟系粘合剂等。上述粘合剂可以单独使用或将两种以上组合使用。其中，上述粘合剂可以是乳液系粘合剂、溶剂系粘合剂、热熔型粘合剂、低聚物系粘合剂、固体系粘合剂等中的任意形态的粘合剂。

其中，作为上述粘合剂，从防止对被粘物的污染等观点考虑，优选丙烯酸系粘合剂。亦即，本发明的发泡密封材料优选在上述树脂发泡体上形成有粘合层，尤其优选形成有丙烯酸系粘合剂层。

对于上述粘合层的厚度没有特别限制，优选为2~100μm，更优选为10~100μm。粘合层越薄，则防止端部的尘土、尘埃附着的效果越高，因此优选厚度较薄。此外，粘合层可以具有单层、层叠体中的任意形态。

在本发明的发泡密封材料中，上述粘合层可以借助其他层（下层）来形成。作为这种下层，例如，可列举出：其他粘合层、中间层、底涂层、基材层等。其中，从提高发泡体的断裂强度的观点考虑，优选基材层，尤其优选塑料薄膜层等薄膜层、无纺布层等。

本发明的发泡密封材料是在将各种部件、零件安装（装配）于规定的部位时使用的。尤其，对于本发明的发泡密封材料，优选的是，在电气或电子设备中，将构成电气或电子设备的零件安装（装配）于规定的部位时适宜地使用。即，本发明的发泡密封材料优选为电气或电子设备用的发泡密封材料。

作为可以利用本发明的发泡密封材料安装（装配）的各种部件或零件，没有特别限制，例如可优选举出电气或电子设备类中的各种部件或零件等。作为这种电气或电子设备用的部件或零件，例如，可列举出装配在液晶显示器、电致发光显示器、等离子体显示器等图像显示装置中的图像显示部件（显示部）（尤其是小型的图像显示部件）、装配在所谓的“手机”、“移动信息终端”等移动通信装置中的照相机、透镜（特别是小型的照相机、透镜）等光学部件或光学零件等。

作为本发明的发泡密封材料的优选的具体使用方式，例如，以防尘、遮光、缓冲等为目的，可列举出在LCD（液晶显示器）等显示部周围、LCD（液晶显示器）等显示部和壳体（窗部）之间插入、使用。

实施例

下面，举出实施例更详细地说明本发明，但本发明并不受这些实施例的任何限定。

热塑性弹性体组合物A

作为热塑性弹性体组合物A，使用含有聚丙烯（PP）和乙烯/丙烯5-次乙基-2-降冰片烯三元共聚物（EPT）的动态交联物（动态交联型热塑性弹性体、TPV）及炭黑的组合物。

此外，在上述TPV中，聚丙烯和乙烯/丙烯5-次乙基-2-降冰片烯三元共聚物的比例（前者:后者）以重量标准计为25:75。另外，组合物中的炭黑的含量为15.0重量%。

热塑性弹性体组合物B

作为热塑性弹性体组合物B，使用含有聚丙烯（PP）和乙烯/丙烯5-次乙基-2-降冰片烯三元共聚物（EPT）的共混物（TPO）（EPT部分未交联、熔体流动速率（MFR）：6g/10min、JIS A硬度：79°）及炭黑的组合物。此外，组合物中的炭黑的含量为16.7重量%。

润滑剂A

作为润滑剂A（润滑剂组合物A），使用在1重量份单硬脂酸甘油酯中配混10重量份聚乙烯而成的母料。

成核剂A

作为成核剂A，使用平均粒径为0.8μm的氢氧化镁。

实施例1

使用双螺杆混炼机，在200℃的温度下对35重量份聚丙烯[熔体流动速率（MFR）：0.35g/10min]、60重量份上述热塑性弹性体组合物A、5重量份上述润滑剂A及10重量份上述成核剂A进行混炼。混炼后，将混炼物挤出成股状并进行水冷，然后裁切成颗粒状，得到颗粒。

将上述颗粒投入日本制钢所制造的串列式单螺杆挤出机中，在220℃的气氛下，以14（注入后为18）MPa的压力注入相对颗粒总重量（100重量%）为3.8重量%的二氧化碳气体。使二氧化碳气体充分饱和之后，冷却至适合于发泡的温度，然后从模头挤出，得到树脂发泡体（片状）。

需要说明的是，被注入串列式单螺杆挤出机中的二氧化碳气体立刻成为超临界流体。

实施例2

使用双螺杆混炼机，在200℃的温度下对35重量份聚丙烯[熔体流动速率（MFR）：0.50g/10min]、60重量份上述热塑性弹性体组合物A、5重量份上述润滑剂A及10重量份上述成核剂A进行混炼。混炼后，将混炼物挤出成股状并进行水冷，然后裁切成颗粒状，得到颗粒。

将上述颗粒投入日本制钢所制造的串列式单螺杆挤出机中，在220℃的气氛下，以14（注入后为18）MPa的压力注入4.6重量%的二氧化碳气体。使二氧化碳气体充分饱和之后，冷却至适合于发泡的温度，然后从模头挤出，得到树脂发泡体（片状）。

实施例3

与实施例1同样操作来制作颗粒。接着，对该颗粒注入4.8重量%的二氧化碳气体，除此以外，与实施例1同样操作，得到树脂发泡体（片状）。

实施例4

与实施例1同样操作来制作颗粒。接着，对该颗粒注入5.0重量%的二氧化碳气体，除此以外，与实施例1同样操作，得到树脂发泡体（片状）。

实施例5

与实施例1同样操作来制作颗粒。接着，对该颗粒注入3.5重量%的二氧化碳气体，除此以外，与实施例1同样操作，得到树脂发泡体（片状）。

比较例1

使用双螺杆混炼机，在200℃的温度下对45重量份聚丙烯[熔体流动速率（MFR）：0.35g/10min]、55重量份上述热塑性弹性体组合物B、10重量份上述润滑剂A及10重量份上述成核剂A进行混炼。混炼后，将混炼物挤出成股状并进行水冷，然后裁切成颗粒状，得到颗粒。

将上述颗粒投入日本制钢所制造的单螺杆挤出机中，在220℃的气氛下，以13（注入后为12）MPa的压力注入相对颗粒总重量（100重量%）为5.0重量%的二氧化碳气体。使二氧化碳气体充分饱和之后，冷却至适合于发泡的温度，然后从模头挤出，得到树脂发泡体（片状）。

比较例2

使用市售的平均泡孔直径为160μm、50%压缩时的回弹应力（50%抗回弹载荷）为0.7N/cm²、表观密度为0.15g/cm³的聚氨酯为主要成分的发泡体。

比较例3

使用市售的平均泡孔直径为130μm、50%压缩时的回弹应力（50%抗回弹载荷）为8.6N/cm²、表观密度为0.22g/cm³的聚乙烯为主要成分的发泡体。

表观密度

树脂发泡体的表观密度如下所述来求出。

用30mm×30mm的冲裁模对树脂发泡体进行冲裁，测定冲裁得到的试样的尺寸（纵向、横向）。另外，用测定端子的直径（φ）为20mm的1/100直读式厚度计测量试样的厚度。由试样的尺寸（纵向、横向）及试样的厚度计算出试样的体积。接着，用托盘天平测定试样的重量。由得到的试样的体积和试样的重量计算出发泡体的表观密度（g/cm³）。

平均泡孔直径

树脂发泡体的平均泡孔直径如下所述来求出。

通过数码显微镜（商品名“VH-8000”，KEYENCECORPORATION制造）来读取树脂发泡体截面的气泡部的放大图像，测定在裁切面的一定面积（1mm²）内显现的全部泡孔的面积，进行相当于圆的直径换算后，以泡孔数进行平均，由此求出平均泡孔直径。

其中，图像分析使用图像分析软件（商品名“WIN ROOF”、三谷商事株式会社制造）。

80%压缩时的回弹应力（80%抗回弹载荷、80%压缩硬度）

树脂发泡体的80%压缩时的回弹应力如下所述来求出。

基于JIS K 6767中记载的发泡体的压缩硬度测定方法测定80%压缩时的回弹应力。

具体而言，由树脂发泡体得到厚度0.5mm、30mm见方的片状试验片，在23℃气氛下，将该试验片以压缩速度10mm/min仅压缩初始厚度的80%，将此时的应力（N）按照每单位面积（1cm²）进行换算，求出树脂发泡体的80%压缩时的回弹应力。

50%压缩时的回弹应力（50%抗回弹载荷、50%压缩硬度）

对于树脂发泡体的50%压缩时的回弹应力，除了仅压缩了初始厚度的50%以外，与上述80%压缩时的回弹应力同样操作来求出。

断裂强度、断裂伸长率

对于树脂发泡体的断裂强度及断裂伸长率，基于JIS K6767中的拉伸强度及伸长率的项，求出MD方向的断裂强度（拉伸强度）（MPa）及断裂伸长率（伸长率）（%）。

此外，作为试验片，使用厚度为0.5mm的树脂发泡体。

拉伸弹性模量

根据JIS K 6767实施拉伸试验，由得到的应力应变曲线中的弹性区域下的斜率，基于下述式进行计算。亦即，在应力应变曲线中的弹性区域下，由应力和与其对应的应变之比，求出拉伸弹性模量。

拉伸弹性模量（MPa）=（应力）/（应变）

表1

评价

对于实施例及比较例的树脂发泡体，通过测定防尘性指标来评价防尘性，进而，通过测定延展性来评价装配性。其结果示于表2。

防尘性指标的测定

对树脂发泡体实施冲裁加工，得到框形状的试验片。试验片为厚度0.5mm、框宽1.0mm、一边的长度54mm的正方形，其开口部为一边的长度52mm的正方形。此外，在图1中示出了试验片的外观示意图。

使用下述防尘性试验装置，利用下述防尘性指标的测量方法，测定将试验片仅压缩了初始厚度的50%时通过的颗粒的比率（防尘性指标（%））。另外，在使用直径0.5mm的颗粒（0.5mm颗粒）的情况下和使用直径1.0mm的颗粒（1.0mm颗粒）的情况下进行测定。进而，在测量防尘性指标时，如图2所示，在试验片的各边上插入高低差形成用隔片，设置高低差。需要说明的是，在图2中，14为试验片，122为高低差形成用隔片。高低差形成用隔片122为长方体形状，厚度为0.1mm、长度为10mm、框宽为1mm。

防尘性试验装置

将防尘性试验装置示于图3及图4。图3是防尘性试验装置的构成示意图，图4是防尘性试验装置的A-A'线的裁切部端面图。

在图3及图4中，1为防尘性试验装置、11为顶板、121为隔片、122为高低差形成用隔片、13为双面粘合胶带、14为试验片、15为评价用箱体、16a为贯通孔、16b为贯通孔、16c为贯通孔、17为开口部、18为空间部。顶板11为大致四边形的平板形状，具有构成开口部的俯视四边形（台形）的切口。隔片121为比开口部17更大的四边形平板形状，是为了将试验片14压缩至所期望的厚度而使用的。双面粘合胶带13是无基材型的厚度为80μm的框形形状的双面粘合胶带，用于隔片121和试验片14的固定。贯通孔16a借助管接头与定量泵连接。贯通孔16b借助管接头与压差计连接。贯通孔16c借助管接头与针形阀连接。在防尘性试验装置1中，通过将顶板11和评价用箱体15螺合固定，可以在内部形成大致长方体状的可密闭的空间部18。开口部17为空间部18的开口部。另外，顶板11具有俯视四边形（台形）的切口。

在防尘性试验装置中，如下所述安装试验片14。在顶板11的与开口部17相对的下表面，以与整个开口部17相对的方式安装比开口部17更大的四边形平板形状的隔片121。然后，在隔片121的下表面的与开口部17相对的位置，借助双面粘合胶带13安装具有与开口部17基本为相同大小的窗部的试验片14。接着，在试验片14的各边下部放入高低差形成用隔片122，然后将顶板11螺合固定在评价用箱体15上。这样，在防尘性试验装置上安装试验片14。通过隔片121和开口部17的周缘部来沿厚度方向压缩试验片14。试验片14的压缩率可通过调节隔片121的厚度来调节成50%压缩（仅压缩了初始厚度的50%的状态）。此外，通过将顶板11和评价用箱体15螺合固定，可利用试验片14、隔片122、双面粘合胶带13及隔片121来密闭评价用箱体内的空间部18。

防尘性指标的测量方法

如上所述，将试验片安装在防尘性试验装置上后，将安装有该试验片的防尘性试验装置配置于粉尘箱体内并密闭。其中，上述粉尘箱体与粉尘供给装置及颗粒计数器连接。另外，防尘性试验装置的贯通孔16b借助管接头而与颗粒计数器连接。

接着，使用连接于粉尘箱体的粉尘供给装置及颗粒计数器，将具有规定的直径的颗粒供给至粉尘箱体中，以使颗粒计数值（数量）基本恒定在100000附近。将此时的颗粒计数值作为气氛颗粒个数P0。

接着，在连接于防尘性试验装置的贯通孔16c的针阀关闭的状态下，使用连接于贯通孔16a的定量泵，以抽吸速度0.5L/min进行抽吸30分钟。抽吸后，用颗粒计数器测定防尘性试验装置的空间部18内的颗粒的数量，将此时的颗粒计数值作为发泡体通过颗粒个数Pf。

然后，由下述式求出防尘性指标。

防尘性指标（%）=（P0－Pf）/P0×100

P0：气氛颗粒个数

Pf：发泡体通过颗粒个数

装配性

测定“延展性（0.5N）”及“延展性（1.0N）”，进行评价。

延展性（0.5N）

将发泡体沿MD方向裁切，得到厚度0.5mm、框宽3mm、长度30mm的片状的试验片。

在将试验片的长度方向的一端固定的状态下，以0.5N的载荷将试验片沿长度方向进行拉伸，测定拉伸后的试验片的长度。

然后，由下述式求出延展性（%）。

延展性（%）=[（拉伸后的试验片的长度）－（初始的试验片的长度）]/（初始的试验片的长度）×100

当“延展性（0.5N）”（0.5N时的延展性）为5.0%以下时，可以判断为良好。

延展性（1.0N）

除了使载荷为1.0N以外，与上述的延展性（0.5N）同样操作，求出延展性（%）。

当“延展性（1.0N）”（1.0N时的延展性）为10.0%以下时，可以判断为良好。

表2

由表1及表2可以确认，实施例的树脂发泡体是50%压缩时的回弹应力及80%压缩时的回弹应力小、追随性好的树脂发泡体，可发挥优异的防尘性，尤其即使有高低差也可发挥优异的防尘性。

另外，由断裂伸长率的评价可确认，实施例的树脂发泡体不容易抻长，可以确认粘贴等装配时的操作性得到改善。

进而，由将实际装配树脂发泡体作为前提的延展性评价可以确认，实施例的树脂发泡体不容易抻长。因此，实施例的树脂发泡体在装配时可以按尺寸粘贴。

另一方面，比较例1的发泡体的拉伸弹性模量低，由延展性评价可以确认容易抻长。因此，比较例1的发泡体在装配时难以按尺寸粘贴。

另外，比较例2及3的发泡体的50%压缩时的回弹应力及80%压缩时的回弹应力大、坚硬。因此，追随性差，无法得到足够的防尘性（特别是有高低差时的防尘性）。

Claims

1.一种树脂发泡体，其特征在于，下述定义的80%压缩时的回弹应力为1.0~9.0N/cm²、拉伸弹性模量为5.0~14.0MPa，

2.根据权利要求1所述的树脂发泡体，进而，平均泡孔直径为10~180μm、表观密度为0.01~0.10g/cm³。

3.根据权利要求1或2所述的树脂发泡体，其是使非活性气体浸渗到树脂组合物中之后经历减压工序而形成的。

4.根据权利要求3所述的树脂发泡体，其中，所述非活性气体为二氧化碳。

5.根据权利要求3或4所述的树脂发泡体，其中，所述非活性气体为超临界状态。

6.一种发泡密封材料，其特征在于，其包含权利要求1~5中的任一项所述的树脂发泡体。

7.根据权利要求6所述的发泡密封材料，其中，在树脂发泡体上形成有粘合层。

8.根据权利要求7所述的发泡密封材料，其中，所述粘合层是借助薄膜层而形成的。

9.根据权利要求7或8所述的发泡密封材料，其中，所述粘合层为丙烯酸系粘合剂层。