CN102796553B - 一种石脑油催化重整方法 - Google Patents

Abstract

一种石脑油催化重整方法，包括将石脑油在压力0.15～3.0MPa、温度300～540℃，体积空速为2.1～50h^-1的临氢条件下与重整催化剂接触进行浅度催化重整反应，使石脑油中的环烷烃转化率大于85质量％，链烷烃转化为芳烃和C₄ ^-烃的转化率小于30质量％。该法可使石脑油在产芳烃的同时，最大量地生产链烷烃，使石脑油成为即可生产芳烃，又能生产乙烯裂解优质原料的原料。

Description

一种石脑油催化重整方法

技术领域

本发明为一种石脑油催化重整方法，具体地说，是一种以石脑油为原料生产芳烃和乙烯裂解原料的催化重整方法。

背景技术

催化重整和蒸汽裂解是石油化工领域成熟的工业化技术，催化重整的主要目的是生产芳烃、高辛烷值汽油和富产氢气，蒸汽裂解的主要目的是生产乙烯和相对少量的丙烯，催化重整装置的原料为石脑油，而石脑油又是蒸汽裂解装置原料构成中的主要组分。随着原油的变重，石脑油收率减少，以及全球对乙烯和芳烃需求量的不断增加，催化重整和蒸汽裂解装置争原料的问题越发突出。

在催化重整过程中，有几个竞争反应可以同时发生，这些反应包括环己烷脱氢成芳烃、烷基环戊烷脱氢异构化为芳烃，链烷烃脱氢环化成芳烃、链烷烃加氢裂解成汽油沸程之外的轻烃产品，烷基苯脱烷基和链烷烃的异构化。为了得到高辛烷值汽油调合组分或芳烃，不仅希望环烷烃脱氢环化成芳烃，同时要最大限度地使链烷烃发生转化，增加芳烃的产量。为此，将链烷烃高选择性地转化为芳烃一直是重整技术开发的热点和难点。

为了使链烷烃转化为芳烃，CN1267708A公开了采用三个催化剂区制备富含芳烃产物的催化重整方法。该法使烃原料在一种至少含有三个连续催化区的催化剂系统中接触，所述的催化剂系统包括一个第一双功能催化剂重整区、一个其中含有包括铂族金属和非酸性沸石的催化剂的沸石重整区和一个最终双功能催化剂重整区。这种联合工艺相对于先有技术，具有较高的加工深度，较高的芳烃收率，特别适用于与可连续再生催化剂的移动床重整设备联合使用。

GB1165972公开了一种汽油或石脑油馏程的石油烃类的催化重整方法，通过将包含至少15体积％的环烷烃、25体积％的链烷烃的石油烃类转化为RON大于90的重整生成油和含氢循环气，反应在多个绝热固定床反应区中进行，在前面反应区包含至少一个环烷烃脱氢反应区，在后面反应区包含至少一个链烷烃脱氢环化反应区；在氢气和负载铂族金属的重整催化剂的存在下，环烷烃脱氢区与链烷烃脱氢环化区催化剂体积比为1∶20～3∶1，氢/油摩尔比为0.5～8.0，在重整过程的至少80％的时间内第一个脱氢反应器的进口温度为438～493℃，环烷烃转化为芳烃的转化率至少75～95质量％，从环烷烃脱氢区流出物中环烷烃的含量小于10质量％；从环烷烃脱氢区的流出物进入链烷烃脱氢环化反应区，氢/油摩尔比为7～30，进口温度为482～538℃以便在重整过程至少50％的时间内至少高于环烷烃脱氢第一个反应器进口温度6.7℃，以便得到希望的重整生成油和含氢循环气体。

GB1313367公开了一种烃原料的重整方法，将包含环烷烃和链烷烃的烃原料重整为重整生成油，该法将烃原料和氢气通过至少一个装填了铂系金属负载在氧化铝载体上的催化剂的环烷烃脱氢反应器，该催化剂不含有铼，使环烷烃脱氢为芳烃；之后将烃原料和氢气通过至少一个装填了铂系金属和铼负载在氧化铝载体上的催化剂的环烷烃脱氢反应器，使链烷烃脱氢环化为芳烃。

现有催化重整技术中，主要针对如何将石脑油中的环烷烃和链烷烃最大限度地转化为芳烃，没有涉及到通过重整将石脑油转化为芳烃的同时，最大限度地为乙烯装置提供优质的链烷烃作为乙烯裂解原料。

石脑油是由正构链烷烃、异构链烷烃、环烷烃和芳烃等多种烃组成的混合物。正构链烷烃较之异构链烷烃和环烷烃，裂解产乙烯的收率高，而芳烃的苯环在典型的裂解条件下相对难以裂解，对乙烯的生成几乎没有贡献；然而，环烷烃在催化重整条件下很容易转化为芳烃，是优质的催化重整原料。因此，如何优化催化重整和蒸汽裂解装置的原料是人们极为关心和亟待解决的问题。

精馏是将石脑油分离为窄馏份的有效方法，但是很难达到将正构链烷烃与其它烃分离的效果。

吸附分离技术能够将正构链烷烃从石脑油中分离出来。CN1476474A公开了通过蒸汽裂解正构链烷烃的乙烯生产方法，为一种用于制备加入石脑油重整装置和蒸汽裂解装置的原料流的方法。该法先将石脑油分馏成C₅链烷烃流和C₆～C₉烃物流，将C₆～C₉烃物流进行吸附分离，选择性地吸附正构烷烃，再将分馏得到的C₅链烷烃流作为解吸剂，将脱附液中的正构烷烃与C₅链烷烃分离后，通入蒸汽裂解区生产乙烯，吸余油则通入重整区生产高辛烷值汽油。

CN101198574A公开了正构链烷烃蒸汽裂化的乙烯生产方法，将C₅～C₉的烃进行吸附分离，将正构烷烃与非正构烷烃分离，使用C₁₀～C₁₆的烃及其混合物作为解吸剂，将吸附分离出的正构链烷烃流通入蒸汽裂解区生产乙烯，非正构烃通入重整区转化成芳烃。

CN1710030A公开了一种石脑油的优化利用方法，使用5A分子筛对石脑油进行吸附分离，分离出富含正构烃的脱附油产品和富含非正构烃的吸余油产品，脱附油中正构烃的含量为80～100重量％。将脱附油作为优质的蒸汽裂解原料或通过精馏切割成窄馏份继而制取试剂和优质溶剂油产品，吸余油作为优质的催化重整原料或高辛烷值清洁汽油调和组分。

上述技术中，石脑油经过吸附分离，将正构链烷烃作为蒸汽裂解原料尽管可以提高乙烯收率，但由于石脑油中正构链烷烃含量较低，得到相同的乙烯产量时，对石脑油的需求量大幅度增加。

发明内容

本发明的目的是提供一种石脑油催化重整方法，该法通过浅度催化重整， 使石脑油在生产芳烃的同时，最大量地生产优质链烷烃。

本发明提供的石脑油催化重整方法，包括将石脑油在压力0.15～3.0MPa、温度300～540℃，体积空速为2.1～50h^-1的临氢条件下与重整催化剂接触进行浅度重整反应，使石脑油中的环烷烃转化率大于85质量％，链烷烃转化为芳烃和C₄ ^-烃的转化率小于30质量％。

本发明方法将石脑油进行浅度催化重整，使石脑油中的环烷烃转化为芳烃，同时控制链烷烃的转化，可在重整过程中最大量地得到链烷烃。而链烷烃是蒸汽裂解产乙烯的优质原料，所以本发明方法可充分利用石脑油中的组分，使其中易于生成芳烃的环烷烃转化为芳烃，同时保留链烷烃尽量少地转化成其它物质，从而可在催化重整产物中保留更多地链烷烃，与产物中的芳烃分离后即可作为蒸汽裂解产乙烯装置的优质原料。

具体实施方式

本发明将石脑油进行浅度催化重整，即通过控制重整反应条件，控制反应发生的深度，在保证石脑油中的环烷烃基本转化为芳烃的同时，尽可能少地发生链烷烃的转化，使链烷烃异构化生成多支链异构烷烃、脱氢环化生成芳烃、氢解生成甲烷、加氢裂化生成C₃和C₄烷烃的反应减少到最小，由此可使重整产物中保留大部分的链烷烃。将重整产物中的芳烃与链烷烃分离，再将链烷烃送入蒸汽裂解装置进行裂解，即可生产乙烯，同时得到丙烯和1，3-丁二烯，上述三种烯烃简称三烯。本发明较现有技术，使用相同数量的石脑油，可生产更多的轻质芳烃(苯、甲苯和二甲苯，简称BTX)、乙烯、丙烯和1，3-丁二烯。

本发明所述的浅度催化重整即通过控制反应条件控制重整反应的深度，主要是控制温度和进料空速，使链烷烃尽可能少地转化，优选使石脑油中环烷烃转化率大于90质量％，链烷烃转化为芳烃和C₄烃的转化率小于10质量％，所述的C₄ ^-烃为C₄及C₄以下的烃类。

本发明方法所述的催化重整反应压力优选0.2～2.0MPa，温度优选350～520℃、更优选400～500℃，石脑油体积空速优选3.0～30h^-1、更优选8.0～25.0h^-1。催化重整反应的氢/烃摩尔比优选0.1～20∶1、更优选1～8∶1。

本发明所述的催化重整可采用连续(移动床)重整技术、半再生(固定床)重整技术或循环再生重整技术。

本发明所述的重整催化剂包括0.01～5.0质量％的VIII族金属、0.01～5.0质量％的卤素和90.0～99.97质量％的无机氧化物载体。

所述重整催化剂还可以包括0.01～5.0质量％的VIII族金属、0.01～5.0质量％的卤素、0.01～10.0质量％的选自Re、Sn、Ge、Ir或Rh的金属，以及80.0～99.97质量％的无机氧化物载体。

除此之外，上述重整催化剂中还可以包含一种或几种选自碱金属、碱土金属、稀土元素、In、Co、Ni、Fe、W、Mo、Cr、Bi、Sb、Zn、Cd和Cu的金属组元。

所述重整催化剂中的无机氧化物载体包括氧化铝、氧化镁、氧化铬、B₂O₃、TiO₂、ThO₂、ZnO₂、ZrO₂、氧化硅-氧化铝、氧化硅-氧化镁、氧化铬-氧化铝、Al₂O₃-B₂O₃、SiO₂-ZrO₂、各种陶瓷、各种矾土、各种铝土矿、SiO₂、碳化硅、合成或天然存在的各种硅酸盐和粘土、结晶硅铝沸石，如X-沸石、Y-沸石、丝光沸石、β-沸石、Ω-沸石或L-沸石，这些结晶硅铝沸石可以是氢型，优选非酸型，在非酸型结晶硅铝沸石中可以有一种或几种碱金属占据阳离子可交换位置)、非硅铝沸石，如磷铝酸盐或磷硅铝酸盐。所述的无机氧化物载体优选氧化铝。

所述重整催化剂采用常规方法制备，先制备成型载体，可以为球型或条型，然后再浸渍引入金属组元和卤素，若催化剂中含有第二、第三金属组元，优选的方法是先在载体中引入第二、第三金属组元，最后再引入VIII族金属和卤素，引入金属组元后的载体经干燥，450～650℃焙烧即得氧化态重整催化剂。氧化态重整催化剂一般需要经过卤素调节，引入催化剂的卤素优选氯，卤素调节方法为水氯活化处理，处理温度为370～600℃。氧化态重整催化剂在使用之前需在315～650℃氢气气氛中还原，得到还原态重整催化剂，对于铂-铼重整催化剂还需进行预硫化处理。

本发明所述的石脑油为具有ASTM D-86初馏点为40～80℃、终馏点为160～220℃的烃类混合物，主要为C₅～C₁₂的烃类，包括烷烃、环烷烃、芳烃和烯烃。所述的石脑油含30～85质量％的烷烃、10～50质量％的环烷烃和5～30质量％的芳烃。

所述的石脑油为直馏石脑油、加氢裂化石脑油、焦化石脑油、催化裂化石脑油或油田凝析油。

石脑油中含有的烯烃、硫、氮、砷、氧、氯等杂质对催化重整装置和重整催化剂均会产生不利影响，因此石脑油在进行重整反应前，优选进行加氢精制，使其中的烯烃发生加氢饱和，同时脱除硫、氮、砷、氧、氯等杂质，得到加氢精制石脑油。

所述的石脑油加氢精制反应温度一般为260～460℃、优选280～400℃，压力为1.0～8.0MPa、优选1.6～4.0MPa，进料体积空速为1～20h^-1、优选2～8h^-1，反应时氢/烃体积比为10～1000∶1、优选50～600∶1。

所述的加氢精制催化剂应该具有加氢饱和烯烃，同时具有加氢脱硫、脱氮和脱氧的能力。所述加氢精制催化剂包括5～49质量％的加氢活性组分、0.1～1.0质量％的卤素和50.0～94.9质量％的无机氧化物载体，所述加氢活性组分选自 Co、Ni、Fe、W、Mo、Cr、Bi、Sb、Zn、Cd、Cu、In和稀土金属中的一种或几种金属的氧化物，所述的无机氧化物载体优选氧化铝。

上述加氢精制催化剂可以采用常规的方法制备，如CN1169337A所述的先将氢氧化铝成型，再在空气或水蒸气中焙烧制得γ-氧化铝载体，然后再采用浸渍方法引入加氢活性组分。

此外，对加氢精制后的石脑油，还可以进一步采用如下的方法脱除有害杂质。采用脱氯剂，如CN1353005A公开的活性组分为氢氧化钙、或氢氧化钙和碳酸钙、或碳酸钠和碳酸钙的脱氯剂脱除石脑油中的氯。采用适当的脱硫剂，如用CN86100015A公开的由镍、硅藻土、二氧化硅和氧化铝组成的脱硫剂脱除石脑油中的硫；采用适当的脱砷剂，如CN1095749A公开的由氧化铝负载金属镍的脱砷剂脱除石脑油中的砷杂质。

石脑油加氢精制后的产物，经过分离，分离出干气和液化气，得到的液体产物即为精制石脑油，精制石脑油中的硫含量小于0.5μg/g、氮含量小于0.5μg/g、砷含量小于1.0ng/g、铅含量小于10ng/g。

本发明方法得到的催化重整反应产物直接送入气液分离和芳烃分离装置，分离出其中的氢气、液化气和重整生成油。具体方法为：将重整反应产物冷却后送入气液分离罐，将富含氢气的气体从液相中分离出来。气液分离罐操作温度为0～65℃，液相产品通入分馏塔，塔顶分离出C₄或C₅以下的轻烃组分，塔底得到C₅或C₆以上的烃类混合物，为C₅ ⁺或C₆ ⁺重整生成油。

上述重整生成油可通过芳烃分离装置分离其中的芳烃和链烷烃，所述的芳烃分离装置优选为芳烃抽提装置或芳烃吸附分离装置。

用芳烃抽提装置分离重整生成油中的芳烃时，所用的抽提溶剂优选环丁砜、二甲基亚砜、二甲基甲酰胺、N-甲基吡咯烷酮、N-甲酰吗啉、三甘醇、四甘醇、五甘醇、甲醇或乙腈。

所述的芳烃抽提可为液-液萃取或萃取蒸馏过程。

液-液萃取分离芳烃的过程为：重整生成油在抽提塔中与抽提溶剂液相接触，塔底得到富含芳烃化合物的富溶剂，塔顶得到富含非芳烃化合物的抽余液。抽余液还可以在洗涤塔中进行提纯，移除残留的微量溶剂，得到富含链烷烃的烃类混合物。富含芳烃化合物的富溶剂进入溶剂分离塔，芳烃由回收塔顶排出，贫溶剂由塔底排出，再返回抽提塔循环利用。

萃取蒸馏分离芳烃的过程为：将重整生成油送入萃取蒸馏塔与萃取溶剂在气相条件下接触，非芳烃化合物与少量的溶剂通过塔顶排出，富含芳烃的富溶剂通过塔底排出进入溶剂分离塔，将芳烃化合物从溶剂中分离出来，得到的贫溶剂再返回萃取蒸馏塔循环使用。

芳烃抽提分离出的混合芳烃可送入芳烃联合装置生产苯、甲苯和二甲苯， 以及将二甲苯进行二甲苯异构化和吸附分离生产对二甲苯。芳烃联合装置一般由芳烃抽提、C₈芳烃异构化、吸附分离、甲苯歧化和芳烃烷基转移等单元中的几个或全部单元组成，可以用于生产苯、甲苯、对二甲苯、间二甲苯等化工产品。

本发明重整产物经过芳烃分离，得到的富含芳烃的化合物和富含链烷烃的烃类混合物均是作为后续反应装置的原料，因此对于芳烃的纯度以及富含链烷烃的烃类混合物中芳烃的含量不作严格的限制。因此可以采用比常规芳烃抽提单元更简化的程序进行芳烃化合物的萃取。在这种情况下，溶剂分离塔可以具有较少的塔板数，所述的抽提溶剂与抽提原料的质量比可为1～10，优选1～5。

本发明重整反应产物中的芳烃也可采用吸附分离的方法与链烷烃分离。将重整生成油通入吸附剂床层，其中的芳烃被吸附，非芳烃则排出吸附剂床层，然后向吸附剂床层中通入脱附剂对吸附剂床层进行脱附。吸附分离过程中，采用的吸附剂可为对芳烃有吸附能力的任何多孔物质，优选NaX、NaY沸石。

本发明重整产物，经过芳烃分离得到的富含链烷烃的烃类混合物宜作为蒸汽裂解原料生产乙烯，蒸汽裂解的反应条件为0.05～0.30MPa、反应物停留时间0.01～0.6秒、水/油质量比0.3～1.0、裂解炉出口温度760～900℃。

下面通过实例进一步详细说明本发明，但本发明并不限于此。

实例1

本实例对石脑油进行加氢精制。

在20毫升固定床连续流动反应器中，装填20毫升加氢精制催化剂A，其中含0.03质量％的CoO、2.0质量％的NiO、19.0质量％的WO₃、0.7质量％的F和78.27质量％的Al₂O₃。在290℃、氢分压为1.6MPa、氢/烃体积比为200∶1、进料体积空速为8.0h^-1的条件下对表1所列组成与性质的石脑油进行加氢精制。反应产物进入水冷却器，分离为气液两相，分别计量并进行组成分析。精制后的石脑油组成与性质见表2。

表1

表2

由表2结果可知，经加氢精制后，石脑油中的烯烃、硫、氮、砷、铅含量满足催化重整反应催化剂对进料的要求。

实例2～3

按本发明方法对精制石脑油进行催化重整。

催化重整反应采用PtSn/γ-Al₂O₃催化剂B，其中含Pt 0.35质量％、Sn 0.30质量％、Cl 1.0质量％、余量为γ-Al₂O₃。

在100毫升固定床连续流动反应器中，装填50毫升催化剂B，以表2所列精制石脑油为原料进行石脑油催化重整。在反应原料入口温度为500℃、反应压力为0.34MPa、氢/烃摩尔比为6.7、进料体积空速分别为20.0、8.0h^-1的条件下进行重整反应，将重整反应产物精馏得到C₅ ⁺重整生成油，反应结果见表3。

实例4

按本发明方法对精制石脑油进行催化重整。采用PtRe/γ-Al₂O₃催化剂C，其中含Pt 0.26质量％、Re 0.26质量％、Cl 1.0质量％、余量为γ-Al₂O₃。催化剂C使用前需要在425℃的氢气流中加入0.1质量％的硫化氢进行预硫化，使催化剂的硫含量为0.06质量％。

以表2所列精制石脑油作为催化重整原料，在反应原料入口温度为475℃、反应压力为1.4MPa、氢/烃摩尔比为6.7、进料体积空速为20.0h^-1的条件下进行重整反应，将重整反应产物精馏得到C₅ ⁺重整生成油，反应结果见表3。

实例5

按本发明方法对精制石脑油进行催化重整。采用Pt/γ-Al₂O₃催化剂D，其中含Pt 0.50质量％、Cl 0.8质量％、余量为γ-Al₂O₃。

以表2所列精制石脑油作为催化重整原料，在反应原料入口温度为475℃、反应压力为1.4MPa、氢/烃摩尔比为6.7、进料体积空速为18.0h^-1的条件下进行重整反应，将重整反应产物精馏得到C₅ ⁺重整生成油，反应结果见表3。

对比例1

本对比例采用常规方法对精制石脑油进行催化重整。

按实例2的方法，对精制石脑油进行催化重整，不同的是原料进料体积空速为2.0h^-1，结果见表3。

表3

实例6～8

采用PtSn/γ-Al₂O₃催化剂B，按本发明方法以表2所列精制石脑油作为催化重整原料，考察反应压力为0.70MPa、氢/烃摩尔比为2.2时，不同的反应温度和进料体积空速对催化重整反应的影响，各实例反应原料入口温度和进料体积空速及反应结果见表4。

实例9

采用PtRe/γ-Al₂O₃催化剂C，按本发明方法以表2所列精制石脑油作为催化重整原料，在反应压力为1.30MPa、氢/烃摩尔比为4.5时，反应温度为436℃，进料体积空速为2.1h^-1的条件下进行重整反应，反应结果见表4。

表4

由表3和表4可知，本发明降低反应温度或增加原料体积空速，较之常规重整反应，在保证环烷烃转化为芳烃的同时，链烷烃转化为芳烃和C₄ ^-烃的转化率大幅度降低，绝大部分链烷烃保留了下来。本发明方法中，环烷烃转化率均达到85质量％以上，链烷烃转化为芳烃和C₄ ^-烃的转化率则小于30质量％，大多数情况下，链烷烃转化为芳烃和C₄ ^-烃的转化率小于10质量％。

实例10～11

以下实例说明本发明方法得到的C₅ ⁺重整生成油经过芳烃分离后的效果。

采用环丁砜为抽提分离芳烃的溶剂，将实例2和实例3得到的C₅ ⁺重整生成油在抽提塔中与环丁砜相接触，溶剂/原料质量比为2，抽提塔顶压力0.45MPa，回流比为0.25，溶剂入塔温度85℃，原料入塔温度50℃。

从抽提塔底得到富含芳烃化合物的溶剂，塔顶得到含有非芳烃化合物的抽余液。富含芳烃化合物的溶剂经过蒸馏与抽提溶剂分离后得到混合芳烃，抽余液经过水洗移除残留的微量溶剂，得到富含链烷烃的烃类混合物。富含链烷烃的烃类混合物收率(相对于石脑油)及芳烃收率(相对于C₅ ⁺重整生成油中的芳烃)见表5。

对比例2

本对比例说明常规催化重整的C₅ ⁺重整生成油经过芳烃分离后的效果。

按实例10的方法，将对比例1得到的C₅ ⁺重整生成油，以环丁砜为抽提溶剂分离其中的芳烃和链烷烃。富含链烷烃的烃类混合物收率(相对于石脑油)及芳烃收率(相对于C₅ ⁺重整生成油中的芳烃)见表5。

表5

项目	实例10	实例11	对比例2
				芳烃收率，质量％	95	98	98.5
富含链烷烃的烃类混合物收率，质量％	65.81	48.31	20.35

表5结果表明，本发明方法较之常规重整方法，可以得到更多的链烷烃，而这些链烷烃为裂解产乙烯的优质原料。说明应用本发明方法，可充分利用石脑油中的组分，在生产芳烃的同时，最大限度地得到链烷烃，使石脑油成为即可生产芳烃，又能最大量地生产乙烯裂解优质原料的原料。

Claims (13)

1.一种石脑油催化重整方法，包括将石脑油在压力0.15～3.0MPa、温度300～540℃，体积空速为3.0～30h^-1的临氢条件下与重整催化剂接触进行浅度催化重整反应，使石脑油中的环烷烃转化率大于85质量％，链烷烃转化为芳烃和C₄ ^-烃的转化率小于30质量％。

2.按照权利要求1所述的方法，其特征在于所述的重整反应使石脑油中的环烷烃转化率大于90质量％，链烷烃转化为芳烃和C₄ ^-烃的转化率小于10质量％。

3.按照权利要求1或2所述的方法，其特征在于所述的催化重整反应压力为0.2～2.0MPa，温度为350～520℃。

4.按照权利要求1或2所述的方法，其特征在于所述的重整反应的氢/烃摩尔比为0.1～20∶1。

5.按照权利要求1或2所述的方法，其特征在于所述的重整反应的氢/烃摩尔比为1～8∶1。

6.按照权利要求1或2所述的方法，其特征在于石脑油进形重整反应的温度为400～500℃，石脑油的体积空速为8.0～25.0h^-1。

7.按照权利要求1所述的方法，其特征在于将重整反应产物送入气液分离和芳烃分离装置，分离出其中的氢气、液化气和重整生成油。

8.按照权利要求7所述的方法，其特征在于所述的重整生成油通过芳烃分离装置分离其中的芳烃和链烷烃。

9.按照权利要求8所述的方法，其特征在于所述的芳烃分离装置为芳烃抽提装置或芳烃吸附分离装置。

10.按照权利要求1所述的方法，其特征在于所述的石脑油为具有ASTMD-86初馏点为40～80℃、终馏点为160～220℃的烃类混合物。

11.按照权利要求1或10所述的方法，其特征在于所述的石脑油为直馏石脑油、加氢裂化石脑油、焦化石脑油、催化裂化石脑油或油田凝析油。

12.按照权利要求1所述的方法，其特征在于所述的石脑油含30～85质量％的烷烃、10～50质量％的环烷烃和5～30质量％的芳烃。

13.按照权利要求1所述的方法，其特征在于所述的石脑油为加氢精制石脑油，其硫含量小于0.5μg/g、氮含量小于0.5μg/g、砷含量小于1.0ng/g、铅含量小于10ng/g。