CN102665964A - 高碳马氏体系不锈钢及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及在剃须刀片、刀具等中所使用的按照重量百分比包含0.40～0.80％的碳、11～16％的铬而作为主要成分的高碳马氏体系不锈钢的制造方法，提供一种高碳马氏体系不锈钢的制造方法及根据该制造方法制造的高碳马氏体系不锈钢，该方法为，在薄带连铸装置中，将按照重量百分比包含C：0.40～0.80％、Cr：11～16％的不锈钢钢水从中间包通过喷嘴供给到所述钢水池而铸造不锈钢薄板，铸造所述不锈钢薄板之后立即利用在线轧辊以5～40％的压下率制造热轧退火带钢，以在热轧退火带钢的微细组织内使初生碳化物为10μm以下。本发明的特征在于使形成于铸造组织以及热轧板内的初生碳化物的大小降低至10μm，制造作为工具用途刀刃品质优异的高碳马氏体系不锈钢。

Description

高碳马氏体系不锈钢及其制造方法
技术领域
本发明涉及高碳马氏体系不锈钢及其制造方法，尤其涉及利用薄带连铸(strip casting)工艺来制造包含0.4～0.8％碳，11～16％铬的高碳马氏体系不锈钢，从而缩小初生碳化物的大小的高碳马氏体系不锈钢及其制造方法。
背景技术
通常，含有0.40％(重量百分比)以上的碳的高碳马氏体系钢在耐腐蚀性、硬度以及耐磨损性方面比较优秀，因此在剃须刀片、刀具等中使用这种高碳马氏体系钢。如此，利用在剃须刀片等中使用的高碳马氏体系不锈钢来制造剃须刀片时，在剃须过程中，剃须刀片将会与水分接触。
并且，这样的剃须刀片将会在较湿的氛围中保管，因此需要有抗腐蚀性。如此，这样的环境对于使用高碳钢来说非常苛刻，因此通常主要使用含有约13％铬的马氏体系不锈钢。在使用这种马氏体系不锈钢而制造的剃须刀片中，作为其基体组织的马氏体含有约12％(重量百分比)以上的铬，其结果剃须刀片的表面细密地生成较薄的铬氧化物，由此起到抑制由水引起的剃须刀片基体组织的腐蚀的作用。
另外，为了在将剃须刀片紧贴到待剃部位而进行剃须的过程中剃掉高强度的胡须，剃须刀比任何物体都要求具有高的硬度。剃须刀所要求的高硬度的水准，由钢的马氏体基体组织实现。马氏体组织是一种在快速地冷却高温的奥氏体时所生成的非常硬的微细组织。固溶于高温的奥氏体相的碳的含量越高，固溶于马氏体的碳越多，马氏体的硬度变高。因此，为了制造具有高硬度的剃须刀片用钢，需要能够将尽可能多的碳添加到钢中。
从通常的耐腐蚀性和硬度的观点出发，作为满足如上所述的必要条件的剃须刀片用材料，主要使用420系列的马氏体系不锈钢。这些钢为按照重量百分比含有0.45～0.70％的碳、最多1％的锰、最多1％的硅、且12～15％的铬的钢，其中通常来说大多使用以约0.65％和约13％的铬为基本的成分。
另外，剃须刀片的厚度一般为0.2mm以下。因此，为了制造剃须刀片，将具有0.2mm以下厚度的非常薄的高碳马氏体不锈钢作为初期材料使用。该初期材料具有铁素体基体组织和由均匀分布的微细的铬碳化物构成的微细组织。此时，由于微细的铬碳化物的分布使得碳能够在后续的硬化热处理(hardening)工艺中快速地再固溶到高温的奥氏体相，由此被冷却而变态的马氏体作为剃须刀片使用，因此微细的铬碳化物的分布是调节成具有足够的硬度的主要的因数。
并且，初期材料的铬碳化物的大小可以由每单位面积的各碳化物的数量来定义，且当一万倍的高倍率下观察时，具有0.1μm以上大小的铬碳化物在每100μm2的面积中应当存在50个以上。对与该初期材料以适当的宽度进行切割和卷绕之后，经过多个步骤的后续工艺制造剃须刀片。为了赋予高硬度，其后续工艺包括加热并维持至高温的奥氏体区域之后进行冷却的硬化热处理(hardening)工艺、使剃须刀片变锋利的(锐磨)工艺、用于赋予耐磨损性和润滑性的涂布工艺以及用于给剃须刀安装剃须刀片的焊接(welding)等工艺。
并且，对于为制造剃须刀片而使用的较薄物体(厚度0.2mm以下)的初期材料，粗大的铬碳化物不应在微细组织内存在，其理由如下。当存在粗大的铬碳化物时，在后续工艺(即，使剃须刀片变锋利的(锐磨)工艺中)，在剃须刀片边缘部分发生粗大的铬碳化物的脱落，从而发生剃须刀片边缘的锋利度变钝的现象。这种现象称作边缘脱落(edge tear-out)，边缘脱落是皮肤在剃须过程中受伤的主要因素。除了粗大的铬碳化物之外，粗大的夹杂物也是引起边缘脱落的主要因素。从边缘脱落的观点考虑时，所容许的铬碳化物的最大大小为10μm。在初期材料中存在而作用为边缘脱落发生的主要原因的10μm以上大小的粗大的铬碳化物是在合金铸造(casting)时所生成的粗大的初生碳化物(primary carbide)。该粗大的初生碳化物区别于在热加工或热处理过程中所发生的微细的铬碳化物(二次碳化物，secondarycarbide)。粗大的初生碳化物根据在高碳马氏体系不锈钢的凝固过程中树枝状晶(枝晶叉，dendrite arm)之间发生的偏析而生成。碳和铬的偏析是凝固时发生的自然现象，因此不可避免初生碳化物的形成，但是为了防止边缘脱落，其大小需要在凝固过程中变得最小化。
如此的边缘脱落问题，不仅是剃须刀片，在一般的工具用途上也是决定刀刃的品质的重要的品质因素。如上所述，虽然为了制造具有高硬度的剃须刀片而需要能够将尽可能多的碳添加到钢中，但是碳含量越高，凝固时初生碳化物形成得越粗大，因此难以制造高品质的剃须刀片。
由于这种原因，现有的所公知的日本专利号61034161中揭示了为了最小化由初生碳化物引起的边缘脱落碳而将碳含量降低至0.40～0.55％的合金成分类。尤其，在剃须刀钢材料制造中通常所使用的铸锭(ingot casting)法，偏析发生得较严重，因此存在形成的初生碳化物较粗大的缺点。由于如此的缺点，为了使初生碳化物再固溶或使其大小制造为较小，必需进行对于铸锭增加如加热热处理和锻造的热加工。
因此，为了制造高品质的剃须刀，要求一种在铸造使抑制形成粗大的初生碳化物的方法。尤其，需要开发一种相对于通常的剃须刀钢，不降低碳含量的同时，在微细组织内有效地缩小初生碳化物的大小的、经济的铸造法。
发明内容
技术问题
本发明是为了满足上述要求而提出的，且其以代替在现有的高碳马氏体系钢制造中主要使用的铸锭法为目的，应用新的薄带连铸方法。根据本发明，目的在于揭示一种能够显著地抑制作为现有的铸锭法的最大的缺点的凝固时所生成的粗大的初生碳化物的同时，能够经济地制造含高碳的马氏体系不锈钢的方法。
技术方案
本发明为了实现上述目的，提供一种高碳马氏体系不锈钢的制造方法，其特征在于，在包含朝着相反方向旋转的一对轧辊、设置在该轧辊的两侧面而用于形成钢水池的边缘挡板、从所述钢水池的上面供给惰性氮气的半月板盾的薄带连铸装置中，将按照重量百分比包含C：0.40～0.80％、Cr：11～16％的不锈钢钢水从中间包通过喷嘴供给到所述钢水池而铸造不锈钢薄板，铸造所述不锈钢薄板之后立即利用在线轧辊以5～40％的压下率制造热轧退火带钢，以在热轧退火带钢的微细组织内使初生碳化物为10μm以下。
并且，本发明提供一种高碳马氏体系不锈钢的制造方法，所述马氏体系不锈钢按照重量百分比包含Si：0.1～1.0、Mn：0.1～1.0、Ni：大于0且小于等于1.0、N：大于0且小于等于0.1、S：大于0且小于等于0.04、P：大于0且小于等于0.05以及剩余部分为Fe以及其他不可避免的杂质。
并且，在本发明中可制造在还原性气氛下以700～950℃的温度范围内对所述热轧退火带钢实施箱式炉退火(batch annealing)而制造热轧退火板的高碳马氏体系不锈钢。
并且，优选地，在本发明中，箱式炉退火优选为在1～3次的范围内实施。
并且，在本发明中，经所述箱式炉退火处理的热轧退火带钢可以在喷丸清理之后实施酸洗处理。
并且，本发明中，在所述酸洗处理之前的热轧退火带钢中脱碳层的深度可以为表面层锈垂直向下20μm以下。
并且，在本发明中，所述热轧退火带钢可实施后续的冷轧，此时，优选地，一次冷轧压下率最大为70％。
并且，在本发明中，经冷轧的所述带钢可以在还原性气氛下实施总次数为5次以下的退火。
并且，本发明中，经冷轧的所述带钢可以在650～800℃的温度下实施冷轧退火。
并且，根据本发明的另一方面，可提供高碳马氏体系不锈钢，在包含朝着相反方向旋转的一对轧辊、设置在该轧辊的两侧面而用于形成钢水池的边缘挡板、从所述钢水池的上面供给惰性氮气的半月板盾的薄带连铸装置中，将按照重量百分比包含C：0.40～0.80％、Cr：11～16％的不锈钢钢水从中间包通过喷嘴供给到所述钢水池而铸造不锈钢薄板，铸造所述不锈钢薄板之后立即利用在线轧辊以5～40％的压下率制造热轧退火带钢，以在热轧退火带钢的微细组织内使初生碳化物为10μm以下。
有益效果
如上所述，本发明的特征在于应用从由制钢工艺制造的钢水直接制造热轧卷的薄带连铸(strip casting)方法。薄带连铸能够显著地缩小形成于凝固组织的初生碳化物的大小，因此可有利于应用到制造高品质的剃须刀片的领域中，尤其，优点不仅在于剃须刀的品质，而且由于从钢水直接制造热轧卷，因此相比于铸锭法，具有热轧卷的制造工艺简单且制造费用非常低廉的优点。
附图说明
图1为示出一般的薄带连铸工艺的概略图。
图2为通过铸锭法制造的铸锭的截面微细组织，其为示出在晶粒边界中生成有粗大的初生碳化物的组织照片图。
图3为对通过铸锭法铸造的铸锭进行热轧之后冷水处理的微细组织，其为示出在热轧板微细组织中也残存有在铸锭的晶粒边界上存在的初生碳化物的组织照片图。
图4为通过薄带连铸法铸造且铸造之后立即在高温下连续在线轧制的热轧板材的低倍率截面微细组织，其为示出形成于厚度中心部分的等轴晶(equiaxed crystals)组织和形成于表层部分的柱状晶(columnar crystals)组织的组织照片图。
图5为放大图4的柱状晶区域的组织照片图。
图6为放大图4的等轴晶区域的组织照片图。
图7为示出制造成0.075mm厚度的薄形物的冷轧材料的低倍率截面微细组织的组织照片图。
图8为示出制造成0.075mm厚度的薄形物的冷轧材料的高倍率截面微细组织的组织照片图。
具体实施方式
以下，参照附图对本发明的实施例以及除此之外必要的事项进行详细记载，以使本领域技术人员能够容易地理解本发明的内容。但是，本发明在不脱离权利要求书所请求的保护范围内可实现为各种不同的形态，因此下述所说明的实施例不管表述与否，都属于示例性的。
在说明本发明时，当认为对于相关的公知功能或者构成的具体说明有可能混淆本发明的主旨时，将省略其详细的说明。并且，需要注意的是，在图中对于相同构成要素，虽然在不同的图中示出，但是尽可能以相同标号和符号来表示。而且，对于图中的各个层的厚度或大小，为了便于说明以及明确地进行说明有可能被夸张地示出，可能与实际的层的厚度或大小不相同。
图1为以往所公知的薄带连铸设备的概略图。该薄带连铸工艺为从钢水直接生产薄形物的热轧退火带钢的工艺，该工艺为可通过省略热轧工艺而显著地降低制造成本、设备投资费用、能耗量、有害气体排出量等的新型的钢铁工艺。如图1所示，在一般的薄带连铸工艺中所使用的双辊薄带连铸机中，使钢水收容到铁水包1，该钢水沿着喷嘴而流入到中间包(Tundish)2，而流入到中间包2的钢水通过钢水注入喷嘴3供应至设置于铸造轧辊(castingroll)6的两个末端部的边缘挡板(edge dam)5之间(即，铸造轧辊6之间)，由此开始进行凝固。此时，为了防止氧化，在轧辊之间的熔融金属部分利用半月板盾(Meniscus Shield)4来保护熔融金属的表面，并注入适当的气体，由此适宜地调节氛围。熔融金属从两个轧辊相面对的辊距7泄露出来，由此制造薄板8并拉制，且经过辊轧机9被轧制之后经过冷却工艺卷绕到卷绕设备10中。
此时，利用钢水直接制造10μm厚度以下的薄板的双辊薄带连铸工艺中一个重要的技术是，将钢水通过注入喷嘴供应至以较快的速度朝相反方向旋转的内部水冷式双辊之间，以制造出无龟裂且回收率得到提高的具有期望厚度的薄板。
本发明涉及利用薄带连铸工艺的高碳马氏体系不锈钢制造方法，尤其特征在于，由于应用薄带连铸方法制造将0.40～0.80％(重量百分比)的碳、11～16％(重量百分比)的铬作为主要成分而含有的高碳马氏体系不锈钢，因此通过将形成于铸造组织内的初生碳化物的大小降低为10μm，由此制造刀刃的品质优异的剃须刀片用高碳马氏体系不锈钢。
作为本发明的特征的薄带连铸工艺是，将液相的钢直接铸造为1～5mm厚度的板材的同时，对板材实施非常快速的冷却，由此使铸造时发生的偏析最小化的制造方法。在本发明中，利用双辊薄带连铸机制造了热轧卷。双辊薄带连铸机的特征在于，将钢水供应至以相反的方向旋转的两个轧辊(双辊，twin-drum rolls)和侧面挡板(side dams)之间，且通过被水冷的轧辊表面排放较多的热量的同时进行制造。此时，在轧辊表面以较快冷却速度形成凝固壳，并根据铸造之后连续进行的在线轧制而制造出1～5mm的较薄的热轧薄板。
(实施例)
以下通过实施例说明本发明。
本发明所使用的母材为高碳马氏体系不锈钢，使用C：0.4～0.8％，Cr：11～16％的范围。在本发明中，若使C的范围为0.4％以下，则在带钢或铸锭中不会生成较多的初生碳化物，但在其硬度方面较差。而且，若为0.8％以上，则即使通过薄带连铸来进行制造，也有可能难以抑制粗大的初生碳化物的生成。因此，在本发明中作为最佳的范围提出C：0.4～0.8％，Cr：11～16％的方案。
并且，根据本发明的实施例所提供的所述马氏体系不锈钢，将与按照重量百分比包含Si：0.1～1.0、Mn：0.1～1.0、Ni：大于0且小于等于1.0、N：大于0且小于等于0.1、S：大于0且小于等于0.04、P：大于0且小于等于0.05以及剩余部分为Fe以及其他不可避免的杂质的成分类相关的合金作为对象。
在实施例中对经过现有的铸锭法制造的热轧退火带钢和应用薄带连铸方法制造的钢的微细组织学特性进行了比较。表1示出的是用铸锭法和薄带连铸法制造的钢的成分，首先为了将用薄带连铸法制造的材料的微细组织与用铸锭法制造的材料进行比较，用铸锭制造了通常的剃须刀片钢，且用表1的比较例(#1)来示出了其成分。利用真空感应熔解法制造了50kg重量的铸锭。铸锭在1200℃中进行再加热之后，被热轧为3.5mm厚度的板，并在热轧之后马上进行了水冷。然后，应用双辊薄带连铸机将多种成分的钢制成了热轧板。分别制造了100吨，且在表2中示出了其成分。应用薄带连铸法而在被水冷的轧辊之间制造的100吨的材料在铸造出之后立即在高温状态下于在线轧辊(in-line roller)中被热轧，由此连续制造了1～5mm厚度热轧卷。
表1
用铸锭法制造的钢的成分
Figure BDA00001795484400071
表2
用薄带连铸法制造的钢的成分
Figure BDA00001795484400072
Figure BDA00001795484400081
用于实施发明的方式
在图2中示出用真空感应熔解铸造的通常的成分钢的表1的比较例(#1)的铸锭的截面组织。而且，图3示出了关于所述比较例(#1)的成分钢的热轧之后被水冷的微细组织。如在图2的铸锭的微细组织中清楚的观察到的情况可知，结晶粒之间不规则地生成有粗大的初生碳化物(primary carbide)。这种粗大的初生碳化物在1200℃的温度下进行的再加热过程中也不会完全再固溶到基体组织，因此残存于热轧之后的微细组织内，从而观察到沿轧制方向排列的状态。对此可在图3中得到确认。
图4为用薄带连铸法制造，且与铸造为铸锭的本发明的成分钢(表1.#1)类似的成分的2.1mm厚度的热轧卷(表2.#6)的低倍率截面组织。利用薄带连铸制造的卷中的在表层部分展开的柱状晶(columnar crystal)的微细组织和在厚度中心部分展开的等轴晶(equiaxed crystals)的微细组织分别在图5和图6中示出。从如图2和图3所示的铸锭组织和图5和图6所示的薄带连铸组织，可以进行初生碳化物的大小的比较。即，当用现有的铸锭法来制造时，能够清楚地观察到在1000倍倍率下形成有粗大的初生碳化物。但是，在图5和图6所示的应用薄带连铸法来制造的热轧卷中，在1000倍倍率的微细组织中没有观察到用铸锭法来制造的图2的铸锭组织以及图3的热轧板上能够观察到的粗大的初生碳化物。这清楚地说明了如下的本发明的技术效果，即，对于制造含高碳的马氏体不锈钢而言，利用薄带连铸法进行铸造时，能够显著地抑制粗大的初生碳化物的形成。另外，对于热轧板，用1000倍倍率的光学显微镜照射了可观察到的初生碳化物的大小，并将结果整理之后表示在表1和表2中。
在铸造高碳马氏体系不锈钢时，若应用薄带连铸法，则又一个优点在于相比于现有铸锭法，工艺被缩小，从而制造费用低廉。为了利用铸锭法制造高碳马氏体热轧卷而制造钢块之后，必需进行如初轧(blooming)以及热轧一样的后续热加工过程，而这增加的工艺既是增加铸锭法的制造成本的主要因素。并且，对于在如初轧以及热轧一样的后续热加工工艺中必需要进行的包括材料的冷却和升温的热处理工艺而言，由于存在因热冲击(thermalshock)而引起的裂隙的产生隐患，需要非常慢速地进行，而且用于工艺之间的材料移送的作业也需要在高温下小心地进行，因此在生产性方面非常不利。薄带连铸方法由于不经过上述的包括初轧的专门的热加工工艺，直接制造热轧卷，因此具有能够低廉地制造高碳马氏体不锈钢的优点。
作为利用薄带连铸工艺制造的2.1mm厚度的热轧卷，将表2的发明钢6(#6)在箱(batch)式的热处理炉中进行了长时间箱式炉退火(batchannealing)。此时，热轧卷在还原性气氛中慢慢地加热至700～950℃的退货温度，且在该温度下长时间维持之后，在炉内慢慢地被冷却。该退火热处理可在至少一次、至多三次范围内实施。当然，箱式炉退火处理次数越多，材质能够变得更加均质，但是这可能会导致额外的制造费用的上升。并且，该过程的热处理起到将构成热轧卷的微细组织的马氏体和残余奥氏体替换为铁素体和铬碳化物的作用。结束该过程的热轧退火组织的硬度表现为约220Hv。对于经退火的热轧卷实施喷丸清理(shot blasting)，且在约70℃的温度下利用硫酸和硫酸/硝酸的混合酸构成的酸洗液清除了锈(scale)或脱碳层。此时，脱碳曾的深度形成为表面层锈垂直向下20μm以下的程度，因此通过酸洗能够容易地清除。一般来说，对于利用铸锭法来制造的铸锭，以缓和在铸造时产生的合金元素的偏析为目的，将会不可避免地在高温下进行铸锭的热处理，但是在该工艺中脱碳发生得比较严重，因此在制造热轧卷之后，还需要进行用于清除脱碳层的附加的作业。利用薄带连铸制造的卷中虽然也存在脱碳层，但是在铸造之后被冷却为止暴露在1000℃以上高温的时间只不过为短短的5分钟以内，因此少量地产生脱碳层。因此，利用薄带连铸工艺制造的热轧卷可根据酸洗而容易地清除脱碳层，所以可省略为了清除脱碳层而附加的卷带磨光(coil grinding)，从而比较经济。
另外，作为完成酸洗的卷，对表2的发明钢(#6)实施了冷轧。如上所述，由于用于制造剃须刀片的初期材料具有0.2mm以下的厚度，因此为了从2.1mm厚度的热轧退火卷将初期材料的厚度降低至目标厚度，需要相当大的程度的冷轧压下。尤其，剃须刀片的钢材料由于存在于微细组织内的微细的碳化物，在冷轧时加工硬化快，软性减小程度较大。为了在冷轧期间防止由产生边缘裂隙而引起的板破断的同时冷轧至目标厚度，在一次冷轧期间进行了最大70％以下的冷轧。之后，实施了切边(edge trimming)和中间退火(intermediate annealing)。此时，中间退火在约750℃温度下进行了5分钟以内的时间。为了轧制为最终目标厚度，数次反复实施了冷压和中间退火。利用如此的方法制造了0.075mm厚度的经冷轧的较薄的卷。此时，对于用于获得所述冷轧板的退火的总次数，包括在热轧退火带钢中实施的退火次数在内，限制为5次以内时较为经济。在本发明中，如此地通过使用五次以内的退火次数，在同等品质下能够进一步提高经济性。并且，经冷轧的带钢可在650～800℃的温度下实施冷轧退火。
图7和图8示出了冷轧为0.075mm厚度的卷的微细组织。所制造的卷中不存在具有10μm以上大小的碳化物，大部分碳化物以0.1～1.5μm的大小均匀地被分布。即，从图8可知道，形成有有利于防止边缘脱落的微细组织。并且可以知道，在图8中所观察到的具有0.1μm以上大小的碳化物的数量约为120EA/100μm2，且被制造为适合于制造剃须刀片的微细组织。
如上所述，本发明的特征在于，应用了薄带连铸法，从而相比利用铸锭法来制造的剃须刀片钢，能够显著地抑制粗大的初生碳化物的形成，且能够较经济地制造高品质的剃须刀片。本发明从剃须刀片的用途的特定实施例的观点出发进行了说明，但是本发明的范围并不局限于剃须刀的用途，应当包括权利要求书所请求的保护范围。
需要注意的是，根据所述优选实施例对本发明的技术思想进行了具体的说明，但是上述的实施例是为了对其进行说明的，并不是要对其进行限制的。并且，对于本发明的技术领域的具有通常知识的技术人员而言应当知道，在本发明的技术思想范围内可具有各种变形例。对于上述的发明的保护范围根据权利要求书而确定，并不局限于说明书的记载，属于权利要求书所请求保护的等同范围的变形和变更均应当都属于本发明的保护范围。

Claims (20)

1.一种高碳马氏体系不锈钢的制造方法，其特征在于，在包含朝着相反方向旋转的一对轧辊、设置在该轧辊的两侧面而用于形成钢水池的边缘挡板、从所述钢水池的上面供给惰性氮气的半月板盾的薄带连铸装置中，将按照重量百分比包含C：0.40～0.80％、Cr：11～16％的不锈钢钢水从中间包通过喷嘴供给到所述钢水池而铸造不锈钢薄板，铸造所述不锈钢薄板之后立即利用在线轧辊以5～40％的压下率制造热轧退火带钢，以在热轧退火带钢的微细组织内使初生碳化物为10μm以下。
2.如权利要求1所述的高碳马氏体系不锈钢的制造方法，其特征在于，所述马氏体系不锈钢按照重量百分比包含Si：0.1～1.0、Mn：0.1～1.0、Ni：大于0且小于等于1.0、N：大于0且小于等于0.1、S：大于0且小于等于0.04、P：大于0且小于等于0.05以及剩余部分为Fe以及其他不可避免的杂质。
3.如权利要求1所述的高碳马氏体系不锈钢的制造方法，其特征在于，在还原性气氛下以700～950℃的温度范围内对所述热轧退火带钢实施箱式炉退火而制造热轧退火板。
4.如权利要求3所述的高碳马氏体系不锈钢的制造方法，其特征在于，箱式炉退火在1～3次的范围内实施。
5.如权利要求3所述的高碳马氏体系不锈钢的制造方法，其特征在于，箱式炉退火实施为，在所述热轧退火带钢的截面微细组织中，具有0.1μm以上大小的铬碳化物在每100μm2面积具有50个以上。
6.如权利要求3所述的高碳马氏体系不锈钢的制造方法，其特征在于，经所述箱式炉退火处理的热轧退火带钢在喷丸清理之后实施酸洗处理。
7.如权利要求6所述的高碳马氏体系不锈钢的制造方法，其特征在于，在所述酸洗处理之前的热轧退火带钢中脱碳层的深度为表面层锈垂直向下20μm以下。
8.如权利要求1至7中任意一项所述的高碳马氏体系不锈钢的制造方法，其特征在于，对所述热轧退火带钢实施冷轧，且一次冷轧压下率最大为70％。
9.如权利要求8所述的高碳马氏体系不锈钢的制造方法，其特征在于，经冷轧的所述带钢在还原性气氛下实施总次数为5次以下的退火。
10.如权利要求8所述的高碳马氏体系不锈钢的制造方法，其特征在于，经冷轧的所述带钢在650～800℃的温度下实施冷轧退火。
11.一种高碳马氏体系不锈钢，其特征在于，在包含朝着相反方向旋转的一对轧辊、设置在该轧辊的两侧面而用于形成钢水池的边缘挡板、从所述钢水池的上面供给惰性氮气的半月板盾的薄带连铸装置中，将按照重量百分比包含C：0.40～0.80％、Cr：11～16％的不锈钢钢水从中间包通过喷嘴供给到所述钢水池而铸造不锈钢薄板，铸造所述不锈钢薄板之后立即利用在线轧辊以5～40％的压下率制造热轧退火带钢，以在热轧退火带钢的微细组织内使初生碳化物为10μm以下。
12.如权利要求11所述的高碳马氏体系不锈钢，其特征在于，所述马氏体系不锈钢按照重量百分比包含Si：0.1～1.0、Mn：0.1～1.0、Ni：大于0且小于等于1.0、N：大于0且小于等于0.1、S：大于0且小于等于0.04、P：大于0且小于等于0.05以及剩余部分为Fe以及其他不可避免的杂质。
13.如权利要求11所述的高碳马氏体系不锈钢，其特征在于，所述热轧退火带钢为在还原性气氛下以700～950℃的温度范围内实施箱式炉退火而制造的热轧退火板。
14.如权利要求13所述的高碳马氏体系不锈钢，其特征在于，箱式炉退火在1～3次的范围内实施。
15.如权利要求13所述的高碳马氏体系不锈钢，其特征在于，箱式炉退火实施为，在所述热轧退火带钢的截面微细组织中，具有0.1μm以上大小的铬碳化物在每100μm2面积具有50个以上。
16.如权利要求13所述的高碳马氏体系不锈钢，其特征在于，经所述箱式炉退火处理的热轧退火带钢在喷丸清理之后实施酸洗处理。
17.如权利要求16所述的高碳马氏体系不锈钢，其特征在于，在所述酸洗处理之前的热轧退火带钢中脱碳层的深度为表面层锈垂直向下20μm以下。
18.如权利要求11至17中任意一项所述的高碳马氏体系不锈钢，其特征在于，对所述热轧退火带钢实施冷轧，且一次冷轧压下率最大为70％。
19.如权利要求18所述的高碳马氏体系不锈钢，其特征在于，经冷轧的所述带钢在还原性气氛下实施总次数为5次以下的退火。
20.如权利要求18所述的高碳马氏体系不锈钢，其特征在于，经冷轧的所述带钢在650～800℃的温度下实施冷轧退火。
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