CN102471850A - 方向性电磁钢板 - Google Patents

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Abstract

作为电磁钢板的成分，以质量％计，含有C：0.005％以下、Si：1.0～8.0％及Mn：0.005～1.0％，并且含有总计10～50ppm的选自Nb、Ta、V及Zr中的一种或两种以上，余量由Fe及不可避免的杂质构成；所述Nb、Ta、V及Zr的含量的至少10％以析出物的形式存在，且所述析出物的直径(圆等效直径)平均为0.02～3μm，而且钢板的二次再结晶晶粒的平均粒径为5mm以上，由此，提供即使是在数米大小的大型变压器用电磁钢板的情况下也能够降低进行剪切加工时的磁特性劣化的钢板。

Description

方向性电磁钢板
技术领域
本发明涉及适合用于变压器的铁芯材料等的方向性电磁钢板(grain oriented electrical steel sheet)，特别是涉及想要减轻实施剪切加工时的磁特性的劣化的方向性电磁钢板。
背景技术
电磁钢板是作为各种变压器或电动机等的铁芯而广泛使用的材料。特别是对于被称为方向性电磁钢板的电磁钢板而言，其晶粒(crystalgrain)的取向集聚向(highly oriented)为被称为高斯(Goss)取向的{110}<001>取向。
在制造这样的方向性电磁钢板时，作为一般的技术使用下述技术：使用被称为抑制剂(inhibitor)的析出物(precipitates)，在最终退火(finalannealing)中使具有Goss取向的晶粒发生二次再结晶(secondaryrecrystallization)。
例如，在专利文献1中公开了含有指定量的Al及S作为抑制剂成分(inhibitor-forming element)的方法，即使用AlN、MnS作为抑制剂的方法。另外，在专利文献2中公开了含有指定量的S及Se中的至少一种的方法，即使用MnS、MnSe作为抑制剂的方法。这些方法分别在工业上得到使用。进而，最近，如专利文献3中所提出，存在如下技术：即使是不含有抑制剂成分的钢板，也能通过二次再结晶的作用使Goss取向晶粒(Goss oriented grain)发达(develop)。
专利文献3中记载的技术为如下技术：通过尽量排除抑制剂成分等杂质，使生成一次再结晶时的、晶界(grain boundary)所具有的晶界能的晶界取向差角(misorientation)依赖性显露(elicit)，从而即使不使用抑制剂，也能使具有Goss取向的晶粒发生二次再结晶。
对于上述方法而言，不需要抑制剂成分，因此，不需要对抑制剂成分进行纯化的工序。另外，不需要使纯化退火(purification annealing)高温化，由于不需要抑制剂成分的钢中微细分散的工序，因此也不需要为了微细分散而必需的高温钢坯加热(slab reheating)等，是在工序及成本方面、而且在设备等的维护方面均具有较大优点的方法。
在方向性电磁钢板的各种特性中，铁损(iron loss)特性是与制品的能量损失直接相关的特性，认为最为重要。为了改善所述铁损特性，认为可以降低W17/50(励磁磁通密度1.7T、励磁频率50Hz时的能量损失)所代表的值。
另外，对于使用方向性电磁钢板的变压器而言，所述铁损特性受到重视，即使在制作变压器之后，为了管理实际设备中的铁损特性，需要定期地实施该测定。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特公昭40-15644号公报
专利文献2：日本特公昭51-13469号公报
专利文献3：日本特开2000-129356号公报
发明内容
发明所要解决的问题
通常，电磁钢板的制品形成为片状，并且在制作变压器时，切割加工成预定的大小。作为切割加工的方法，通常是像剪子那样使2片刀片从上下相互推压的(最终刀片之间交错)剪切加工(也称为分切加工)方法。
对于这样剪切后的钢板而言，其加工面由于剪切力而被撕开，在钢板内引入大量应力。因此，剪切后的电磁钢板容易产生来自引入应力的磁特性的劣化，从而成为问题。
作为降低由所述剪切加工引起的磁特性劣化的方法，有时在剪切加工之后应用在700～900℃下进行数小时退火的去应力退火(stressrelief annealing)。但是，进行去应力退火仅限于大小(长度)为500mm以下的小变压器，而不能在数米大小的大型变压器用的铁芯等中应用。
因此，期望对于数米大小的大型变压器用电磁钢板而言，也能够降低进行剪切加工时的磁特性劣化的技术。
用于解决问题的方法
发明人为了解决上述问题，反复进行深入的研究，结果发现，通过含有微量的Nb等元素，能够大幅度降低如上所述的剪切加工时的铁损劣化。
以下，对成功完成本发明的实验进行说明。
<实验1>
通过由再结晶退火(一次再结晶退火)-最终退火(纯化退火)构成的通常的制造方法来制作方向性电磁钢板，所述方向性电磁钢板，以质量％计，含有Si：3.30～3.34％、Mn：0.06～0.07％、Sb：0.025～0.028％及Cr：0.03～0.04％，并且使Nb的添加量分别为4ppm(不可避免的杂质水平)、22ppm、48ppm、65ppm、90ppm及210ppm，余量由Fe及不可避免的杂质构成。在最终退火(纯化退火)时，通过使最高到达钢板温度为1200℃，使析出物形成元素(Nb)暂时固溶，然后，将从900℃至500℃的冷却速度设为平均20℃/小时，并降温至常温。
将这样得到的方向性电磁钢板切割成被称为爱泼斯坦(Epstein)试验片的30mm×280mm尺寸。此时，准备用钢丝钳缓慢地以不向钢中引入应力的方式进行切割的情况、与如上所述作为一般的方向性电磁钢板的切割方法的、通过使用上刀片和下刀片的剪切机进行切割的情况这两种情况下的2种试验片。根据JIS C 2550中记载的方法对所得到的样品的铁损进行测定。
图1中示出了将从利用剪切机切割的样品的铁损值减去利用钢丝钳切割的样品的铁损值而得到的值设定为ΔW(以下对于本发明相同)，并对所述ΔW(纵轴：W/kg)与钢中的Nb的含量(横轴：质量ppm)的关系进行调查的结果。
利用剪切机切割的情况下，如上所述，钢板中残存应力而铁损劣化。另一方面，利用钢丝钳的切割虽然花费时间，但能够几乎不使应力残存在钢板中而进行切割。
因此，可以认为该图中所示的ΔW大致表示由于应力残存而劣化的铁损量。因此，由该图可知，通过含有Nb，能够降低由于剪切而劣化的铁损量。
如上所述，含有Nb的样品能够降低由剪切引起的铁损劣化的原因尚不明确，发明人作如下考虑。
进行本次实验中使用的Nb含有材料的组织调查后表明，Nb形成析出物而在钢中分散。较小的析出物的直径约为0.02μm，较大的析出物的直径约为3μm。在通常的方向性电磁钢板中，这样的钢中的析出物几乎不存在，因此推测，该析出物的存在可能有助于降低由剪切引起的铁损劣化。
另一方面，由于剪切而铁损发生劣化是由于在剪切后的部位应力蓄积。在此，应力的蓄积是指，在铁的晶粒内铁原子规则地排列，此时来自外部的应力等对其产生作用，从而铁原子的排列变形或变得不规则。
但是认为，在所述规则排列的铁原子中存在如上所述的析出物时，对该部位施加如剪切加工那样的应力来进行切割时，在该析出物的周围发生应力集中，从而在使铁原子的排列变形之前产生裂缝。如果认为通过该机制上述的应力的蓄积能够得到缓和，则能够说明上述现象。
钢板中所含有的Nb可以认为是固溶状态和形成析出物的状态二种，但如上所述，认为形成析出物是重要的。因此，对于含有22ppm的Nb的试样，调查了Nb析出比例(析出物中所含有的Nb的含量相对于Nb总含量的比例)。
为了求出Nb析出物中的Nb析出比例，首先，需要求出Nb总含量(钢板中的含量：质量％)。Nb总含量能够通过JIS G 1237中记载的电感耦合等离子体发射光谱法(ICP发射光谱法：inductively-coupledplasma optical emission spectrometry)求得。需要说明的是，Ta通过JIS G1236、V通过JIS G 1221、Zr通过JIS G 1232中记载的各方法求出含量。
另一方面，对于析出物中所含有的Nb的含量(钢板中的含量：质量％)，可以将钢板通过电解溶解，仅捕捉(过滤)析出物，并测定该析出物中的Nb重量，由进行电解而减少的钢板的重量与该析出物中的Nb重量来计算。
具体而言，这种析出物中所含有的Nb的含量的定量值通过以下方法求出。
首先，将制品板切割成50mm×20mm的大小，在加热至85℃的10％HCl水溶液中浸渍2分钟，由此，除去制品的涂层和被膜。然后，进行重量测定，使用市售的电解液(10％AA液：10％乙酰丙酮-1％四甲基氯化铵-甲醇)进行电解，直至约1g被电解。进而，为了使用于电解的制品板的表面上附着的析出物剥离，将制品板浸渍到乙醇溶液中，并施加超声波。
在该乙醇溶液和上述电解中使用的电解液中含有析出物，通过使用0.1μm目的滤纸(能够捕捉直到nm级别的析出物)对它们进行过滤来捕捉析出物。过滤后，将过滤得到的析出物连同滤纸一起放入铂坩埚中，在700℃下加热1小时，再加入Na2B4O7和NaCO3，在900℃下加热15分钟。将其暂时冷却后，再在1000℃下加热15分钟。
由于坩埚中凝固成糖状，因此，连同坩埚一起加入到25％HCl水溶液中，直接在约90℃下加热30分钟，使糖状的物质全部溶解。通过将该溶液利用JIS G1237记载的ICP发射光谱法进行分析来求出析出物中的Nb重量。
另外，通过将该Nb重量除以由于电解而减少的制品板(钢板)的重量，求出析出物中所含有的Nb的含量(质量％)。
通过将如上求出的析出物中所含有的Nb的含量(质量％)除以上述Nb总含量(质量％)，能够求出Nb析出比例。
上述试样中的Nb析出比例为65％。因此，进一步进行了调查，结果发现，为了显示出本发明的效果，需要至少Nb总含量中的10％析出。
通过上述机制可以认为，Nb这样的析出物形成元素残存在钢中的量越多，ΔW特性越良好，但析出物也具有使加工前的原材料本身的铁损特性劣化的作用。因此，在由剪切加工引起的铁损劣化较小的范围中，优选析出物量少。本实验中，对于Nb含量为65ppm以上的原材料而言，由于原材料本身的铁损发生劣化，因此认为，含量需要控制在50ppm以下。
接着，对二次再结晶晶粒的结晶粒径对ΔW产生的影响进行调查。这是由于，通过存在多个晶界，预测由如上所述的剪切引起的应力蓄积也能得到缓和，因此认为，在结晶粒径小且晶界多的情况下，存在最初由剪切加工引起的铁损劣化小、由上述析出物引起的应力蓄积的缓和机制没有显示效果的可能性。
<实验2>
通过连铸来制造钢坯，并在1250℃下进行钢坯加热，然后，通过热轧精加工至2.7mm的厚度，其中，所述钢坯，以质量％计，含有C：0.035％、Si：3.31％、Mn：0.13％、Sb：0.039％、Cr：0.05％、P：0.012％、N：42ppm及S：31ppm，余量由Fe及不可避免的杂质构成。接着，实施1000℃、15秒的热轧板退火，然后，通过冷轧精加工至0.30mm的板厚。
进而，在50％N2-50％H2湿润气氛中(脱碳气氛中)，在800～880℃的温度范围内、60秒的均热条件下，实施再结晶退火，然后，涂布以MgO为主体的退火分离剂(annealing separator)，然后，进行在1050～1230℃的温度范围内保持10小时的纯化退火。
为了使由纯化退火引起的二次再结晶的结晶粒径发生变化，变更再结晶退火和纯化退火的温度。
接着，在900℃、15秒的条件下，进行兼具有以磷酸镁和硼酸为主体的张力赋予涂层(tension coating)的形成的平整退火(flatteningannealing)。进而，切割成上述爱泼斯坦试验片(30mm×280mm)的尺寸。此时，与实验1同样地进行钢丝钳切割和利用剪切机的切割。根据JIS C2550中记载的方法对所得到的样品的铁损进行测定。
然后，通过酸洗使钢基(steel substrate)露出，从而测定二次再结晶晶粒的结晶粒径。对于结晶粒径而言，对于各条件测定4片爱泼斯坦试验片的粒径，并对其进行平均。进而，进行钢基的成分分析，结果为C：0.0018％、Si：3.30％、Mn：0.13％、Sb：0.039％、Cr：0.05％、P：0.011％，其他元素在检测限以下。另外，将通过上述方法求出的ΔW(纵轴：W/kg)与结晶粒径(横轴：mm)的关系示于图2中。
该实验中，由于没有残留Nb这样的析出物形成元素，因此，没有发挥实验1中得到的效果，因此，在平均粒径大的情况下，得到ΔW大的结果，平均粒径减小时，得到ΔW减小的结果。换言之，对于由Nb等形成析出物的元素的添加带来的ΔW降低效果而言，可以说在二次再结晶晶粒的平均粒径为5mm以上的情况下发挥所述效果。
发明人由以上的实验发现，在二次再结晶晶粒的粒径大的方向性电磁钢板的最终制品板中，使Nb这样的元素的含量为10～50ppm，并且使至少其中的10％以析出物的形式存在，由此，能够抑制剪切加工时的铁损劣化。
本发明基于上述见解。
即，本发明的主旨构成如下。
1.一种方向性电磁钢板，其特征在于，以质量％计，含有C：0.005％以下、Si：1.0～8.0％及Mn：0.005～1.0％，并且含有总计10～50ppm的选自Nb、Ta、V及Zr中的一种或两种以上，余量由Fe及不可避免的杂质构成；上述Nb、Ta、V及Zr的含量的至少10％以析出物的形式存在，且所述析出物的直径(圆等效直径)平均为0.02～3μm，而且钢板的二次再结晶晶粒的平均粒径为5mm以上。
2.上述1所述的方向性电磁钢板，其特征在于，以质量％计，还含有选自Ni：0.010～1.50％、Cr：0.01～0.50％、Cu：0.01～0.50％、P：0.005～0.50％、Sn：0.005～0.50％、Sb：0.005～0.50％、Bi：0.005～0.50％及Mo：0.005～0.100％中的至少一种。
3.上述1或2所述的方向性电磁钢板，其特征在于，在表面上以相对于所述钢板的轧制直角方向为15°以内的角度具有宽度：50～1000μm、深度：10～50μm的直线状或虚线状的凹槽(groove)。
4.一种铁芯的制造方法，其特征在于，对上述1～3中任一项所述的方向性电磁钢板进行剪切，然后，在不进行去应力退火的条件下进行层叠。
发明效果
根据本发明，能够有效地抑制方向性电磁钢板的由剪切加工引起的磁特性劣化，从而能够制作能量损失少的变压器用的铁芯。
附图说明
图1是表示钢中的Nb含量(横轴：ppm)与由剪切加工引起的铁损劣化量(ΔW)(纵轴：W/kg)的关系的图。
图2是表示二次再结晶晶粒的结晶粒径(横轴：mm)与由剪切加工引起的铁损劣化量(ΔW)(纵轴：W/kg)的关系的图。
具体实施方式
以下，对本发明具体地进行说明。
首先，对于本发明中将钢板的成分组成限定于上述范围的理由进行说明。需要说明的是，钢板成分中的％标记以及ppm标记，只要没有特别说明，则分别表示质量％、质量ppm。
C：0.005％以下
C是钢中不可避免地混入的元素，由于产生因磁时效引起的磁特性劣化，优选尽量降低。但是，难以完全除去，从制造成本方面出发，允许为0.005％以下。优选为0.002％以下。没有理由应该特别地限定C含量的下限，但在工业上含有大于零的C。
Si：1.0～8.0％
Si是在最终制品板中用于提高钢的比电阻、改善铁损所必需的元素，但在低于1.0％时，其效果缺乏。另一方面，在超过8.0％的情况下，钢板的饱和磁通密度显著降低。因此，Si限定为1.0～8.0％。Si含量的优选的下限为3.0％。另外，Si含量的优选的上限为3.5％。
Mn：0.005～1.0％
Mn是用于提高热轧时的加工性所必需的元素，但在添加量低于0.005％时，加工性改善效果缺乏。另一方面，超过1.0％时，二次再结晶变得不稳定，从而磁特性发生劣化。因此，Mn限定为0.005～1.0％。Mn含量的优选的下限为0.02％。另外，Mn含量的优选的上限为0.20％。
本发明中，作为析出物形成元素，含有总计10～50ppm的范围内的选自Nb、Ta、V及Zr中的一种或两种以上(以下称为“Nb等”)，这是不可欠缺的。这是因为，在Nb等总计低于10ppm时，作为本发明的最大的特征的、用于铁损改善的析出物没有充分地生成。另一方面，Nb等总计超过50ppm时，如上所述，原材料自身的铁损特性发生劣化，因此，将50ppm作为其上限。优选为10～30ppm的范围。
另外，上述Nb等的析出物的存在为10％以上，需要使所述析出物的平均直径(圆等效直径)为0.02～3μm的范围。平均直径低于0.02μm时，析出物过小而难以发生应力集中。另一方面，超过3μm时，析出物的存在频率(个数)减少而产生应力集中的部位减少。优选的析出物的平均直径为0.05～3μm。更优选的下限为0.12μm，进一步优选的下限为0.33μm。另外，更优选的上限为1.2μm，进一步优选的上限为0.78μm。
Nb等的析出物的析出的比例优选为20％以上，更优选为31％以上。进一步优选为48％以上。不需要确定上限，即使100％析出也没有问题。
对于Nb等的析出物的平均直径而言，优选通过扫描电子显微镜对所得到的样品的截面进行观察，在约10000倍的倍率下拍摄约10个视野，并通过图像分析来求出圆等效直径的平均值。另外，析出物的比例(析出比例)优选基于实验1中记载的方法进行测定。作为Nb等含有2种以上的元素的情况下，将析出物中所含有的Nb等的总含量(质量％)除以钢板中所含有的Nb等的总含量(质量％)即可。
作为析出物形成元素，从热轧时难以产生钢板的缺陷的观点出发，优选为选自Nb、V及Zr的一种或两种以上。从能够降低热轧时的缺陷的观点出发，特别优选Nb。这些情况下，必须范围10～50ppm及优选范围10～30ppm也适用，优选的析出物直径及析出的比例也与上述同样。
在此，为了调节Nb等的析出物的直径和析出的比例，控制纯化退火时的最高到达钢板温度及之后的从900℃至500℃的冷却速度是有效的。这是由于，对于这些析出物而言，通过使纯化退火在高温下进行而使其暂时固溶，并在进行冷却时使其再析出，由此能够调节其直径的大小和析出比例。
对于以上的现象而言，与一般的析出现象同样地，在冷却速度快的情况下，析出物量变少(以一部分固溶的状态残留)且析出物的直径也变小。另一方面，在冷却速度慢的情况下，具有呈相反状态的倾向。
另外，如上所述，为了发挥由析出物形成元素添加而带来的ΔW降低效果，需要使原材料的二次再结晶晶粒的平均粒径为5mm以上。需要说明的是，该粒径是在本发明的解决问题中列举的、数米大小的大型变压器用电磁钢板中一般的粒径，通过不限定大小来控制二次再结晶的升温速度及气氛，能够控制平均粒径为5mm以上。二次再结晶晶粒的平均粒径优选通过实验2中记载的方法进行测定。
需要说明的是，使二次再结晶晶粒的平均粒径低于5mm来降低ΔW的方法，由于铁损和磁通密度的绝对值变差，因此不优选。
以上，对本发明的基本的成分构成等进行了说明。
本发明中，根据需要，可以适当含有以下所述的元素。
Ni：0.010～1.50％
为了提高磁特性，可以添加Ni。此时，添加量低于0.010％时，磁特性的提高幅度小。另一方面，超过1.50％时，二次再结晶变得不稳定，从而磁特性有可能变差。因此，优选使Ni在0.010～1.50％的范围。
Cr：0.01～0.50％、Cu：0.01～0.50％、P：0.005～0.50％
以降低铁损为目的，可以添加Cr、Cu及P中的至少一种。
但是，在各自的添加量比上述的下限量少的情况下，铁损的降低效果缺乏。另一方面，在超过上述的上限量的情况下，二次再结晶晶粒的生长得到抑制，反而使铁损增大。因此，优选使其分别在上述的范围内含有。
Sn：0.005～0.50％、Sb：0.005～0.50％、Bi：0.005～0.50％、Mo：0.005～0.100％
以提高磁通密度为目的，可以添加Sn、Sb、Bi及Mo中的至少一种。
但是，在各自的添加量比上述的下限量少的情况下，磁特性的提高效果缺乏。另一方面，超过上述的上限量的情况下，二次再结晶晶粒的生长得到抑制而磁特性变差。因此，优选使其分别在上述的范围内含有。
综上，在本发明的电磁钢板中还可以含有选自Ni：0.010～1.50％、Cr：0.01～0.50％、Cu：0.01～0.50％、P：0.005～0.50％、Sn：0.005～0.50％、Sb：0.005～0.50％、Bi：0.005～0.50％及Mo：0.005～0.100％中的至少一种。另外，关于这些元素组的任意的下位集合，可以选择含有选自构成该下位集合的元素(组)中的至少一种。
除了上述以外，还可以根据需要含有至少1组、需要量(公知)的抑制剂成分(AlN形成元素Al及N、MnS形成元素Mn及S、MnSe形成元素Mn及Se、TiN形成元素Ti及N等)。
余量为Fe及通常的不可避免的杂质。作为不可避免的杂质，可以列举：P、S、O、Al、N、Ti、Ca、B等(Al等在不作为抑制剂成分进行添加的情况下相当于杂质)。
进而，本发明中，优选在钢板的表面上，在以相对于轧制直角方向为15°以内的角度交叉的方向上形成宽度：50～1000μm、深度：10～50μm的直线状或虚线状的凹槽。通过所述凹槽的形成，磁畴细化(magnetic domain refining)效果得以发挥，从而实现铁损的进一步降低。需要说明的是，优选使该凹槽的间隔(间距)为约2mm～约7mm。另外，在凹槽相对于轧制直角方向为0°的情况下，严格来讲不是交叉，但此处包括在交叉中。即，凹槽以相对于轧制直角方向为15°以内的角度形成即可。
通过上述凹槽的形成，本发明的电磁钢板的铁损大约降低约0.17W/kg。这与Nb、Ta、V及Zr中的元素的选择无关而出现上述效果。
接着，对本发明的方向性电磁钢板的优选的制造方法进行阐述。该制造方法的主要工序可以利用通常的方向性电磁钢板的制造工序。即为如下一系列的工序：对使用进行预定的成分调节后的钢水而制造的钢坯进行热轧，对所得到的热轧板根据需要实施热轧板退火，然后，实施1次或隔着中间退火的2次以上的冷轧，制成最终板厚，接着，对钢板实施再结晶退火后，实施纯化退火，并根据需要进行平整退火，然后，赋予涂层。
在进行钢水中的成分调节的情况下，C的添加量超过0.10％时，在以后的工序中难以降低至不会引起磁时效的50ppm(0.005％)以下，因此，优选使其在钢水阶段为0.10％以下。
另外，Si即使在钢水中的成分调节的阶段调节为最终需要量即1.0～8.0％，也没有问题。另一方面，利用在钢坯制造以后的工序中通过浸硅处理(siliconization)等使Si量增加的方法时，也可以将钢水中的Si量抑制在最终需要量以下来进行添加。
关于作为本发明的主要成分的Nb、Ta、V及Zr，在钢水阶段以后的工序中难以添加或削减，最优选在上述钢水中的成分调节的阶段添加需要量。
具有上述成分的钢水可以通过通常的铸锭法、连铸法来制造钢坯，也可以通过直接铸造法来制造100mm以下厚度的薄铸片。钢坯通过通常的方法进行加热、热轧，也可以在铸造后不加热而立即进行热轧。在薄铸片的情况下，可以进行热轧，也可以省略热轧而直接进入之后的工序。
作为热轧前的钢坯加热温度，对于包含抑制剂成分的成分系统而言，通常采用约1400℃的高温。另一方面，对于不含有抑制剂成分的成分系统而言，通常采用1250℃以下的低温，在成本方面有利。
接着，根据需要实施热轧板退火。为了得到良好的磁性，热轧板退火温度优选为800℃以上且1150℃以下。这是由于，热轧板退火温度低于800℃时，热轧中的条带组织(band texture)残留，从而难以实现进行整粒(uniformly-sized grain(s))后的一次再结晶组织，因此，即使实施热轧板退火，促进二次再结晶生长的效果也相对较小。另一方面，热轧板退火温度超过1150℃时，热轧板退火后的晶粒变粗大。因此，在这种情况下，也难以实现进行整粒后的一次再结晶组织。
在热轧板退火后，根据需要实施隔着中间退火的1次以上的冷轧，然后，进行再结晶退火。将冷轧的温度设为100℃～300℃的范围，而且在冷轧过程中进行1次或多次100～300℃范围内的时效处理，这在使磁特性进一步提高的方面是有效的。在实施再结晶退火的情况下，需要进行脱碳时，将该气氛设为湿润气氛，但在不需要进行脱碳时，也可以在干燥气氛下进行。再结晶退火后，可以进一步采用通过浸硅法使Si量增加的技术。
然后，在重视铁损而使镁橄榄石被膜形成的情况下，通过采用以MgO为主体的退火分离剂后实施最终退火(纯化退火)，能够在使二次再结晶组织生长的同时使镁橄榄石被膜形成。
在重视冲孔加工性而不积极地形成镁橄榄石被膜的情况下，可以不采用退火分离剂，或者在采用的情况下，也可以不使用形成镁橄榄石被膜的MgO而使用二氧化硅或氧化铝等。
在涂布这些退火分离剂时，进行不带入水分的静电涂布等是有效的。另外，也可以使用耐热无机材料片(二氧化硅、氧化铝、云母)。
最终退火只要是二次再结晶出现的温度就是充分的，优选在800℃以上进行。另外，优选使二次再结晶完成的退火条件，一般而言，优选在800℃以上的温度下保持20小时以上。在重视冲孔性而不使镁橄榄石被膜形成的情况下，只要完成二次再结晶即可，因此，保持温度优选为约850℃～约950℃，也可以以直到该保持处理来结束最终退火。为了重视铁损或者降低变压器的噪音而使镁橄榄石被膜形成的情况下，升温至约1200℃是有利的。
需要说明的是，在所述高温退火的冷却时，对于至少从900℃至500℃的温度范围而言，优选以5～100℃/小时的速度进行冷却。从低于900℃的保持温度开始进行冷却时，对于从该温度至500℃的温度范围而言，优选以5～100℃/小时的速度进行冷却。这是由于，如果上述温度范围内的冷却速度超过100℃/小时，则析出物变得过细，有可能不会在固溶的状态下析出。另一方面，如果低于5℃/小时，则析出物的直径变得过大，另外该冷却时间变长，有可能降低生产率等。更优选的冷却速度的下限为7.8℃/小时。更优选的冷却速度的上限为30℃/小时，从得到稳定的结果的观点出发，进一步优选的冷却速度的上限为14℃/小时。
在最终退火后，为了除去附着的退火分离剂，进行水洗、刷净、酸洗是有用的。然后，进行平整退火来矫正形状，这对降低铁损是有效的。
在将钢板层叠使用的情况下，为了改善铁损，在平整退火前或平整退火后，对钢板表面实施绝缘涂层是有效的。为了降低铁损，优选能够对钢板赋予张力的涂层。如果采用利用通过粘结剂的张力涂层涂布方法、物理蒸镀法或化学蒸镀法等在钢板表层上涂布无机物的方法，则涂膜的密合性优良，并且具有显著的铁损降低效果，因此，特别优选。
为了降低铁损，优选进行磁畴细化处理。作为该处理方法，可以例示：如通常所实施的那样在最终制品板上设置凹槽、或者通过激光或等离子体以线状引入热应力或冲击应力的方法；和在达到最终加工板厚的冷轧板等中间制品上预先设置凹槽的方法。
作为使用本发明的钢板的优选的铁芯的制造方法，可以列举：对本发明的钢板进行剪切，在不进行去应力退火的条件下进行层叠来制造铁芯的方法。此时，对于本发明的钢板而言，能够将剪切前后的钢板的铁损的劣化抑制在0.1W/kg以下(优选为0.041W/kg以下)。特别是在对大型(例如最长边的长度超过500mm)的板进行剪切来制造大型的铁芯的情况下，该制造方法特别有利。钢板的层叠数、通过上述剪切而得到的钢板的尺寸和形状、上述凹槽的有无及其尺寸、进而涂层的有无和种类等，基于现有的知识进行适当选择即可。
<实施例1>
通过连铸来制造钢坯，在1400℃下进行钢坯加热后，通过热轧精加工成2.4mm的厚度，其中，所述钢坯含有C：0.065％、Si：3.25％、Mn：0.13％、Al：240ppm、N：70ppm、S：36ppm及Nb：25ppm(仅No.7钢为Nb：20ppm)，余量由Fe及不可避免的杂质构成。然后，在1000℃下实施40秒的热轧板退火后，通过冷轧制成1.6mm的板厚，进一步实施900℃的中间退火，然后，通过冷轧精加工成0.23mm厚。
然后，在60％N2-40％H2湿润气氛中，在850℃下实施90秒的均热条件的再结晶退火，然后，涂布以MgO为主体的退火分离剂，并在1220℃下进行6小时的纯化退火。在纯化退火中，对从900℃至500℃的冷却速度如表1所示进行控制，变更Nb析出物的直径和Nb的析出比例。然后，在850℃下实施20秒的平整退火。
将所得到的样品切割成30mm×280mm尺寸。此时的切割在钢丝钳切割和利用剪切机的切割2种条件下进行。基于JIS C 2550中记载的方法对所得到的样品的磁特性进行测定，并将通过利用钢丝钳的切割而得到的样品的磁特性示于表1中。
进而，对于通过2种条件的切割方法分别得到的铁损而言，将通过从利用剪切机切割的样品的铁损中减去通过利用钢丝钳的切割得到的样品的铁损的方法而求出的ΔW一并示于表1中。
接着，对磁测定后的样品进行酸洗处理来除去被膜，从而测定二次再结晶晶粒的结晶粒径。将其结果与Nb的析出物直径及析出比例的调查结果一并示于表1中。需要说明的是，对该酸洗处理后除去被膜的样品进行了钢板中的成分调查，结果为C：0.0016％、Si：3.24％、Mn：0.13％、Nb：18ppm(仅No.7钢为Nb：15ppm)，可以确认是满足本发明的要素的成分组成。
表1
Figure BDA0000133313200000191
*)Nb量在钢坯中为20ppm，在被膜除去样品中为15ppm
如该表所示可知，对于结晶粒径、Nb的析出物直径及析出比例满足本发明的优化范围的发明例而言，磁特性均良好，并且ΔW小，从而由剪切加工产生的铁损劣化小。
<实施例2>
准备如下得到的含有表2记载的成分的方向性电磁钢板的制品板(板厚：0.23mm)：根据通常的制造方法实施二次再结晶退火，接着，在1150℃下实施纯化退火，然后，将从900℃至500℃的冷却速度设定为25℃/小时。
将该方向性电磁钢板切割成30mm×280mm尺寸。此时，在利用钢丝钳的切割的情况与利用剪切机的切割的情况的2种条件下进行。
通过JIS C 2550中记载的方法对所得到的样品的磁特性进行测定，并将通过利用钢丝钳的切割而得到的样品的磁特性示于表2中。另外，将与实施例1同样地求出的ΔW一并示于表2中。
另外，对磁测定后的样品进行酸洗处理来除去被膜，从而测定二次再结晶晶粒的结晶粒径。将其结果与Nb等的析出物直径及析出比例的调查结果一并示于表2中。需要说明的是，表2的钢板中的成分是对该酸洗处理后除去被膜的样品进行成分测定的结果。
另外，进行了析出物的调查，结果，平均的析出物直径为0.05～3.34μm，析出比例为0～79％。
Figure BDA0000133313200000211
如该表所示可知，对于结晶粒径、Nb等的析出物直径及析出比例满足本发明的优化范围的发明例而言，磁特性均良好，并且ΔW小，由剪切加工产生的铁损劣化小。
<实施例3>
通过连铸来制造钢坯，在1400℃下进行钢坯加热后，通过热轧精加工成2.4mm的厚度，其中，所述钢坯含有C：0.065％、Si：3.25％、Mn：0.13％、Cr：0.05％、Al：240ppm、N：70ppm、S：36ppm、P：0.013％、Sn：0.075％、Sb：0.036％、Mo：0.011％及Nb：25ppm，余量由Fe及不可避免的杂质构成。然后，在1000℃下实施40秒的热轧板退火后，通过冷轧制成1.6mm的板厚，进一步在700～1020℃的温度范围内实施中间退火，然后，通过冷轧精加工成0.23mm厚的钢板。
接着，在钢板表面上通过局部的电解蚀刻以与轧制直角方向成10°的角度的方式以8mm间距形成宽度：100μm、深度：25μm的线状凹槽。然后，在60％N2-40％H2湿润气氛中，在800～900℃下实施90秒的均热条件的再结晶退火，然后，涂布以MgO为主体的退火分离剂，并在1220℃下进行6小时的纯化退火。然后，将从900℃至500℃的冷却速度设为10℃/小时进行冷却。
然后，在850℃下实施20秒的平整退火。为了变更二次再结晶后的粒径的大小，将中间退火温度和再结晶退火温度进行各种变更。将所得到的样品切割成爱泼斯坦试验片的30mm×280mm尺寸。此时，在利用钢丝钳切割的情况和利用剪切机的切割的情况的2种条件下进行。
通过JIS C 2550中记载的方法对所得到的样品的磁特性进行测定，并将通过利用钢丝钳的切割而得到的样品的磁特性示于表3中。另外，将与实施例1同样地求出的ΔW一并示于表3中。
另外，对磁测定后的样品进行酸洗处理来除去被膜，从而测定二次再结晶晶粒的结晶粒径。将其结果与Nb等的析出物直径及析出比例的调查结果一并示于表3中。另外，对该酸洗处理后除去被膜的样品进行了钢板中的成分调查，结果，C：0.0016％、Si：3.24％、Mn：0.13％、Cr：0.05％、P：0.011％、Sn：0.074％、Sb：0.036％、Mo：0.011％、Nb：18ppm，是满足本发明的要素的成分组成。
表3
Figure BDA0000133313200000231
如该表所示可知，对于结晶粒径、Nb的析出物直径及析出比例满足本发明的优化范围的发明例而言，磁特性均良好，并且ΔW小，由剪切加工产生的铁损劣化小。
另外，由实施例1～3可知，通过本发明，能够得到ΔW约为0.1W/kg以下的、剪切加工时的磁特性劣化少的方向性电磁钢板。由此可知，对本发明的钢板进行剪切加工，在不实施去应力退火的条件下制造层叠铁芯，对改善铁芯的磁特性、特别是对改善铁损是有效的。
另外，对于使用实施例1～3的Nb析出物的钢而言，析出物直径(平均直径)为0.12μm以上且1.2μm以下(优选为0.78μm以下。另外，优选析出比例为48％以上)，ΔW为0.038W/kg以下时，能够得到更加优良的特性。由上述实施例1～3等可知，为了得到这样的析出物直径和量，优选将最终退火后的冷却速度设为7.8～30℃/小时，进一步优选设为7.8～14℃/小时。
产业上的可利用性
根据本发明，能够减轻方向性电磁钢板的剪切加工时的磁特性劣化。结果能够得到铁损少的铁芯，因而，能够制作能量效率高的大型变压器等。

Claims (4)

1.一种方向性电磁钢板，以质量％计，含有C：0.005％以下、Si：1.0～8.0％及Mn：0.005～1.0％，并且含有总计10～50ppm的选自Nb、Ta、V及Zr中的一种或两种以上，余量由Fe及不可避免的杂质构成；所述Nb、Ta、V及Zr的含量的至少10％以析出物的形式存在，且所述析出物的直径(圆等效直径)平均为0.02～3μm，而且钢板的二次再结晶晶粒的平均粒径为5mm以上。
2.如权利要求1所述的方向性电磁钢板，以质量％计，还含有选自Ni：0.010～1.50％、Cr：0.01～0.50％、Cu：0.01～0.50％、P：0.005～0.50％、Sn：0.005～0.50％、Sb：0.005～0.50％、Bi：0.005～0.50％及Mo：0.005～0.100％中的至少一种。
3.如权利要求1或2所述的方向性电磁钢板，在钢板表面上以相对于所述钢板的轧制直角方向为15°以内的角度具有宽度：50～1000μm、深度：10～50μm的直线状或虚线状的凹槽。
4.一种铁芯的制造方法，对权利要求1～3中任一项所述的方向性电磁钢板进行剪切，然后，在不进行去应力退火的条件下进行层叠。
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Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104838028A (zh) * 2012-12-12 2015-08-12 杰富意钢铁株式会社 方向性电磁钢板
TWI504761B (zh) * 2013-02-22 2015-10-21 Jfe Steel Corp 無方向性電磁鋼板製造用的熱軋鋼板及其製造方法
CN107109512A (zh) * 2014-12-24 2017-08-29 Posco公司 取向电工钢板及其制造方法
CN107614725A (zh) * 2015-06-09 2018-01-19 杰富意钢铁株式会社 取向性电磁钢板及其制造方法

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101683693B1 (ko) * 2013-02-27 2016-12-07 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 방향성 전자 강판의 제조 방법
WO2014132930A1 (ja) * 2013-02-28 2014-09-04 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
KR101959646B1 (ko) * 2014-10-06 2019-03-18 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 저철손 방향성 전기 강판 및 그 제조 방법
WO2016129291A1 (ja) 2015-02-13 2016-08-18 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP6424875B2 (ja) * 2015-12-14 2018-11-21 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP6579294B1 (ja) 2018-01-31 2019-09-25 日本製鉄株式会社 方向性電磁鋼板
KR102249920B1 (ko) 2018-09-27 2021-05-07 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 그의 제조방법

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1236824A (zh) * 1998-05-21 1999-12-01 川崎制铁株式会社 极低铁损的高磁通密度的取向性电磁钢板及其制造方法
CN1256321A (zh) * 1998-10-09 2000-06-14 川崎制铁株式会社 铁损低的晶粒取向电磁钢板的制造方法
JP2003049250A (ja) * 2001-08-06 2003-02-21 Kawasaki Steel Corp 曲げ加工性に優れた方向性電磁鋼板およびその製造方法
CN1556869A (zh) * 2002-08-06 2004-12-22 杰富意钢铁株式会社 无方向性电磁钢板、旋转机用部件及旋转机
JP2005023393A (ja) * 2003-07-04 2005-01-27 Jfe Steel Kk 方向性電磁鋼板の製造方法
CN1690242A (zh) * 2004-04-27 2005-11-02 宝山钢铁股份有限公司 低温韧性优良的软磁结构钢板及制造方法
CN1888115A (zh) * 2005-06-30 2007-01-03 宝山钢铁股份有限公司 耐盐雾腐蚀的软磁结构钢及其制造方法
CN101218362A (zh) * 2005-07-07 2008-07-09 住友金属工业株式会社 无方向性电磁钢板及其制造方法
CN101492791A (zh) * 2008-01-24 2009-07-29 宝山钢铁股份有限公司 可大线能量焊接的电磁钢板及其制造方法

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5113469B2 (zh) 1972-10-13 1976-04-28
JPS5224116A (en) * 1975-08-20 1977-02-23 Nippon Steel Corp Material of high magnetic flux density one directionally orientated el ectromagnetic steel and its treating method
SE442751B (sv) * 1980-01-04 1986-01-27 Kawasaki Steel Co Sett att framstella en kornorienterad kiselstalplat
JPS6474817A (en) 1987-09-17 1989-03-20 Asahi Glass Co Ltd Ultrasonic delay line
US5049204A (en) * 1989-03-30 1991-09-17 Nippon Steel Corporation Process for producing a grain-oriented electrical steel sheet by means of rapid quench-solidification process
JP2970436B2 (ja) * 1994-11-11 1999-11-02 住友金属工業株式会社 フルプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法
IT1284268B1 (it) * 1996-08-30 1998-05-14 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato, con elevate caratteristiche magnetiche, a partire da
JPH10110218A (ja) * 1996-10-04 1998-04-28 Kawasaki Steel Corp 磁気特性に優れる方向性電磁鋼板の製造方法
BR9800978A (pt) * 1997-03-26 2000-05-16 Kawasaki Steel Co Chapas elétricas de aço com grão orientado tendo perda de ferro muito baixa e o processo de produção da mesma
IT1299137B1 (it) * 1998-03-10 2000-02-29 Acciai Speciali Terni Spa Processo per il controllo e la regolazione della ricristallizzazione secondaria nella produzione di lamierini magnetici a grano orientato
JP3707268B2 (ja) 1998-10-28 2005-10-19 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
IT1316026B1 (it) * 2000-12-18 2003-03-26 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per la fabbricazione di lamierini a grano orientato.
JP5037796B2 (ja) * 2005-04-15 2012-10-03 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1236824A (zh) * 1998-05-21 1999-12-01 川崎制铁株式会社 极低铁损的高磁通密度的取向性电磁钢板及其制造方法
CN1256321A (zh) * 1998-10-09 2000-06-14 川崎制铁株式会社 铁损低的晶粒取向电磁钢板的制造方法
JP2003049250A (ja) * 2001-08-06 2003-02-21 Kawasaki Steel Corp 曲げ加工性に優れた方向性電磁鋼板およびその製造方法
CN1556869A (zh) * 2002-08-06 2004-12-22 杰富意钢铁株式会社 无方向性电磁钢板、旋转机用部件及旋转机
JP2005023393A (ja) * 2003-07-04 2005-01-27 Jfe Steel Kk 方向性電磁鋼板の製造方法
CN1690242A (zh) * 2004-04-27 2005-11-02 宝山钢铁股份有限公司 低温韧性优良的软磁结构钢板及制造方法
CN1888115A (zh) * 2005-06-30 2007-01-03 宝山钢铁股份有限公司 耐盐雾腐蚀的软磁结构钢及其制造方法
CN101218362A (zh) * 2005-07-07 2008-07-09 住友金属工业株式会社 无方向性电磁钢板及其制造方法
CN101492791A (zh) * 2008-01-24 2009-07-29 宝山钢铁股份有限公司 可大线能量焊接的电磁钢板及其制造方法

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104838028A (zh) * 2012-12-12 2015-08-12 杰富意钢铁株式会社 方向性电磁钢板
US10643770B2 (en) 2012-12-12 2020-05-05 Jfe Steel Corporation Grain-oriented electrical steel sheet
CN104838028B (zh) * 2012-12-12 2020-10-23 杰富意钢铁株式会社 方向性电磁钢板
CN112195399A (zh) * 2012-12-12 2021-01-08 杰富意钢铁株式会社 方向性电磁钢板
TWI504761B (zh) * 2013-02-22 2015-10-21 Jfe Steel Corp 無方向性電磁鋼板製造用的熱軋鋼板及其製造方法
US10026534B2 (en) 2013-02-22 2018-07-17 Jfe Steel Corporation Hot-rolled steel sheet for producing non-oriented electrical steel sheet and method of producing same
CN107109512A (zh) * 2014-12-24 2017-08-29 Posco公司 取向电工钢板及其制造方法
CN107109512B (zh) * 2014-12-24 2019-11-12 Posco公司 取向电工钢板及其制造方法
US10815545B2 (en) 2014-12-24 2020-10-27 Posco Grain-oriented electrical steel plate and manufacturing method thereof
CN107614725A (zh) * 2015-06-09 2018-01-19 杰富意钢铁株式会社 取向性电磁钢板及其制造方法

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