CN102399571B - 一种减缓乙烯裂解炉管结焦和渗碳的裂解炉管及其制造方法 - Google Patents
一种减缓乙烯裂解炉管结焦和渗碳的裂解炉管及其制造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN102399571B CN102399571B CN201010283081.2A CN201010283081A CN102399571B CN 102399571 B CN102399571 B CN 102399571B CN 201010283081 A CN201010283081 A CN 201010283081A CN 102399571 B CN102399571 B CN 102399571B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- cracking furnace
- furnace pipe
- gaseous mixture
- partial pressure
- tube
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
本发明为一种减缓乙烯裂解炉管结焦和渗碳的裂解炉管及其制造方法。所述的裂解炉管内表面具有一层至少包含下列中一种元素的氧化物膜:Cr、Ni、Fe、Mn、Al、Si、B。其制造方法包括将包含有Cr、Ni、Fe、Mn、C元素的镍铬合金在裂解炉管常规制造过程中直接加入选自Al、Si或B中的至少一种元素制成管材,再将所述的管材在低氧分压气氛下进行热处理,在其内表面生成一层金属和/或非金属的氧化物薄膜。本发明的裂解炉管用于石油烃裂解炉生产低碳数烯烃时,可以减少焦炭在炉管内壁的沉积70%以上。
Description
技术领域
本发明涉及一种裂解炉管,更为具体的,涉及一种用于石油烃裂解生产低碳数烯烃时可减少焦炭在炉管内壁沉积的裂解炉管及其制造方法。
背景技术
乙烯是石油化学工业的基础原料。乙烯的产量、生产规模和技术标志着一个国家石油化工的发展水平。目前生产乙烯的方法以管式炉石油烃蒸汽裂解技术为主,据统计,世界上大约99%的乙烯和50%以上的丙烯通过该方法生产。在管式炉石油烃蒸汽裂解制乙烯、丙烯过程中,裂解炉辐射段炉管的结焦和渗碳问题制约裂解炉的运行周期,直接影响乙烯装置的经济效益。裂解炉过短的运行周期和频繁的清焦,消耗大量的能量,减少有效生产时间,缩短设备使用寿命。
裂解炉用炉管通常为镍铬合金管,由HK-40、HP-40等材质组成,通常是由金属模子离心浇注法制造的,这种裂解炉管主要由Ni、Cr、Fe等金属元素组成。在高温下,石油烃与炉管金属中铁、镍相互作用而脱氢沉积碳,即铁、镍元素对石油烃在裂解炉管内表面的结焦具有显著催化作用。同时,焦炭与炉管表面的金属元素形成大量的碳化物,造成炉管渗碳进而失效。
目前,主要采取两种方法来减缓裂解炉辐射段炉管的结焦和渗碳:在裂解原料中添加结焦抑制剂和在裂解炉管内表面涂敷防焦涂层。采用添加结焦抑制剂钝化炉管内表面或使焦碳气化的方法,不仅会对下游产品带来污染,而且需要增加专用的注入设备。采用在裂解炉管内表面涂敷防焦涂层的方法,目的是在炉管内表面形成一层力学性能和热稳定性能俱佳的隔离涂层,隔离石油烃物料与炉管内表面镍、铁金属的接触,从而降低炉管表面铁、镍金属的催化结焦活性,减缓裂解炉辐射段炉管的整个结焦过程。
具有防焦涂层的裂解炉管,有两种不同的制备方式,一种是通过等离子喷涂、热溅射、高温烧结、化学气相沉积等手段,形成在内表面具有如氧化铬、氧化硅、氧化铝和氧化钛等金属或非金属氧化物保护层的裂解炉管。如美国专利US 6585864、US 6579628、US 6537388等。该种方法的缺点是保护层与炉管基体的结合不够牢固,容易剥落。
另一种方法是通过一定温度下特定的气氛处理,在原位生成的内表面具有氧化物保护层的裂解炉管,这种方法的优点是保护层与炉管基体的结合力强,不易剥落。
ZL 200310110224.X采用液氨分解后产生的气体对乙烯炉管进行气氛处理,然后将配制好的合金粉和粘结剂调成浆液涂到气氛处理后的炉管表面进行合金化处理,最后在炉管内表面形成可抑制和减缓结焦的合金层,在用2500g石脑油进行的评价试验中,结焦量减少90。
US 6423415将一定摩尔比组成的K2O、SiO2、Al2O3、ZnO、MgO、Co3O4、Na2O、ZrO2等无机物喷涂到乙烯炉管上,在高温下H2、N2、水蒸气的氛围中烧结,形成玻璃涂层。该方法的缺点是无机涂层和炉管基体的膨胀系数相差较大,经过生产、清焦的温度反复变化后,涂层的寿命会受到影响。
US 5648178公开了一种用化学气相沉积法制备HP-50金属Cr涂层的方法,将CrCl2粉末制成一定粘度的涂料,涂覆到金属表面后在纯H2氛围下热处理,形成牢固的铬涂层,然后用含有丙烷的氢气对Cr涂层干式炭化,形成富炭结合层结合到基体表面,接着用N2处理,形成CrN填充裂缝,最后用水蒸气处理,形成薄的Cr2O3层,覆盖在铬层表面。
加拿大NOVA化学公司公开了一批以氢气和水蒸汽混合气体在低氧分压气氛下处理得到内表面具有金属氧化物保护层的裂解炉管的专利,包括US5630887、US 6824883、US 7156979、US 6436202等,其中的金属氧化物保护层主要是铬锰尖晶石,气氛处理中水蒸汽含量较低,制备时间较长。
发明内容
为了克服现有技术中乙烯裂解炉辐射段炉管的结焦和渗碳问题,本发明的目的在于提供一种可减缓乙烯裂解炉管结焦和渗碳的裂解炉管及制备方法,具体地说,是一种内表面具有金属和/或非金属氧化物保护层的裂解炉管及制备方法。
本发明之一的减缓乙烯裂解炉管结焦和渗碳的裂解炉管是这样实现的:
本发明裂解炉管内表面具有一层至少包含下列中一种元素的氧化物膜:Cr、Ni、Fe、Mn、Al、Si、B。
在具体实施中所述的氧化物膜的化学组成按重量百分比计,包括:
Cr 25~45;
Ni 2~6;
Fe 2~10;
Mn 5~15;
C 0~0.5;
O 25~45;
选自Al、Si或B中的至少一种元素3~20。
所述的氧化物膜的优选化学组成按重量百分比计,包括:
Cr 30~40;
Ni 3~5.5;
Fe 3~9;
Mn 8~13;
C 0~0.5;
O 30~40;
选自Al、Si或B中的至少一种元素5~18。
所述的裂解炉管内表面氧化物膜厚度为0.1~10μm;优选0.1~5μm。
具体实施中,
所述的裂解炉管由包含有Cr、Ni、Fe、Mn、C元素的镍铬合金在裂解炉管常规制造过程中直接加入选自Al、Si或B中的至少一种元素制成炉管,再将所述的炉管在低氧分压气氛下进行热处理,在其内表面生成一层金属和/或非金属的氧化物膜。
所述的用于制造裂解炉管的镍铬合金选自下列合金之一:HK-40、HP-40、HP-45、35Cr45Ni钢、28Cr35Ni钢。其中,HK-40合金元素组成为:23~27%Cr、17~22%Ni、0.35~0.45%C、<1.5%Mn、余量为Fe及微量杂质元素;HP-40合金元素组成为:23~27%Cr、33~37%Ni、0.37~0.50%C、0.8~2.0%Mn、余量为Fe及其他微量金属或非金属元素;HP-45合金元素组成为:24~27%Cr、33~37%Ni、0.40~0.45%C、1.0~1.5%Mn、余量为Fe及其他微量金属或非金属元素;35Cr45Ni钢合金元素组成为:33~37%Cr、43~47%Ni、0.40~0.60%C、0.8~1.2%Mn、余量为Fe及其他微量金属或非金属元素;28Cr35Ni钢合金元素组成为:26~30%Cr、33~37%Ni、0.40~0.60%C、0.8~1.2%Mn、3.0~7.0%W、13~17%Co、余量为Fe及其他微量金属或非金属元素。
本发明之二的减缓乙烯裂解炉管结焦和渗碳的裂解炉管的制造方法是这样实现的。
本发明的裂解炉管由包含有Cr、Ni、Fe、Mn、C元素的镍铬合金在裂解炉管常规制造过程中直接加入选自Al、Si或B中的至少一种元素制成管材,再将所述的管材在低氧分压气氛下进行热处理,在其内表面生成一层金属和/或非金属的氧化物薄膜。
在具体实施中,
所述的Al、Si或B中的至少一种元素是以单质或氧化物形态在镍铬合金的冶炼过程中加入的;其添加量占炉管合金总重量百分比为0.1~8.0wt%。比较优选的,所述的加入的元素为占炉管合金总重量百分比为1.0~4.0wt%的Al和/或1.0~4.0wt%的Si。
所述的低氧分压气氛气体选自CO2、CO、CH4、NH3、H2O、H2、N2、Ar、He、空气中的至少一种,其氧分压小于或等于10-16Pa。其中,优选下列混合物之一:CO2和CO的气体混合物、H2O和CO的气体混合物、H2和H2O的气体混合物;更优选H2和H2O的气体混合物,在所述的H2和H2O的气体混合物低氧分压气氛气体中,H2O占低氧分压气氛气体的体积百分数为0.0006%~10.0%。
所述的热处理温度为400℃~1100℃,优选700℃~1100℃;所述的热处理的时间为5~200小时,优选10~100小时。
综上所述,本发明的裂解炉管内表面上的氧化物薄膜为金属和/或非金属的氧化物薄膜,成分可以是每种元素各自的氧化物,也可以是多种元素的复杂氧化物。该氧化物薄膜与炉管基体牢固结合,可以显著的抑制炉管结焦和渗碳作用。同时,本发明的裂解炉管的制造方法则解决了现有技术中气氛处理裂解炉管时过程复杂、时间长、成本高等不足之处。
本发明可以采用常规的离心浇铸方法制造镍铬合金管材,可以是制成普通光滑镍铬合金圆管材,也可以是异型结构镍铬合金管材。制成的管材经机械加工后,其内表面光亮,无氧化皮,氧含量<5%。然后,将该制造好的炉管在上述的温度及低氧分压气氛下处理,在这样的条件下,Si、Al、B、Cr、Mn等容易向表面富集,并被缓慢氧化而生成一层致密的与炉管基体结合牢固的金属或非金属氧化物膜。而炉管中的Fe、Ni等催化结焦的金属元素则基本不被氧化并向体相迁移,结果就在镍铬合金炉管内表面原位生成以硅氧化物和/或铝氧化物和/或硼氧化物和/或铬氧化物和/或锰氧化物等为主的金属和/或非金属氧化物保护层,屏蔽了炉管中的铁镍元素,使铁镍元素不再与炉管中的石油烃物料直接接触,从而抑制了炉管内的催化结焦及整个结焦过程,并有效提高了炉管的抗渗碳性能。
本发明所述的内表面具有金属或非金属氧化物保护层的裂解炉管(镍铬合金管),可以用于实验室规模的模拟裂解装置或者用于工业上生产乙烯的裂解炉中。当石油烃通过所述的炉管在乙烯裂解炉中进行裂解反应生产低碳数烯烃时,该氧化物薄膜可以起到保护层的作用,能有效的隔离石油烃物料与炉管内表面镍、铁金属的接触,降低炉管表面铁、镍金属的催化结焦活性,提高炉管的抗渗碳性能,从而延长裂解炉的清焦周期及使用寿命。
总体说来,本发明的一种可减缓乙烯裂解炉炉管结焦和渗碳的裂解炉管,其内表面具有一层金属和/或非金属氧化物薄膜。将该炉管用于石油烃裂解炉生产低碳数烯烃时,可以显著减缓裂解炉炉管结焦和渗碳,其有益效果如下:
1、使用本发明的裂解炉管不需要对现有的乙烯装置进行任何改造,只需在更换裂解炉辐射段炉管时更换本发明的具有金属和/或非金属氧化物薄膜的炉管或者对已经在裂解炉中的炉管进行所述的处理即可。因此,易于在现有乙烯裂解装置实现工业化。
2、使用本发明的裂解炉管,可以减少焦炭在炉管内壁的沉积70%以上,效果显著。
具体实施方式
下面结合实施例进一步描述本发明,本发明的范围不受这些实施例的限制。
实施例1
在HK-40镍铬合金冶炼过程中加入占合金总重量百分比为1.5%的金属单质铝,采用离心浇铸方法制成14×2的炉管,经机械加工后炉管内表面光亮、无氧化皮,氧含量为3.13%,用X-射线能量色散谱仪(Energy DispersiveSpectrometer简称EDS)分析炉管表面组成,结果见表1。
用此14×2的炉管在自制的200g/h进料量的试验室装置上进行低氧分压气氛处理。采用H2和H2O的气体混合物作为低氧分压气氛处理气体,其中H2O占H2和H2O气体混合物的体积百分数为2.0%,具体处理条件如下:
氧化温度:900℃
氧化时间:20小时
H2流速:200ml/min
水蒸气流速:4.08ml/min
氧分压:10-20Pa
冷却后,用扫描电镜和能谱仪分析其表面成分,分析表明在炉管内表面生成一层厚度为1.0μm左右的金属氧化物膜,结果见表1。
表1实施例1中处理前后炉管内表面组成元素分布(wt%)
从表1中可以看出,该HK-40镍铬合金炉管处理之前,其内表面存在较多的铁、镍元素,是潜在的引起炉管催化结焦的主要金属元素。经低氧分压气氛处理之后,其主要成分为铝、铬、锰、氧等,铁和镍的含量则显著降低。
以石脑油为裂解原料,对实施例1所述的经低氧分压气氛处理后的本发明炉管及现有技术HK-40炉管分别进行结焦评价试验,裂解完成后利用N2和O2的混合气体进行烧焦,烧焦气体中的CO和CO2浓度通过红外仪在线测量,烧焦气体的体积通过湿式流量计在线记录,最终计算出烧焦气体中的碳量即为裂解过程的结焦量。裂解试验条件如下:
原料:工业石脑油(物性见表2)
表2工业石脑油物性
裂解时间:2小时
预热器温度:600℃
裂解炉温度:850℃
水油比:0.5
停留时间:0.35秒
实验结果表明,本发明的炉管的结焦量比现有技术HK-40炉管的结焦量减少87.85%。
实施例2
在HP-40镍铬合金冶炼过程中加入占炉管合金总重量百分比为2.5%的非金属单质硅,采用离心浇铸方法制成14×2的炉管,经机械加工后炉管内表面光亮、无氧化皮,氧含量为0.16%,用X-射线能量色散谱仪(Energy DispersiveSpectrometer简称EDS)分析炉管表面组成,结果见表3。
用此14×2的炉管在自制的200g/h进料量的试验室装置上进行低氧分压气氛处理。采用CO和H2O的气体混合物作为低氧分压气氛处理气体,其中H2O占CO和H2O气体混合物的体积百分数为8.0%,具体处理条件如下:
氧化温度:950℃
氧化时间:12小时
CO流速:200ml/min
水蒸气流速:17.4ml/min
氧分压:10-19Pa
冷却后,用扫描电镜和能谱仪分析其表面成分,分析表明在炉管内表面生成一层厚度为1.2μm左右的金属及非金属氧化物膜,结果见表3。
表3实施例2中处理前后炉管内表面组成元素分布(wt%)
Cr | Ni | Fe | Si | Mn | C | O | 其他 | 厚度(μm) | |
处理前 | 25.70 | 34.80 | 34.32 | 2.37 | 1.27 | 0.49 | 0.16 | 0.89 | / |
处理后 | 31.62 | 4.07 | 5.16 | 10.86 | 12.20 | 0.42 | 34.80 | 0.87 | 1.2 |
从表3可以看出,该HP-40镍铬合金炉管处理之前,其内表面存在较多的铁、镍元素,是潜在的引起炉管催化结焦的主要金属元素。经低氧分压气氛处理之后,主要成分为铬、硅、锰、氧等,铁和镍的含量则显著降低。
采用与实施例1相同的裂解原料及裂解试验条件,对实施例2中经低氧分压气氛处理后的本发明炉管及现有技术HP-40炉管分别进行结焦评价试验。
实验结果表明,本发明的炉管的结焦量比现有技术HP-40炉管的结焦量减少了74.29%。
实施例3
在35Cr45Ni镍铬合金(简称3545镍铬合金钢)冶炼过程中加入占炉管合金总重量百分比为3.0%的金属单质铝及1.5%的非金属单质硅,采用离心浇铸方法制成14×2的炉管,经机械加工后炉管内表面光亮、无氧化皮,氧含量为零,用X-射线能量色散谱仪(Energy Dispersive Spectrometer简称EDS)分析炉管表面组成,结果见表4。
氧化温度:1000℃
氧化时间:24小时
CO流速:150ml/min
CO2流速:50ml/min
氧分压:10-18Pa
冷却后,用扫描电镜和能谱仪分析其表面成分,分析表明在炉管内表面生成一层厚度为1.5μm左右的金属及非金属氧化物膜,结果见表4。
表4实施例3中处理前后炉管内表面组成元素分布(wt%)
Cr | Ni | Fe | Al | Si | Mn | C | O | 其他 | 厚度(μm) | |
处理前 | 34.68 | 43.82 | 15.81 | 2.83 | 1.23 | 0.84 | / | / | 0.79 | / |
处理后 | 37.74 | 3.08 | 3.11 | 8.85 | 7.95 | 8.27 | / | 30.22 | 0.78 | 1.5 |
从表4可以看出,该3545镍铬合金炉管在处理之前,其内表面存在较多的铁、镍元素,是潜在的引起炉管催化结焦的主要金属元素。经低氧分压气氛处理之后,其主要成分为铬、硅、铝、锰、氧等,铁和镍的含量则显著降低。
采用与实施例1相同的裂解原料及裂解试验条件,对实施例3中经低氧分压气氛处理后的本发明炉管及现有技术3545炉管分别进行结焦评价试验。
实验结果表明,本发明的炉管的结焦量比现有技术3545炉管的结焦量减少了90.15%。
Claims (5)
1.一种减缓乙烯裂解炉管结焦和渗碳的裂解炉管,其特征在于,
所述的裂解炉管内表面具有一层至少包含下列中一种元素的氧化物膜:
Cr、Ni、Fe、Mn、Al、Si、B;
所述的裂解炉管由包含有Cr、Ni、Fe、Mn、C元素的镍铬合金在裂解炉管常规制造过程中直接加入选自Al、Si或B中的至少一种元素制成炉管,再将所述的炉管在低氧分压气氛下进行热处理,在其内表面生成一层金属和/或非金属的氧化物膜;
按重量百分比计,所述的氧化物膜的化学组成包括:
选自Al、Si或B中的至少一种元素3~20;
所述的低氧分压气氛气体选自下列混合物之一:
CO2和CO的气体混合物、H2O和CO的气体混合物、H2和H2O的气体混合物;
CO2和CO的气体混合物中,CO流速:150ml/min,CO2流速:50ml/min;
H2O和CO的气体混合物中,CO流速:200ml/min,水蒸气流速:17.4ml/min;
H2和H2O的气体混合物中,H2流速:200ml/min,水蒸气流速:4.08ml/min;
所述的裂解炉管内表面氧化物膜厚度为0.1~10μm。
3.如权利要求1所述的裂解炉管,其特征在于,
所述的用于制造裂解炉管的镍铬合金选自下列合金之一:
HK-40、HP-40、HP-45、35Cr45Ni钢、28Cr35Ni钢。
4.一种制造如权利要求1~3之一所述裂解炉管的制造方法,其特征在于:
所述的裂解炉管由包含有Cr、Ni、Fe、Mn、C元素的镍铬合金在裂解炉管常规制造过程中直接加入选自Al、Si或B中的至少一种元素制成管材,再将所述的管材在低氧分压气氛下进行热处理,在其内表面生成一层金属和/或非金属的氧化物薄膜;
所述的选自Al、Si或B中的至少一种元素是以单质或氧化物形态在镍铬合金的冶炼过程中加入的;
所述的低氧分压气氛气体选自下列混合物之一:
CO2和CO的气体混合物、H2O和CO的气体混合物、H2和H2O的气体混合物;
CO2和CO的气体混合物中,CO流速:150ml/min,CO2流速:50ml/min;
H2O和CO的气体混合物中,CO流速:200ml/min,水蒸气流速:17.4ml/min;
H2和H2O的气体混合物中,H2流速:200ml/min,水蒸气流速:4.08ml/min;
所述低氧分压气氛气体氧分压小于或等于10-16Pa;
所述的热处理温度为400℃~1100℃;所述的热处理的时间为5~200小时。
5.如权利要求4所述的裂解炉管的制造方法,其特征在于:
所述的热处理温度为700℃~1100℃;所述的热处理的时间为10~100小时。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201010283081.2A CN102399571B (zh) | 2010-09-16 | 2010-09-16 | 一种减缓乙烯裂解炉管结焦和渗碳的裂解炉管及其制造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201010283081.2A CN102399571B (zh) | 2010-09-16 | 2010-09-16 | 一种减缓乙烯裂解炉管结焦和渗碳的裂解炉管及其制造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN102399571A CN102399571A (zh) | 2012-04-04 |
CN102399571B true CN102399571B (zh) | 2014-05-28 |
Family
ID=45882233
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201010283081.2A Active CN102399571B (zh) | 2010-09-16 | 2010-09-16 | 一种减缓乙烯裂解炉管结焦和渗碳的裂解炉管及其制造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN102399571B (zh) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105087046A (zh) * | 2014-05-05 | 2015-11-25 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种处理高温合金炉管的方法和高温合金炉管 |
CN105087045A (zh) * | 2014-05-05 | 2015-11-25 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种抗结焦裂解炉管 |
CN106701147B (zh) * | 2015-08-11 | 2018-03-27 | 中国石化扬子石油化工有限公司 | 一种乙烯裂解炉清焦用上部法兰支撑机构 |
CN106554800B (zh) * | 2015-09-29 | 2019-02-19 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种裂解炉用镍铬合金炉管的处理方法 |
CN106554797B (zh) * | 2015-09-29 | 2019-06-28 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种裂解炉用镍铬合金炉管的处理方法 |
CN106554799B (zh) * | 2015-09-29 | 2019-04-19 | 中国石油化工股份有限公司 | 裂解炉用镍铬合金炉管及其制备方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5630887A (en) * | 1995-02-13 | 1997-05-20 | Novacor Chemicals Ltd. | Treatment of furnace tubes |
CN1439062A (zh) * | 2000-05-25 | 2003-08-27 | 表面工程设计产品公司 | 表面合金化的高温合金 |
CN1546609A (zh) * | 2003-12-12 | 2004-11-17 | 中国石油化工集团公司 | 一种抑制和减缓乙烯裂解炉管结焦的方法 |
CN1576381A (zh) * | 2003-07-17 | 2005-02-09 | 住友金属工业株式会社 | 具有耐渗碳性和耐焦化性的不锈钢和不锈钢管 |
CN101565808A (zh) * | 2008-04-23 | 2009-10-28 | 中国石油大学(北京) | 一种处理高温合金炉管的方法 |
-
2010
- 2010-09-16 CN CN201010283081.2A patent/CN102399571B/zh active Active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5630887A (en) * | 1995-02-13 | 1997-05-20 | Novacor Chemicals Ltd. | Treatment of furnace tubes |
CN1439062A (zh) * | 2000-05-25 | 2003-08-27 | 表面工程设计产品公司 | 表面合金化的高温合金 |
CN1576381A (zh) * | 2003-07-17 | 2005-02-09 | 住友金属工业株式会社 | 具有耐渗碳性和耐焦化性的不锈钢和不锈钢管 |
CN1546609A (zh) * | 2003-12-12 | 2004-11-17 | 中国石油化工集团公司 | 一种抑制和减缓乙烯裂解炉管结焦的方法 |
CN101565808A (zh) * | 2008-04-23 | 2009-10-28 | 中国石油大学(北京) | 一种处理高温合金炉管的方法 |
Non-Patent Citations (4)
Title |
---|
乙烯裂解炉结焦抑制技术进展;范金钢;《化工进展》;20041031;第23卷(第10期);全文 * |
延缓裂解炉管结焦和渗碳的涂层开发与工业考核(一);范根芳;《乙烯工业》;20090331;第21卷(第3期);全文 * |
范根芳.延缓裂解炉管结焦和渗碳的涂层开发与工业考核(一).《乙烯工业》.2009,第21卷(第3期),全文. |
范金钢.乙烯裂解炉结焦抑制技术进展.《化工进展》.2004,第23卷(第10期),全文. |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN102399571A (zh) | 2012-04-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN102399569B (zh) | 一种减缓乙烯裂解炉辐射段炉管结焦和渗碳的方法 | |
CN102807887B (zh) | 一种抑制烃类裂解炉管催化结焦的裂解炉管及其制造方法 | |
CN102399571B (zh) | 一种减缓乙烯裂解炉管结焦和渗碳的裂解炉管及其制造方法 | |
CN102399572B (zh) | 一种抗结焦、抗渗碳的裂解炉管及其制造方法 | |
CA1043190A (en) | Protective films | |
CN103788983B (zh) | 一种抗结焦的烃类裂解炉管及其制备方法 | |
US7488392B2 (en) | Surface on a stainless steel matrix | |
CN102399568B (zh) | 一种减缓结焦和渗碳的急冷锅炉及其制造方法 | |
CN101565808B (zh) | 一种处理高温合金炉管的方法 | |
CN101724827B (zh) | 减少乙烯裂解炉炉管结焦并提高乙烯选择性的方法 | |
CN106591845B (zh) | 一种处理急冷锅炉炉管内表面的方法 | |
CN102399570B (zh) | 一种抑制乙烯裂解炉辐射段炉管结焦和渗碳的方法 | |
CN105154811B (zh) | 一种抗结焦合金材料处理方法 | |
CN105087045A (zh) | 一种抗结焦裂解炉管 | |
CN107881431B (zh) | 一种抗结焦合金材料及其制备方法和一种抗结焦裂解炉管 | |
CA2420229C (en) | Stainless steel and stainless steel surface | |
CN102399573B (zh) | 一种具有催化裂解活性的催化裂解炉管及其制造方法 | |
Yan et al. | Cyclic carburizing behaviour of Al modified high Si-containing HP40 alloy | |
CN102399574B (zh) | 一种石油烃催化裂解制低碳数烯烃的方法 | |
CN102807886B (zh) | 一种烃类裂解炉管在线烧焦过程中抑制结焦的方法 | |
CN104294271A (zh) | 一种在线预涂覆烃类裂解炉管的方法 | |
US6602355B2 (en) | Corrosion resistance of high temperature alloys | |
CN102251225A (zh) | 一种减少烃类裂解炉炉管结焦的处理方法及涂层预处理液 | |
CN113831931B (zh) | 减缓结焦和渗碳的急冷锅炉及其制备方法与应用 | |
CN117946723A (zh) | 减缓结焦和渗碳的急冷锅炉及其制备方法与应用 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant |