CN102202871A - 热塑性树脂发泡膜的制造方法和热塑性树脂发泡膜 - Google Patents

热塑性树脂发泡膜的制造方法和热塑性树脂发泡膜 Download PDF

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Abstract

本发明提供一种热塑性树脂发泡膜的制造方法，根据该方法，可以提供一种较薄的热塑性树脂发泡膜，所述热塑性树脂发泡膜的制造方法包含切削热塑性树脂发泡体的工序，在所述切削热塑性树脂发泡体的工序中，通过使热塑性树脂发泡体或刀具中的至少之一进行往复运动，并使热塑性树脂发泡体和刀具在去程或回程中的至少之一行程中进行擦动，来间歇性地切削热塑性树脂发泡体。

Description

热塑性树脂发泡膜的制造方法和热塑性树脂发泡膜
技术领域
本发明涉及热塑性树脂发泡膜的制造方法和热塑性树脂发泡膜。
背景技术
近年来，伴随手机等移动通讯终端的小型化和高功能化，对轻质、壁薄且刚性高的部件的需求日益增高。尽管可以由单一材料得到上述部件，但由于当上述部件为由表层部和中心部形成的叠层结构体时，可以实现轻质和刚性两者之间的高度平衡，因此优选。亟需适合作为中心部的轻质、壁薄且压缩强度高的发泡体。
作为厚度较薄的发泡膜，由聚氨酯树脂制成的低密度发泡体已被用于手机显示屏部等片材用途，专利文献1中公开了厚度为0.3～13mm的聚氨酯发泡体。然而，这样的发泡体是在被配置在两个物品之间时会发生无间隙的变形的材料，不适合作为叠层结构体的中心部。
专利文献2中提出了一种由聚苯醚类树脂和聚苯乙烯类树脂形成的、在特定方向的热收缩率较大的叠层发泡片，其中公开了厚度为0.25～0.5mm的发泡膜。然而，为了增大该发泡膜的热收缩率，其是在沿挤出方向经过强烈拉伸而得到的，因此在厚度方向的泡室较大，呈扁平状，压缩强度不足。
另外，作为切削热塑性树脂发泡体的方法，以往采用的是使用移动式锯刀或刀口等带式刀的方法等，专利文献3中公开了利用刀口切削的方法。但专利文献3中记载的方法，其目的在于在不破坏表面气泡的条件下进行切削加工，并没有关于制造厚度精度较高的发泡膜的记载。并且，作为切削方法，其中公开了通过刀口进行的切削，并且仅示例了具有刀口的刨刀和带锯。要获得厚度较薄的发泡膜的情况下，如果使用带有刀口的带锯，则会因刀口的毛刺(卷曲)而引发厚度不均，因此无法获得厚度精度高的发泡膜。此外，将刀口加工成环状时，其焊接较厚部分接触切削面的表面时，会残留条纹状的切削痕迹。此外，其中还列举了利用刨刀进行切削的例子，但由于利用该方法切割成的发泡体为小片，因此无法获得发泡膜。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2007-44972号公报
专利文献2：日本特开平2-151429号公报
专利文献3：日本特开2002-86577号公报
发明内容
发明要解决的问题
本发明的目的在于提供一种可通过与铝箔叠层而得到高刚性叠层发泡膜的热塑性树脂发泡膜，以及一种通过切削热塑性树脂发泡体而获得热塑性树脂发泡膜的制造方法。
解决问题的方法
本发明人等为了解决上述问题进行了深入研究，结果发现可以简便地获得轻质且薄的热塑性树脂发泡膜。还发现，即使是轻质且薄的热塑性树脂发泡膜，只要压缩强度高即可获得能够用作结构材料的刚性。
即，本发明包括下述方面。
〔1〕一种热塑性树脂发泡膜的制造方法，其包含切削热塑性树脂发泡体的工序，其中，在所述切削热塑性树脂发泡体的工序中，通过使热塑性树脂发泡体或刀具中的至少之一进行往复运动，并使热塑性树脂发泡体和刀具在去程或回程中的至少之一行程中进行擦动，来间歇性地切削热塑性树脂发泡体。
〔2〕上述〔1〕所述热塑性树脂发泡膜的制造方法，其中，在所述切削热塑性树脂发泡体的工序中，通过持续送出特定厚度的热塑性树脂发泡体，然后使热塑性树脂发泡体和刀具在去程或回程中的至少之一行程中进行擦动，来切削该特定厚度的热塑性树脂发泡体。
〔3〕上述〔1〕或〔2〕所述热塑性树脂发泡膜的制造方法，其中，将热塑性树脂发泡体切削成薄片之后，在热塑性树脂的玻璃化转变温度-30℃～玻璃化转变温度的温度下加热该薄片，并使其平板化。
〔4〕一种热塑性树脂发泡膜，其密度为100kg/m3～500kg/m3，厚度为0.1mm～1.0mm，压缩10％时的压缩强度为0.8MPa以上。
〔5〕上述〔4〕所述的热塑性树脂发泡膜，其厚度为0.1mm～0.4mm。
〔6〕上述〔4〕或〔5〕所述的热塑性树脂发泡膜，其中，热塑性树脂的玻璃化转变温度为105℃以上。
〔7〕上述〔4〕～〔6〕中任一项所述的热塑性树脂发泡膜，其中，热塑性树脂为苯乙烯类树脂。
〔8〕一种叠层发泡膜，其通过在上述〔4〕～〔7〕中任一项所述的热塑性树脂发泡膜的至少一面上叠层铝箔而形成。
发明的效果
按照本发明的热塑性树脂发泡膜的制造方法，可以提供厚度精度高的热塑性树脂发泡膜。此外，尽管本发明的热塑性树脂发泡膜轻质且薄，但其压缩强度高。因此，例如在与铝箔叠层的情况下，可以得到刚性较高的叠层发泡膜。
附图说明
图1是差示扫描量热仪测定结果的一个例子，用于求出本发明所述的热塑性树脂的玻璃化转变温度。横轴为温度，纵轴表示吸收的热量，在升温开始初期及后期的斜率较小的点、和中期斜率变大的点引近似直线，存在两个交点，而这两个交点的中间温度即为玻璃化转变温度。
图2是实施例1中使用的切削机的模式图。
图3是实施例4中使用的切削机的模式图。
图4是实施例5中使用的切削机的模式图。
图5是比较例4中使用的切削机的模式图。
符号说明
1热塑性树脂发泡体
2刀具
3可持续送出特定量发泡体的底座(架台)
4轨道
5固定刀具的底座
6发泡体保持台
7传送带
8带轮
9压料辊
10带式刀
发明的具体实施方式
本发明涉及热塑性树脂发泡膜的制造方法，其包含切削热塑性树脂发泡体的工序，其中，在所述切削热塑性树脂发泡体的工序中，通过使热塑性树脂发泡体或刀具中的至少之一进行往复运动，并使热塑性树脂发泡体和刀具在去程或回程中的至少之一行程中进行擦动，来间歇性地切削热塑性树脂发泡体。
在本发明的切削热塑性树脂发泡体的工序中，使热塑性树脂发泡体或刀具中的至少之一进行往复运动，并使热塑性树脂发泡体和刀具在去程或回程中的至少之一行程中进行擦动。
具体而言，可以列举如下方法：固定热塑性树脂发泡体，利用往复运动的刀具进行切削的方法；或者，将热塑性树脂发泡体固定于在轨道上往复运动的底座上，利用固定的刀具进行切削的方法。这样，通过使热塑性树脂发泡体或刀具中的至少之一进行往复运动，并使热塑性树脂发泡体和刀具在去程或回程中的至少之一行程中进行擦动，可得到表面光滑、中间附近厚度精度高的热塑性树脂发泡膜。进一步，在热塑性树脂发泡体和刀具进行擦动时，通过使热塑性树脂发泡体表面与刀具之间呈一定角度、而非平行，能够使二者最初以点进行接触，从而可以容易地抑制在切削时热塑性树脂发泡体被揪起，因此优选。该角度被称作偏置角，优选5～85°。
需要说明的是，本发明中的热塑性树脂发泡体或刀具的往复运动，不仅包括完全在轴上进行的往复运动，还包含通过与曲轴齿轮相连接而达成的、除了往复运动以外还伴随微小的上下运动的情况。
作为本发明中使用的刀具，从得到表面平滑性高的发泡膜的观点来看，优选刀口、而并非锯刀。进一步，为了避免由于刀具的挠曲而引起厚度精度降低，刀具的厚度优选为3mm以上。
此外，在所述通过使热塑性树脂发泡体和刀具中的至少之一进行往复运动，并使热塑性树脂发泡体和刀具在去程或回程中的至少之一行程中进行擦动，来间歇性切削热塑性树脂发泡体的方法中，热塑性树脂发泡体的密度优选100～500kg/m3。若密度低于100kg/m3，则存在破坏厚度精度的情况，若超过500kg/m3，则存在切削热塑性树脂发泡膜时发生破裂的情况。
在上述通过使热塑性树脂发泡体和刀具中的至少之一进行往复运动，并使热塑性树脂发泡体和刀具在去程或回程中的至少之一行程中进行擦动，来间歇性切削热塑性树脂发泡体的方法中，还包括通过对热塑性树脂发泡体和刀具持续施加一定荷重而在每一个往复中进行切削的方法，其中，采用在每次切削时持续送出一定量的热塑性树脂发泡体、并切削该送出部分的方法时，获得的热塑性树脂发泡膜端部的厚度精度良好，可使用面积大，因此优选。
作为在包含切削热塑性树脂发泡体工序的制造热塑性树脂发泡膜的方法中所使用的热塑性树脂发泡体，优选方形发泡体，从容易对所得热塑性树脂发泡膜的厚度及密度进行调整的角度来看，特别优选使用通过颗粒发泡法(ビ一ズ発泡法)制得的方形热塑性树脂发泡体。需要说明的是，通过颗粒发泡法制得方形热塑性树脂发泡体的方法，可以采用已知方法，例如可采用下述方法：在旋转搅拌式预发泡装置中，利用水蒸汽或水蒸汽与空气的混合气体对含有烃等发泡剂的发泡性热塑性树脂粒子进行加热，来获得预发泡粒子，再将所得预发泡粒子填充至方形模具内，利用水蒸汽等进行加热，来获得方形发泡体。需要说明的是，热塑性树脂发泡体的密度可以根据制备预发泡粒子时的加热条件而容易地调节。此外，作为热塑性树脂种类，可以列举后述的树脂。
可通过切削热塑性树脂发泡体来获得薄片。可以直接将该薄片用作本发明的热塑性树脂发泡膜，但该薄片容易像刨屑那样卷曲，存在操作困难的倾向。在这种情况下，优选在该热塑性树脂的玻璃化转变温度-30℃～玻璃化转变温度的温度下加热该薄片，并使其平板化。在此，所述的加热并使其平板化，具体是指：用烙铁熨烫、或夹在2片平板中并放入加热炉中等，边加热边在平面部施加较弱的压力。
若上述加热温度低于玻璃化转变温度-30℃，则存在无法充分消除卷曲部分的情况，若超过玻璃化转变温度，则存在因热塑性树脂发泡膜进一步膨胀、破裂等，而导致厚度精度下降的情况。需要说明的是，从避免热塑性树脂发泡膜破裂的观点来看，作为施加的压力，优选0.1MPa以下。
本发明的热塑性树脂发泡膜的密度为100kg/m3～500kg/m3，厚度是0.1mm～1.0mm，压缩10％时的压缩强度为0.8MPa以上。
本发明的热塑性树脂发泡膜的密度为100kg/m3～500kg/m3，优选120kg/m3～300kg/m3。若密度低于100kg/m3，则在制成叠层发泡膜时无法获得充分的刚性，若超过500kg/m3，则会破坏轻质性。
此外，本发明中的热塑性树脂发泡膜的厚度为0.1mm～1.0mm，优选0.1mm～0.7mm，更优选0.1mm～0.4mm，进一步优选0.15mm～0.4mm。若厚度低于0.1mm，特别是在厚度不均导致较薄的部位，刚性会大幅下降，在制成叠层发泡膜时会破坏其刚性；若厚度超过1.0mm，则其在狭窄部位的使用受到限制。
此外，本发明中的热塑性树脂发泡膜压缩10％时的压缩强度为0.8MPa以上，优选1.0MPa以上。压缩10％时的压缩强度低于0.8MPa时，在制成叠层发泡膜时无法获得足够的刚性。
为了得到上述的热塑性树脂发泡膜，优选作为基体材料的热塑性树脂具有高刚性，作为这样的热塑性树脂，可以列举例如：苯乙烯均聚物、苯乙烯/丙烯腈共聚物、苯乙烯/α-甲基苯乙烯共聚物、苯乙烯/甲基丙烯酸共聚物、苯乙烯/α-甲基苯乙烯/丙烯腈共聚物、α-甲基苯乙烯/丙烯腈共聚物等苯乙烯类树脂；苯乙烯均聚物与聚苯醚类树脂的混合物、苯乙烯/丁二烯共聚物与聚苯醚类树脂的混合物等改性聚苯醚类树脂；甲基丙烯酸甲酯均聚物、甲基丙烯酸甲酯/丙烯酸甲酯共聚物等聚甲基丙烯酸甲酯类树脂；乙烯/降冰片烯类共聚物、乙烯/双环戊二烯共聚物等环状烯烃类树脂；丙烯均聚物、丙烯/乙烯共聚物、丙烯/丁烯共聚物、乙烯均聚物、乙烯/丁烯共聚物等聚烯烃类树脂等。
此外，作为基体材料的热塑性树脂的玻璃化转变温度(以下也记作Tg)为105℃以上时，即使在手机等所要求的85℃的环境下其尺寸变化和刚性降低也较小，此外，在使用耐热性高的热熔性粘接剂将铝箔等叠层时其尺寸变化较小，因此优选。作为这样的热塑性树脂，可以列举例如：上述中的苯乙烯/丙烯腈共聚物、苯乙烯/α-甲基苯乙烯共聚物、苯乙烯/甲基丙烯酸共聚物、苯乙烯/α-甲基苯乙烯/丙烯腈共聚物、α-甲基苯乙烯/丙烯腈共聚物、苯乙烯均聚物与聚苯醚类树脂的混合物、苯乙烯/丁二烯共聚物与聚苯醚类树脂的混合物、乙烯/降冰片烯类共聚物、乙烯/双环戊二烯共聚物等。
其中，从容易发泡，且可以通过颗粒发泡法、挤出发泡法等已知的生产性较高的方法来获得发泡体的观点考虑，最优选苯乙烯/丙烯腈共聚物、苯乙烯/α-甲基苯乙烯共聚物、苯乙烯/甲基丙烯酸共聚物、苯乙烯/α-甲基苯乙烯/丙烯腈共聚物、α-甲基苯乙烯/丙烯腈共聚物等苯乙烯类树脂。
需要说明的是，本发明中的热塑性树脂的玻璃化转变温度(Tg)是通过下述方法求出的：在差示扫描量热测定(DSC)中，以10℃/分钟的速度使试样1～10mg从40℃升温至210℃，并在该温度下保持5分钟后，再以10℃/分钟的速度由210℃降温至40℃，并在该温度下保持5分钟，然后，再次以10℃/分钟的速度由40℃加热升温至210℃，由此时曲线的拐点求出热塑性树脂的玻璃化转变温度(Tg)。以图1为例对具体方法加以说明，该曲线图随着温度升高而缓慢向吸热侧倾斜，该斜率自110℃附近开始变大，并于125℃附近再次变缓，在升温开始初期及后期的斜率较小的点、和中期斜率变大的点引近似直线(图中的虚线)，将这两个交点的中间温度称为玻璃化转变温度。
为了制造本发明的热塑性树脂发泡膜，可以列举下述方法：利用环状模头或者T型模头将含有发泡剂的熔融树脂挤出的挤出发泡法；在高压下使发泡剂含浸于膜中，随后进行加热或者减压的加压发泡法；利用在模具内使发泡粒子熔敷的颗粒发泡法、挤出发泡法来成形方形热塑性树脂发泡体，然后进行切削以获得热塑性树脂发泡膜的方法。其中，从容易获得厚度精度较高的热塑性树脂发泡膜的观点来看，优选切削方形热塑性树脂发泡体的方法，从容易将所得热塑性树脂发泡膜的压缩10％时的压缩强度控制在0.8MPa以上的观点来看，更优选对通过颗粒发泡法得到的方形热塑性树脂发泡体进行切削的方法。
通过颗粒发泡法得到的热塑性树脂发泡体的气泡形状接近于正球形，因此与容易引发泡室扁平的挤出发泡法相比，对于得到压缩强度高的热塑性树脂发泡膜是有利的。需要说明的是，通过颗粒发泡法得到方形热塑性树脂发泡体的方法，可以采用已知方法，例如可采用下述方法：在旋转搅拌式预发泡装置中，利用水蒸汽或水蒸汽与空气的混合气体对含有烃等发泡剂的发泡性热塑性树脂粒子进行加热，来获得预发泡粒子，再将所得预发泡粒子填充至方形模具内，利用水蒸汽等进行加热，来获得方形发泡体。需要说明的是，热塑性树脂发泡体的密度可以根据制备预发泡粒子时的加热条件而容易地调节。
另外，本发明还涉及在热塑性树脂发泡膜的至少一面叠层有铝箔的叠层发泡膜。
在本发明中，叠层于热塑性树脂发泡膜上的铝箔的厚度优选为0.005～0.05mm，更优选为0.01～0.02mm。若厚度低于0.005mm，则在叠层时存在铝箔起皱的情况，若厚度超过0.05mm，则存在破坏轻质性的可能。
在本发明中，对于在热塑性树脂发泡膜上叠层铝箔的方法没有特别限定，可以采用粘接剂或粘结剂、热熔敷等方法，而从生产性及叠层复合材料的厚度精度的观点来看，优选通过粘接剂进行叠层。
作为上述叠层时所使用的粘接剂，优选为无溶剂类的、收缩较小的粘接剂，例如环氧类粘接剂、丙烯酸类粘接剂、氰基丙烯酸酯类粘接剂、聚氨酯类粘接剂、热熔性粘接剂等。
实施例
下文将基于实施例对本发明进行更为详细的说明，本发明并不限定于这些实施例。
<发泡膜的厚度测定>
除去样品周围端部30mm，切割出450mm×300mm的样品，使用厚度计随机地对样品的30个部位进行厚度测定，通过算术平均计算出平均厚度，同时计算出最大值和最小值之差。
<发泡膜的密度测定>
针对上述实施了厚度测定的热塑性树脂发泡膜样品，测定其纵向和横向的长度以及重量，通过纵向和横向的长度以及平均厚度计算出体积，并用重量除以体积计算得到发泡膜的密度。
<发泡膜端部的厚度测定>
针对进行上述热塑性树脂发泡膜的厚度测定时切下的周围端部，使用厚度计测定四角部的厚度，以最小值作为端部最小厚度。
<发泡膜的压缩强度评价>
切出10片3cm×3cm的热塑性树脂发泡膜，层叠在一起作为测定试样，在23℃气体氛围中，使用自动绘图仪，用以1m/min的速度进行压缩直至变形量达到10％时的应力(N)除以试样面积(0.03m×0.03m＝0.0009m2)，计算出压缩10％时的压缩强度。
<发泡膜的耐热性评价>
从发泡膜的中央部切下大小为100mm×100mm的样品，并测定各边长度，然后，将其放入设定于85℃的热风烘箱中，加热2小时后，再次测定，用加热后的长度除以加热前的长度，计算出尺寸变化的比例。
(实施例1)
通过将株式会社钟化制造的低发泡成形用耐热发泡性聚苯乙烯类树脂、HEAT MAX(商标)HM5预发泡、成形，得到450mm×300mm×25mm、密度为210kg/m3的方形发泡体。设定目标厚度为0.3mm，使用下述切削机对该方形发泡体进行切削。
所使用的切削机是木材加工用切削机，其构成如下：具有在轨道上与底面平行地进行往复运动的底座，在该底座的下部固定发泡体，通过使发泡体在朝上固定的刀具上往复运动来进行切削，通过在每次切削时、即每一个往复时，从发泡体上切下目标切削厚度，来实现对发泡体的连续切削。其中，将偏置角设定为10°。
切削的薄片卷曲严重，卷曲为直径15mm左右的卷状物，将其夹入2片铝板中并在设定于110℃的热风烘箱中加热10分钟，然后，将其自然冷却并取出，得到密度为210kg/m3，平均厚度为0.30mm、最大值与最小值之差为0.03mm、端部最小厚度为0.28mm、且表面平滑的热塑性树脂发泡膜。该发泡膜的压缩10％时的压缩强度为4.5MPa，树脂的玻璃化转变温度为122℃，耐热性评价中的尺寸变化为1.00，即未发生变化。
使用环氧树脂类双组分型粘接剂(Cemedine株式会社制造、1500)，在制得的热塑性树脂发泡膜的两面上贴付厚度为0.012mm的铝箔，得到了高刚性的叠层发泡膜。
[表1]
Figure BDA0000060213240000091
(实施例2)
设定目标厚度为0.7mm，使用与实施例1相同的切削机对实施例1的方形发泡体进行切削，并进行了与实施例1相同的平板化。评价结果如表1所示。此外，与实施例1同样地贴付厚度为0.012mm的铝箔，得到了高刚性的叠层发泡膜。
(实施例3)
通过将株式会社钟化制造的低发泡成形用耐热发泡性聚苯乙烯类树脂、HEAT MAX(商标)HM5预发泡、成形，得到450mm×300mm×25mm、密度为140kg/m3的方形发泡体，与实施例1相同，设定目标厚度为0.3mm，进行切削、平板化。评价结果如表1所示。此外，与实施例1同样地贴付厚度为0.012mm的铝箔，得到了高刚性的叠层发泡膜。
(比较例1)
得到与实施例1相同的方形发泡体，设定目标厚度为0.08mm，使用与实施例1相同的切削机进行切削，并进行了与实施例1相同的平板化。评价结果如表1所示。得到密度为212kg/m3、平均厚度为0.08mm、最大值与最小值之差为0.04mm、端部最小厚度为0.05mm、且表面平滑的热塑性树脂发泡膜。该发泡膜的压缩10％时的压缩强度为4.3MPa，耐热性评价中的尺寸变化为1.00，即未发生变化，但即使与实施例1同样地贴付厚度为0.012mm的铝箔，也仅得到了刚性不足的叠层发泡膜。
(比较例2)
通过将株式会社钟化制造的发泡成形用耐热发泡性聚苯乙烯类树脂、HEAT MAX(商标)HM5预发泡、成形，得到450mm×300mm×25mm、密度为35kg/m3的方形发泡体，按照与实施例1相同的方法进行切削、平板化。得到密度为36kg/m3、平均厚度为0.31mm、最大值与最小值之差为0.06mm(稍大)、端部最小厚度为0.28mm、且表面平滑的热塑性树脂发泡膜。该发泡膜树脂的玻璃化转变温度为116℃，在耐热性评价中的尺寸变化为1.00，即未发生变化，压缩10％时的压缩强度为0.3MPa，但即使与实施例1同样地贴付厚度为0.012mm的铝箔，也仅得到了刚性不足的叠层发泡膜。
(比较例3)
通过将株式会社钟化制造的发泡成形用耐热发泡性聚苯乙烯类树脂、Kanepal(商标)HD预发泡、成形，得到450mm×300mm×25mm、密度为180kg/m3的方形发泡体，按照与实施例1相同的方法进行切削、平板化。得到密度为180kg/m3、平均厚度为0.30mm、最大值与最小值之差为0.03mm、端部最小厚度为0.27mm、且表面平滑的热塑性树脂发泡膜。该发泡膜树脂的压缩10％时的压缩强度为3.2MPa，树脂的玻璃化转变温度为95℃，耐热性评价中的尺寸变化为1.03，发生了膨胀。
可以判断：实施例的热塑性树脂发泡膜的耐热性高，通过叠层铝箔可以制得高刚性的叠层发泡膜，而由比较例1中的厚度较薄的发泡膜、及比较例2中的密度低且压缩强度低的发泡膜，仅能得到刚性不足的叠层发泡膜，比较例3中的树脂玻璃化转变温度低的发泡膜，其耐热性差。
(实施例4)
设定目标厚度为0.3mm，利用下述切削机对实施例1的方形发泡体进行了切削。
所使用的切削机是木材加工用切削机，其构成如下：具有往复运动于倾斜设置的轨道上的底座，刀具以一定角度被固定在该底座上，因而刀具沿斜向平行移动。接着，通过刀具的往复运动对固定在保持台上的发泡体进行切削，通过在每次切削时、即刀具每一个往复时，从发泡体推出目标切削厚度，来实现对发泡体的连续切削。其中，将偏置角设定为15°。
按照与实施例1相同的方法对切削的薄片进行平板化后，得到平均厚度为0.30mm、最大值与最小值之差为0.03mm、端部最小厚度为0.28mm、且表面平滑的热塑性树脂发泡膜。
(实施例5)
设定目标厚度为0.3mm，利用下述切削机对实施例1的方形发泡体进行了切削。
所使用的切削机是木材加工用切削机，其构成如下：具有沿垂直方向对与底面平行地进行往复运动的传送带进行挤压的机构，传送带的下方具有固定台，刀具朝上地固定在该固定台上，从而在传送带和固定台之间挤压发泡体。发泡体在挤压力的作用下与传送带共同进行往复运动，从而实现对该发泡体的切削，由于刀具会不断对向发泡体施加挤压，因此可实现连续的切削。其中，将偏置角设定为15°。
按照与实施例1相同的方法对切削的薄片进行平板化后，得到平均厚度为0.29mm、最大值与最小值之差为0.04mm、端部最小厚度为0.17mm、且表面平滑的热塑性树脂发泡膜。
(比较例4)
设定目标厚度为0.3mm，利用下述切削机对实施例1的方形发泡体进行了切削。
所使用的切削机是软材(聚氨酯发泡体、软木等)加工用切削机，其构成如下：使具有刀口的环状带式刀在2个带轮之间水平运动，利用压料辊向刀口送出发泡体，从而进行切削，其中，可通过调整压料辊与运动的刀具之间的空隙来调节目标切削厚度。
按照上述方法进行切削时不会产生卷曲，因此可通过切削得到热塑性树脂发泡膜。仅得到了平均厚度为0.31mm、端部最小厚度为0.26mm、最大值和最小值之差0.10mm(较大)、且表面残存有切削痕的发泡膜。
可以判断：在实施例1、4、5的制造方法中，由于发泡膜厚度的最大值与最小值之差较小，因此其厚度不均较小，表面也平滑，但是在比较例4的方法中，其厚度不均严重，表面还残存有切削痕。此外，在每次切削时持续送出一定量的发泡体并进行切削的实施例1、4的制造方法中，即便是端部也未出现厚度不均，可使用面积较大。
工业实用性
按照本发明的制造方法，可以提供较薄的热塑性树脂发泡膜。由此，可以提供在手机等移动通讯终端的小型化与高功能化进程中，可满足对轻质、壁薄且高刚性的要求的部件。

Claims (8)

1.一种热塑性树脂发泡膜的制造方法，其包含切削热塑性树脂发泡体的工序，其中，
在所述切削热塑性树脂发泡体的工序中，通过使热塑性树脂发泡体或刀具中的至少之一进行往复运动，并使热塑性树脂发泡体和刀具在去程或回程中的至少之一行程中进行擦动，来间歇性地切削热塑性树脂发泡体。
2.权利要求1所述热塑性树脂发泡膜的制造方法，其中，在所述切削热塑性树脂发泡体的工序中，通过持续送出特定厚度的热塑性树脂发泡体，然后使热塑性树脂发泡体和刀具在去程或回程中的至少之一行程中进行擦动，来切削该特定厚度的热塑性树脂发泡体。
3.权利要求1或2所述热塑性树脂发泡膜的制造方法，其中，将热塑性树脂发泡体切削成薄片之后，在热塑性树脂的玻璃化转变温度-30℃～玻璃化转变温度的温度下加热该薄片，并使其平板化。
4.一种热塑性树脂发泡膜，其密度为100kg/m3～500kg/m3，厚度为0.1mm～1.0mm，压缩10％时的压缩强度为0.8MPa以上。
5.权利要求4所述的热塑性树脂发泡膜，其厚度为0.1mm～0.4mm。
6.权利要求4或5所述的热塑性树脂发泡膜，其中，热塑性树脂的玻璃化转变温度为105℃以上。
7.权利要求4～6中任一项所述的热塑性树脂发泡膜，其中，热塑性树脂为苯乙烯类树脂。
8.一种叠层发泡膜，其通过在权利要求4～7中任一项所述的热塑性树脂发泡膜的至少一面上叠层铝箔而形成。
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