CN102134098A - 一种连续液相氧化反应生产铬酸盐的装置 - Google Patents
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Abstract
一种连续液相氧化反应生产铬酸盐的装置,由预热氢氧化钠(钾)和铬矿粉的铬粉预热桶(5)、碱液预热桶(6)、连续液相氧化反应塔(26)、空气预热装置(35)、贮存桶(41)、浓缩冷却结晶分离器(44)和加热保温装置组成,本发明有生产安全、连续生产、环保、能耗低、降低生产成本、减轻了生产劳动强度和废渣排放少,无废气废水排放等优点,可广泛用于铬酸盐的生产。
Description
技术领域
本发明属于铬酸盐的制备装置,更详细地说是一种连续液相氧化生产铬酸盐的装置。
背景技术
铬酸盐是重要的无机化工原料,一般应用于化工、冶金工业、电镀、制革等行业。现有的铬酸盐工业化生产技术是在铬矿粉中加入碳酸钠和白云石、石灰石混合均匀后,在回转窑于1000℃以上温度焙烧,反应后熟料经浸取得到铬酸钠碱性液。其有能耗高、铬收率低、污染严重,生产工人劳动强度高等不足之处。
在CN10152476.1,发明名称为“铬酸盐的高效、节能、清洁的制造方法”的文献中,公开了一种采用铬铁为原料,在高温高压碱液相中进行氧化熔出,经过降温降压后,固液分离,获得铬酸盐溶液、水和氧化铁、氧化铬的混合物。其有节能、无废气、无废渣、无废水产生等优点,其不足之处是在生产过程中,需在4MP-22MP,最好是在8MP-12MP的高压的带搅拌器的高温高压反应釜内氧化溶出,有在生产工艺中增加了不安全的因素、密封材料要求性能高和不能连续生产等不足之处。
在CN101481144A发明名称为“一种铬铁矿制备铬酸钾的清洁生产方法”的文献中和CN101659444A发明名称为“一种铬铁矿制备铬酸钠的清洁生产方法”的文献中,公开了铬铁矿在KOH-KNO3-H2O介质中氧化性气体进行反应,硝酸盐只作为催化剂使用,反应后得到碱液、铬酸钠(钾)及铁渣的混合反应产物。混合反应产物经浸取、碱液与晶渣混合物的液固分离,铁渣与铬酸钠(钾)混合物的溶解,铁渣与铬酸钠(钾)溶液的固液分离,对铬酸钠(钾)进行蒸发结晶,并对得到的铬酸钠(钾)晶体淋洗与干燥后,制得铬酸钠(钾),结晶母液与碱液一起进行循环使用,用于分解铬铁矿。其有反应温度低(280℃-400℃),铬转化率高,渣中铬含量低、排渣量少,不会产生对环境有害的粉尘与废气污染等优点。其不足之处有生产工艺复杂、反应时间较长等。
鉴于以上技术之不足之处,本发明者们经多年锐意的研究,发现以氢氧化钠(钾)和铬矿粉等为原料,在连续液相氧化反应塔内通入一定温度、压力的空气可以连续制备铬酸盐,至此完成了本发明。
发明内容
本发明的目的就是提供一种连续液相氧化反应生产铬酸盐的装置。本发明的第二个目的是提供一种生产工艺简便、反应时间短、生产成本低等的可连续生产铬酸盐的装置。
为了达到上述目的,本发明是这样实现的:
一种连续液相氧化反应生产铬酸盐的装置,主要由预热氢氧化钠(钾)和铬矿粉的铬粉预热桶(5)、碱液预热桶(6)、连续液相氧化反应塔(26)、空气预热装置(35)、贮存桶(41)、浓缩冷却结晶分离器(44)和加热保温装置组成。
一种连续液相氧化反应生产铬酸盐的装置,其特征在于碱液预热桶(6)的液碱用泵加入到连续液相氧化反应塔(26),当连续液相氧化塔(26)内温度达到180℃-250℃时,从连续液相氧化塔(26)底部(30)送入流量为10-60m3/min,经过加热装置(35)加热至150-300℃的压缩空气,其进气压力为0.45-0.80MPa。
一种连续液相氧化反应生产铬酸盐的装置,其特征在于经连续液相氧化反应塔(26)生产的铬酸盐混合物在储存桶(41)中冷却至90-120℃后再进行固液分离。
一种连续液相氧化反应生产铬酸盐的装置,其特征在于用除尘后的烟道气(23)、烟道气(14)分别对铬粉预热桶(5)、碱液预热桶(6)、连续液相氧化反应塔(26)、压缩空气(36)进行加热和保温。
附图说明
附图是本发明的结构图
1.引风机;2.烟道气出口;3.铬粉混配料浆出口;4铬粉混配料浆进口;5.铬粉预热桶;6.碱液预热桶;7.烟道气出口;8.碱液进口;9.搅拌器;10.碱液出口;11.预热夹套;12.烟道气进口;13.副灶除尘装置;14.副灶往复炉烟道气出口;15.副灶;16.往复炉;17.副锅1;18.副锅2;19.主灶;20.往复炉;21.主锅1;22.主锅2;23.主灶往复炉烟道气出口;24.主灶除尘装置;25.反应物料碱液进口;26.连续液相氧化反应塔;27.外加热所需的夹套;28.烟道气进口;29.反应后的物料出口;30.参加反应的气体进口;31.锥型塔盘;32.烟道气出口;33.反应物料铬粉进口;34.反应后气体出口;35.空气预热器;36.空气进口;37.反应后的气体进口;38.气体出口;39.物料出口;40.气液分离器;41.贮存桶;42.物料进口;43.物料出口;44.分离器;45.物料出口;46.分离器烟道气进口;47.分离器预热夹套;48.物料进口;49.物料出口;50.分离器烟道气出口;51.稀水桶;52.混粉容器。
下面结合附图1通过实施例对本发明加以说明。
实施例1:
将3.96吨水、1.04吨质量分数为96%的NaOH加入混粉容器中配制成20%NaOH溶液。
将20%NaOH溶液5吨和含量为Cr2O3 35.58%、Fe2O3 14.00%、Al2O3 10.09%、CaO0.48%、MgO 22.36%、SiO212.13%的铬矿粉4吨在混粉容器中配制成铬矿粉混合料浆9吨,料浆中含Cr2O315.81%。用泵泵入到铬粉预热桶中预热至200℃。
将预热至300℃的NaOH液碱8吨用泵打入连续液相氧化反应塔内,当塔内温度达到180℃,从塔的进气口送入150℃、10m3/Min的压缩空气,从反应塔的顶部压入4.5吨预热至200℃的铬矿粉混合料浆,将塔内温度提高到250℃,保持进气压力0.45Mpa、塔顶压力0.18Mpa下反应6小时,从塔的出料口排出Na2CrO4混合料液3.544吨到低位贮存桶中,经取样分析Na2CrO4的含量19.34%,NaOH的含量48.55%。将料液用水稀释至57.21%质量百分比浓度,将稀释后的料液转至贮料桶中。
将贮料桶中料液冷却至120℃进行固液分离,铬渣经过多次洗涤,将一次洗渣水和系统回收水贮存于稀水桶中。
取3.04m3含2%NaOH稀水桶中的稀碱水、1.3m3含49%循环利用的NaOH加入混粉容器中配制成20%NaOH溶液5吨
将20%NaOH溶液5吨和含量为Cr2O3 35.58%、Fe2O3 14.00%、Al2O3 10.09%、CaO0.48%、MgO 22.36%、SiO212.13%的铬矿粉4吨在混粉容器中配制成铬矿粉混合料浆9吨,料浆中含Cr2O315.81%。用泵泵入到铬粉预热桶中预热至200℃。
出料10分钟后将预热至300℃的NaOH液碱1吨用泵打入连续液相氧化反应塔内,压入4.5吨预热至200℃的铬矿粉混合料浆。在塔内温度250℃、进气压力0.45Mpa、塔顶压力0.18Mpa下反应6小时,从塔的出料口排出Na2CrO4混合料液5.438吨到低位贮存桶中,经取样分析Na2CrO4的含量25.21%,NaOH的含量38.45%。将料液用稀水桶中稀碱水稀释至57.21%质量百分比浓度,将稀释后的料液转至贮料桶中。
出料10分钟后将预热至300℃的NaOH液碱1吨用泵打入连续液相氧化反应塔内,压入4.5吨的预热至200℃的铬矿粉混合料浆。在塔内温度250℃、进气压力0.45Mpa、塔顶压力0.18Mpa下反应6小时,从塔的出料口排出Na2CrO4混合料液4.888吨到低位贮存桶中,经取样分析Na2CrO4的含量28.05%,NaOH的含量33.57%。将料液用稀水桶中的稀碱水稀释至57.21%质量百分比浓度,将稀释后的料液转至贮料桶中。
出料10分钟后将预热至300℃的NaOH液碱1吨用泵打入连续液相氧化反应塔内,压入4.5吨预热至200℃的铬矿粉混合料浆。在塔内温度250℃、进气压力0.45Mpa、塔顶压力0.18Mpa下反应6小时,从塔的出料口排出所有Na2CrO4混合料液8.982吨到低位贮存桶中,经取样分析Na2CrO4的含量22.89%,NaOH的含量42.43%。将料液用稀水桶中稀碱水稀释至57.21%质量百分比浓度,将稀释后的料液转至贮料桶中。
将贮料桶中料液冷却至120℃进行固液分离,铬渣经过多次洗涤,将一次洗渣水和系统回收水贮存于稀水桶中,将渣样取样分析,以氧化物计含铬5.48%、铁22.41%、铝16.15%、钙0.77%、镁35.79%、硅19.41%,Cr2O3转化率为90.38%,本次生产铬酸钠(以不含结晶水计)4.792吨。
实施例2:
将3.698吨水、1.302吨质量分数为96%的NaOH加入混粉容器中配制成25%NaOH溶液。
将25%NaOH溶液5吨和含量为Cr2O3 46.10%、Fe2O3 22.27%、Al2O3 18.36%、CaO 1.09%、MgO 9.35%、SiO2 2.83%的铬矿粉4吨在混粉容器中配制成铬矿粉混合料浆9吨,料浆中含Cr2O320.49%。用泵泵入到铬粉预热桶中预热至100℃。
将预热至408℃的NaOH液碱8吨用泵打入连续液相氧化反应塔内,当塔内温度达到220℃,从塔的进气口送入250℃、13m3/Min的压缩空气,从反应塔的顶部压入4.5吨预热至100℃的铬矿粉混合料浆,将塔内温度提高到310℃,保持进气压力0.72Mpa、塔顶压力0.30Mpa下反应3小时,从塔的出料口排出Na2CrO4混合料液3.681吨到低位贮存桶中,经取样分析Na2CrO4的含量25.13%,NaOH的含量45.37%。将料液用水稀释至38.23%质量百分比浓度,将稀释后的料液转至贮料桶中。
将贮料桶中料液冷却至100℃进行固液分离,铬渣经过多次洗涤,将一次洗渣水和系统回收水贮存于稀水桶中。
将2.6m3含2%NaOH稀水桶中稀碱水、1.6m3含49%循环利用的NaOH加入混粉容器中配制成25%NaOH溶液5吨。
将25%NaOH溶液5吨和含量为Cr2O3 46.10%、Fe2O3 22.27%、Al2O3 18.36%、CaO 1.09%、MgO 9.35%、SiO2 2.83%的铬矿粉4吨在混粉容器中配制成铬矿粉混合料浆9吨,料浆中含Cr2O320.49%。用泵泵入到铬粉预热桶中预热至100℃。
出料10分钟后将预热至408℃的NaOH液碱1吨用泵打入连续液相氧化反应塔内,压入4.5吨预热至100℃的铬矿粉混合料浆。在塔内温度310℃、进气压力0.72Mpa、塔顶压力0.30Mpa下反应3小时,从塔的出料口排出Na2CrO4混合料液5.713吨到低位贮存桶中,经取样分析Na2CrO4的含量32.38%,NaOH的含量34.84%。将料液用稀水桶中稀碱水稀释至38.23%质量百分比浓度,将稀释后的料液转至贮料桶中。
出料10分钟后将预热至408℃的NaOH液碱1吨用泵打入连续液相氧化反应塔内,压入4.5吨的预热至100℃的铬矿粉混合料浆。在塔内温度310℃、进气压力0.72Mpa、塔顶压力0.30Mpa下反应3小时,从塔的出料口排出Na2CrO4混合料液5.163吨到低位贮存桶中,经取样分析Na2CrO4的含量35.83%,NaOH的含量29.84%。将料液用稀水桶中稀碱水稀释至38.23%质量百分比浓度,将稀释后的料液转至贮料桶中。
出料10分钟后将预热至408℃的NaOH液碱1吨用泵打入连续液相氧化反应塔内,压入4.5吨预热至100℃的铬矿粉混合料浆。在塔内温度310℃、进气压力0.72Mpa、塔顶压力0.30Mpa下反应3小时,从塔的出料口排出所有Na2CrO4混合料液9.394吨到低位贮存桶中,经取样分析Na2CrO4的含量29.54%,NaOH的含量38.96%。将料液用稀水桶中稀碱水稀释至38.23%质量百分比浓度,将稀释后的料液转至贮料桶中。
将贮料桶中料液冷却至100℃进行固液分离,铬渣经过多次洗涤,将一次洗渣水和系统回收水贮存于稀水桶中,将渣样取样分析,以氧化物计含铬4.78%、铁39.34%、铝32.43%、钙1.93%、镁16.52%、硅5.00%,Cr2O3转化率为94.13%,本次生产铬酸钠(以不含结晶水计)7.013吨。
实施例3:
将4.185吨水、0.815吨质量分数为92%KOH加入混粉容器中配制成15%KOH溶液。
将15%KOH溶液5吨和含量为Cr2O3 43.31%、Fe2O3 28.00%、Al2O3 14.24%、MgO 11.02%、SiO2 4.49%的铬矿粉4吨在混粉容器中配制成铬矿粉混合料浆9吨,料浆中含Cr2O3 19.25%。用泵泵入到铬粉预热桶中预热至150℃。
将预热至346℃的KOH液碱8吨用泵打入连续液相氧化反应塔内,当塔内温度达到200℃,从塔的进气口送入200℃、11m3/Min的压缩空气至塔内,从反应塔的顶部压入4.5吨预热至150℃的铬矿粉混合料浆,将塔内温度提高到270℃,保持进气压力0.60Mpa、塔顶压力0.24Mpa下反应4.5小时,从塔的出料口排出K2CrO4混合料液3.553吨到低位贮存桶中,经取样分析K2CrO4的含量28.92%,KOH的含量40.37%。将料液用水稀释至48.38%质量百分比浓度,将稀释后的料液转至贮料桶中。
将贮料桶中料液冷却至110℃进行固液分离,铬渣经过多次洗涤,将一次洗渣水和系统回收水贮存于稀水桶中。
将3.6m3含2%KOH稀水桶中稀碱水、0.9m3含49%循环利用的KOH加入混粉容器中配制成15%KOH溶液5吨。
将15%KOH溶液5吨和含量为Cr2O3 43.31%、Fe2O3 28.00%、Al2O3 14.24%、MgO 11.02%、SiO2 4.49%的铬矿粉4吨在混粉容器中配制成铬矿粉混合料浆9吨,料浆中含Cr2O319.25%。用泵泵入到铬粉预热桶中预热至150℃。
出料10分钟后将预热至346℃的KOH液碱2吨用泵打入连续液相氧化反应塔内,压入4.5吨预热至150℃的铬矿粉混合料浆。在塔内温度270℃、进气压力0.60Mpa、塔顶压力0.24Mpa下反应4.5小时,从塔的出料口排出K2CrO4混合料液6.555吨到低位贮存桶中,经取样分析K2CrO4的含量31.35%,KOH的含量36.90%。将料液用稀水桶中稀碱水稀释至48.38%质量百分比浓度,将稀释后的料液转至贮料桶中。
出料10分钟后将预热至346℃的KOH液碱2吨用泵打入连续液相氧化反应塔内,压入4.5吨的预热至150℃的铬矿粉混合料浆。在塔内温度270℃、进气压力0.60Mpa、塔顶压力0.24Mpa下反应4.5小时,从塔的出料口排出K2CrO4混合料液6.005吨到低位贮存桶中,经取样分析K2CrO4的含量34.22%,KOH的含量32.79%。将料液用稀水桶中稀碱水稀释至48.38%质量百分比浓度,将稀释后的料液转至贮料桶中。
出料10分钟后将预热至346℃的KOH液碱1.5吨用泵打入连续液相氧化反应塔内,压入4.5吨预热至150℃的铬矿粉混合料浆。在塔内温度270℃、进气压力0.60Mpa、塔顶压力0.24Mpa下反应4.5小时,从塔的出料口排出所有K2CrO4混合料液9.558吨到低位贮存桶中,经取样分析K2CrO4的含量32.25%,KOH的含量35.60%。将料液用稀水桶中稀碱水稀释至48.38%质量百分比浓度,将稀释后的料液转至贮料桶中。
将贮料桶中料液冷却至110℃进行固液分离,铬渣经过多次洗涤,将一次洗渣水和系统回收水贮存于稀水桶中,将渣样取样分析,以氧化物计含铬5.08%、铁46.02%、铝23.40%、镁18.11%、硅7.38%,Cr2O3转化率为92.86%,本次生产铬酸钾(以不含结晶水计)7.619吨。
实施例4:
将3.642吨水、1.358吨质量分数为92%KOH加入混粉容器中配制成25%KOH溶液。
将25%KOH溶液5吨和含量为Cr2O3 46.10%、Fe2O3 22.27%、Al2O3 18.36%、CaO 1.09%、MgO 9.35%、SiO2 2.83%的铬矿粉4吨在混粉容器中配制成铬矿粉混合料浆9吨,料浆中含Cr2O320.49%。用泵泵入到铬粉预热桶中预热至100℃。
将预热至396℃的KOH液碱8吨用泵打入连续液相氧化反应塔内,当塔内温度达到220℃,从塔的进气口送入250℃、13m3/Min的压缩空气,从反应塔的顶部压入4.5吨预热至100℃的铬矿粉混合料浆,将塔内温度提高到300℃,保持进气压力0.72Mpa、塔顶压力0.30Mpa下反应3小时,从塔的出料口排出K2CrO4混合料液3.681吨到低位贮存桶中,经取样分析K2CrO4的含量30.36%,KOH的含量40.74%。将料液用水稀释至38.23%质量百分比浓度,将稀释后的料液转至贮料桶中。
将贮料桶中料液冷却至100℃进行固液分离,铬渣经过多次洗涤,将一次洗渣水和系统回收水贮存于稀水桶中。
将2.55m3含2%KOH稀水桶中稀碱水、1.6m3含49%循环利用的KOH加入混粉容器中配制成25%KOH溶液5吨。
将25%KOH溶液5吨和含量为Cr2O3 46.10%、Fe2O3 22.27%、Al2O3 18.36%、CaO 1.09%、MgO 9.35%、SiO2 2.83%的铬矿粉4吨在混粉容器中配制成铬矿粉混合料浆9吨,料浆中含Cr2O320.49%。用泵泵入到铬粉预热桶中预热至100℃。
出料10分钟后将预热至396℃的KOH液碱2吨用泵打入连续液相氧化反应塔内,压入4.5吨预热至100℃的铬矿粉混合料浆。在塔内温度300℃、进气压力0.72Mpa、塔顶压力0.30Mpa下反应3小时,从塔的出料口排出K2CrO4混合料液6.813吨到低位贮存桶中,经取样分析K2CrO4的含量32.81%,KOH的含量37.43%。将料液用稀水桶中稀碱水稀释至38.23%质量百分比浓度,将稀释后的料液转至贮料桶中。
出料10分钟后将预热至396℃的KOH液碱2吨用泵打入连续液相氧化反应塔内,压入4.5吨的预热至100℃的铬矿粉混合料浆。在塔内温度300℃、进气压力0.72Mpa、塔顶压力0.30Mpa下反应3小时,从塔的出料口排出K2CrO4混合料液6.263吨到低位贮存桶中,经取样分析K2CrO4的含量35.69%,KOH的含量33.53%。将料液用稀水桶中稀碱水稀释至38.23%质量百分比浓度,将稀释后的料液转至贮料桶中。
出料10分钟后将预热至396℃的KOH液碱1.5吨用泵打入连续液相氧化反应塔内,压入4.5吨预热至100℃的铬矿粉混合料浆。在塔内温度300℃、进气压力0.72Mpa、塔顶压力0.30Mpa下反应3小时,从塔的出料口排出所有K2CrO4混合料液9.944吨到低位贮存桶中,经取样分析K2CrO4的含量33.72%,KOH的含量36.20%。将料液用稀水桶中稀碱水稀释至38.23%质量百分比浓度,将稀释后的料液转至贮料桶中。
将贮料桶中料液冷却至100℃进行固液分离,铬渣经过多次洗涤,将一次洗渣水和系统回收水贮存于稀水桶中,将渣样取样分析,以氧化物计含铬4.19%、铁39.59%、铝32.64%、钙1.94%、镁16.62%、硅5.03%,Cr2O3转化率为94.89%,本次生产铬酸钾(以不含结晶水计)8.496吨。
实施例5:
将3.37吨水、1.63吨质量分数为92%KOH加入混粉容器中配制成30%KOH溶液。
将30%KOH溶液5吨和含量为Cr2O360.10%、Fe2O330.40%、C 7.10%、SiO22.50%的铬铁粉4吨在混粉容器中配制成铬铁粉混合料浆9吨,料浆中含Cr2O326.71%。用泵泵入到铬粉预热桶中预热至50℃。
将预热至436℃的KOH液碱10吨用泵打入连续液相氧化反应塔内,当塔内温度达到250℃,从塔的进气口送入300℃、15m3/Min的压缩空气,从反应塔的顶部压入4.5吨预热至50℃的铬铁粉混合料浆,将塔内温度提高到340℃,保持进气压力0.80Mpa、塔顶压力0.36Mpa下反应1.5小时,从塔的出料口排出K2CrO4混合料液4.786吨到低位贮存桶中,经取样分析K2CrO4的含量31.39%,KOH的含量47.13%。将料液用水稀释至27.70%质量百分比浓度,将稀释后的料液转至贮料桶中。
将贮料桶中料液冷却至90℃进行固液分离,铬渣经过多次洗涤,将一次洗渣水和系统回收水贮存于稀水桶中。
将1.94m3含2%KOH稀水桶中稀碱水、2.0m3含49%循环利用的KOH加入混粉容器中配制成30%KOH溶液5吨。
将30%KOH溶液5吨和含量为Cr2O360.10%、Fe2O330.40%、C 7.10%、SiO22.50%的铬铁粉4吨在混粉容器中配制成铬铁粉混合料浆9吨,料浆中含Cr2O326.71%。用泵泵入到铬粉预热桶中预热至50℃。
出料20分钟后将预热至436℃的KOH液碱3吨用泵打入连续液相氧化反应塔内,压入4.5吨预热至50℃的铬铁粉混合料浆。在塔内温度340℃、进气压力0.80Mpa、塔顶压力0.36Mpa下反应1.5小时,从塔的出料口排出K2CrO4混合料液8.472吨到低位贮存桶中,经取样分析K2CrO4的含量35.47%,KOH的含量42.63%。将料液用稀水桶中稀碱水稀释至27.70%质量百分比浓度,将稀释后的料液转至贮料桶中。
出料20分钟后将预热至436℃的KOH液碱3吨用泵打入连续液相氧化反应塔内,压入4.5吨的预热至50℃的铬铁粉混合料浆。在塔内温度340℃、进气压力0.80Mpa、塔顶压力0.36Mpa下反应1.5小时,从塔的出料口排出K2CrO4混合料液7.372吨到低位贮存桶中,经取样分析K2CrO4的含量40.76%,KOH的含量36.78%。将料液用稀水桶中稀碱水稀释至27.70%质量百分比浓度,将稀释后的料液转至贮料桶中。
出料20分钟后将预热至436℃的KOH液碱3吨用泵打入连续液相氧化反应塔内,压入4.5吨预热至50℃的铬铁粉混合料浆。在塔内温度340℃、进气压力0.80Mpa、塔顶压力0.36Mpa下反应1.5小时,从塔的出料口排出所有K2CrO4混合料液12.158吨到低位贮存桶中,经取样分析K2CrO4的含量37.07%,KOH的含量40.86%。将料液用稀水桶中稀碱水稀释至27.70%质量百分比浓度,将稀释后的料液转至贮料桶中。
将贮料桶中料液冷却至90℃进行固液分离,铬渣经过多次洗涤,将一次洗渣水和系统回收水贮存于稀水桶中,将渣样取样分析,以氧化物计含铬3.78%、铁88.91%、硅7.31%,Cr2O3转化率为97.85%,本次生产铬酸钾(以不含结晶水计)11.673吨。
Claims (4)
1.一种连续液相氧化反应生产铬酸盐的装置,由预热氢氧化钠(钾)和铬矿粉的铬粉预热桶(5)、碱液预热桶(6)、连续液相氧化反应塔(26)、空气预热装置(35)、贮存桶(41)、浓缩冷却结晶分离器(44)和加热保温装置组成。
2.根据权利要求1所述的连续液相氧化反应生产铬酸盐的装置,其特征在于碱液预热桶(6)的液碱用泵加入到连续液相氧化反应塔(26),当连续液相氧化塔(26)内温度达到180℃-250℃时,从连续液相氧化塔(26)底部(30)送入流量为10-60m3/min,经过加热装置(35)加热至150-300℃的压缩空气,其进气压力为0.45-0.80MPa。
3.根据权利要求1所述的连续液相氧化反应生产铬酸盐的装置,其特征在于经连续液相氧化反应塔(26)生产的铬酸盐混合物在贮存桶(41)中冷却至90-120℃后再进行固液分离。
4.根据权利要求1所述的连续液相氧化反应生产铬酸盐的装置,其特征在于用除尘后的烟道气(23)、烟道气(14)分别对铬粉预热桶(5)、碱液预热桶(6)、连续液相氧化反应塔(26)、压缩空气(36)进行加热和保温。
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