CN102069091B - 普通热连轧机粗轧钛坯的方法 - Google Patents

普通热连轧机粗轧钛坯的方法 Download PDF

Info

Publication number
CN102069091B
CN102069091B CN 201010539627 CN201010539627A CN102069091B CN 102069091 B CN102069091 B CN 102069091B CN 201010539627 CN201010539627 CN 201010539627 CN 201010539627 A CN201010539627 A CN 201010539627A CN 102069091 B CN102069091 B CN 102069091B
Authority
CN
China
Prior art keywords
passage
rolling
opening degree
roughing
titanium base
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN 201010539627
Other languages
English (en)
Other versions
CN102069091A (zh
Inventor
何登贵
李卫平
刘勇
段勇
佘广夫
方淑芳
李俊洪
李军
吕敬东
任守斌
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Pangang Group Steel Vanadium and Titanium Co Ltd
Pangang Group Panzhihua Steel and Vanadium Co Ltd
Original Assignee
Pangang Group Steel Vanadium and Titanium Co Ltd
Pangang Group Panzhihua Steel and Vanadium Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Pangang Group Steel Vanadium and Titanium Co Ltd, Pangang Group Panzhihua Steel and Vanadium Co Ltd filed Critical Pangang Group Steel Vanadium and Titanium Co Ltd
Priority to CN 201010539627 priority Critical patent/CN102069091B/zh
Publication of CN102069091A publication Critical patent/CN102069091A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN102069091B publication Critical patent/CN102069091B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Landscapes

  • Metal Rolling (AREA)

Abstract

本发明公开了一种普通热连轧机粗轧钛坯的方法，该方法可有效保证粗轧后的中间钛坯的质量。该方法采用厚度H为100～200mm的钛坯进行粗轧，粗轧前，先根据钛坯厚度H确定钛坯的粗轧工艺，包括粗轧道次N、各道次压下开口度和压下量，在轧制过程中，各道次的轧机压下开口度保持恒定。通过该方法可以保持中间钛坯的质量稳定，使中间钛坯的板形近似矩形，头部和尾部类似“雪橇”形状。

Description

普通热连轧机粗轧钛坯的方法
技术领域
本发明涉及一种普通热连轧机粗轧钛坯的方法。
背景技术
使用普通热连轧机组生产钛带过程中，首先需要将钛坯经过粗轧形成预定厚度的中间钛坯，再通过精轧将中间钛坯轧制成需要的钛带。在粗轧过程中，需要根据钛坯的厚度制定专属于该厚度钛坯的轧制道次以及各道次的压下开口度(普通热连轧机的辊缝值)，采用上述粗轧方法，不同厚度的钛坯在粗轧过程中的轧制道次以及各道次的压下开口度均不同，这就导致对于一批厚度不同的钛坯进行粗轧时，需要按照钛坯厚度不断调整轧制道次以及各个道次的压下开口度，生产效率较低，且由于频繁调整轧制道次和压下开口度，造成粗轧机各道次的压下量波动，而在粗轧轧制时，压下量的变化会对板形和轧制扣翘头(钛坯在轧制过程中上翘则为翘头，下弯则为扣头)产生直接影响，加之钛材特殊的金属特性，压下量的变化对板形和扣翘头的影响更为明显，这种影响主要体现在中间钛坯的板形较难控制，且轧制过程中的扣翘头现象也较难控制，使得粗轧后形成的中间钛坯的质量波动较大，这样对精轧后形成的钛带的质量影响也较大，因此目前很少厂家应用普通热连轧机组生产钛带。另外，本领域内，质量较好的中间钛坯为板形近似矩形，中间钛坯的头部和尾部为略微上翘的“雪橇”形状。
中国专利200910229999.6公开了一种采用常规热连轧组生产钛带的方法，该方法中是对150～250mm的钛坯经加热、粗轧、精轧后卷取成钛卷，按照该方法对钛坯进行粗轧时仍然会遇到上述问题，即中间钛坯的板形和轧制过程中的扣翘头较难控制，使得最终的成品钛带的质量较难保证。
发明内容
本发明解决的技术问题是提供一种可以使中间钛坯的质量保持稳定的普通热连轧机粗轧钛坯的方法。
本发明解决其技术问题所采用的技术方案是：普通热连轧机粗轧钛坯的方法，采用厚度H为100～200mm的钛坯进行粗轧，粗轧前，先根据钛坯厚度H确定钛坯的粗轧工艺，包括粗轧道次N、各道次压下开口度和压下量，在轧制过程中，各道次的轧机压下开口度保持恒定。
进一步的是：当150mm≤H≤200mm时，所述钛坯的粗轧工艺为L1工艺，其第一道次轧机压下开口度为140mm，第N道次轧机压下开口度与中间钛坯厚度相同，第2到(N-1)道次的各道次压下量相同，根据第2到(N-1)道次的各道次压下量确定第2到(N-1)道次的各道次轧机压下开口度。
进一步的是：所述粗轧道次N为5，第2到4道次的各道次压下量为30mm，第5道次轧机压下开口度为30mm。
进一步的是：当140mm≤H＜150mm时，所述钛坯的粗轧工艺为L2工艺，其第一道次轧机压下开口度为90mm，第N道次轧机压下开口度与中间钛坯厚度相同，第2到(N-1)道次的各道次压下量相同，根据第2到(N-1)道次的各道次压下量确定第2到(N-1)道次的各道次轧机压下开口度。
进一步的是：所述粗轧道次N为3，第2道次的压下量为40mm，第3道次轧机压下开口度为30mm。
进一步的是：当100mm≤H＜140mm时，所述钛坯的粗轧工艺为L3工艺，其第一道次轧机压下开口度为80mm，第N道次轧机压下开口度与中间钛坯厚度相同，第2到(N-1)道次的各道次压下量相同，根据第2到(N-1)道次的各道次压下量确定第2到(N-1)道次的各道次轧机压下开口度。
进一步的是：所述粗轧道次N为3，第2道次的压下量为30mm，第3道次轧机压下开口度为30mm。
本发明的有益效果是：使用本发明的方法，在轧制过程中，各道次的轧机压下开口度保持恒定，即无论钛坯厚度是多少，钛坯经过第一道次轧制后均形成同一厚度，虽然这样会使不同厚度的钛坯在第一道次的压下量有波动，但这种波动会在第二道次至第N道次的轧制过程中得到修正，这是由于在第二道次至第N道次的各道次轧制过程中的压下开口度为定值，即压下开口度不会因钛坯厚度而变化，这样可以使第二道次至最终道次的压下量不会因钛坯厚度而变化，使得对某个粗轧工艺内的钛坯进行粗轧时，不用因钛坯厚度调整轧制道次以及各道次的压下开口度，一方面可以节省轧制时间，提高粗轧效率，另一方面可以有效保证钛坯经过粗轧后获得质量较好的中间钛坯，使中间钛坯的质量保持稳定，不会出现较大波动，这样便于随后的精轧工艺，可简化精轧工艺。由以上分析可知，本发明的粗轧钛坯的方法克服了现有技术中的技术偏见，即现有技术中粗轧钛坯的方法认为钛坯的厚度发生变化后，轧制该钛坯的道次以及各道次的压下开口度也需要根据钛坯厚度具体设定，这样才能保证中间钛坯的质量，而通过生产实践发现，现有技术中粗轧钛坯的方法并不能有效保证中间钛坯的质量，中间钛坯的质量波动较大，而本发明的粗轧钛坯的方法可以有效保证中间钛坯的质量，而且由于不同频繁调整轧制道次和各道次的压下开口度，因而可以显著提高粗轧钛坯的效率。
具体实施方式
下面结合具体实施方式对本发明进一步说明。
普通热连轧机粗轧钛坯的方法，采用厚度H为100～200mm的钛坯进行粗轧，粗轧前，先根据钛坯厚度H确定钛坯的粗轧工艺，包括粗轧道次N、各道次压下开口度和压下量，在轧制过程中，各道次的轧机压下开口度保持恒定。上述方法可以使用普通两辊或四辊可逆热连轧机。
在上述基础上，为了使中间钛坯具有较好的轧制质量：
当150mm≤H≤200mm时，所述钛坯的粗轧工艺为L1工艺，其第一道次轧机压下开口度为140mm，第N道次轧机压下开口度与中间钛坯厚度相同，第2到(N-1)道次的各道次压下量相同，根据第2到(N-1)道次的各道次压下量确定第2到(N-1)道次的各道次轧机压下开口度。为了在具有较好轧制质量的基础上提高粗轧效率，所述粗轧道次N为5，第2到4道次的各道次压下量为30mm，第5道次轧机压下开口度为30mm。
当140mm≤H＜150mm时，所述钛坯的粗轧工艺为L2工艺，其第一道次轧机压下开口度为90mm，第N道次轧机压下开口度与中间钛坯厚度相同，第2到(N-1)道次的各道次压下量相同，根据第2到(N-1)道次的各道次压下量确定第2到(N-1)道次的各道次轧机压下开口度。为了在具有较好轧制质量的基础上提高粗轧效率，所述粗轧道次N为3，第2道次的压下量为40mm，第3道次轧机压下开口度为30mm。
当100mm≤H＜140mm时，所述钛坯的粗轧工艺为L3工艺，其第一道次轧机压下开口度为80mm，第N道次轧机压下开口度与中间钛坯厚度相同，第2到(N-1)道次的各道次压下量相同，根据第2到(N-1)道次的各道次压下量确定第2到(N-1)道次的各道次轧机压下开口度。为了在具有较好轧制质量的基础上提高粗轧效率，所述粗轧道次N为3，第2道次的压下量为30mm，第3道次轧机压下开口度为30mm。
当然，L1工艺的第一道次的压下开口度也可以设定为130～145mm之间的一个定值；L2工艺的第一道次的压下开口度设定为90～100mm之间的一个定值；L3工艺的第一道次的压下开口度设定为70～80mm之间的一个定值。
实施例一
钛坯厚度为160mm，粗轧工艺为L1工艺，如表1所示：
表1厚度为160mm钛坯的粗轧工艺
  轧制道次   压下开口度(mm)   压下量(mm)   压下率(％)
  第一道次   140   20   12.5
  第二道次   110   30   21.4
  第三道次   80   30   27.3
  第四道次   50   30   37.5
  第五道次   30   20   40
实施例二
钛坯厚度为170mm，粗轧工艺为L1工艺，如表2所示：
表2厚度为170mm钛坯的粗轧工艺
  轧制道次   压下开口度(mm)   压下量(mm)   压下率(％)
  第一道次   140   30   17.6
  第二道次   110   30   21.4
  第三道次   80   30   27.3
  第四道次   50   30   37.5
  第五道次   30   20   40
实施例三
钛坯厚度为180mm，粗轧工艺为L1工艺，如表3所示：
表3厚度为180mm钛坯的粗轧工艺
  轧制道次   压下开口度(mm)   压下量(mm)   压下率(％)
  第一道次   140   40   22.2
  第二道次   110   30   21.4
  第三道次   80   30   27.3
  第四道次   50   30   37.5
  第五道次   30   20   40
实施例四
钛坯厚度为140mm，粗轧工艺为L2工艺，如表4所示：
表4厚度为140mm钛坯的粗轧工艺
  轧制道次   压下开口度(mm)   压下量(mm)   压下率(％)
  第一道次   90   50   35.7
  第二道次   50   40   44.4
  第三道次   30   20   40
实施例五
钛坯厚度为145mm，粗轧工艺为L2工艺，如表5所示：
表5厚度为145mm钛坯的粗轧工艺
  轧制道次   压下开口度(mm)   压下量(mm)   压下率(％)
  第一道次   90   55   37.9
  第二道次   50   40   44.4
  第三道次   30   20   40
实施例六
钛坯厚度为130mm，粗轧工艺为L3工艺，如表6所示：
表6厚度为130mm钛坯的粗轧工艺
  轧制道次   压下开口度(mm)   压下量(mm)   压下率(％)
  第一道次   80   50   38.5
  第二道次   50   30   37.5
  第三道次   30   20   40
实施例七
钛坯厚度为120mm，粗轧工艺为L3工艺，如表7所示：
表7厚度为120mm钛坯的粗轧工艺
  轧制道次   压下开口度(mm)   压下量(mm)   压下率(％)
  第一道次   80   40   33.3
  第二道次   50   30   37.5
  第三道次   30   20   40
另外，具体的轧制道次可根据普通热连轧机的轧制能力以及各个粗轧工艺区间内的钛坯的厚度范围制定，上述各个实施例中的轧制道次是根据普通热连轧机的轧制能力以及各个粗轧工艺区间内的钛坯厚度范围制定的，普通热连轧机的轧制能力较高则可以减少轧制道次，提高粗轧效率；轧制能力较低的可以增加轧制道次，但相应的粗轧效率较低。例如L1工艺可为7道次，L2工艺可为5道次，L3工艺可为5道次，但是轧制道次的增加会导致轧制时间增加，相应的轧制效率降低。

Claims (4)

1.普通热连轧机粗轧钛坯的方法，采用厚度H为100～200mm的钛坯进行粗轧，粗轧前，先根据钛坯厚度H确定钛坯的粗轧工艺，包括粗轧道次N、各道次压下开口度和压下量，其特征是：在轧制过程中，各道次的轧机压下开口度保持恒定，具体为：
当150mm≤H≤200mm时，所述钛坯的粗轧工艺为L1工艺，其第一道次轧机压下开口度为140mm，第N道次轧机压下开口度与中间钛坯厚度相同，第2到（N-1）道次的各道次压下量相同，根据第2到（N-1）道次的各道次压下量确定第2到（N-1）道次的各道次轧机压下开口度；
当140mm≤H＜150mm时，所述钛坯的粗轧工艺为L2工艺，其第一道次轧机压下开口度为90mm，第N道次轧机压下开口度与中间钛坯厚度相同，第2到（N-1）道次的各道次压下量相同，根据第2到（N-1）道次的各道次压下量确定第2到（N-1）道次的各道次轧机压下开口度；
当100mm≤H＜140mm时，所述钛坯的粗轧工艺为L3工艺，其第一道次轧机压下开口度为80mm，第N道次轧机压下开口度与中间钛坯厚度相同，第2到（N-1）道次的各道次压下量相同，根据第2到（N-1）道次的各道次压下量确定第2到（N-1）道次的各道次轧机压下开口度。
2.如权利要求1所述的普通热连轧机粗轧钛坯的方法，其特征是：L1工艺中，所述粗轧道次N为5，第2到4道次的各道次压下量为30mm，第5道次轧机压下开口度为30mm。
3.如权利要求1所述的普通热连轧机粗轧钛坯的方法，其特征是：L2工艺中，所述粗轧道次N为3，第2道次的压下量为40mm，第3道次轧机压下开口度为30mm。
4.如权利要求1所述的普通热连轧机粗轧钛坯的方法，其特征是：L3工艺中，所述粗轧道次N为3，第2道次的压下量为30mm，第3道次轧机压下开口度为30mm。
CN 201010539627 2010-11-11 2010-11-11 普通热连轧机粗轧钛坯的方法 Active CN102069091B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN 201010539627 CN102069091B (zh) 2010-11-11 2010-11-11 普通热连轧机粗轧钛坯的方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN 201010539627 CN102069091B (zh) 2010-11-11 2010-11-11 普通热连轧机粗轧钛坯的方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN102069091A CN102069091A (zh) 2011-05-25
CN102069091B true CN102069091B (zh) 2013-01-09

Family

ID=44027968

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN 201010539627 Active CN102069091B (zh) 2010-11-11 2010-11-11 普通热连轧机粗轧钛坯的方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN102069091B (zh)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105728459B (zh) * 2016-03-02 2017-12-26 湖南湘投金天钛金属有限公司 一种常规热连轧机组生产ta18钛合金带卷的方法
CN113333479B (zh) * 2021-06-08 2022-04-12 大力神铝业股份有限公司 一种用于铝合金板材轧制过程中头部上翘式变形的方法
CN113857247B (zh) * 2021-10-19 2023-11-21 攀钢集团攀枝花钢钒有限公司 热连轧钛合金板的生产方法

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007009262A (ja) * 2005-06-29 2007-01-18 Mitsubishi Alum Co Ltd 熱伝導性、強度および曲げ加工性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法
JP2007138238A (ja) * 2005-11-17 2007-06-07 Jfe Steel Kk 高強度薄鋼板およびその製造方法
CN101322977A (zh) * 2008-07-25 2008-12-17 武钢集团昆明钢铁股份有限公司 成卷轧制冷轧工业纯钛板卷
CN101367089A (zh) * 2008-09-23 2009-02-18 沈阳和世泰板带材有限公司 大卷纯钛或钛合金带卷坯的生产方法
CN101412038A (zh) * 2008-08-08 2009-04-22 湖南华菱涟源钢铁有限公司 采用中宽带热轧机组生产金属钛板的方法
CN101628297A (zh) * 2009-08-11 2010-01-20 武钢集团昆明钢铁股份有限公司 钛板卷的可逆式热轧工艺
CN101811135A (zh) * 2009-11-30 2010-08-25 莱芜钢铁股份有限公司 一种采用常规热连轧组生产钛带的方法

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007009262A (ja) * 2005-06-29 2007-01-18 Mitsubishi Alum Co Ltd 熱伝導性、強度および曲げ加工性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法
JP2007138238A (ja) * 2005-11-17 2007-06-07 Jfe Steel Kk 高強度薄鋼板およびその製造方法
CN101322977A (zh) * 2008-07-25 2008-12-17 武钢集团昆明钢铁股份有限公司 成卷轧制冷轧工业纯钛板卷
CN101412038A (zh) * 2008-08-08 2009-04-22 湖南华菱涟源钢铁有限公司 采用中宽带热轧机组生产金属钛板的方法
CN101367089A (zh) * 2008-09-23 2009-02-18 沈阳和世泰板带材有限公司 大卷纯钛或钛合金带卷坯的生产方法
CN101628297A (zh) * 2009-08-11 2010-01-20 武钢集团昆明钢铁股份有限公司 钛板卷的可逆式热轧工艺
CN101811135A (zh) * 2009-11-30 2010-08-25 莱芜钢铁股份有限公司 一种采用常规热连轧组生产钛带的方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
曹启东.《用连续热轧装置生产热轧钛卷的方法》.《稀有金属材料与工程》.1984,(第3期), *

Also Published As

Publication number Publication date
CN102069091A (zh) 2011-05-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN102886381B (zh) 一种厚板轧制方法
CN102000697B (zh) 一种提高花纹辊轧制量的花纹板制造方法
CN102179406B (zh) 单机架炉卷轧机薄规格高强度钢板轧制工艺
CN102688884B (zh) 2800mm双机架中厚板轧机极限规格钢板轧制工艺
WO2021027908A1 (zh) 一种用于铁素体轧制的热轧带钢全连续生产装置及方法
CN100411760C (zh) 一种控制冷轧薄带钢断带的动态增厚轧制法
CN103028613B (zh) 一种提高热轧带钢头部或尾部板形质量的方法
CN103920729B (zh) 一种去除高硅类高强汽车板红锈缺陷的方法
CN103599927A (zh) 一种热轧钛板生产方法及系统
CN102069091B (zh) 普通热连轧机粗轧钛坯的方法
CN106862269A (zh) 一种抑制镁合金板材边裂的方法
CN105251768B (zh) 一种极薄冷轧镀锡原板轧制方法
CN103042043A (zh) 采用热卷箱生产工艺带钢头尾宽度控制方法
CN103203369A (zh) 一种热轧高强薄带钢的板形控制方法
CN101306430A (zh) 一种轻型薄壁h型钢补热轧制方法
CN103962392B (zh) 一种热连轧机精轧机组动态负荷控制方法
CN110947759A (zh) 螺纹钢轧制生产线及其生产方法
CN108787742A (zh) 一种中小型造船用球扁钢的轧制方法
CN103624088B (zh) 消除钢板尾部横裂纹的方法
CN103599929B (zh) 一种消除热轧超低碳钢板酸洗后表面出现黑斑的轧制方法
CN103252355A (zh) 一种控轧中厚板轧制规程计算方法
CN108672498A (zh) 一种钢轨轧制带底部立辊的轧边机孔型及轧制工艺
CN103143566B (zh) 一种钛钢复合板卷及其生产方法
CN102873089B (zh) 一种四切分热轧生产带肋钢筋的生产系统
CN109226260A (zh) 一种避免超低碳钢边部毛刺缺陷的方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant