CN101337515B - 电气化铁路简单链型悬挂接触网整体吊弦施工方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种电气化铁路简单链型悬挂接触网整体吊弦施工方法，其特征在于包括以下步骤：(1)简单链型悬挂接触网整体吊弦计算模型的建立，(2)测量步骤(1)公式中所涉及的各支柱、悬挂索、承力索、跨距、超高数据；(3)利用步骤(1)公式计算结果确定各吊弦长度、安装位置，制备吊弦并施工。通过本发明计算法则可实现整体吊弦安装一次到位，减少了人为误差，提高了安装精度。与一般的施工方法相比，不必设临时吊弦，不需反复调整拉出值和导高，减少了工序，减低了劳动强度，提高了劳动效率。因不设临时吊弦，还可以节省材料，减少了机具设备，大大减少了运营线上的行车干扰。

Description

电气化铁路简单链型悬挂接触网整体吊弦施工方法

技术领域

本发明属于一种铁路施工技术，具体是一种电气化铁路简单链型悬挂接触网整体吊弦施工方法。

背景技术

随着铁路行车速度的越来越高，普通的环节吊弦已不适应电气化铁道接触网的发展。这是由于其存在环节，在电气上存在间断，受电弓经过时环节间容易引起电火花，产生烧伤，同时，环节间的经常机械磨损也加速了吊弦的老化。由于整体吊弦的吊弦线与线夹间采用压接工艺，接续可靠，机械强度高，同时在电气上具有不间断性，可承受一定的电流通过，因此，整体吊弦将逐步取代环节吊弦，成为今后电气化铁道接触网吊弦的主要形式。

根据结构型式的不同，整体吊弦可分为可调及不可调式两种。整体吊弦尤其是压接式不可调整体吊弦，其两端是通过压接设备将吊弦线及吊弦线夹压接成一个整体，如果计算不准确，有可能使吊弦报废而造成大量经济损失，因此准确计算每根吊弦的长度是整体吊弦施工过程中的关键。

发明内容

本发明的目的是提供一种电气化铁路简单链型悬挂接触网整体吊弦施工方法，计算吊弦长度准确性高，大大减少了吊弦安装施工的工作量。

本发明的技术方案如下：

电气化铁路简单链型悬挂接触网整体吊弦施工方法，其特征在于包括以下步骤：

(1)、简单链型悬挂接触网整体吊弦计算模型的建立：

整体吊弦长度的计算公式为：

或

当为缓和曲线情况时，只需将缓曲圆半径代替平面圆半径即可；上面公式中，当接触线跨中无预留弛度情况时，

$C_{\left(x\right)}=H_1+(H_2+G-H_1)\·\frac{x}{L}-\frac{\mathrm{gx}(L-x)}{{2T}_c}-\frac{x}{L}\·G$

当接触线跨中有预留弛度情况时，

$C_{\left(x\right)}=H_1+(H_2+G-H_1)\·\frac{x}{L}-\frac{\mathrm{gD}(L-D)}{2T_c}-[g-\frac{8F_0\·T_j}{{(L-2D)}^2}](x-D)(L-X-D)/2T_c+$

$\frac{4F_0}{{(L-2D)}^2}(x-D)(L-x-D)-\frac{g_j{D}^2}{2T_j}-\frac{x}{L}G$

式中：

C_(x)：吊弦计算长度，m；

C_(x)实：考虑各种因素修正后的吊弦计算长度，m；

H₁：前端悬挂点处结构高度，m；

H₂：后端悬挂点处结构高度，m；

G：后端相对于前端悬挂点处接触导线的高度差，m，相对于轨面而言；

L：两悬挂点间的跨距，m；

D：第一吊弦距悬挂点的安装距离，m；

g-线索单位长度的自重负载，N/m；

其中：g＝g_c+g_j+g_d

gc-承力索单位长度的自重负载，N/m；

gj-接触线单位长度的自重负载，N/m；

gd-吊弦分摊到单位水平距离上的自重负载，N/m；

X：吊弦安装点至支柱悬挂点的水平距离，m；

Tc：承力索水平张力，N/m；

T_j：接触线水平张力，N/m；

F₀：接触线跨中预留弛度，m；

h_竖：竖曲线引起的修正量，m；

ΔC：曲线外轨超高引起的修正量，m；

Q：集中负荷重量，N；

l：集中负荷至前端悬挂点的距离，m；

(2)、测量步骤(1)公式中所涉及的各支柱、承力索、跨距、超高数据；

(3)、利用步骤(1)公式计算结果确定各吊弦长度、安装位置，预制吊弦并施工。

按传统的施工方法，需要在整体吊弦安装处设置临时吊弦(Φ4.0铁线制成)，待接触悬挂调整至标准位置(含承力索和接触线的水平位置和垂直高度)后，测量出各临时吊弦的长度，以此长度计算出整体吊弦的下料长度，按下料长度压接，然后用整体吊弦替换临时吊弦。采用这样的施工方法，工序繁多，安装精度较差，对运营线路行车干扰较大，劳动效率较低。通过本发明计算法则可实现整体吊弦安装一次到位，减少了人为误差，提高了安装精度。与一般的施工方法相比，不必设临时吊弦，不需反复调整拉出值和导高，减少了工序，减低了劳动强度，提高了劳动效率。因不设临时吊弦，还可以节省材料，减少了机具设备，大大减少了运营线上的行车干扰。

图1承力索不等高悬挂，接触线等高悬挂计算示意图

图2承力索不等高悬挂，接触线不等高悬挂计算示意图

图3承力索等高悬挂，接触线等高悬挂时第一吊弦点间的接触线驰度计算示意图

图4承力索等高悬挂，接触线等高悬挂时支柱悬挂点处接触线弛度计算示意图

图5有集中负荷时吊弦计算示意图

图6有竖曲线时接触线弛度计算示意图

图7直线区段吊弦长度计算修正示意图

图8曲线外轨超高引起接触线高度降低示意图

图9曲线外轨超高影响及接触线空间位置示意图

图10缓和曲线外轨超高影响计算示意图

图11直线之字值影响计算示意图

图12悬挂点高度及拉出值测量示意图

图13施工流程图

图14是吊弦计算示意图

具体实施方式

已知结论1：自由悬挂线索上任一点的弛度计算公式：

$f_{\left(x\right)}=\frac{\mathrm{gx}(L-x)}{2T}$ (式1)

推论：跨中最大弛度： $F_0=\frac{{\mathrm{gL}}^2}{8T}$ (式2)

已知结论2：在跨距及导线水平张力相同的情况下，不等高悬挂的斜弛度与等高

悬挂的弛度相等，即： $f_{\left(x\right)}=f_{\left(x\right)}=\frac{\mathrm{gx}(L-x)}{2T}$ (式3)

以上各式中：

g-线索单位长度的自重负载(N/m)

x-计算点至悬挂点的距离(m)

L-两悬挂点间的跨距(m)

T-线索的水平张力

吊弦长度计算

当接触线出现正弛度时，接触悬挂的一部分负载传给支柱，承力索只承受自重以及接触悬挂的一部分重量；当接触线出现负弛度时，因张力的作用，承力索承受的负载大于链形悬挂各线索及悬挂零件等负载之和。当接触线无弛度时，承力索承受的悬挂负载等于各线索及悬挂零件负载之和。假设负载沿跨距是均匀分布的，首端支柱悬挂点的结构高度为H1，末端悬挂点的结构高度为H2。首端支柱处悬挂点为坐标原点。

1、接触线跨中无预留弛度时吊弦长度的计算

承力索等高悬挂，接触线等高悬挂

此时可认为接触线和整体吊弦的重量都由承力索承载，承力索的状态与自由悬挂线索一样，因此承力索上任一点的弛度可由下式表达：

$f_{\left(x\right)}=\frac{\mathrm{gx}(L-x)}{{2T}_c}$ (式1-1)

g＝g_c+g_j+g_d

其中：

g_c-承力索单位长度的自重负载(N/m)；

g_j-接触线单位长度的自重负载(N/m)；

g_d-吊弦分摊到单位水平距离上的自重负载(N/m)；

X-吊弦安装点至支柱悬挂点的水平距离(m)。

L-两支柱间跨距(m)。

Tc-承力索张力(N/m)。

承力索两悬挂点连线上任意一点至接触线的垂直距离为(H为结构高度)：

h_(x)＝H₁＝H₂＝H

承力索等不高悬挂，接触线等高悬挂

①根据结论2，承力索上任意一点的斜弛度为：

$f_{\left(x\right)}^{\′}=f_{\left(x\right)}=\frac{\mathrm{gx}(L-x)}{{2T}_c}$

②承力索两悬挂点连线上任意一点至接触线的垂直距离为，参见图1：

$h_{\left(X\right)}=\frac{x}{L}\·(H_2-H_1)+H_1$ (式1-2)

h_(x)：承力索两悬挂点连线上任意一点至接触线的垂直距离。

以上两种计算条件下的吊弦长度计算公式都为：

$C_{\left(x\right)}=h_{\left(x\right)}-f_{\left(x\right)}=H_1+(H_2-H_1)\·\frac{x}{L}-\frac{\mathrm{gx}(L-x)}{2T_c}$ (式1-3)

承力索不等高悬挂，接触线不等高悬挂

设接触线高(即导高)差为G，如图2所示：

以H₂+G代换H₂，并考虑G的影响而加入

项，代入(式1-3)有：

接触线跨中无预留弛度时，吊弦长度计算公式为：

$C_{\left(x\right)}=H_1+(H_2+G-H_1)\·\frac{x}{L}-\frac{\mathrm{gx}(L-x)}{2T_c}-\frac{x}{L}\·G$ (式1-4)

2、接触线跨中有预留弛度时吊弦长度计算

承力索等高悬挂，接触线等高悬挂。

①将第1吊弦点距相邻悬挂点的距离D代入(式1)，则可求得第1吊弦点处承力索的弛度h₁： $h_1=\frac{\mathrm{gD}(L-D)}{2T_c}$

②将L-2D代入(式2)，则有第1吊弦点间接触线最大弛度

$F_0=\frac{g_R{(L-2D)}^2}{8T_j}\⇒g_R=\frac{8F_0{T}_j}{{(L-2D)}^2}$

g_R为第1吊弦点间预留弛度部分接触线的当量单位长度自重负载(N/m)。所以，第1吊弦点间承力索实际当量单位长度自重负载为：

g＝g-g_R

第1吊弦点间承力索弛度h₂：

$h_2=[g-\frac{8F_0\·T_j}{{(L-2D)}^2}](x-D)(L-x-D)/2T_c$

$=[g-\frac{8F_0\·T_j}{{(L-2D)}^2}](x-D)(L-x-D)/2T_c$

③求第1吊弦点间的接触线弛度h₃(如图3所示)：

设曲线方程为：y＝a(x+b)²+c

对于点B(L/2，F0)，有：a(L/2+b)²+c＝F。

对方程在B点的导数，有：2a(L/2+b)＝0

联立求解以上两方程，得到： $\left\{\begin{array}{c}b=-L/2\\ c=-F_0\end{array}\right.$

又，对于点A(D，0)，有：a(D-L/2)²+F₀＝0

求得： $a=\frac{-4F_0}{{(L-2D)}^2}$

∴曲线方程为：

$y=\frac{-4F_0}{{(L-2D)}^2}{(x-L/2)}^2+F_0=\frac{4F_0}{{(L-2D)}^2}(x-D)(L-x-D)$

即：

$h_3=y=\frac{4F_0}{{(L-2D)}^2}(x-D)(L-x-D)$

④求支柱悬挂点处接触线弛度h₄。参见图4，根据(式2)有： $h_4=\frac{g_j{D}^2}{2T_j}$

⑤所以，第1吊弦点间吊弦长度计算公式为：

$=(H-\frac{g_j{D}^2}{2T_j})-\frac{\mathrm{gD}(L-D)}{2T_c}-(g-\frac{8F_0{T}_j}{{(L-2D)}^2})(x-D)(L-x-D)/{2T}_c+\frac{4F_0}{{(L-2D)}^2}(x-D)(L-x-D)$

承力索不等高悬挂，接触线等高悬挂。

与接触线跨中无预留弛度类似，只需将上式中H用

代换即可承力索不等高悬挂，接触线不等高悬挂。与接触线跨中无预留弛度类似，只需用替换H，并考虑导高差G的影响

即可。

故接触线跨中有预留弛度时，吊弦长度的计算公式为：

$C_{\left(x\right)}=H_1+(H_2+G-H_1)\·\frac{x}{L}-\frac{\mathrm{gD}(L-D)}{{2T}_c}-[g-\frac{8F_0\·T_j}{{(L-2D)}^2}](x-D)(L-X-D)/{2T}_c+$

$\frac{4F_0}{{(L-2D)}^2}(x-D)(L-x-D)-\frac{g_j{D}^2}{2T_j}-\frac{x}{L}G$

吊弦长度计算公式的修正

实际施工中，并不一定采用承力索在接触线正上方的安装形式。此外，还有各种影响吊弦长度的因素，因此有必要对推导出来的计算公式进行修正。

有集中负荷

以接触线跨中无预留弛度，承力索等高悬挂，接触线等高悬挂为例，讨论有集中负荷存在时吊弦长度计算公式的修正：

设集中负荷距A端的水平距离为l，计算点距A端的水平距离为x。见图5。

根据静力平衡，有：

$\left\{\begin{array}{c}{F}_A=\frac{\mathrm{gL}}{2}+\frac{Q(L-l)}{L}\\ F_B=\frac{\mathrm{gL}}{2}+\frac{\mathrm{Ql}}{L}\end{array}\right.$

对计算点O点进行分离体受力分析：∑M＝0

(1)当O点位于AC段之间时：

$F_A\·x-\frac{{\mathrm{gx}}^2}{2}-T_A\·f_{\left(x\right)}=0$

即： $f_{\left(x\right)}=\frac{\mathrm{gx}(L-x)}{2T_c}+\frac{\mathrm{Qx}(L-l)}{T_{c}L}(0<x\&le;l)$

(2)当O点位于CB段之间时：

同理： $F_A\&CenterDot;x-\frac{{\mathrm{gx}}^2}{2}-Q(x-l)-T_A\&CenterDot;f_{\left(x\right)}=0$

即： $f_{\left(x\right)}=\frac{\mathrm{gx}(L-x)}{{2T}_c}+\frac{\mathrm{Ql}(L-x)}{T_{c}L}(l<x<L)$

可知，承力索弛度在有集中负荷的情况下，只比无集中负荷时增加了 $\frac{\mathrm{Qx}(L-l)}{T_{c}L}(0<x\&le;l)$ 或 $\frac{\mathrm{Ql}(L-x)}{T_{c}L}(l<x<L),$ 即为吊弦减少的长度。

有竖曲线

设竖曲线半径为R₀(圆心在下为正值，在上为负值)

(1)求竖曲线引起的接触线的弛度减小值h_R0，参见图6可以证明： $y=\frac{(x-D)(L-x-D)}{2R_0}(D\&le;x\&le;L-D)$

接触线弛度减小值H_R0＝y

(2)求因接触线弛度减小而引起的承力索弛度减小值H_R01

由(1)知，当x＝L/2时，接触线跨中弛度为 $h_{R0}=\frac{{(L-2D)}^2}{8R_0}$

此部分接触线当量单位长度自重负载： $g_R=\frac{8h_{R0}\&CenterDot;T_j}{{(L-2D)}^2}=\frac{T_j}{R_0}$

得： $h_{R01}=\frac{\frac{T_j}{R_0}(x-D)(L-x-D)}{2T_c}$

所以，有竖曲线时，吊弦长度减少：h竖＝H_R0+H_R01

直线拉出值(之字值)

接触线上任意点对承力索的偏移值为：参见图7

$a_x=a_1-\frac{a_1-a_2}{L}x$ (a1、a2为支柱悬挂点处接触线相对于承力索的之字值)

所以，修正后的吊弦实际长度为：

曲线外轨超高

在曲线上，由于接触网按直链型布置，接触线(导线)则呈折线走向，接触线相当于曲线的弦，悬挂点相对于线上其它点存在一个与线路中心水平位置的中矢差值(如图中A₁B)。此值又因外轨超高的存在使接触线距轨面连线的高度产生一个差值Δh_j

(如图所示：其中A₁为不考虑外轨超高影响时的接触线理论位置，A为有外轨超高时接触线的实际位置，A₁A即为接触线因外轨超高而将低的高度Δh_j。)

参见图8、图9。

AB·(2R₁-AB)＝X(L-X)

∵2R1＞＞AB且R1≈R0

∴ $\mathrm{AB}=\frac{x(L-x)}{2R_0}$

$\mathrm{\&Delta;}{h}_j=A_{1}A=\mathrm{AB}\&CenterDot;\sin \mathrm{\&theta;}=\mathrm{AB}\&CenterDot;\frac{h_w}{l}=\frac{x(L-x)}{2R_0}\&CenterDot;\frac{h_w}{l}$

其中R₁为B点所在空间曲线的半径，R₀为B点所在平面曲线的半径；l为轨距。

将第1吊弦点(D，0)及跨中点(L/2，0)坐标代入上式，得到第1吊弦点处与跨中接触线高度降低值之差F_R为：(因支柱悬挂点处无吊弦，无需考虑。)

$F_R=\frac{{(L-2D)}^2}{8R_0}\&CenterDot;\frac{h_w}{l}$

求得第1吊弦点间形成跨中弛度F_R的接触线单位长度当量自重负载g_R为：

$g_R=\frac{8F_R\&CenterDot;T_j}{{(L-2D)}^2}=\frac{T_j}{R_0}\&CenterDot;\frac{h_w}{l}$

故第1吊弦点间因接触线弛度增大而导致承力索弛度减小的值为：

$h_c=\frac{g_R(x-D)(L-D-x)}{2T_c}$

所以，因曲线外轨超高而增加的吊弦长度为：

$=\frac{\frac{T_j}{R_0}\&CenterDot;\frac{h_w}{l}(x-D)(L-D-x)}{2T_c}$

$\mathrm{\&Delta;C}=\mathrm{\&Delta;}{h}_j+h_c$

$=\frac{x(L-x)}{2R_0}\&CenterDot;\frac{h_w}{l}+\frac{\frac{T_j}{R_0}\&CenterDot;\frac{h_w}{l}(x-D)(L-D-x)}{2T_c}$

缓和曲线

有缓和曲线时可分为以下几种情况：

(1)跨距两端支柱分别位于直线及缓和曲线上；

(2)跨距两端支柱都位于曲线上；

下面分别加以讨论：

(1)跨距两端支柱分别位于直线及缓和曲线上

通常直线端支柱采用半斜链形悬挂，曲线端支柱采用直链形悬挂。

缓和曲线方程(近似)： $y=\frac{x^3}{6{\mathrm{Rl}}_0}$

x——直缓点至计算点的缓和曲线长度；

R——与缓和曲线相接的圆曲线半径；

l₀——缓和曲线长；

外轨超高影响：参见图10

设A为缓曲线上距ZH(直缓)点O距离为x的任意点，B点距ZH点为2x，

则A点处： $y=\frac{x^3}{6R{l}_0};$ B点处： $y=\frac{{\left(2x\right)}^3}{6R{l}_0}=\frac{{8x}^3}{6R{l}_0}$

直线OB的中点C处： $y=\frac{x^2}{2\mathrm{AC}}=\frac{R{l}_0}{x}$

故： $\mathrm{AC}=\frac{{4x}^3}{6R{l}_0}-\frac{x^3}{6R{l}_0}=\frac{x^3}{2R{l}_0}$

对于A点所在圆，有：2r×AC＝x²，即 $r=\frac{x^2}{2\mathrm{AC}}=\frac{{\mathrm{Rl}}_0}{x}$

与圆曲线情形相比较，只需缓曲圆半径代替圆半径即可得到缓和曲线上外轨超高影响为： $\mathrm{\&Delta;}{h}_j=\frac{x(L-x)}{2r}\&CenterDot;\frac{h_w}{l}=\frac{x^2(L-x)}{2{\mathrm{Rl}}_0}\&CenterDot;\frac{h_w}{l}$

同理，可得知第1吊弦点间因接触线弛度增大而导致承力索弛度减小的值为：

$h_c=\frac{g_R(x-D)(L-D-x)}{2T_c}$

之字值影响：参见图11

x——A端支柱至计算点的距离；

R——与缓和曲线相接的圆曲线半径；

l₀——缓和曲线长；

Z——A端支柱到直缓点的距离。

a1——A端支柱处接触线相对承力索的之字值。

L——支柱间跨距。

由图11可知，接触线中心与承力索中心的偏移值为： $\mathrm{\&Delta;y}=a_1-\frac{a_1}{L}x$

所以，因支柱分别位于直线及缓和曲线上时，吊弦长度计算公式修正为：

直线段：

曲线段：

当h_w＝0时Δh_j＝0、h_c＝0，此为支柱位于直线段时的情况，故曲线段计算公式对支柱位于直线段时同样适用，两公式可合并成为一个公式，即：

(2)跨距两端支柱都位于曲线上

当两端支柱都位于曲线上时，接触线相对承力索的之字值为0，以上曲线段计算公式照样适用。

修正后的吊弦长度计算公式

根据前述的讨论结果，可认为缓和曲线情况下推算出来的公式与直线段修正公式通用(即只需a2＝0)。

故综合考虑各种影响因素后，整体吊弦长度的计算公式为：

或

当为缓和曲线情况时，只需将缓曲圆半径代替平面圆半径即可。

上面公式中，当接触线跨中无预留弛度情况时，

$C_{\left(x\right)}=H_1+(H_2+G-H_1)\&CenterDot;\frac{x}{L}-\frac{\mathrm{gx}(L-x)}{{2T}_c}-\frac{x}{L}\&CenterDot;G$

当接触线跨中有预留弛度情况时，

$C_{\left(x\right)}=H_1+(H_2+G-H_1)\&CenterDot;\frac{x}{L}-\frac{\mathrm{gD}(L-D)}{2T_c}-[g-\frac{8F_0\&CenterDot;T_j}{{(L-2D)}^2}](x-D)(L-X-D)/2T_c+$

$\frac{4F_0}{{(L-2D)}^2}(x-D)(L-x-D)-\frac{g_j{D}^2}{2T_j}-\frac{x}{L}G$

计算前的准备工作

数据输入：

根据以上公式推导过程可知，整体吊弦计算时需要输入以下数据：

原始参数：支柱悬挂点处的结构高度H₁、H₂

相邻支柱间的跨距L

外轨超高值h_w

         拉出值a

         第1吊弦点至悬挂点的距离

         集中负荷至悬挂点的距离及负荷大小。

线路资料：平面曲线半径大小

          竖曲线半径大小及方向

          支柱至曲线控制点(直缓点、缓圆点、圆缓点、缓直点)的距离

原始数据的采集

承力索倒至钩头鞍子或承力索座中，腕臂在横线路方向已按设计要求调整至标准位置，在顺线路方向已按承力索随温度变化调整至标准位置后，用TR绝缘测距仪测量，读数精确到毫米。如图12，测量A、B的值，利用测距仪自带的计算程序，计算出悬挂点处承力索高度以及其在该点拉出值，即可得悬挂点处结构高度H1、H2及接触线实际拉出值a1、a2。

外轨超高可用万能道尺测得；其他数据用钢卷尺测量或查相关资料获得。

计算精度影响分析：

(1)由于忽略了一些次要因素，以及近似计算，引起计算原理上的误差，主要有如下几方面：

①悬挂线索近似以抛物线代替；

②线索内张力近似恒定不变；

③第1吊弦处承力索高度近似不变；

④计算时的各种近似考虑。

(2)实际应用时的一些影响，如坠砣重量误差会引起计算张力偏差，测量仪器的准确度以及测量人的操作也会影响到计算结果的精确度，而且各种误差可能累积，其影响程度大于计算原理系统误差。

施工应用

依据前述的计算公式计算确定各吊弦长度与安装位置，下料、制备吊弦，安装施工。

Claims (1)

1.电气化铁路简单链型悬挂接触网整体吊弦施工方法，其特征在于包括以下步骤：

(1)、简单链型悬挂接触网整体吊弦计算模型的建立：

整体吊弦长度的计算公式为：

或

当为缓和曲线情况时，只需将缓曲圆半径代替平面圆半径即可；X为支柱至计算点的距离，a₁、a₂为支柱悬挂点处接触线相对于承力索的之字值；上面公式中，当接触线跨中无预留弛度情况时，

当接触线跨中有预留弛度情况时，

式中：

C_(x)：吊弦计算长度，m；

C_(x)实：考虑各种因素修正后的吊弦计算长度，m；

H₁：前端悬挂点处结构高度，m；

H₂：后端悬挂点处结构高度，m；

G：后端相对于前端悬挂点处接触导线的高度差，m，相对于轨面而言；

L：两悬挂点间的跨距，m； 

D：第一吊弦距悬挂点的安装距离，m； 

g-线索单位长度的自重负载，N/m； 

其中：g＝g_c+g_j+g_d

gc-承力索单位长度的自重负载，N/m； 

gj-接触线单位长度的自重负载，N/m； 

gd-吊弦分摊到单位水平距离上的自重负载，N/m； 

X：吊弦安装点至支柱悬挂点的水平距离，m； 

Tc：承力索水平张力，N/m； 

T_j：接触线水平张力，N/m； 

F₀：接触线跨中预留弛度，m； 

h_竖：竖曲线引起的修正量，m； 

ΔC：曲线外轨超高引起的修正量，m； 

Q：集中负荷重量，N； 

l：集中负荷至前端悬挂点的距离，m； 

(2)、测量步骤(1)公式中所涉及的各支柱、承力索、跨距、超高数据； 

(3)、利用步骤(1)公式计算结果确定各吊弦长度、安装位置，预制吊弦并施工。 

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