CN100545286C - 高强度抗蠕变镁合金及其制备方法 - Google Patents

高强度抗蠕变镁合金及其制备方法 Download PDF

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一种高强度抗蠕变镁合金及其制备方法,镁合金的组分及其重量百分比为:6%≤Y≤12%、1%≤Gd≤6%、0.5%≤Zn≤3%、0≤Zr≤0.9%,其余为Mg和不可避免的杂质。熔炼时分别以Mg-Y、Mg-Gd、Mg-Zr中间合金的形式向镁熔体中添加组元Y、Gd和Zr,熔炼后得到的镁合金经过500~550℃、6~24小时的固溶处理以及225~300℃、12~48小时的时效处理后,在300℃下,镁合金具有优异的强度和抗蠕变性能。

Description

髙强度抗蠕变镁合金及其制备方法
技术领域
本发明涉及一种高强度抗蠕变镁合金及其制备方法,具体涉及一
种通过添加合金元素(Y、 Gd、 Zn)以及调整相应的热处理工艺从而 实现镁合金的高强度和抗蠕变性能,属于金属材料类及冶金领域。
背景技术
镁合金作为最轻的金属结构材料,能满足日益严格的&车尾气排 放要求,可生产出重量轻、油耗少、环保型的新型汽车,因而在汽车 工业中受到了广泛的关注。然而,低的高温强度和抗蠕变性能制约了 其在发动机和动力系统零件上的应用。稀土被认为是用来提高镁合金 耐热性能的重要元素,如已获商业4匕应用的Mg-Y-Nd基合金WE54 和WE43。
在日本专利特开平10-147830中,发明者选用Y作为第一合金组 元,Gd作为第二組元,他们所制备的Mg-8Y-3Gd-0.5Zr合金在经过 均质化处理、热间锻造以及时效处理之后,可以获得优于WE54的高 温抗拉强度,其中200。C下的抗拉强度超过了 330MPa(林式会社东京 精锻工所,日立金属抹式会社,特开平10-147830,公开日:1998.06.02)。 然而该专利中,未对合金的蠕变性能进行描述,且铸造后所采用的处 理工艺相对复杂,不利于工业化生产。另外一种改善耐热性的可能途 径是添加较为廉价的Zn来取代部分Gd,从而有望获得对高温性能改 善有益的长周期结构。近年来,通过成分和工艺的调整期望在稀土镁 合金中获得长周期结构一直是国际上研究的一个热点。但是在耐热性 方面,过高的Zn含量将影响固溶效果,以致不能充分发挥时效强化 的作用,这无疑也不利于镁合金高温性能的改善以及有悖于轻量化设 计的初衷。从以上的分析可以看出,进一步优化合金成分和热处理工艺,对 于秉承镁合金的轻量化特性、实现可接受的价格以及获得优异的耐热 性能均具有十分重要的意义。
发明内容
本发明的目的在于克服现有技术中的不足,提出一种高强度抗蠕
变镁合金及其制备方法,通过添加合金元素(Y、 Gd、 Zn)以及调整 相应的热处理工艺,从而实现耐热镁合金需要具备的优异的高温强度 和抗蠕变性能。
为实现上述目的,本发明的技术方案为:考虑到Y固溶度大,固 溶强化效果好,具有时效强化能力,且在稀土金属中具有相对较低的 密度,有助于增加合金的阻燃和抗氧化能力,因而选用Y作为第一组 元,为保证合金得到良好的固溶强化和时效析出强化效果,Y的加入 量不低于6%,为避免合金塑性过低,以及铸态下得到过多的低熔点 共晶相而影响高温蠕变性能,Y的加入量不宜高于12%;选用Gd作 为第二组元,因为加入重稀土元素Gd有望获得比轻稀土元素Y更好 的抗蠕变性能,并可发挥Gd的固溶、时效强化效果,改善Y的加入 导致时效硬化峰值温度延迟的不良影响,但过量的Gd会导致密度增 加过多,因此Gd的含量控制在1~6°/。;选用Zn作为第三组元,除 可以利用生成的富Zn稀土化合物钉扎晶界,承担部分载荷而改善高 温性能外,Zn的加入还可以在晶内引入长周期有序结构,因该结构与 Mg基体具有共格界面,所以高温下有助于抑制基体变形并因而改善 合金的耐热性,当然,Zn的加入还可以有效地降低成本,但含量也不 宜过多,以免产生过多的难于固溶的富Zn化合物,因此Zn的含量控 制在0.5~3%;此外,虽然并不是必需的,但合金中还可以添加适量 的Zr来细化晶粒,进一步改善材料的强度和塑性,从而期望获得较 为优异的综合性能。
综上所述,本发明所提供的一种高强度抗蠕变镁合金,其包含的 各组分及其重量百分比为:6%5Y512%、 l%SGd^6%、 0.5%^Zn^3%、0£Zr^0.9%,其余为Mg和不可避免的杂质。其中,合金中的杂质元 素含量为:Fe<0.005%、 Cu<0.015%、 Ni<0.002%,随杂质含量的增 加,合金的耐腐蚀性能显著降低。
本发明所提供的上述合金的制备方法,分为两个阶段,即熔炼和 后续热处理。其中,熔炼过程在SF6/C02气体保护条件下进行,具体 步骤如下:
(1) 熔炼Mg:在熔炼炉中加入烘干的工业纯镁,加热熔炼;
(2) 加Zn:待镁完全熔化后,在600〜700。C的温度下加入工业纯
锌;
(3) 加Y和Gd:在700~740。。的温度下向镁液中加入Mg-Y和 Mg-Gd中间合金;
(4) 在需要加Zr的情况下:将镁液温度升至760~780"后加入 Mg-Zr中间合金,搅拌2 ~ 5分钟以促使其充分熔化;
(5) 铸造:升高镁液温度至780〜800。C,保温20〜30分钟后降温 至740~760°C,精炼6~10分钟,精炼后的静置时间控制在25~40 分钟之间,待镁液冷却至700〜720。C后撇去表面浮渣,浇铸到预先加 热至200〜250'C的浇铸用钢制模具中,即可得到Mg-Y-Gd-Zn合金或 Mg-Y-Gd-Zn-Zr合金。
熔炼之后的热处理工艺为:
将熔炼得到的Mg-Y-Gd-Zn合金或Mg-Y-Gd-Zn-Zr合金进行 500~ 550°C、 6~24小时的固溶处理以及225〜300。C、 12~48小时的 时效处理。
显然,与现有公开技术及专利特开平10-147830相比,本发明的 合金在成分和工艺上都存在显著差异。成分上,微量Zn的加入明显 改变了合金的微观组织结构,本发明者们认为其所产生的富Zii化合 物以及长周期有序结构均可以明显改善合金的抗蠕变性能,而在专利 特开平10-147830中,只是讨论了合金的高温强度,对蠕变性能未有 任何描述,亊实上,瞬时髙温强度和蠕变性能的影响机制是有明显差 异的。工艺上,本发明合金省去了专利特开平10-147830中的热间锻造,采用了优化的铸造和热处理工艺,同样实现了优异的高温强度和 抗蠕变性能。
总之,与现有技术相比,本发明具有显著进步,提供的耐热稀土 镁合金除具有重量轻、工艺简单、成本可接受之外,还具有非常优异
的高温强度和抗蠕变性能。以Mg-12Y-5Gd-2Zn-0.5Zr合金为例,图1 是该合金典型的铸态金相组织,经过535。C、 16小时的固溶处理以及 225°C、 24小时的时效处理之后,其室温抗拉强度和延伸率分别为 272.84MPa和0.55%,高温200°C时的抗拉强度和延伸率分别为 288.72MPa和6.3%,高温300°C时的抗拉强度和延伸率分别为 295.36MPa和10.6%;在300°C/50MPa蠕变条件下,该合金仍具有非 常优异的抗蠕变性能,其稳态蠕变速率为2.8x1(tY1,且其蠕变寿命远 超过100小时,而相同测试条件下未加Zn的Mg-12Y-5Gd-0.5Zr合金 的蠕变寿命低于40小时,如后面所附的图2所示。在250°C/80MPa 蠕变条件下,加Zn合金的稳态蠕变速率为3.89xl0、",而未加Zn合 金的稳态蠕变速率为4.46xl(rV1,具体数据可参见表l和后面所附的 图3。由此可见,Zn元素的加入确实可以显著改善合金的抗蠕变性能。
表1: Mg-12Y-5Gd-0.5Zr和Mg-12Y-5Gd-2Zn-0.5Zr合金的蠕变 性能的比较
<table>table see original document page 7</column></row> <table>
附围说明
图l表示Mg-12Y-5Gd-2Zn-0.5Zr合金的铸态金相組织。
图2表示Mg-12Y-5Gd-0.5Zr和Mg-12Y-5Gd-2Zn-0.5Zr合金在300°C/50MPa条件下的蠕变性能。
图3表示Mg-12Y-5Gd-0.5Zr和Mg-12Y國5Gd-2Zn-0.5Zr合金在 250 °C /80MPa条件下的蠕变性能。
具体实施方式
下面,以具体的实施例对本发明进行说明。 实施例1:
合金成分(重量百分比):6%Y、 5%Gd、 2%Zn,杂质元素小于 0.02%,其余为Mg。
该合金的熔炼工艺具体步骤为:(1)按照上述成分配置合金,在 电阻坩埚炉中加入纯镁,同时采用SF6/C02混合气体进行保护;(2) 待镁完全熔化后,在640。C加入工业纯锌;(3)当镁液温度达到740。C 后,将Mg-Gd中间合金直接加入到镁液中,Mg-Gd熔化后镁液温度 回升至740。C时再加入Mg-Y中间合金;(4 )将镁液温度升至770。C后 加入Mg-Zr中间合金,搅拌4分钟以促使其充分熔化;(5 )升高镁液 温度至790。C,保温20分钟后降温至75(TC,精炼6分钟,精炼后的 静置时间控制在25 ~ 40分钟之间,待镁液冷却至700。C后撇去表面浮 渣进行浇铸,浇铸用钢制模具预先加热至24(TC。
将熔炼得到的合金进行525'C、 6小时的固溶处理以及225。C、 12 小时的时效处理。最后得到高强度抗蠕变Mg-6Y-5Gd-2Zn合金。
本实施例的合金的室温抗拉强度和延伸率分别为245.12MPa和 8.2%,高温20(TC测试时的抗拉强度和延伸率分别为240.03MPa和 20.1%,高温30(TC测试时的抗拉强度和延伸率分别为220.25MPa和 31.2%; 300°C/50MPa蠕变条件下,其稳态蠕变速率为3.6xl(rV1, 25(TC/80MPa蠕变条件下,其稳态蠕变速率为3.5xlO-Y1。
实施倒2:
合金成分(重量百分比):6%Y、 5%Gd、 2%Zn、 0.5%Zr,杂质 元素小于砂.02%,其余为Mg。该合金的熔炼工艺具体步骤为:(1)按照上述成分配置合金,在 电阻坩埚炉中加入纯镁,同时采用SF6/C02混合气体进行保护;(2) 待镁完全熔化后,在6卯'C加入工业纯锌;(3)当镁液温度达到720°C 后,将Mg-Gd中间合金直接加入到镁液中,Mg-Gd熔化后镁液温度 回升至720。C时再加入Mg-Y中间合金;(4 )将镁液温度升至760。C后 加入Mg-Zr中间合金,搅拌2分钟以促使其充分熔化;(5 )升高镁液 温度至780。C,保温20分钟后降温至750。C,精炼6分钟,精炼后的 静置时间控制在25 ~ 40分钟之间,待镁液冷却至70(TC后撇去表面浮 渣进行浇铸,浇铸用钢制^I具预先加热至20(TC。
将熔炼得到的合金进行525'C、 6小时的固溶处理以及225。C、 12 小时的时效处理。最后得到高强度抗蠕变Mg-6Y-5Gd-2Zn-0.5Zr合金。
本实施例的合金的室温抗拉强度和延伸率分别为251.2MPa和 12.01%,高温200'C测试时的抗拉强度和延伸率分别为245.79MPa和 36.4%,高温300'C测试时的抗拉强度和延伸率分别为234.02MPa和 38.1%; 300°C/50MPa蠕变条件下,其稳态蠕变速率为4.2x10—Y1, 250。C/80MPa蠕变条件下,其稳态蠕变速率为3.8xl(rY1。
实施例3:
合金成分(重量百分比):7%Y、 4%Gd、 0.5%Zn、 0.3%Zr,杂 质元素小于0.02%,其余为Mg。
该合金的熔炼工艺具体步驟为:(1)按照上述成分配置合金,在 电阻坩埚炉中加入纯镁,同时采用SF6/C02混合气体进行保护;(2) 待镁完全熔化后,在6卯'C加入工业纯锌;(3)当镁液温度达到725°C 后,将Mg-Gd中间合金直接加入到镁液中,Mg-Gd熔化后镁液温度 回升至725°C时再加入Mg-Y中间合金;(4)将镁液温度升至760。C后 加入Mg-Zr中间合金,搅拌2分钟以促使其充分熔化;(5 )升高镁液 温度至7柳。C,保温20分钟后降温至750。C,精炼6分钟,精炼后的 静置时间控制在25 ~ 40分钟之间,待镁液冷却至710。C后撇去表面浮 渣进行浇铸,浇铸用钢制模具预先加热至220"C。将熔炼得到的合金进行535'C、 16小时的固溶处理以及225°C、 24小时的时效处理。最后得到高强度抗蠕变Mg-7Y-4Gd-0.5Zn-0.3Zr合金。
本实施例的合金的室温抗拉强度和延伸率分别为283.40MPa和 0.51%,高温200'C测试时的抗拉强度和延伸率分别为269.74MPa和 7.6%,高温30(TC测试时的抗拉强度和延伸率分别为222.14MPa和 9.5°/。; 300'C/50MPa蠕变条件下,其稳态蠕变速率为5.8xl0-8s1, 25(TC/80MPa蠕变条件下,其稳态蠕变速率为6.19xl(rY1。
实施例4:
合金成分(重量百分比):12%Y、 5%Gd、 2%Zn、 0.5%Zr,杂 质元素小于0.02%,其余为Mg。
该合金的熔炼工艺具体步骤为:(1)按照上迷成分配置合金,在 电阻坩埚炉中加入纯镁,同时采用SF6/C02混合气体进行保护;(2) 待镁完全熔化后,在70(TC加入工业纯锌;(3)当镁液温度达到730。C 后,将Mg-Gd中间合金直接加入到镁液中,Mg-Gd熔化后镁液温度 回升至730。C时再加入Mg-Y中间合金;(4)将镁液温度升至760。C后 加入Mg-Zr中间合金,搅拌2分钟以促使其充分熔化;(5 )升高镁液 温度至78(TC,保温20分钟后降温至750。C,精炼6分钟,精炼后的 静置时间控制在25 ~ 40分钟之间,待镁液冷却至710。C后撇去表面浮 渣进行浇铸,浇^^用钢制模具预先加热至22(TC。
将熔炼得到的合金进行535°C、 16小时的固溶处理以及225。C、 24小时的时效处理。最后得到高强度抗蠕变Mg-12Y-5Gd-2Zn-0.5Zr 合金。
本实施例的合金的室温抗拉强度和延伸率分别为272.84MPa和 0.55%,高温200'C测试时的抗拉强度和延伸率分别为288.72MPa和 6.3%,高谬幼0。C测试时的抗拉强度和延伸率分别为295.36MPa和 10.6%;滩0。C/50MPa蠕变条件下,其稳态蠕变速率为2.8xl0-8s1, 25(TC/柳MPa蠕变条件下,其稳态蠕变速率为3.89xl(rY1。实施例5:
合金成分(重量百分比):9%Y、 5%Gd、 3%Zn、 0.9%Zr,杂质 元素小于0.02%,其余为Mg。
该合金的熔炼工艺具体步骤为:(1)按照上述成分配置合金,在 电阻蚶埚炉中加入纯镁,同时采用SF6/C02混合气体进行保护;(2) 待镁完全熔化后,在700。C加入工业纯锌;(3)当镁液温度达到730。C 后,将Mg-Gd中间合金直接加入到镁液中,Mg-Gd熔化后镁液温度 回升至730。C时再加入Mg-Y中间合金;(4 )将镁液温度升至76(TC后 加入Mg-Zr中间合金,搅拌2分钟以促使其充分熔化;(5 )升高镁液 温度至780。C,保温20分钟后降温至750。C,精炼6分钟,精炼后的 静置时间控制在25 ~ 40分钟之间,待镁液冷却至71(TC后撇去表面浮 渣进行浇铸,浇铸用钢制模具预先加热至220。C。
将熔炼得到的合金进行535°C、 16小时的固溶处理以及225°C、 24小时的时效处理。最后得到高强度抗蠕变Mg-9Y-5Gd-3Zn-0.9Zr 合金。
本实施例的合金的室温抗拉强度和延伸率分别为291.95MPa和 2.46%,高温200'C测试时的抗拉强度和延伸率分别为317.72MPa和 21.9%,高温30(TC测试时的抗拉强度和延伸率分别为280.66MPa和 23.3%; 3G0。C/50MPa蠕变条件下,其稳态蠕变速率为7.9xl(rY1, 250。C/80MPa蠕变条件下,其稳态蠕变速率为1.18xl(VV1。

Claims (5)

1.一种镁合金,其特征在于,包含的各组分及其重量百分比为:6%≤Y≤12%、1%≤Gd≤6%、0.5%≤Zn≤3%、0≤Zr≤0.9%,其余为Mg和不可避免的杂质。
2. 根据权利要求1所述的镁合金,其特征在于,其中Zr的重量 百分比为0.3%^Zi^0,9%。
3. 根据权利要求1所述的镁合金,其特征在于,其中杂质成分的 重量百分比为:Fe<0.005%、 Cu<0.015%、 Ni<0.002%。
4. 一种镁合金的制备方法,用于制备如权利要求1所述的镁合金, 包括:熔炼过程和后续热处理过程,其特征在于,所述熔炼过程在SF6 和C02的混合气体保护条件下进行,具体步骤如下:(1) 熔炼Mg:在熔炼炉中加入烘干的工业纯镁,加热熔炼;(2) 加Zn:待镁完全熔化后,在600~700"的温度下加入工业纯锌;(3) 加Y和Gd:在700〜7WC的温度下向镁液中加入Mg-Y和 Mg-Gd中间合金;(4) 在需要加Zr的情况下:将镁液温度升至760〜780。C后加入 Mg-Zr中间合金,搅拌2 ~ 5分钟以促使其充分熔化;(5) 铸造:升高镁液温度至780~800°C,保温20~30分钟后降温 至740~760°C,精炼6~10分钟,精炼后的静置时间控制在25~40 分钟之间,待镁液冷却至700〜720。C后撇去表面浮渣,浇铸到预先加 热至200〜25(TC的浇铸用钢制模具中,即可得到Mg-Y-Gd-Zn合金或 Mg-Y-Gd-Zn-Zr合金。
5. 根据权利要求4的镁合金的制备方法,其特征在于,所迷后续热处理过程包括:将得到的Mg-Y-Gd-Zn合金或Mg-Y-Gd-Zn-Zr合 金进行500〜550。C、 6~24小时的固溶处理以及225〜300。C、 12 ~ 48 小时的时效处理。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012219325A (ja) * 2011-04-08 2012-11-12 Hitachi Automotive Systems Ltd 内燃機関のピストン

Families Citing this family (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101693972B (zh) * 2009-10-27 2011-05-04 上海交通大学 耐热稀土镁合金发动机活塞的挤压铸造制备方法
CN101693971B (zh) * 2009-10-27 2011-06-08 上海交通大学 耐热稀土镁合金发动机活塞的低压铸造制备方法
CN101956111B (zh) * 2010-10-21 2012-07-04 重庆大学 加Sc强化ZK60镁合金的方法
CN102337441B (zh) * 2011-10-27 2013-06-05 哈尔滨工业大学 一种超高强稀土镁合金板材的制备方法
CN102392166B (zh) * 2011-10-27 2013-04-10 哈尔滨工业大学 一种Mg-Gd-Y-Zn-Zr系合金大型铸锭及其制备方法
CN102409213B (zh) * 2011-11-30 2013-07-03 西安理工大学 一种热处理强化的高强镁合金的制备方法
CN103627938B (zh) * 2012-08-27 2015-10-14 中国科学院金属研究所 一种高强度镁合金挤压无缝管材及其制备工艺
CN103849801B (zh) * 2012-12-04 2016-08-24 中国兵器科学研究院宁波分院 一种高强耐热稀土镁合金锭坯电磁半连续铸造制备方法
CN103014469A (zh) * 2013-01-08 2013-04-03 哈尔滨工程大学 一种抗冲击的高强镁合金材料及制备方法
CN104195396A (zh) * 2014-08-04 2014-12-10 上海交通大学 含硅、锌和Gd(-Y)的耐热稀土镁合金及其制备方法
CN104388787A (zh) * 2014-11-18 2015-03-04 闻喜县瑞格镁业有限公司 一种高强度、耐腐蚀、抗高温蠕变镁合金及其制备方法
CN104451484A (zh) * 2014-11-28 2015-03-25 沈阳工业大学 镁合金板材的形变热处理强化工艺
US20160215372A1 (en) * 2015-01-28 2016-07-28 Medtronic Vascular, Inc. Biodegradable magnesium alloy
CN105316550B (zh) * 2015-03-12 2019-01-25 华东交通大学 一种含长周期结构相高阻尼镁合金及其制备方法
CN104846247B (zh) * 2015-05-04 2017-05-31 河南科技大学 添加钆、钇元素的镁合金生物降解材料及其制备方法
CN104818415A (zh) * 2015-06-01 2015-08-05 河南科技大学 一种高强度耐热镁合金
CN105349862B (zh) * 2015-12-02 2017-07-11 中国兵器科学研究院宁波分院 高强韧稀土镁合金材料及制备方法
CN105506326B (zh) * 2016-01-22 2017-03-29 中北大学 一种长周期结构增强的镁锆合金锭的制备方法
CN105779797A (zh) * 2016-03-16 2016-07-20 繁昌县华彩铸造有限公司 一种镁合金铸造工艺
CN106756370A (zh) * 2016-12-10 2017-05-31 哈尔滨工业大学 一种高强韧耐蚀防燃Mg‑Gd‑Y‑Zn‑Zr合金及其制备方法
CN107058924B (zh) * 2017-04-19 2018-09-14 南通河海大学海洋与近海工程研究院 调控lpso结构和纳米沉淀相的高强高塑耐热镁合金及其制备方法
CN107760949B (zh) * 2017-09-28 2019-07-12 中北大学 一种复合强化的高强韧性铸造镁合金锭的制备方法
CN109252078B (zh) * 2018-11-15 2020-09-08 中北大学 一种高强度含钛铸造镁合金的制备方法
CN109930045B (zh) * 2019-03-29 2021-07-09 南京航空航天大学 适于重力铸造的高强韧耐热Mg-Gd合金及其制备方法
CN110284016B (zh) * 2019-06-26 2020-09-18 航天材料及工艺研究所 一种低密度、中高强稀土铸造镁合金及其制备方法
CN111235449A (zh) * 2020-01-15 2020-06-05 太原科技大学 一种表面增强含lpso相快速降解镁合金及其制备方法
CN112030042A (zh) * 2020-06-03 2020-12-04 河海大学 一种含Gd稀土镁合金及其制备方法

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1614063A (zh) * 2004-09-29 2005-05-11 上海交通大学 高强抗蠕变变形镁合金的制备工艺

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1614063A (zh) * 2004-09-29 2005-05-11 上海交通大学 高强抗蠕变变形镁合金的制备工艺

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012219325A (ja) * 2011-04-08 2012-11-12 Hitachi Automotive Systems Ltd 内燃機関のピストン

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