CN100339520C - 热熔融粘合性复合纤维 - Google Patents

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Abstract

本发明公开一种通过高速熔融纺丝法制造的热熔融粘合性复合纤维。该复合纤维是由取向指数为40%或以上的第1树脂成分和具有比该第1树脂成分熔点更低的熔点或软化点、且取向指数为25%或以下的第2树脂成分构成，其中第2树脂成分沿长度方向连续存在于至少一部分的纤维表面上。复合纤维在比第2树脂成分的熔点或软化点高10℃的温度下的热收缩率优选为0.5%或以下。

Description

热熔融粘合性复合纤维
技术领域
本发明涉及热熔融粘合性复合纤维。此外本发明还涉及膨松无纺布(或称为非织造布)。
背景技术
通过高速熔融纺丝法制造的芯鞘型复合纤维已为人们所知。例如在特公昭54-38214号公报中，公开了如下的复合纤维的制造方法：以具有纤维形成能力的结晶性聚合物作为芯成分，以具有比该聚合物的软化点低至少40℃的软化点聚合物作为鞘成分，进行复合纺丝成为芯鞘状，以使鞘成分的重量比率为5～75％，以每分钟3200～9800m的速度牵引纺出的丝。
根据前述公报中记载的内容，据认为，通过该方法得到的复合纤维的热收缩率减小。但是，实际的热收缩率(沸水收缩率)为12.7～37.2％的范围，对于使纤维的交点热熔融粘合以制造无纺布来说，并不能说是令人满意的程度的小热收缩率。此外，前述公报中，记载了关于对前述复合纤维进行空气开纤形成纤维网的内容和形成人造短纤维(化纤短纤维)而能够作为短纤维无纺布的纤维原材料的内容，但是对用梳理机形成纤维网方面没有考虑。
现在已经提出了各种关于用复合纤维提高无纺布的体积、强度和质量风格的方案。例如，以提高无纺布的强度和体积回复性为目的，提出了使用具有由结晶性聚丙烯构成的第1成分和由聚乙烯构成的第2成分、三维卷曲的热熔融粘合性复合纤维(参照特开平8-60441号公报)。此外，以制得质量风格优良的无纺布为目的，提出了使用纤维断面为特异形状且具有成股线丝状延长的分支点的热熔融粘合性复合纤维(参照特开平11-323663号公报)。进一步地，以得到膨松的无纺布为目的，提出了具有由热熔融粘合性复合纤维热粘接的热接合区域和没有热粘接的非热粘接区域，且被热粘接的部分的纤维没有压合扁平化的无纺布(参照特开2001-3253号公报)。但是由于无纺布的膨松性和质量风格与强度之间的二律背反关系，满足所有这些要求的无纺布还没有得到。
发明内容
本发明通过提供一种通过高速熔融纺丝法制造的热熔融粘合性复合纤维，从而实现了前述的目的。热熔融粘合性复合纤维是由取向指数为40％或以上的第1树脂成分和具有比该第1树脂成分熔点更低的熔点或软化点且取向指数为25％或以下的第2树脂成分构成。第2树脂成分沿长度方向连续存在于至少一部分的纤维表面上。
此外，本发明还提供一种使用含有前述热熔融粘合性复合纤维且通过梳理法形成的纤维网，使该纤维网中纤维的交点热熔融粘合而制成的无纺布。
进而，本发明还提供一种膨松无纺布，其含有由熔点不同的2种成分构成的热熔融粘合性复合纤维，通过使纤维的交点热熔融粘合而形成，比容积为95cm3/g或以上且每单位基重(basis weight)的强度为0.18(N/25mm)/(g/m2)或以上，且每单位厚度的体积柔软度为0.14N/mm或以下。
附图说明
图1为表示高速熔融纺丝法所采用的装置的模式图。
图2为表示熔融粘合点形成装置的模式图。
图3为表示用于测定熔融粘合点强度的拉伸试验机的模式图。
具体实施方式
本发明涉及一种热收缩率低、以低热量就表现出高熔融粘合强度且梳理机纤维网(card web)的形成性良好的热熔融粘合性复合纤维。此外，本发明还涉及膨松且强度高的无纺布。
下面基于优选实施方案说明本发明。本发明的复合纤维是由第1树脂成分和具有比该第1树脂成分熔点更低的熔点或软化点的第2树脂成分构成的二成分系纤维，其中第2树脂成分沿长度方向连续存在于至少一部分的纤维表面上。复合纤维的形态有芯鞘型或并列型等各种的形态，对于本发明的复合纤维，可以是任何一种的形态。本发明的复合纤维特别优选同芯和偏芯型的芯鞘型，尤其优选同芯型的芯鞘型。
本发明的热熔融粘合性复合纤维通过高速熔融纺丝法制造。如图1所示，高速熔融纺丝法是采用由挤压机1A、2A和齿轮泵1B、2B组成的二系统的挤压装置1、2，以及具有喷丝头3的纺丝装置而进行的。通过挤压机1A、2A和齿轮泵1B、2B熔融且经过计量的各树脂成分在喷丝头3内进行汇合，从喷嘴喷出。喷丝头3的形状可以根据目标的复合纤维的形态而适当地选择。在喷丝头3的正下方设置卷取装置4，从喷嘴喷出的熔融树脂在规定的速度下被牵引。在高速熔融纺丝法中纺出丝的牵引速度一般在2000m/分钟或以上。牵引速度的上限值没有特别的限制，目前可以以超过10000m/分钟的速度牵引。
本发明的复合纤维中的第1树脂成分是用于维持该复合纤维的强度的成分，第2树脂成分是表现出热熔融粘合性的成分。因此在本发明中，第1树脂成分的取向指数为40％或以上，特别是为50％或以上，另一方面，第2树脂成分的取向指数为25％或以下，特别是为20％或以下。取向指数是构成纤维的树脂的高分子链的取向程度的指标。由此，通过第1树脂成分和第2树脂成分的取向指数分别为前述的值，当使本发明的复合纤维热熔融粘合时，可以以低热量就形成高强度的熔融粘合点，还可以抑制热收缩。详细地说，当第1树脂成分的取向指数不足40％时，第1树脂成分的结晶化不能充分进行，不能表现出能够耐受实际应用的强度。当第2树脂成分的取向指数超过25％时，不能表现出充分的热熔融粘合性，难以以低热量(低温)形成高强度的熔融粘合点。本发明的复合纤维中的各树脂成分为了达到如前述的取向指数，例如可以使用熔点不同的2种树脂，通过前述高速熔融纺丝法形成纤维。
第1树脂成分的取向指数的上限值没有特别的限制，越高越优选，但若在70％左右，就可以得到足够令人满意的效果。另一方面，第2树脂成分的取向指数的下限值也没有特别的限制，越低越优选，但若在15％左右，就可以得到足够令人满意的效果。
当将复合纤维中树脂的双折射值记作A，树脂的固有双折射值记作B时，第1树脂成分和第2树脂成分的取向指数用下式(1)表示。
取向指数(％)＝A/B×100
所谓固有双折射，是指在树脂的高分子链完全取向的状态下的双折射，其值记载在例如《成形加工中的塑料材料》初版，附表“成形加工中所用的具有代表性的塑料材料”(塑料成形加工学会编，シグマ出版，1998年2月10日发行)。
复合纤维中的双折射是在干涉显微镜中安装偏振片，在相对于纤维轴平行的方向和垂直的方向的偏振光下测定的。使用Cargille公司制造的标准折射液作为浸渍液。根据通过干涉显微镜得到的复合纤维的干涉条纹，通过以下文献中记载的计算方法求出相对于复合纤维平行和垂直方向的折射率，计算出作为这两者之差的双折射。
《芯鞘型复合纤维的高速纺丝中的纤维结构形成》第408页(纤维学会志，Vol.51、No.9、1995年)
本发明的复合纤维优选在纺丝后进行加热处理或卷曲处理，且不进行延伸处理。因此，本发明的复合纤维的热收缩率的程度较低。具体地说，在比第2树脂成分的熔点或软化点高10℃的温度下的热收缩率为5％或以下，特别是为1％或以下，尤其是为0.5％或以下这样的低值。其结果是，本发明的复合纤维在用于例如无纺布的构成纤维时，得到的无纺布为膨松且高强度的无纺布(这点在后面有进一步的描述)。热收缩率的值越低越优选，理想的是0。此外，热收缩率也可以为负值，即也可以通过加热而使纤维变长。从得到膨松的无纺布的观点出发，热收缩率为负值是在朝好的方向起作用。热收缩率为负值时，从得到无纺布的品质的控制和表观印象的方面出发，优选其上限值(即负值侧的上限值)为-20％左右，特别优选在-10％左右。另外，在前述温度下测定热收缩率的原因在于，当使纤维的交点热熔融粘合以制造无纺布时，通常是不低于第2树脂成分的熔点或软化点且比其高10℃左右的温度范围内进行制造的。
热收缩率通过下面的方法测定。用热机械分析装置TMA-50(岛津制作所制造)，平行排列的纤维以夹具间距离10mm进行安装，在负荷0.025mN/tex的恒定负重的状态下以10℃/分钟的升温速度使其升温。测定这时纤维的收缩率变化，读取在比第2树脂成分的熔点或软化点高10℃的温度下的收缩率，以此作为热收缩率。
纺丝后进行的加热处理的条件根据构成本发明的复合纤维的第1和第2树脂成分的种类而选择适当的条件。例如，当本发明的复合纤维为芯鞘型，芯成分为聚丙烯且鞘成分为高密度聚乙烯的情况下，加热温度优选50～120℃，特别优选70～100℃，加热时间优选10～500秒，特别优选20～200秒，作为加热方法，可以列举出吹送热风、照射红外线等。
作为纺丝后进行的卷曲处理，较为简便的是进行机械卷曲。机械卷曲有二维状和三维状的样式，在本发明中，可以进行任何样式的卷曲。在机械卷曲中有时会伴随发热。这时，可以同时进行加热处理和卷曲处理。
在卷曲处理时纤维有时多少会被拉伸，这种拉伸不包含在本发明中所说的延伸处理中。本发明中所说的延伸处理是指，通常对未延伸丝进行的延伸倍率为2～6倍左右的延伸操作。
关于本发明的复合纤维的形态如前所述，典型的是芯鞘型。这时，从抑制降低本发明的复合纤维的热收缩率的方面出发，优选的是，由第1树脂成分构成芯且由第2树脂成分构成鞘。第1树脂成分和第2树脂成分的种类没有特别的限定，只要是具有纤维形成能力的树脂即可。特别是，从可以容易地通过热熔融粘合制造无纺布的方面出发，两树脂成分的熔点差、或第1树脂成分的熔点和第2树脂成分的软化点之差优选为10℃或以上，特别优选为20℃或以上。当复合纤维为芯鞘型时，使用芯成分的熔点比鞘成分的熔点或软化点更高的树脂。作为第1树脂成分和第2树脂成分的优选的组合，当第1树脂成分为聚丙烯(PP)时，作为第2树脂成分可以列举出：高密度聚乙烯(HDPE)、低密度聚乙烯(LDPE)、直链状低密度聚乙烯(LLDPE)、乙烯丙烯共聚物、聚苯乙烯等。此外，当使用聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)、聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)等聚酯系树脂作为第1树脂成分时，作为第2成分，除了在前述第2树脂成分的例子之外，还可以列举出聚丙烯(PP)、共聚聚酯等。进一步地，作为第1树脂成分，还可以列举出聚酰胺系聚合物、2种或更多种前述第2树脂成分的共聚物等，且作为第2树脂成分，还可以列举出前述的第2树脂成分的2种或多种的共聚物等。这些成分可以适宜地组合。在这些组合中，优选使用聚丙烯(PP)/高密度聚乙烯(HDPE)。原因是，由于两树脂成分的熔点差在20～40℃的范围内，可以容易地制造无纺布。此外，由于纤维的比重较低，可以得到重量轻且成本低廉、可以低热量焚烧废弃的无纺布。
第1树脂成分和第2树脂成分的熔点的测定方法在后述的实施例中有详细的描述。此外，当通过该方法不能明确地测定第2树脂成分的熔点时，设定为第2树脂成分的分子开始流动时的温度，在这里，在通过后述的实施例中详细描述的熔融粘合点强度的测定可以测量纤维的熔融粘合点强度的程度内，将第2树脂成分熔融粘合的温度设定为软化点。
本发明的复合纤维中的第1树脂成分和第2树脂成分的比例(重量比)优选为10∶90～90∶10％，特别优选30∶70～70∶30％。若在该范围内，则纤维的力学特性充分，形成可以耐受实际应用的纤维。而且熔融粘合成分的量充足，纤维之间的熔融粘合充分。
本发明的复合纤维的粗细可以根据复合纤维的用途而选择适当的值。例如当使用本发明的复合纤维作为无纺布的构成纤维时，从纤维的纺丝性、成本、梳理机通过性、生产性、成本等方面出发，优选1.0～10dtex，特别优选1.7～8.0dtex。
下面对本发明的无纺布进行说明。本发明的无纺布含有由熔点不同的2种成分构成的热熔融粘合性复合纤维，通过使纤维的交点热熔融粘合而形成。从膨松性和高强度的方面出发，本发明的无纺布具有不同于现有的无纺布的显著特征。具体地说，本发明的无纺布的作为膨松性的尺度的比容积在95cm3/g或以上，优选在110cm3/g或以上，更优选在120cm3/g或以上。根据所使用的纤维的种类和制造方法，现有的无纺布也可以增大比容积。但是这种无纺布只能是低强度的。与之相对，本发明的无纺布如前所述，比容积大且是高强度的。具体地说，本发明的无纺布每单位基重的强度为0.18(N/25mm)/(g/m2)或以上，优选为0.19(N/25mm)/(g/m2)或以上，更优选为0.20(N/25mm)/(g/m2)或以上的高强度。对于每单位基重的强度，只要使无纺布在宽度方向(CD)上满足前述的值就足够了。优选在机械方向(MD)和CD方向这两个方向上满足前述的值。另外，由于无纺布一般MD方向的强度高于CD方向，因此可以说，只要使每单位基重的强度在CD上满足前述的值，则在MD上也必然满足前述的值。
比容积和每单位基重的强度中的任何一个的上限值都没有特别的限定，越大越优选。若比容积的上限值为250cm3/g左右，则将本发明的无纺布用于各种用途时可以得到足以令人满意的效果。出于同样的理由，若本发明的无纺布的每单位基重的强度的上限值在0.5(N/25mm)/(g/m2)左右就足够了。比容积和每单位基重的强度的测定方法在后述的实施例中有详细描述。
进而本发明的无纺布的每单位厚度的体积柔软度优选为0.14N/mm或以下，特别优选为0.12N/mm或以下，尤其优选为0.10N/mm或以下。即本发明的无纺布优选较低的体积柔软度。由此使无纺布具有悬垂性，质量风格良好。对于每单位厚度的体积柔软度，只要使无纺布在机械方向(MD)上满足前述的值就足够了。优选在MD和宽度方向(CD)这两个方向上满足前述的值。另外，由于无纺布一般在MD方向的每单位厚度的体积柔软度高于CD方向，因此可以说，只要使每单位厚度的体积柔软度在MD上满足前述的值，则在CD上也必然满足前述的值。每单位厚度的体积柔软度的下限值也没有特别的限定，越小越优选。若每单位厚度的体积柔软度的下限值为0.05N/mm左右，则将本发明的无纺布用于各种用途时可以得到足以令人满意的效果。每单位厚度的体积柔软度的测定方法在后述的实施例中有详细描述。
通过本发明者们研究，结果发现，为了得到满足前述比容积和强度的无纺布，只要使用未延伸处理或低延伸处理的热熔融粘合性复合纤维(以下将这些纤维总称为未延伸复合纤维)作为其构成纤维即可。这里所谓的低延伸处理，是指进行不足2倍的延伸处理的情况。还发现使用热收缩率较低的未延伸复合纤维也是有效的。例如使用在比第2树脂成分的熔点或软化点高10℃的温度下的热收缩率是5％或以下，特别是1％或以下，尤其是0.5％或以下的未延伸复合纤维是有效的。进而，使用第2树脂成分的取向指数较低、例如取向指数为25％或以下，特别是为20％或以下的未延伸复合纤维也是有效的。作为未延伸处理或低延伸处理的热熔融粘合性复合纤维，例如可以用熔点不同的2种树脂，通过纺丝速度为2000m/分钟或以上的前述高速熔融纺丝法而形成。或者也可以通过芯和鞘的树脂的组合而调整芯和鞘的取向指数，在此基础上，通过通常的熔融纺丝形成纤维，未延伸处理或经过低延伸处理而得到。另外，芯和鞘的树脂的组合即使相同，也可以通过改变各树脂的分子量等调整芯和鞘的取向指数，在此基础上，通过通常的熔融纺丝形成纤维，经过未延伸处理或低延伸处理而得到。
本发明的无纺布优选的是，使用含有未延伸复合纤维且通过梳理法所形成的纤维网，使该纤维网中纤维的交点热熔融粘合而制成的无纺布。这种无纺布的比容积和强度可以进一步提高。本发明的无纺布中，从可以充分表现出该复合纤维的各种特性的方面出发，优选至少含有30重量％的未延伸复合纤维，特别优选至少含有50重量％的未延伸复合纤维。当然，无纺布也可以由100％的未延伸复合纤维构成。作为未延伸复合纤维以外的纤维，可以使用例如通过和未延伸复合纤维同样的前述树脂的组合，经过通常的纺丝、延伸工序得到的复合纤维，或聚酯系、聚烯烃系、聚酰胺系的聚合物构成的单一成分的纤维，人造丝等再生纤维，纤维素系纤维、甚至棉等天然纤维等。
在通过梳理法制造纤维网时，从梳理机的通过性方面和梳理机纤维网的形成性的方面出发，优选使用由未延伸复合纤维形成的30～70mm左右的短纤维。得到的梳理机纤维网进行热处理，使该纤维网中纤维的交点热熔融粘合。作为热处理的具体示例，可以列举出吹送热风和用热压花辊夹压等。从使得到的无纺布的质量风格良好的观点出发，优选进行吹送热风(热风法；air through法)。在使用任何一种方法的情况下，热处理的温度均不低于一种树脂成分的熔点或软化点且低于另一种树脂成分的熔点。
特别是作为未延伸复合纤维，若使用前述的本发明的热熔融粘合性复合纤维，与通过通常的方法得到的同种的复合纤维作为原料的现有的无纺布比较，可以得到更膨松且强度更高的无纺布。其原因如下所述。
首先，成为膨松的原因如下所述。如前所述本发明的复合纤维的热收缩率较低。因此在对梳理机纤维网进行热处理时难以引起复合纤维的收缩，其结果是，可以使纤维以热处理前的膨松梳理纤维网的状态直接熔融粘合。若引起构成纤维的收缩，则梳理机纤维网的厚度会减少，体积也减少。进一步地，由于本发明的复合纤维的第2树脂成分为如前所述的取向指数低的树脂，若使用由该第2树脂成分作为鞘成分的芯鞘型复合纤维，则以低于现有技术的热量、即以低于现有技术的温度，和/或以低于现有技术的热风量，也可以将熔融粘合点的强度维持在高的值。能够以低于现有技术的温度进行处理与复合纤维的热收缩受到抑制有关。能够以低于现有技术的热风量进行处理与因风压引起的纤维网的体积减小得以防止有关。由此，从热处理条件出发，也可以在不进一步减小体积的条件下，制造无纺布。
成为高强度的原因如下所述。如前所述，本发明的复合纤维的特点在于热收缩率低、第2树脂成分(熔融粘合成分)的取向指数低。若在对梳理机纤维网进行热处理时难以引起复合纤维的收缩，熔融粘合点难以活动，其结果是防止了熔融粘合点的强度降低。若构成纤维引起收缩，则熔融粘合点活动，其强度降低。进而，如前所述，由于熔融粘合成分的取向指数低，即使以低于现有技术的热量也可以将熔融粘合点的强度维持在高的值。此外，受到热处理的温度的影响小，可以在从低温到高温的宽范围内将熔融粘合点的强度维持在高的值。而且该熔融粘合点的强度值是比通过通常的方法得到的同种复合纤维的熔融粘合点的强度更高的值。再进一步地，复合纤维中的熔融粘合成分均匀地凝集在熔融粘合点处，熔融粘合点的形状基本保持恒定。其结果是，熔融粘合点的强度的偏差降低。结果，可以达到使构成无纺布的纤维的熔融粘合点强度维持在较高的值，且偏差少的状态。通常，通过在纤维之间吹送热风使其熔融粘合而得到的无纺布的强度较多地依赖于熔融粘合点的强度。即，为了得到高强度的无纺布，必须要将纤维的熔融粘合点的强度维持在高的值。此外，若该熔融粘合点的强度有偏差，当然从较弱的熔融粘合点上发生无纺布的破坏，使得无纺布的强度并不高。若使用本发明的复合纤维，如前所述，由于无纺布的强度高且偏差少，可以得到高强度的无纺布。而且，由于受到热处理的温度的影响小，可以使得到的无纺布的机械特性均匀。
本发明的无纺布可以适用于能灵活应用其膨松性和高强度的各种领域。可以很好地用于例如一次性尿布和卫生巾等一次性卫生用品的领域中的表面片、第二片(设在表面片和吸收体之间的片)、底面片、防漏片或对人体用的揩净用片材、皮肤护理用片材、以及对物品用的擦拭器等。
下面通过实施例对本发明进行更详细的说明。但是本发明的范围不受到这些实施例的限制。
[实施例1和2以及比较例1～3]
在如表1所示的条件下进行高速熔融纺丝，得到同心型的芯鞘型复合纤维。对得到的复合纤维通过前述的方法测量取向指数和热收缩率。此外，通过以下的方法测量树脂的熔点和纤维之间的熔融粘合点强度。其结果如表1所示。
[树脂的熔点的测定]
使用示差扫描型热分析装置DSC-50(岛津公司制造)，在升温速度10℃/分钟的条件下对仔细裁切的纤维试样(试样质量为2mg)进行热分析，将各树脂的熔解峰值温度作为该树脂的熔点。
[熔融粘合点强度的测定]
使用如图2所示的熔融粘合点形成装置。熔融粘合点形成装置由加热炉10和吊丝框11构成。加热炉10为中空的长方体形状，其在底面部内设置有加热器(图中没有显示)，仅在侧面的一面上开口。该加热器与温度控制器(图中没有显示)相连，可以控制炉内的气氛温度达到设定的温度。吊丝框11在四角上安装有滑轮12，单丝13、13跨越架设在对角线上，并且在交点处单丝13、13互相接触。单丝13、13所成的角度为90度。在各单丝的端部加上砝码(图中没有显示)，以使每1tex达到5.88mN(每1旦尼尔为1/15克力)。吊丝框11可以通过加热炉10中开口的侧面并滑动，由此可以出入加热炉10内，以规定的温度和规定的时间加热单丝13，可以使交点熔融粘合。当以规定的温度和规定的时间加热使单丝13之间在熔融粘合点熔融粘合后，将其从吊丝框11上取下，按照图3所示将其安装在该图中所示的拉伸试验机14上。具体的做法是，将各单丝13安装在上下的夹具15、15上，以使其相对于拉伸方向成为45度，以10mm/分钟的拉伸速度使熔融粘合点16剥离。读出在该过程中测定的最大负重。这时的负重受到熔融粘合成分树脂的绝对量、即纤维的粗细和芯鞘比的影响。因此，在这里以前述最大点负重除以纤维的粗细(tex)，将该值作为熔融粘合点强度(mN/tex)。通过本发明，可以实现在145℃、30秒的加热条件下，超过30mN/tex、进而超过35mN/tex的熔融粘合点强度。
                                        表1
        实施例              比较例
    1     2     1     2     3
第1树脂成分第2树脂成分     PPHDPE     PPHDPE     PPHDPE     PPHDPE     PPHDPE
喷丝头温度(℃)     255     255     255     255     255
纺丝速度(m/min)     2000     3000     1000     500     335
延伸     无     无     2倍     4倍     6倍
取向指数(％) 第1树脂成分第2树脂成分     6421     7310     9263     10665     11873
热收缩率(％)*     0.05     -0.01     6.00     5.99     7.47
熔点(℃) 第1树脂成分第2树脂成分     163128     163128     161129     168132     170132
熔融粘合点强度(mN/tex) 140℃/30秒     38.2     38.1     25.0     6.7     0.5
145℃/20秒     36.1     39.1     30.2     16.9     28.8
145℃/30秒     35.6     36.8     25.0     22.8     22.5
145℃/40秒     38.3     36.2     16.2     19.3     20.2
*在高于第2树脂成分的熔点10℃的温度下测定
实施例3和4以及比较例4～6
将在实施例1和2以及比较例1～3中分别得到的复合纤维制成纤维长为51mm的短纤维，对该短纤维进行二维的机械卷曲。以该短纤维作为原料制造梳理机纤维网。通过热风法在135℃下对梳理机纤维网吹送风速为0.5m/s的热风30秒钟，使纤维的交点热熔融粘合。由此，得到热风法无纺布。另外，与前述的熔融粘合点强度的测定是在气氛温度下粘接的情况不同的是，在得到热风法无纺布时，由于是通过风扇吹送热风的状态，因此需要注意的是即使温度和时间相同，其也不是完全相同的条件。
对得到的无纺布按照下述的方法评价膨松性，以及测定断裂强度。其结果如表2所示。
[膨松性的评价]
在测试台上载置12cm×12cm的平板，将该状态下的平板的上表面的位置作为测定的基准点A。然后除去平板，在测试台上放置作为测定对象的无纺布试验片，在其上载置前述平板。将该状态下的平板的上表面的作为位置B。根据A与B的差求出作为测定对象的无纺布试验片的厚度。平板的重量可以根据测定目的而进行各种变化，这里使用重54g的平板进行测定。测定器械使用激光位移计((株)キ—ェンス制造、CCD激光位移传感器LK-080)。也可以使用度盘式厚度计代替。但是在使用厚度计时必须要调整加在无纺布试验片上的压力。此外，通过上述方法测定的无纺布的厚度较多地依赖于该无纺布的基重。因此，作为膨松性的指标，采用由厚度和基重得出的比容积(cm3/g)。基重的测定方法是任意的，可以测量出测定厚度的试验片本身的重量，根据测得的试验片的尺寸计算出。
[无纺布强度的测定]
从作为测定对象的无纺布上，在与机械的流动方向成直角的方向(CD方向)上切出长为100mm、宽为25mm的带状片，将其作为试验片。将该试验片以夹具间75mm的间距安装在坦锡伦(Tensilon)拉伸试验机上，以300mm/分钟的拉伸速度进行拉伸试验。将这时的最大强度作为无纺布强度。由于在此处无纺布强度也较大地依赖于其基重，因此将上述无纺布强度除以其基重而得到的值作为每单位基重的CD强度，作为表示无纺布的强度的指标。
                                    表2
        实施例     比较例
3  4  4  5  6
比容积(cm3/g) 98.72 110.47 95.27 65.54 64.92
每单位基重的CD强度((N/25mm)/(g/m2)) 0.27 0.24 0.19 0.08 0.02
每单位厚度的MD体积柔软度(N/mm) 0.10 0.12 0.15 0.15 0.21
从表1和表2所示的结果可以看出，各实施例的复合纤维(本发明产品)热收缩率低，且熔融粘合点强度高。此外还可以看出，各实施例的无纺布是膨松的、并显示出高强度。
[实施例5和比较例7和8]
按照表3所示的条件进行熔融纺丝，得到同心型的芯鞘型复合纤维。对得到的复合纤维按照前述方法测定其取向指数、热收缩率、树脂的熔点和纤维之间的熔融粘合点强度。其结果如表3所示。
                                  表3
    实施例5     比较例7     比较例8
第1树脂成分第2树脂成分     PPHDPE     PPHDPE     PPHDPE
喷丝头温度(℃)     250     250     250
纺丝速度(m/min)     1360     760     390
延伸     无     2倍     4倍
取向指数(％) 第1树脂成分第2树脂成分     6016     6850     9564
热收缩率(％)*     -0.33     4.88     1.09
熔点(℃) 第1树脂成分第2树脂成分     160127     160129     165130
熔融粘合点强度(mN/tex) 140℃/30秒     32.9     38.2     37.0
145℃/20秒     37.8     30.1     32.6
145℃/30秒     33.8     37.0     33.5
145℃/40秒     33.5     25.3     39.7
*在比第2树脂成分的熔点高10℃的温度下测定
[实施例6～9和比较例9～16]
使用在实施例5和比较例7中得到的纤维，按照和实施例3同样的工序得到热风法无纺布。制造条件如表4所示。对得到的无纺布按照前述的方法测定比容积和每单位基重的强度，再通过以下的方法测定体积柔软度。进而通过5人评审小组进行的感观试验，判定无纺布的质量风格，按照下述进行评价。其结果如表4所示。
[体积柔软度的测定]
将无纺布切割成纵向(MD)为30mm、横向(CD)为150mm以制成试样，用该试样作成直径45mm、高30mm的圆筒，测定当在该圆筒的高度方向上以10mm/分钟的速度进行压缩时的斥力，将该斥力的值作为MD上的体积柔软度的值。CD上的体积柔软度是通过将无纺布切割成横向(CD)为30mm、纵向(MD)为150mm以制成试样，按照同样的方法进行测定的。通过该方法测定的体积柔软度较多地依赖于该无纺布的厚度。因此，将体积柔软度除以通过前述膨松性评价所测得的无纺布的厚度，得到的值作为单位厚度的体积柔软度，将其作为表示无纺布的悬垂性的指标。
[通过感观试验的质量风格评价法]
将如表4所示的比较例9作为基准品，将其记为3分，根据以下的基准判定无纺布触及肌肤时的感觉，计算出平均分。
判定为大大优于基准品      5分
判定为优于基准品          4分
基准品                    3分
判定为比基准品差          2分
判定为与基准品相比很差    1分
                                表4
          热风法制造条件 基重g/m2 比容积cm3/g     每单位基重的CD强度((N/25mm)/(g/m2))     每单位厚度的MD体积柔软度(N/mm) 质量风格评价(分)
  温度℃     风速m/s     搬送速度m/min
    MD     CD
    MD     CD
实施例6比较例9比较例10  132132132     0.50.50.5     101010   38.036.239.0     122.4105.9138.4     0.800.920.91     0.200.170.13     0.090.240.12     0.060.120.08   4.83.0(基准)5.0
实施例7比较例11比较例12  136136136     0.50.50.5     101010   32.536.736.9     204.6103.2119.9     0.680.861.10     0.240.200.16     0.080.230.16     0.050.170.10   4.02.83.4
实施例8比较例13比较例14  136136136     1.91.91.9     101010   28.241.534.7     159.899.2107.5     0.830.931.10     0.230.190.21     0.080.310.22     0.060.230.15   3.81.02.0
实施例9比较例15比较例16  140140140     0.50.50.5     101010   36.642.635.2     141.987.965.0     0.800.841.20     0.220.190.24     0.090.350.40     0.070.200.23   4.01.81.0
从表3和表4所示的结果可以看出，使用实施例5的复合纤维得到的实施例6至实施例9的无纺布是膨松且高强度的，而且表现出低体积柔软度。此外，实施例6至9的无纺布虽为高强度，但是触及肌肤时的感觉良好。
通过以上的详细说明，本发明的热熔融粘合性复合纤维的热收缩率低，且熔融粘合点强度高。进而梳理机纤维网的形成性良好。
此外本发明的无纺布是膨松的，且热处理温度即使低于现有技术，也显示出高强度。
此外本发明的无纺布悬垂性优良，质量风格良好。

Claims (7)

1.一种热熔融粘合性复合纤维，其由取向指数为40％或以上的第1树脂成分和具有比该第1树脂成分熔点更低的熔点或软化点且取向指数为25％或以下的第2树脂成分构成，其中第2树脂成分沿长度方向连续存在于至少一部分的纤维表面上；
所述热熔融粘合性复合纤维在比第2树脂成分的熔点或软化点高10℃的温度下的热收缩率为1％或以下；
所述热熔融粘合性复合纤维通过高速熔融纺丝法制造，在纺丝后进行加热处理或卷曲处理，且不进行延伸处理。
2.根据权利要求1所述的热熔融粘合性复合纤维，其为芯鞘型，其中第1树脂成分构成芯且第2树脂成分构成鞘。
3.根据权利要求1所述的热熔融粘合性复合纤维，其中，第1树脂成分由聚丙烯构成，第2树脂成分由高密度聚乙烯构成。
4.根据权利要求2所述的热熔融粘合性复合纤维，其中，第1树脂成分由聚丙烯构成，第2树脂成分由高密度聚乙烯构成。
5.一种无纺布，其使用含有权利要求1所述的热熔融粘合性复合纤维且通过梳理法形成的纤维网，使该纤维网中纤维的交点热熔融粘合而制成。
6.一种膨松无纺布，其含有权利要求1所述的热熔融粘合性复合纤维，并通过使纤维的交点热熔融粘合而形成，该无纺布的比容积为95cm3/g或以上、每单位基重的强度为0.18(N/25mm)/(g/m2)或以上，且每单位厚度的体积柔软度为0.14N/mm或以下。
7.根据权利要求6所述的膨松无纺布，其是通过对由梳理法形成的纤维网中的纤维的交点吹送热风使其热熔融粘合而制造。
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