CH670259A5

CH670259A5 -

Info

Publication number: CH670259A5
Application number: CH368884A
Authority: CH
Inventors: Susumu Kawabata; Hiroshi Niimi; Tetsuzo Inoue; Isao Watanabe; Noriaki Miyamoto; Masanobu Shibuya
Original assignee: Toyoda Automatic Loom Works; Toyoda Chuo Kenkyusho Kk
Priority date: 1983-08-08
Filing date: 1984-07-30
Publication date: 1989-05-31
Also published as: DE3427811A1; DE3427811C2; JPS6247974B2; JPS6039414A

Description

Die Erfindung bezieht sich auf eine Spinnvorrichtung in einer Offenend-Spinnmaschine des Rotortyps. The invention relates to a spinning device in an open-end spinning machine of the rotor type.

Bei einer derartigen Offenend-Spinnmaschine wird im allgemeinen ein Faserband 3 von einer Versorgungsöffnung 20 2 einer Spinneinheit 1 transportiert und zu einer Kammwalze 6 gebracht, die mit einer Zuführwalze 4 und einer Druckwalze 5 zusammenwirkt. Das Faserband wird durch die Kammwalze 6 in getrennte Fasern und Faserstoffe, wie Samen und Blättchen aufgelöst, welche über eine Abgabeöffnung 7 ab-25 gegeben werden. Die so aufgelösten Fasern werden in den Rotor 8 gebracht. Dies erfolgt durch einen Luftstrom, welcher aufgrund eines Negativdruckes im Rotor 8 in einem Transportkanal 9 erzeugt wird. Die so in den Rotor gebrachten Fasern werden von einem Wirbelluftstrom eingefangen, 30 welcher durch die Hochgeschwindigkeitsdrehung des Rotors 8 erzeugt wird. Danach erfolgt ein Absetzen der Fasern auf der Innenfläche 8a des Rotors 8. Die Fasern gleichten daraufhin in Richtung einer Fasersammeirinne 10 im Bereich maximalen Innendurchmessers des Rotors und werden dort 35 während des Verbleibens in der Rinne 10 in ein bandähnliches Bündel geformt. Dann werden die Fasern mittels einer Abzugswalze 13 durch eine Fadenabzugsöffnung 10 eines Nabels 11 abgezogen und auf eine Spule 15 gewickelt, was durch eine Wickelrolle 14 erfolgt. Dabei wird mittels der 40 Drehung des Rotors auf den Faden eine Verdrillung aufgebracht. In such an open-end spinning machine, a sliver 3 is generally transported from a supply opening 20 2 of a spinning unit 1 and brought to a comb roller 6, which interacts with a feed roller 4 and a pressure roller 5. The sliver is broken up by the comb roller 6 into separate fibers and fibrous materials, such as seeds and leaflets, which are passed through a discharge opening 7 ab-25. The fibers thus dissolved are brought into the rotor 8. This is done by an air flow, which is generated in a transport channel 9 due to a negative pressure in the rotor 8. The fibers brought into the rotor in this way are captured by a vortex air flow 30 which is generated by the high-speed rotation of the rotor 8. The fibers are then deposited on the inner surface 8a of the rotor 8. The fibers then resemble in the direction of a fiber collecting channel 10 in the region of the maximum inside diameter of the rotor and are formed there 35 into a band-like bundle while remaining in the channel 10. Then the fibers are drawn off by means of a take-off roller 13 through a thread take-off opening 10 of a navel 11 and wound on a spool 15, which is done by a winding roller 14. Twist is applied to the thread by turning the rotor.

Hinsichtlich des Lufteintritts und der Luftabgabe in und aus dem Rotor 8 kann bei der zuvor beschriebenen Vorrichtung ein Selbstabgabesystem mit einer Luftabgabeöffnung 45 21 als Mittel zum Erzeugen eines Hochgeschwindigkeitsluft-stromes verwendet werden (Fig. 1), welcher für den Transport der aufgelösten Fasern in das Innere des Rotors 8 uner-lässlich ist. Bei diesem Selbstabgabesystem wird im Rotor 8 befindliche Luft über die Abgabeöffnung 21 aufgrund einer so Zentrifugalkraft aus dem Rotor abgegeben, die durch die Drehung des Rotors 8 erzeugt wird, so dass ein Unterdruck innerhalb des Rotors 8 eingestellt wird, durch den Luft über den Kanal 8 und die Garnabzugsöffnung 12 in den Rotor 8 einbezogen wird. Ein Zwangsabgabesystem ist ebenso be-55 kannt, bei dem die Abgabeöffnung 21, wie sie in Fig. 1 dargestellt ist, nicht benötigt wird (Fig. 8). Beim Zwangsabgabesystem wird Luft innerhalb des Rotors 8 durch einen Ringspalt zwischen einem Einlass zum Rotor 8 und einem Ansatz 19 der den Kanal 9 aufweisenden Spinnneinheit 1 ab-60 gesaugt, und zwar durch Betrieb des Sauggebläses, so dass Aussenluft über den Transportkanal 9 und die Fadenabzugsöffnung 12 in den Rotor 8 eingeführt wird, was unter der Wirkung eines im Rotor 8 erzeugten Unterdruckes erfolgt. Ein kombinatorisches System wird ebenso verwendet. 65 Dies ist eine Kombination aus einem Selbstabgabesystem und einem Zwangsabgabesystem. With regard to the air inlet and the air discharge into and out of the rotor 8, in the device described above, a self-discharge system with an air discharge opening 45 21 can be used as a means for generating a high-speed air flow (FIG. 1), which is used for the transport of the dissolved fibers into the Interior of the rotor 8 is essential. In this self-dispensing system, air in the rotor 8 is discharged from the rotor via the discharge opening 21 due to a centrifugal force generated by the rotation of the rotor 8, so that a negative pressure is set inside the rotor 8, through the air through the channel 8 and the yarn take-off opening 12 is included in the rotor 8. A forced delivery system is also known in which the delivery port 21 as shown in Fig. 1 is not required (Fig. 8). In the forced delivery system, air is sucked inside the rotor 8 through an annular gap between an inlet to the rotor 8 and an extension 19 of the spinning unit 1 having the channel 9 ab-60, namely by operating the suction blower, so that outside air via the transport channel 9 and the thread take-off opening 12 is inserted into the rotor 8, which takes place under the effect of a negative pressure generated in the rotor 8. A combinatorial system is also used. 65 This is a combination of a self-delivery system and a compulsory delivery system.

Bei diesen Systemen werden die Fasern durch einen aufgrund eines im Rotor 8 herrschenden Unterdruckes im Ka- In these systems, the fibers are caused by a negative pressure in the ca

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nal 9 erzeugten Luftstrom in den Rotor 8 eingeführt. Die Fasern werden innerhalb des Rotors von einem Wirbelluftstrom eingefangen, welcher durch die Hochgeschwindigkeitsdrehung des Rotors induziert wird. Sodann werden die Fasern an der Innenwandfläche 8a des Rotors 8 abgelenkt. nal 9 generated air flow introduced into the rotor 8. The fibers are trapped within the rotor by a vortex air flow induced by the high speed rotation of the rotor. Then the fibers on the inner wall surface 8a of the rotor 8 are deflected.

Vergleicht man die Geschwindigkeit des Wirbelluftstromes im Rotor 8 und die des Luftstromes im Kanal 9, so ist der im Rotor 8 induzierte Wirbelluftstrom der Luftstrom, welcher durch die Luft innerhalb des Rotors erzeugt wird, mitgerissen durch die Innenwand 8a des Rotors 8, welcher mit angehobener Geschwindigkeit dreht. So ist die Geschwindigkeit des Rotors 8 in der Nähe der Innenwandfläche 8a des Rotors maximal und wird weniger, je weiter man sich von der Innenfläche 8a wegbewegt. Andererseits strömt der durch den Kanal 9 fliessende Luftstrom mit einer Geschwindigkeit in den Rotor, welche beträchtlich höher ist als die Umfangsgeschwindigkeit (20 bis 30 m/s) der Kammerwalze 6. Bei der herkömmlichen Vorrichtung befindet sich ein Auslass des Kanals 9 in beträchtlichem Abstand von der Innenwandfläche 8a des Rotors, und zwar in einem Bereich, wo der Wirbelluftstrom langsamer fliesst, so dass der in den Rotor 8 gelangende Luftstrom und die in den Rotor gelangenden Fasern plötzlich expandiert und verzögert werden, was zu einem Abbiegen der Faserenden führt. Sogar wenn der Auslass des Transportkanals 9 in dichter Nähe zur inneren Fläche 8a angeordnet ist, wird ein Abbiegen der Enden der verwirbelten Fasern immer noch aufgrund der gestörten Strömung in der Nähe des Auslasses des Kanals 9 verursacht. Die Fasern werden dann an der Innenwandfläche 8a als gehakte Fasern fixiert, was zu einer Verminderung der Fadenfestigkeit führt. Beim kombinierten System wird der Wirbelluftstrom im Rotor 8 über einen Ringspalt zwischen der Innenwandfläche 8a und dem Ansatz 19 so nach aussen abgegeben, dass ein Teil der durch den Transportkanal 9 in den Rotor 8 geführten Fasern gelegentlich vom Rotor 8 abgegeben werden, bevor sie durch den Wirbelluftstrom eingefangen und an der Innenfläche 8a abgelegt werden. Comparing the speed of the vortex air flow in the rotor 8 and that of the air flow in the channel 9, the vortex air flow induced in the rotor 8 is the air flow which is generated by the air inside the rotor, entrained by the inner wall 8a of the rotor 8, which is raised Speed turns. Thus, the speed of the rotor 8 is maximum in the vicinity of the inner wall surface 8a of the rotor and becomes lower the further one moves away from the inner surface 8a. On the other hand, the air flow flowing through the channel 9 flows into the rotor at a speed which is considerably higher than the peripheral speed (20 to 30 m / s) of the chamber roller 6. In the conventional device, an outlet of the channel 9 is at a considerable distance from the inner wall surface 8a of the rotor, in an area where the eddy air flow flows more slowly, so that the air flow entering the rotor 8 and the fibers entering the rotor are suddenly expanded and decelerated, resulting in bending of the fiber ends. Even if the outlet of the transport channel 9 is located in close proximity to the inner surface 8a, bending of the ends of the interlaced fibers is still caused due to the disturbed flow in the vicinity of the outlet of the channel 9. The fibers are then fixed to the inner wall surface 8a as hooked fibers, which leads to a reduction in the thread strength. In the combined system, the vortex air flow in the rotor 8 is emitted to the outside via an annular gap between the inner wall surface 8a and the extension 19 such that part of the fibers guided into the rotor 8 through the transport channel 9 are occasionally emitted from the rotor 8 before they are passed through the Eddy air flow is captured and stored on the inner surface 8a.

Zur Überwindung dieses Nachteils dient die Vorrichtung des japanischen Gebrauchsmusters 43 904/1982 (veröffentlicht am 28.9.1982). Diese Druckschrift zeigt eine Vorrichtung, bei der in Übereinstimmung mit der Darstellung in Fig. 2 die Innenwandfläche 8a des Rotors 8 ein Profil hat, so dass ein Konus, gebildet durch die Verlängerung einer Fläche, mit der die Fasern F, welche über den Transportkanal 9 in den Rotor 8 transportiert werden, anfanglich in Berührung gelangen, einen grösseren Konuswinkel a hat. Die restliche Wandfläche, die in die Fasersammeirinne 10 übergeht, hat progressiv einen kleineren Konuswinkel. Bei dieser Vorrichtung wird die Kraft, die ein Gleiten der in den Rotor 8 transportierten und auf der Innenwandfläche 8a abgelegten Fasern auf der Innenwandfläche 8a verursacht, grösser als die Kraft, die auf der Wandfläche eines Abgabeluftstromes, welcher aus dem Rotor 8 herausströmt, so dass tatsächlich keine Fasern durch den aus dem Rotor abgegebenen Abgabeluftstrom eingefangen werden. Bei dieser Vorrichtung ist jedoch der Transportkanal entlang der Innenwandfläche 8a in der Nähe des Offenendes des Rotors so ausgebildet, dass die Fasern F, die vom Kanal 9 in den Rotor 8 abgegeben werden, in einem unbegrenzt grossen Bereich an der Innenwandfläche abgegeben werden, so dass die Fasern in verschiedener Haltung auf die Innenwandfläche 8a auftreffen. Dies verursacht ein Verwirren der Fasern im Laufe des Gleitens der Fasern F entlang der Innenwandfläche 8a oder zu einem direkten Wickeln der Fasern F um den Faden, wenn die Fasern den Kanal 9 verlassen. Da ausserdem die Innenwandfläche 8a des Rotors gekrümmt ist und der Winkel zwischen der Innenwandfläche 8a und die Ebene normal zur Drehachse des Rotors 8 in Richtung auf die Fasersammeirinne 10 grösser wird, kann die Gleitkraft der Fasern verkleinert werden, so dass eine Neigung dahingehend besteht, dass sich die Fasern an der Innenwandfläche 8a sammeln und miteinander verwirren. The device of the Japanese utility model 43 904/1982 (published on September 28, 1982) serves to overcome this disadvantage. This document shows a device in which, in accordance with the representation in FIG. 2, the inner wall surface 8a of the rotor 8 has a profile, so that a cone is formed by the extension of a surface with which the fibers F, which pass through the transport channel 9 are transported into the rotor 8, initially come into contact, have a larger cone angle a. The remaining wall surface, which merges into the fiber collecting channel 10, progressively has a smaller cone angle. In this device, the force which causes the fibers transported into the rotor 8 and deposited on the inner wall surface 8a to slide on the inner wall surface 8a becomes greater than the force which acts on the wall surface of an exhaust air flow which flows out of the rotor 8, so that in fact, no fibers are caught by the exhaust air flow discharged from the rotor. In this device, however, the transport channel is formed along the inner wall surface 8a in the vicinity of the open end of the rotor such that the fibers F, which are released from the channel 9 into the rotor 8, are released in an unlimited area on the inner wall surface, so that the fibers hit the inner wall surface 8a in different positions. This causes the fibers to become tangled as the fibers F slide along the inner wall surface 8a or to directly wrap the fibers F around the thread when the fibers leave the channel 9. In addition, since the inner wall surface 8a of the rotor is curved and the angle between the inner wall surface 8a and the plane normal to the axis of rotation of the rotor 8 in the direction of the fiber collecting channel 10 increases, the sliding force of the fibers can be reduced, so that there is a tendency that the fibers collect on the inner wall surface 8a and tangle with each other.

5 Die Aufgabe setzt sich zum Ziel, die vorgenannten Nachteile zu vermeiden. So ist es Hauptaufgabe der Erfindung, eine Spinnvorrichtung für eine Offenendspinnmaschine des Rotortyps zu schaffen, bei der ein aus dem Kanalauslass in den Rotor einzuführende Luftstrom weich und glatt io mit einem innerhalb der Rotorinnenwand herrschenden Wirbelluftstrom vereinigt wird, und zwar ohne Verzögerung, so dass die Fasern im gestreckten Zustand vom Luftstrom und dem Wirbelluftstrom eingefangen und prompt an der Innen-rotorwand abgelegt werden können, und zwar mit dem vor-15 dersten Teil zuerst, wodurch eine Verwirrung der Fasern, eine sporadische Fadendicke oder andere Defekte vermieden werden, indem die wirksame Länge der den Faden bildenden Fasern vergrössert und die Fadenfestigkeit erhöht wird. 5 The aim of the task is to avoid the aforementioned disadvantages. It is thus the main object of the invention to provide a spinning device for an open-end spinning machine of the rotor type, in which an air flow to be introduced into the rotor from the duct outlet is softly and smoothly combined with an eddy air flow prevailing within the inner wall of the rotor, without delay, so that the Stretched fibers can be caught by the air flow and the vortex air flow and promptly placed on the inner rotor wall, with the first part first, thereby avoiding fiber confusion, sporadic thread thickness, or other defects by reducing the effective Length of the fibers forming the thread is increased and the thread strength is increased.

Zur Lösung dieser Aufgabe haben die Erfinder wieder-20 holte Untersuchungen vorgenommen, und zwar hinsichtlich möglicher Verbesserungen des Rotors und der Transportkanäle. Im Zusammenhang mit diesen Untersuchungen wurden systematische Versuche und Analysen durchgeführt, und zwar mit folgendem Ergebnis. 25 Bei Offenend-Spinnmaschinen der Rotortyps ist es von höchster Bedeutung, dass das Faserband durch eine Spinneinheit in individuelle Fasern getrennt wird, die nicht hakenförmig ausgebildet sind, wenn sie durch den Luftstrom in den Rotor eingeführt werden. Es ist im Zusammenhang da-30 mit von grosser Bedeutung, dass die Fasern in gestreckter Form an der Innenwand des Rotors abgelegt werden, um dadurch die effektive Länge der den Faden bildenden Fasern zu vergrössern und somit die Fadenfestigkeit beizubehalten. Ein Grundkonzept für die Verwirklichung dieser Wirkung 35 besteht darin, dass ein ausreichender Wirbelluftstrom in der Nähe des Transportkanals erzeugt wird, und dass ein vom Kanal in den Rotor gelangender Luftstrom weich und glatt mit dem Wirbelluftstrom vereinigt wird, und zwar ohne die Erzeugung von verzögerten und turbulenten Strömen, so 40 dass die Fasern von einem weich und glatt beschleunigten Luftstrom eingefangen werden, welcher vom Kanal auf die Innenwandfläche des Rotors gerichtet wird, so dass die Fasern die Innenwand des Rotors prompt im gestreckten Zustand ohne das Erzeugen von hakenförmigen Fasern errei-45 chen. In diesem Fall werden die sich der Innenwand des Rotors nähernden Fasern durch die den Fasern entsprechende radiale Trägheit und die Zentrifugalkräfte auf die Innenwandfläche des Rotors abgesetzt, während die Fasern eingefangen und durch einen Hochgeschwindigkeits-induzierten 50 Luftstrom entlang der Innenwandfläche des Rotors verwirbelt werden. Die Grundkonstruktion zur Realisierung dieses Umstandes besteht in der Anordnung des schnellsten Bereiches des Wirbelluftstromes im Rotor in der Nähe des Auslasses des Kanals. Die Umfangsgeschwindigkeit der Kammwal-55 ze der Auflösevorrichtung beträgt 20 bis 30 m/s. Die Luftgeschwindigkeit im Kanal ist gleich oder höher der Umfangsgeschwindigkeit der Kammwalze. Da der Querschnittsbereich des Kanals so ausgelegt ist, dass er in Richtung auf den Rotor schmäler wird, so strömt der Luftstrom mit einer be-60 trächtlichen Geschwindigkeit aus dem Kanal in den Rotor. Es wird daher bevorzugt, dass der schnellst-mögliche Bereich des Wirbelstromes im Rotor in der Nähe des Kanalauslasses liegt, so dass der vom Kanal ausgehende Luftstrom nicht verzögert oder rapide expandiert wird. Es ist also notwendig, 65 dass der Luftstrom aus dem Kanal in den Rotor keine turbulente Strömung in der Nähe des Kanalauslasses erzeugt. Zur Realisierung dieser Tatsache wird nun berücksichtigt, warum eine turbulente Strömung erzeugt wird. Es besteht kein To solve this problem, the inventors have carried out repeated tests, specifically with regard to possible improvements to the rotor and the transport channels. In connection with these investigations, systematic tests and analyzes were carried out, with the following result. 25 For open-end spinning machines of the rotor type, it is of the utmost importance that the sliver is separated into individual fibers by a spinning unit, which are not hook-shaped when they are introduced into the rotor by the air flow. It is of great importance in connection with this that the fibers are laid down in an elongated form on the inner wall of the rotor in order to increase the effective length of the fibers forming the thread and thus to maintain the thread strength. A basic concept for realizing this effect 35 is that a sufficient eddy air flow is generated in the vicinity of the transport duct, and that an air flow entering the rotor from the duct is smoothly and smoothly combined with the eddy air flow without the generation of delayed and turbulent currents so 40 that the fibers are caught by a soft and smoothly accelerated air stream directed from the duct towards the inner wall surface of the rotor so that the fibers promptly reach the inner wall of the rotor in the stretched state without producing hook-shaped fibers chen. In this case, the fibers approaching the inner wall of the rotor are deposited on the inner wall surface of the rotor by the radial inertia and centrifugal forces corresponding to the fibers, while the fibers are captured and swirled along the inner wall surface of the rotor by a high speed induced air flow. The basic construction for realizing this is the arrangement of the fastest area of the vortex air flow in the rotor near the outlet of the duct. The peripheral speed of the comb roller-55 ze of the opening device is 20 to 30 m / s. The air speed in the duct is equal to or higher than the peripheral speed of the comb roller. Since the cross-sectional area of the duct is designed in such a way that it narrows in the direction of the rotor, the air flow flows out of the duct into the rotor at a considerable speed. It is therefore preferred that the fastest possible area of the eddy current in the rotor is in the vicinity of the duct outlet, so that the air flow emerging from the duct is not delayed or rapidly expanded. It is therefore necessary 65 that the air flow from the duct into the rotor does not produce a turbulent flow in the vicinity of the duct outlet. To realize this fact, it is now considered why a turbulent flow is generated. There is none

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4 4th

Problem, wenn die aus dem Kanal in den Rotor strömende Luft glatt und weich mit einem Wirbelluftstrom im Rotor vereinigt wird. Wenn sich der Kanalauslass näher an der Rotorinnenwand befindet, als dies notwendig ist, kolüdiert aus dem Transportkanal in den Rotor strömende Luft heftig gegen die Innenwandfläche des Rotors, um von dort zurückgeworfen zu werden, was eine turbulente Strömung in der Nähe des Kanalauslasses erzeugt. Die Fasern, die in den Rotor gelangen, werden durch die turbulente Strömung eingefangen und dann teilweise in den Rotor abgegeben und teilweise auf der Innenfläche des Rotors als hakenförmige Fasern abgelegt, was die Fadenfestigkeit reduziert. Problem when the air flowing into the rotor from the duct is smoothly and softly combined with a vortex air flow in the rotor. When the duct outlet is closer to the rotor inner wall than is necessary, air flowing into the rotor from the transport duct heavily clutches against the inner wall surface of the rotor to be thrown back, creating turbulent flow near the duct outlet. The fibers that get into the rotor are caught by the turbulent flow and then partially released into the rotor and partially deposited on the inner surface of the rotor as hook-shaped fibers, which reduces the thread strength.

Es wurde festgestellt, dass zur Erzielung einer glatten und weichen Vereinigung des aus dem Kanal ausströmenden Luftstromes mit dem im Rotor induzierten Wirbelluftstrom ohne übermässige Verzögerung und ohne Kollidierung gegen die Innenwand des Rotors, der Rotor eine anfängliche Fasersammelfläche einer ausreichenden Länge in Axialrichtung des Rotors haben sollte und dass die Innenwandfläche des Rotors innerhalb eines bestimmten kleinen Abstandes vom Auslass des Transportkanals hegen sollte. Dieser Abstand hängt ab von der Dicke und der Geschwindigkeitsverteilung des durch die Rotordrehung erzeugten Wirbelstromes, der Geschwindigkeit des Luftstromes am Auslass des Transportkanals und der Verzögerung, die auf den Luftstrom einwirkt, nachdem er den Transportkanal verlassen hat. It was found that in order to achieve a smooth and soft union of the airflow flowing out of the duct with the eddy airflow induced in the rotor without excessive delay and without colliding against the inner wall of the rotor, the rotor should have an initial fiber collecting surface of a sufficient length in the axial direction of the rotor and that the inner wall surface of the rotor should be within a certain small distance from the outlet of the transport channel. This distance depends on the thickness and the speed distribution of the eddy current generated by the rotor rotation, the speed of the air flow at the outlet of the transport channel and the delay which acts on the air flow after it has left the transport channel.

Auf die zuvor aufgeführten Erkenntnisse basiert die vorliegende Erfindung. The present invention is based on the findings listed above.

Da die Gleitfläche und die lineare Fasersammelfläche, die in einem kleinen Winkel relativ zur Ebene senkrecht zur Rotorachse angeordnet ist, auf der Rotorinnenwand vorgesehen sind, erfolgt bei der vorgenannten Konstruktion eine Verursachung dahingehend, dass der durch die Fasersammelfläche aufgrund der Rotordrehung induzierte Wirbelstrom sich dicht dem Auslass des Transportkanals nähert. Da ausserdem die Fasersammelfläche eine ausreichende Länge hat, kann der Wirbelstrom von vorneherein durch die Fasersammelfläche so ausgebildet werden, dass die ausreichende Länge axial zum Rotor den Luftstrom und den Fasern gestattet, weich und glatt vom Auslass des Transportkanals in den Rotor zu strömen und sich dort weich und glatt mit dem Wirbelstrom zu vereinigen, so dass ein Hauptteil der Fasern vom Wirbelstrom eingefangen und auf der Fasersammelfläche abgelegt wird. Since the sliding surface and the linear fiber collection surface, which is arranged at a small angle relative to the plane perpendicular to the rotor axis, are provided on the inner wall of the rotor, the above-mentioned construction causes the eddy current induced by the fiber collection surface due to the rotor rotation to be tight The outlet of the transport channel is approaching. In addition, since the fiber collecting surface has a sufficient length, the eddy current can be formed from the outset through the fiber collecting surface in such a way that the sufficient length axially to the rotor allows the air flow and the fibers to flow smoothly and smoothly from the outlet of the transport channel into the rotor and there to combine soft and smooth with the eddy current, so that a major part of the fibers is captured by the eddy current and deposited on the fiber collecting surface.

Ausserdem ist der Auslass des Transportkanals auf die Fasersammelfäche gerichtet und so positioniert, dass er nicht zu dicht an der Fasersammelfläche liegt, was eine heftige Kollision des den Auslass des Kanals verlassenden Stromes auf eine solche Fläche verursachen würde. Auch wird darauf geachtet, dass der Auslass nicht zu weit weg von dieser Fläche gelegt wird, was eine Verzögerung oder Diffusion des Luftstromes verursachen würde. In addition, the outlet of the transport channel is directed towards the fiber collecting surface and is positioned so that it is not too close to the fiber collecting surface, which would cause a violent collision of the current leaving the outlet of the channel onto such a surface. Care is also taken to ensure that the outlet is not placed too far away from this surface, which would cause a delay or diffusion of the air flow.

Auf diese Weise vereinigt sich der den Auslass des Transportkanals verlassenden Luftstrom weich und glatt mit dem durch die Fasersammelfläche der Innenrotorwand induzierten Wirbelstroms, so dass die im Kanal durch den Luftstrom transportierten Fasern in gestreckter Form nicht nur in dem den Kanalauslass in Richtung der Fasersammelfläche der Innenrotorwand verlassenden Luftstrom eingefangen werden, sondern auch von dem durch die Fasersammelfläche indu-dierten Wirbelstrom. Dadurch werden die Fasern prompt auf der Fasersammelfläche abgelegt, und zwar auf der Basis der den den Kanalauslass verlassenden Fasern eigenen, radial wirkenden Trägheitskraft und der auf die Fasern einwirkenden Zentrifugalkraft, wenn letztere durch den die Rotordrehung verursachten Wirbelstrom eingefangen werden. In this way, the air flow leaving the outlet of the transport channel unites softly and smoothly with the eddy current induced by the fiber collection surface of the inner rotor wall, so that the fibers transported in the channel by the air flow in an elongated form not only in the channel outlet in the direction of the fiber collection surface of the inner rotor wall leaving air flow, but also from the eddy current induced by the fiber collecting surface. As a result, the fibers are promptly deposited on the fiber collecting surface, on the basis of the radially acting inertial force inherent in the fibers leaving the channel outlet and the centrifugal force acting on the fibers when the latter are caught by the eddy current caused by the rotor rotation.

Die Spinnvorrichtung der vorliegenden Erfindung gibt zu Effekten dahingehend Anlass, dass hakenförmige oder verwirrte Fasern, verursacht durch eine Faserabbiegung, nicht zur Auswirkung kommen. Ausserdem können sporadische Fadendicken oder andere Fadendefekte vermieden werden, während die wirksame Länge der Komponentfasern und die 5 Fadenfestigkeit verbessert werden können. The spinning device of the present invention gives effects in that hook-shaped or tangled fibers caused by a fiber bend do not come into effect. In addition, sporadic thread thicknesses or other thread defects can be avoided, while the effective length of the component fibers and the thread strength can be improved.

Die verschiedenen Moden der vorliegenden Erfindung werden nun erläutert. Beim ersten Modus der Spinnvorrichtung für eine Offenend-Spinnmaschine des Rotortyps der Erfindung ist der Transportkanalauslass nahezu auf die Mitte 10 der Fasersammelfläche der Innenrotorwand axial des Rotors ausgerichtet und befindet sich auf solche Weise im Abstand von der Fasersammelfläche, dass dieser Abstand 1 zwischen dem Kanalauslass und der Fasersammelfläche entlang der Mittelachse des Kanalauslasses so ausgewählt ist, dass er ei-15 nem Verhältnis The various modes of the present invention will now be explained. In the first mode of the spinning device for an open-end spinning machine of the rotor type of the invention, the transport channel outlet is almost aligned with the center 10 of the fiber collecting surface of the inner rotor wall axially of the rotor and is located at a distance from the fiber collecting surface in such a way that this distance 1 between the channel outlet and of the fiber collection surface along the central axis of the channel outlet is selected to have a ratio

'/a, L g L ^ L '/ a, L g L ^ L

genügt, wobei L eine mittlere Faserlänge ist. Der Betrieb und 20 die Wirkung der Erfindung können auf hervorragende Weise mit dem zuvor beschriebenen ersten Modus der Spinnvorrichtung der Erfindung dargelegt werden. is sufficient, where L is an average fiber length. The operation and the effect of the invention can be excellently demonstrated with the above-described first mode of the spinning device of the invention.

Bei dem zweiten Modus der Spinnvorrichtung für die Of-fenend-Spinnmaschine des Rotortyps entsprechend der Er-25 findung ist ein Winkel 9n zwischen der Fasersammelfläche auf der Rotorinnenwand und einer Ebene normal zur Drehachse des Rotors so ausgewählt, dass er einem Verhältnis In the second mode of the spinning device for the rotor-type open-end spinning machine according to the invention, an angle 9n between the fiber collecting surface on the rotor inner wall and a plane normal to the axis of rotation of the rotor is selected so as to have a ratio

30: ^ 0n g 60\ 30: ^ 0n g 60 \

30 30th

genügt. Ein Winkel 0,2 zwischen der Gleitfläche auf der Innenrotorwand und der Ebene normal zur Drehachse des Rotors ist so ausgewählt, dass er einem Verhältnis enough. An angle 0.2 between the sliding surface on the inner rotor wall and the plane normal to the axis of rotation of the rotor is selected so that it has a ratio

35 60: ^ 0,2 g 80 , 35 60: ^ 0.2 g 80,

genügt. Eine Länge h2 der Fasersammelfläche in Axialrichtung des Rotors und eine axiale Länge h, vom offenen Ende des Bodens des Rotors sind so ausgewählt, dass sie einem 40 Verhältnis enough. A length h2 of the fiber collecting surface in the axial direction of the rotor and an axial length h from the open end of the bottom of the rotor are selected to have a ratio

'/4 ^ ho/h, ^ '/us- '/ 4 ^ ho / h, ^' / us-

genügen. are enough.

45 Bei der Spinn Vorrichtung des zweiten Modus kann die Länge der Fasersammelfläche des Innenrotors optimiert werden. Bei dem vorliegenden Modus ist eine ausreichende Länge der Fasersammelfläche notwendig, um den besten Betrieb und die besten Resultate zu verwirklichen. Sollte die 50 Fasersammelfläche von kürzerer Länge sein, wird kein Wirbelstrom erzeugt, welcher ausreichend ist, ein günstiges Vereinigen des das Innere des Transportkanals in den Rotor verlassenden Luftstromes zu verursachen. Ausserdem wird ein Teil des Luftstromes nicht auf der Fasersammelfläche abge-55 legt, sondern kann direkt in Richtung auf die Gleitfläche strömen, ohne den vorgenannten Betrieb und die vorgenannten Resultate hervorzurufen. Solch eine ausreichende Länge wird für die Fasersammelfläche vorgesehen, damit eine Majorität der Luft vom Inneren des Transportkanals in den Ro-60 tor strömt. Jedoch sollte die Fasersammelfläche zu lang sein, so wird der Winkel 0,2 der Gleitfläche (siehe Fig. 3) im Hinblick auf die Ausbildung des Rotors für einen bestimmten maximalen Innendurchmesser des Rotors zu gross, was ein unerwünschtes Absenken der Gleitfläche verursacht. Die Er-65 finder haben Experimente durchgeführt, um mögliche Längen der Fasersammelfläche zu untersuchen und kamen zu dem Ergebnis der Fig. 5. Es wurde somit herausgefunden, dass, wenn die Länge der Fasersammelfläche in Axialrich- 45 With the spinning device of the second mode, the length of the fiber collecting surface of the inner rotor can be optimized. In the present mode, a sufficient length of the fiber collection surface is necessary to achieve the best operation and the best results. If the fiber collection surface is of shorter length, no eddy current is generated, which is sufficient to cause a favorable combination of the air flow leaving the interior of the transport channel into the rotor. In addition, part of the air flow is not deposited on the fiber collecting surface, but can flow directly in the direction of the sliding surface without causing the aforementioned operation and the aforementioned results. Sufficient length is provided for the fiber collection surface to allow a majority of the air to flow from the interior of the transport channel into the Ro-60 gate. However, if the fiber collecting surface is too long, the angle 0.2 of the sliding surface (see FIG. 3) with regard to the design of the rotor becomes too large for a certain maximum inside diameter of the rotor, which causes an undesired lowering of the sliding surface. The inventors conducted experiments to examine possible lengths of the fiber collection surface and came to the conclusion of FIG. 5. It was thus found that if the length of the fiber collection surface was in axial direction

5 5

670 259 670 259

tung des Rotors gemessen wird, das Verhältnis h2/hi im Bereich von !/4 bis '/i,5 liegen sollte, wenn h2 die Länge der Fasersammelfläche in Axialrichtung des Rotors und hi die Länge vom offenen Rotorende zur Fasersammeinut in Axialrichtung des Rotorsdarstellen. Die Länge der Fasersammelfläche stellt einen kritischen Aspekt der Erfindung dar. Der Betrieb und das Resultat des zweiten Modus sind von Bedeutung existent sowohl für das Selbstabgabe- als auch für das Zwangsabgabesystem. direction of the rotor is measured, the ratio h2 / hi should be in the range from! / 4 to '/ i, 5 if h2 represents the length of the fiber collecting surface in the axial direction of the rotor and hi the length from the open rotor end to the fiber collecting groove in the axial direction of the rotor. The length of the fiber collection surface is a critical aspect of the invention. The operation and result of the second mode exist of importance for both the self-dispensing and the compulsory dispensing systems.

Bei dem vorliegenden zweiten Modus ist die Gleitkraft der Fasern auf der Fasersammelfläche so gross, dass die auf der Fasersammelfläche abgelegten Fasern nicht von der In-nenrotorfläche gelöst und vom Rotor unter der Wirkung des Luftstromes abgegeben werden, welcher sowohl beim Selbstabgabesystem als auch beim Zwangsabgabesystem erzeugt werden, um über den offenen Rotor aus dem Rotor auszuströmen, wobei der Winkel 0n der Fasersammelfläche praktischerweise innerhalb eines schmalen Bereiches von 30-60° eingestellt ist. Bei der Reduzierung des Winkels 0 der Fasersammelfläche wird der Ringspalt zwischen dem Ansatz und der Fasersammelfläche in der Nähe des offenen Rotorendes abrupt schmal in Richtung auf das offene Rotorende. So werden sogar aufgrund der Tatsache, dass die vom Transportkanal in den Rotor eingeführten Fasern in Richtung auf die Aussenseite des Rotors gerichteten Luftstrom eingefangen und dadurch in Richtung auf das offene Rotorende gefördert werden, die Fasern höchstvollständig auf der Fasersammelfläche abgelegt, weil der Ringspalt in Richtung auf das Rotorende abrupt geschmälert ausgebildet ist, so dass die Fasern nicht zur Aussenseite des Rotors abgegeben werden können. In the present second mode, the sliding force of the fibers on the fiber collecting surface is so great that the fibers deposited on the fiber collecting surface are not detached from the inner rotor surface and are released by the rotor under the action of the air flow which is generated both in the self-delivery system and in the forced delivery system in order to flow out of the rotor via the open rotor, the angle 0n of the fiber collecting surface being conveniently set within a narrow range of 30-60 °. When the angle 0 of the fiber collection surface is reduced, the annular gap between the attachment and the fiber collection surface in the vicinity of the open rotor end abruptly becomes narrow in the direction of the open rotor end. Even due to the fact that the air flow directed into the rotor from the transport channel is caught in the direction of the outside of the rotor and is thereby conveyed towards the open rotor end, the fibers are deposited completely on the fiber collecting surface because the annular gap in the direction is abruptly narrowed to the rotor end so that the fibers cannot be released to the outside of the rotor.

Bei der Spinnvorrichtung des dritten Modus ist ein Winkel ß zwischen der Fasersammelfläche auf der Innenrotorwand und einer zentralen Stromlinie des Hauptluftstromes aus dem Kanalauslass in den Rotor bei dem vorgenannten zweiten Modus so ausgewählt, dass er einem Verhältnis 5° < ß < 40° genügt. Zum Herausfinden des Bereiches des optimalen Winkels zwischen der Fasersammelfläche der Rotorinnenwand und einer zentralen Stromlinie des aus dem Kanalauslass ausströmenden Luftstromes haben die Erfinder mit verschiedenen Winkeln des Transportkanales und den Längen der parallelen Abschnitte des Transportkanalauslasses Versuche durchgeführt und kamen zu dem zuvor angegebenen gewünschten Bereich für den Luftstrom. In the spinning device of the third mode, an angle β between the fiber collecting surface on the inner rotor wall and a central flow line of the main air flow from the duct outlet into the rotor in the aforementioned second mode is selected so that it satisfies a ratio of 5 ° <β <40 °. To find out the area of the optimal angle between the fiber collecting surface of the rotor inner wall and a central streamline of the air flow flowing out of the channel outlet, the inventors carried out experiments with different angles of the transport channel and the lengths of the parallel sections of the transport channel outlet and came to the desired area for the previously specified Airflow.

Das Verständnis für die Definition des Winkels ß wird nun im einzelnen erläutert. Bei der geraden Kanalform, wie sie in Fig. 3 dargestellt ist, kann die zentrale Stromlinie des im Transportkanal strömenden Luftstromes im wesentlichen mit der Mittelachse des Transportkanals verglichen werden, so dass der Winkel ß verglichen werden kann mit dem Winkel zwischen der Mittelachse des Transportkanals und der Fasersammelfläche der inneren Rotorwand. Wenn der Auslass des Transportkanals im wesentlichen parallel zur Ebene normal zur Drehachse des Rotors 8 abgebogen wird und dieser abgebogene Abschnitt innerhalb von mehreren mm lang ist, weicht die zweite Stromlinie'des durch den Transportkanal 9 fliessenden Luftstromes ein wenig von dem parallelen Abschnitt ab. Jedoch verlässt die Luft den Kanalauslass zum Strömen in den Rotor in einem Winkel, der gleich dem Winkel des Transportkanales stromauf der Abbiegung ist, und somit im wesentlichen ohne Abweichung im abgebogenen Abschnitt. In diesem Fall kann der Winkel zwischen der Fasersammelfläche an der Innenrotorwand und der Mittelachse des Kanals stromauf des parallel abgebogenen Abschnittes als der zuvor erwähnte Winkel ß betrachtet werden. Wenn der Auslass des Transportkanals 9 nicht in der Seitenfläche des Ansatzes 19 mündet, sondern an einer Stelle vorgesehen ist, die auf die obere Umfangswandfläche eines scheibenförmigen Trennstücks 22 gerichtet ist, wird die Abweichungswirkung, die durch die parallele Abbiegung verursacht wird, durch den vergrösserten Querschnittsbereich des Passageweges ausgeschaltet, so dass der Kanalauslass so angesehen werden kann, dass er nur für eine kleine Länge gleich der Ausführungsform in Fig. 6 abgebogen ist, so dass der Winkel ß auf die gleiche Weise definiert ist, wie bei der Ausführungsform der Fig. 6. The understanding of the definition of the angle β will now be explained in detail. In the straight channel shape, as shown in Fig. 3, the central streamline of the air flow flowing in the transport channel can be compared essentially with the central axis of the transport channel, so that the angle β can be compared with the angle between the central axis of the transport channel and the fiber collection surface of the inner rotor wall. If the outlet of the transport channel is bent substantially parallel to the plane normal to the axis of rotation of the rotor 8 and this bent section is within several mm long, the second flow line of the air flow flowing through the transport channel 9 deviates somewhat from the parallel section. However, the air leaves the channel outlet for flow into the rotor at an angle which is equal to the angle of the transport channel upstream of the bend, and thus essentially without deviation in the bent section. In this case, the angle between the fiber collecting surface on the inner rotor wall and the central axis of the channel upstream of the section bent in parallel can be regarded as the aforementioned angle β. If the outlet of the transport channel 9 does not open into the side surface of the extension 19, but is provided at a location which is directed onto the upper peripheral wall surface of a disk-shaped separating piece 22, the deviation effect caused by the parallel turn becomes the larger cross-sectional area of the passenger route is switched off, so that the channel outlet can be viewed such that it is only bent for a small length like the embodiment in FIG. 6, so that the angle β is defined in the same way as in the embodiment of FIG. 6 .

Entsprechend dem dritten Modus der Spinnvorrichtung wird der Winkel ß zwischen der Mittelachse des Transportkanalauslasses und der Fasersammelfläche auf der Innenrotorwand so gewählt, dass er innerhalb eines kleinen optimalen Bereiches so liegt, dass die Kollision und die resultierende Reflexion des aus dem Transportkanalauslass austretenden Luftstroms gegen die Fasersammelfläche verhindert werden kann, um in der Nähe des Transportkanalauslasses eine turbulente Strömung zu verhindern. So wird der Luftstrom in einem kleinen Winkel hinsichtlich der Rotorinnenwand in das Innere des Rotors geleitet, so dass der Luftstrom nicht in den Kanalauslass zurückgeworfen wird, um in der Nähe des Auslasses eine turbulente Strömung zu verursachen, sondern wird in Richtung auf das Innere des Rotors zurückgeworfen, um mit dem Wirbelstrom innerhalb des Rotors zusammen-zufliessen. So können die Fasern prompt vom Transportkanal in die Nähe der Innenrotorwand gebracht werden, und zwar ohne Abbiegung und werden auf die Fasersammelfläche der Innenrotorwand abgelegt. According to the third mode of the spinning device, the angle β between the central axis of the transport channel outlet and the fiber collection surface on the inner rotor wall is selected such that it lies within a small optimal range such that the collision and the resulting reflection of the air flow emerging from the transport channel outlet against the fiber collection surface can be prevented in order to prevent turbulent flow in the vicinity of the transport duct outlet. Thus, the airflow is directed into the interior of the rotor at a small angle with respect to the rotor inner wall, so that the airflow is not thrown back into the duct outlet to cause turbulent flow near the outlet, but is directed towards the interior of the rotor thrown back to flow together with the eddy current within the rotor. In this way, the fibers can be brought promptly from the transport channel into the vicinity of the inner rotor wall, without bending, and are placed on the fiber collecting surface of the inner rotor wall.

Bei der Spinnvorrichtung des vierten Modus wird der Abstand 1 zwischen dem Kanalauslass und der Innenrotorwand entlang der Mittelachse des Kanals so ausgewählt, In the fourth mode spinning device, the distance 1 between the channel outlet and the inner rotor wall along the central axis of the channel is selected so that

dass er einem Verhältnis that he has a relationship

'/3 L ^ L ^ >/2 L. '/ 3 L ^ L ^> / 2 L.

genügt. enough.

Bei diesem vierten Modus ist der Abstand zwischen dem Transportkanalauslass der darauf gerichteten Innenwandfläche so ausgewählt, dass er kleiner ist als die Hälfte der mittleren Faserlänge. Wenn der vorderste Teil der Faser auf der Fasersammelfläche der Innenrotorwand abgelegt wird, wird dieser vorderste Teil in derselben Geschwindigkeit wie die Umfangsgeschwindigkeit des Rotors bewegt, während das hintere Ende der Faser sich noch innerhalb des Transportkanals befindet. Dadurch wird eine erhebliche Geschwindig-keitsdifferenz zwischen dem vordersten und hintersten Teil der Faser verursacht. So wird die Faser in eine mehr gestrecktere Form gestreckt, bevor sie vollständig auf die Innenrotorwand abgelegt wird. In this fourth mode, the distance between the transport channel outlet of the inner wall surface facing it is selected such that it is less than half the average fiber length. When the foremost part of the fiber is placed on the fiber collection surface of the inner rotor wall, this foremost part is moved at the same speed as the peripheral speed of the rotor while the rear end of the fiber is still within the transport channel. This causes a significant difference in speed between the foremost and rearmost parts of the fiber. In this way, the fiber is stretched into a more elongated form before it is completely laid down on the inner rotor wall.

Bei dem fünften Modus der Spinnvorrichtung sind die im Bereich kleineren Durchmessers der Innenrotorwand ausgebildete Fasersammelfläche und die im Bereich grösseren Durchmessers des Rotors entsprechend dem ersten Modus ausgebildete Gleitfläche durch eine Zwischenstufe miteinander verbunden, die von einer radial verlaufenden Wand gebildet wird. In the fifth mode of the spinning device, the fiber collecting surface formed in the area of the smaller diameter of the inner rotor wall and the sliding surface formed in the area of the larger diameter of the rotor in accordance with the first mode are connected to one another by an intermediate stage which is formed by a radially extending wall.

Bei diesem fünften Modus reitet der vorderste Teil der Faser über die Abstufung und steht mit der Gleitfläche in Berührung, die einen grösseren Krümmungsradius hat als der Krümmungsradius der Fasersammelfläche, wenn die auf der Fasersammelfläche im Bereich grösseren Durchmessers des Rotors abgelegte Faser in Richtung auf den Bereich maximalen Innendurchmessers des Rotors gleitet. Zu diesem Zeitpunkt verbleibt das hintere Ende der Faser in Berührung mit der Fasersammelfläche. Der vorderste Teil der Faser wird aufgrund des beträchtlichen Unterschiedes der durch den Unterschied des Radius zwischen der Fasersammelfläche und der Gleitfläche erzeugten Zentrifugalkraft abrupt gezo5 In this fifth mode, the foremost part of the fiber rides over the step and is in contact with the sliding surface, which has a greater radius of curvature than the radius of curvature of the fiber collecting surface when the fiber deposited on the fiber collecting surface in the region of the larger diameter of the rotor in the direction of the region maximum inner diameter of the rotor slides. At this point, the rear end of the fiber remains in contact with the fiber collection surface. The foremost part of the fiber is abruptly drawn due to the considerable difference in the centrifugal force generated by the difference in radius between the fiber collecting surface and the sliding surface

10 10th

15 15

20 20th

25 25th

30 30th

35 35

40 40

45 45

50 50

55 55

60 60

65 65

670 259 670 259

6 6

gen, so dass die Faser weiterhin gestreckt und geradeaus gerichtet wird. so that the fiber continues to be stretched and directed straight.

Bei dem sechsten Modus der Spinnvorrichtung wird eine lineare Fasersammelfläche mit einem kleinen Winkel hinsichtlich einer Ebene normal zur Drehachse des Rotors beim vierten Modus im Bereich maximalen Innendurchmessers der Innenrotorwand ausgebildet, um so in die Gleitfläche überzugehen. In the sixth mode of the spinning device, a linear fiber collecting surface with a small angle with respect to a plane normal to the axis of rotation of the rotor is formed in the fourth mode in the region of the maximum inner diameter of the inner rotor wall, so as to merge into the sliding surface.

Beim sechsten Modus wird die gerade Fasersammelfläche zur Konstruktion gemäss dem vierten Modus hinzuaddiert, so dass der Betrieb und das Resultat entsprechend des sechsten Modus in Ergänzung zum Betrieb und Resultat des zweiten bis fünften Modus erbracht werden. In the sixth mode, the straight fiber collecting surface is added to the construction in accordance with the fourth mode, so that the operation and the result in accordance with the sixth mode are provided in addition to the operation and result of the second to fifth mode.

Als ein Resultat der durchgeführten Versuche hinsichtlich des Winkels ß zwischen der zentralen Stromlinie des vom Transportkanal abgegebenen Luftstromes und der inneren Rotorfläche, welcher dahingehend wirksam ist, den Betrieb und das Resultat des vorerwähnten dritten Modus zu erbringen, wurde herausgefunden, dass der Winkel in einem Bereich von 5° bis 40° für den vorerwähnten Winkel ß am wirkungsvollsten ist. Bei dem vorhandenen sechsten Modus kann die Form des Rotors und des Transportkanals im Lichte der obengenannten Figur für den Winkel ß genau erforscht werden. Es wird angenommen, dass der Winkel zwischen der Mittelachse des Transportkanals und der Ebene normal zur Drehachse des Rotors 02 ist, und dass der Winkel zwischen der konischen Fläche in der Nähe des offenen Rotorendes, nämlich der Fasersammelfläche und der Ebene normal zur Drehachse des Rotors 0] j ist. Es wird ebenso angenommen, dass der Rotor ein ebenflächiges Kreisprofil hat, wenn die Fig. 3 von oben betrachtet wird. In diesem Fall ragt die Mittelachse des Transportkanales an einem Punkt in das Innere des Rotors, welcher um'/3 Rm bis 3/2 Rm vom Bereich maximalen Innendurchmessers des Rotors radial wegliegt, wobei Rm den maximalen Innendurchmesser der Fasersammeirinne bezeichnet. Bei diesen Bedingungen muss die Mittelachse des Transportkanals bei ungefähr l/2 Rm positioniert sein, damit der Winkel ß zwischen der Mittelachse des Kanals und der Innenrotorwand in der Querschnittsebene durch die Mittelachse des Kanals und der Rotorachse im Bereich von 5° bis 40° liegen kann. Ausserdem sollte für 02 = 25° der Winkel 0n der Fasersammelfläche in der Nähe des offenen Rotorendes innerhalb von 30° bis 60° und wünschenswerterweise innerhalb von 35° bis 55° liegen. As a result of the tests carried out on the angle β between the central streamline of the air flow discharged from the transport duct and the inner rotor surface, which is effective to bring about the operation and the result of the aforementioned third mode, it was found that the angle is in a range from 5 ° to 40 ° is most effective for the aforementioned angle ß. In the existing sixth mode, the shape of the rotor and the transport channel can be researched precisely in the light of the above figure for the angle β. It is assumed that the angle between the central axis of the transport channel and the plane is normal to the axis of rotation of the rotor 02, and that the angle between the conical surface in the vicinity of the open rotor end, namely the fiber collecting surface and the plane, is normal to the axis of rotation of the rotor 0 ] j is. It is also assumed that the rotor has a flat circular profile when viewing FIG. 3 from above. In this case, the central axis of the transport channel protrudes into the interior of the rotor at a point which is radially away from the area of the maximum inside diameter of the rotor by '/ 3 Rm to 3/2 Rm, where Rm denotes the maximum inside diameter of the fiber collecting channel. Under these conditions, the central axis of the transport channel must be positioned at approximately 1/2 Rm so that the angle β between the central axis of the channel and the inner rotor wall in the cross-sectional plane through the central axis of the channel and the rotor axis can be in the range from 5 ° to 40 ° . In addition, for 02 = 25 °, the angle 0n of the fiber collecting surface in the vicinity of the open rotor end should be within 30 ° to 60 ° and desirably within 35 ° to 55 °.

Da der Winkel 0n klein ist, wenn die Innenrotorwand als einheitliche konische Fläche sowohl mit der Funktion des Sammeins der Fasern als auch der Funktion des Weitergleitens der Fasern zur Fasersammeirinne ausgebildet ist, wird der Innendurchmesser des Rotors beträchtlich grösser als der Durchmesser des Ansatzes mit eingebautem Transportkanal, wodurch während des Spinnens eine verstärkte Fadenspannung verursacht wird, was zu unerwünschten Einschränkungen der Spinnbedingungen führt. Wenn der innenseitige Rotordurchmesser nicht vergrössert ist, wird der Ansatzdurchmesser reduziert, wird der Querschnittsbereich des Transportkanals reduziert und wird der Luftstrom durch den Transportkanal beträchtlich reduziert, so dass es praktisch unmöglich ist, die Fasern vom Kanal in den Rotor zu bringen. Um daher für ein ideales Rotorprofil mit einem kleineren Winkel 0n zu sorgen, ist es meist bevorzugt, die Innenro-torfläche durch drei geradlinige konische Abschnitte auszubilden, nämlich die Fasersammelfläche dicht bei der Innenrotorwand, die Gleitfläche und die Faserbündelausbildungs-nut bzw. Fasersammeirinne. Wenn der Winkel ß zwischen der Mittelachse des Kanals und der Sammelfläche innerhalb des Bereiches von 5° bis 40° liegt, wird der vorderste Teil der aus dem Inneren des Kanals in die Nähe der Fasersammelfläche gebrachten Fasern so prompt an der Fasersammelfläche fixiert, dass ihr hinterer Teil gleicherweise in mehr gestreckterer Form an der Fasersammelfläche fixiert ist, so dass eine sporadische Fadendicke oder andere Fadendefekte reduziert und die Fadenfestigkeit verbessert werden kann. 5 Weitere Einzelheiten, Merkmale und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung der in den Zeichnungen rein schematisch dargestellten Ausführungsbeispiele. Es zeigt: Since the angle 0n is small, if the inner rotor wall is designed as a uniform conical surface with both the function of collecting the fibers and the function of the fibers sliding to the fiber collecting channel, the inside diameter of the rotor becomes considerably larger than the diameter of the attachment with an integrated transport channel , which causes increased thread tension during spinning, which leads to undesirable restrictions on the spinning conditions. If the inside rotor diameter is not increased, the neck diameter is reduced, the cross-sectional area of the transport channel is reduced and the air flow through the transport channel is considerably reduced, so that it is practically impossible to bring the fibers from the channel into the rotor. Therefore, in order to ensure an ideal rotor profile with a smaller angle 0n, it is usually preferred to form the inner rotor surface by three straight conical sections, namely the fiber collecting surface close to the inner rotor wall, the sliding surface and the fiber bundle formation groove or fiber collecting channel. If the angle β between the central axis of the channel and the collecting surface is within the range of 5 ° to 40 °, the foremost part of the fibers brought from the inside of the channel in the vicinity of the fiber collecting surface is so promptly fixed to the fiber collecting surface that the rear Part is also fixed in a more stretched form on the fiber collecting surface, so that a sporadic thread thickness or other thread defects can be reduced and the thread strength can be improved. 5 Further details, features and advantages of the invention result from the following description of the exemplary embodiments shown purely schematically in the drawings. It shows:

Fig. 1 eine Schnittansicht mit der Darstellung einer Ro-10 tor-Offenend-Spinnmaschine, 1 is a sectional view showing a Ro-10 gate open-end spinning machine,

Fig. 2 eine Schnittansicht mit der Darstellung der wesentlichen Teile einer herkömmlichen Spinnvorrichtung, 2 is a sectional view showing the essential parts of a conventional spinning device,

Fig. 3 eine Schnittansicht mit der Darstellung der wesentlichen Teile der Spinnvorrichtung gemäss einer Ausfüh-15 rungsform der vorliegenden Erfindung, 3 is a sectional view showing the essential parts of the spinning device according to an embodiment of the present invention;

Fig. 4 ein Diagramm mit der Darstellung der Lee-Festig-keit des gesponnenen Fadens bei verschiedenen Winkeln zwischen der zentralen Achse des Kanals und der Sammelfläche, Fig. 5 ein Diagramm mit der Darstellung der Lee-Festig-20 keit des gesponnenen Fadens bei verschiedenen Längenverhältnissen h2/hi, wobei h2 die axiale Länge der Oberfläche und h| die axiale Länge des Rotors vom offenen Ende zur Faserbündelformnut ist und Fig. 4 is a diagram showing the lee strength of the spun thread at different angles between the central axis of the channel and the collecting surface, Fig. 5 is a diagram showing the lee strength of the spun thread at different Length ratios h2 / hi, where h2 is the axial length of the surface and h | is the axial length of the rotor from the open end to the fiber bundle groove and

Fig. 6-10 Schnittansichten mit der Darstellung der we-25 sentlichen Teile von Modifikationen der Spinnvorrichtung der vorliegenden Erfindung. 6-10 are sectional views showing the essential parts of modifications of the spinning device of the present invention.

Eine bevorzugte Ausführungsform der Erfindung wird nun anhand von Fig. 3 erläutert. Die vorliegende Ausführungsform ist wichtig für den ersten bis fünften, zuvor er-30 wähnten Modus und entspricht grundsätzlich dem konstruktiven Aufbau der in Fig. 1 dargestellten Vorrichtung, jedoch mit Ausnahme des Rotorprofils und des Überführungskanals. A preferred embodiment of the invention will now be explained with reference to FIG. 3. The present embodiment is important for the first to fifth modes previously mentioned and basically corresponds to the structural design of the device shown in FIG. 1, but with the exception of the rotor profile and the transfer channel.

35 Fig. 3 zeigt das Rotorprofil entsprechend der Erfindung. In Übereinstimmung mit der Darstellung in Fig. 3 umfasst die Innenwandfläche des Rotors der vorliegenden Erfindung drei konischen Flächen, nämlich eine Sammelfläche 16, auf der die aufgelösten Fasern, welche aus dem Kanal 9 in den 40 Rotor 8 zugeführt werden, abgesetzt werden, eine Gleitfläche 17, auf der die auf der Sammelfläche abgesetzten, aufgelösten Fasern in Richtung auf die Faserbündelbildungsnut oder Fasersammeirinne 10 geführt werden, die im Bereich des maximalen Innendurchmessers ausgebildet ist und eine 45 Fläche, die die Fasersammeirinne 10 begrenzt. Ein Winkel ß zwischen der Mittelachse des Kanals 9 und der Sammelfläche 16 innerhalb eines Querschnitts des Rotors parallel zur Rotorachse beträgt 22°. Ein Winkel 02 zwischen der Mittelachse des Kanals 9 und einer Ebene senkrecht zur Drehachse 50 des Rotors 8 beträgt 25°, während ein Winkel 0n zwischen der Sammelfläche 16 und der Ebene normal zur Drehachse des Rotors 8 auf 50° eingestellt ist. Zur Realisierung einer ausreichenden Länge der Sammelfläche 16 ist eine axiale Länge hj des Rotors von seinem offenen Ende zur Fasersam-55 melrinne 10 auf 10,5 mm eingestellt. Eine Länge h2 der Fasersammelfläche 16 axial des Rotors ist auf 4,8 mm eingestellt, so dass das Verhältnis h2/hj nahezu 0,46 beträgt. Das Auslassende des Kanals 9 mündet an der Seitenfläche eines Ansatzes 19, welcher in das offene Ende des Rotors 8 ragt, 60 auf solche Weise, dass ein imaginärer Punkt der Überschneidung einer Verlängerung der Zentralachse des Kanals 9 mit der Fasersammelfläche 16 am Auslassende des Kanals 9 um eine Wegstrecke 1 beabstandet liegt, die kleiner ist als die Hälfte der mittleren Faserlänge. Das Auslassende des Ka-65 nals 9 liegt so, dass der vorgenannte imaginäre Punkt nahezu in der Mitte der Fasersammelfläche liegt. Ein nabeiförmiges Mittelstück 11 mit einer Fadenabzugsöffnung 12 zum Abziehen des Fadens Y ist mittig im Ansatz 19 vorgesehen. 35 Fig. 3 shows the rotor profile according to the invention. In accordance with the illustration in FIG. 3, the inner wall surface of the rotor of the present invention comprises three conical surfaces, namely a collecting surface 16, on which the dissolved fibers, which are fed from the channel 9 into the rotor 8, are deposited, a sliding surface 17, on which the dissolved fibers deposited on the collecting surface are guided in the direction of the fiber bundle formation groove or fiber collecting channel 10, which is formed in the region of the maximum inner diameter, and a surface which delimits the fiber collecting channel 10. An angle β between the central axis of the channel 9 and the collecting surface 16 within a cross section of the rotor parallel to the rotor axis is 22 °. An angle 02 between the central axis of the channel 9 and a plane perpendicular to the axis of rotation 50 of the rotor 8 is 25 °, while an angle 0n between the collecting surface 16 and the plane normal to the axis of rotation of the rotor 8 is set to 50 °. In order to achieve a sufficient length of the collecting surface 16, an axial length hj of the rotor from its open end to the fiber channel 55 channel 10 is set to 10.5 mm. A length h2 of the fiber collecting surface 16 axially of the rotor is set to 4.8 mm, so that the ratio h2 / hj is almost 0.46. The outlet end of the channel 9 opens onto the side surface of a shoulder 19 which projects into the open end of the rotor 8, 60 in such a way that an imaginary point of intersection of an extension of the central axis of the channel 9 with the fiber collecting surface 16 at the outlet end of the channel 9 is spaced by a distance 1, which is less than half the average fiber length. The outlet end of channel 65 lies in such a way that the aforementioned imaginary point is almost in the middle of the fiber collecting surface. A hub-shaped middle piece 11 with a thread take-off opening 12 for pulling off the thread Y is provided in the center of the extension 19.

7 7

670 259 670 259

Eine Luftabgabeöffnung 21 befindet sich im Boden 20 des Rotors 8. An air discharge opening 21 is located in the bottom 20 of the rotor 8.

Die soweit dargestellte und beschriebene Vorrichtung arbeitet wie folgt. Das Faserband wird durch die Kammwalze 6 in Fasern F aufgelöst, von der in Fig. 3 nur eine dargestellt ist. Diese Faser wird über den Kanal 9 aufgrund des Luftstromes in den Rotor 8 eingeführt und in der Rinne 10 zu einem Bündel geformt, was mittels der Sammelfläche 16 und der Gleitfläche 17 erfolgt. Die Fasern werden dann durch die Drehung des Rotors verdrillt und zu einem Faden Y geformt, welcher durch die Öffnung 12 abgezogen und dann in einen nicht dargestellten Wickel gewickelt wird. Wenn der Abstand zwischen dem Auslassende des Kanals 9 und der Fasersammelfläche 16 kleiner ist als die Hälfte der mittleren Faserlänge, so kann die Luft glatt und weich vom Kanal 9 in das Innere des Rotors gelangen, ohne dass ein zu kräftiges Kollidieren mit der Fasersammelfläche 16 erfolgt, so dass die Fasern dichter an die Fasersammelfläche herangebracht werden. Die Fasern werden gedreht bzw. gewirbelt und unter der Wirkung des eingeführten Luftstromes in der Nähe der Fasersammelfläche einer Zentrifugalkraft unterworfen, so dass die Enden der Fasern F mit der Fasersammelfläche 16 in Berührung gebracht werden und dazu neigen, sich mit dem Rotor zu drehen. Zu diesem Zeitpunkt befinden sich die hinteren Enden der Fasern innerhalb des Inneren des Kanals 9, so dass, wenn die vorderen Teile der Fasern auf diese Weise mit dem Rotor 8 bewegt werden, die Fasern 11 aus dem Kanal austreten, während eine Berührung mit der Kante des Auslasses des Kanals 9 erfolgt. Die Fasern F werden auf diese Weise ausreichend gestreckt und in gerader Form auf der Fasersammelfläche 16 abgelegt, um dann entlang der Gleit-fläche 17 zu gleiten und in der Rinne 10 so zu einem Bündel geformt zu werden, dass die effektive Länge der Fasern F, die den Faden Y bilden, vergrössert werden kann. Bei der vorliegenden Ausführungsform begrägt die Festigkeit des Baumwollfadens mit der Nummer 20 S 46 kg im Sinne der Lee-Festigkeit, wogegen dieselbe Festigkeit des durch die bekannte Vorrichtung erzielten Fadens gemäss Fig. 1 40,1 kg für einen Neigungswinkel von 74° der inneren Wandfläche 8a beträgt. Dies zeugt für die ausgezeichnete Wirkung der vorliegenden Ausführungsform (siehe untere Tabelle). Neben der verbesserten Faden- bzw. Garnqualität hat sich bestätigt, dass keine Fasern vom offenen Ende des Rotors abgegeben werden. The device shown and described so far works as follows. The sliver is broken up into fibers F by the comb roller 6, only one of which is shown in FIG. 3. This fiber is introduced into the rotor 8 via the channel 9 due to the air flow and formed into a bundle in the channel 10, which is done by means of the collecting surface 16 and the sliding surface 17. The fibers are then twisted by the rotation of the rotor and formed into a thread Y, which is drawn off through the opening 12 and then wound into a winding, not shown. If the distance between the outlet end of the channel 9 and the fiber collection surface 16 is less than half the average fiber length, the air can pass smoothly and smoothly from the channel 9 into the interior of the rotor without colliding with the fiber collection surface 16 too vigorously , so that the fibers are brought closer to the fiber collecting surface. The fibers are twisted and subjected to centrifugal force near the fiber collection surface under the action of the introduced air flow so that the ends of the fibers F are brought into contact with the fiber collection surface 16 and tend to rotate with the rotor. At this time, the rear ends of the fibers are inside the channel 9, so that when the front parts of the fibers are moved in this way with the rotor 8, the fibers 11 emerge from the channel while contacting the edge the outlet of the channel 9. The fibers F are stretched sufficiently in this way and placed in a straight form on the fiber collecting surface 16, in order then to slide along the sliding surface 17 and to be formed into a bundle in the groove 10 such that the effective length of the fibers F, which form the thread Y, can be enlarged. In the present embodiment, the strength of the cotton thread with the number 20 S is 46 kg in the sense of the Lee strength, whereas the same strength of the thread obtained by the known device according to FIG. 1 is 40.1 kg for an inclination angle of 74 ° of the inner wall surface 8a. This testifies to the excellent effect of the present embodiment (see table below). In addition to the improved thread or yarn quality, it has been confirmed that no fibers are released from the open end of the rotor.

In Fig. 4 und 5 sind die Resultate der Versuche mit der zuvor beschriebenen Vorrichtung dargestellt, wobei allerdings der Winkel 0n und die Länge h2 der Sammelfläche geändert sind. Es ist aus dieser Tabelle ersichtlich, dass bestimmte Optimalwerte für den Winkel ß zwischen der Sammelfläche 16 und dem Kanal 9 und der Länge der Fläche 16 besteht. 4 and 5 show the results of the tests with the device described above, but the angle 0n and the length h2 of the collecting surface have been changed. It can be seen from this table that there are certain optimal values for the angle β between the collecting surface 16 and the channel 9 and the length of the surface 16.

Stand der Erfindung State of the Invention

Technik technology

Rotordrehzahl Rotor speed

(UpM) (Rpm)

80 000 80,000

Rotordurchmesser Rotor diameter

(mm) (mm)

40 40

en o en o

- -

50 50

012 o 012 o

74 74

02 (°) 02 (°)

25 25th

Lee-Festigkeit (kg) Lee strength (kg)

40,1 40.1

46,0 46.0

Festigkeit des Fadens (g) Strength of the thread (g)

286 286

321 321

U% (%) U% (%)

11,51 11.51

10,72 10.72

dünn thin

(Zahl/1000 m) (Number / 1000 m)

26 26

13 13

dick thick

(Zahl/1000 m) 70 17 Nisse (Number / 1000 m) 70 17 nits

(Zahl/1000 m) 352 88 abgegebene Baumwolle (%) (Number / 1000 m) 352 88 cotton released (%)

5 0,32 5 0.32

Bei der in Fig. 10 dargestellten Ausführungsform sind die Sammelfläche 16 und die Gleitfläche 17 durch eine Zwischenstufe 24 miteinander verbunden, die radial zum Rotor 10 8 verläuft. So werden die Fasern plötzlich gezogen und gestreckt, wenn sie von der Fasersammelfläche 16 zur Gleitfläche 17 überwechseln. Dies liegt daran, dass der vorderste Teil der Faser mit der Gleitfläche 17 in Berührung gebracht wird, und zwar bei einem plötzlich sich vergrössernden 15 Durchmesser, während der hinterste Teil der Faser noch an der Fasersammelfläche 16 festliegt, wodurch ein Unterschied im Radius und konsequenterweise ein Unterschied in der Zentrifugalkraft hervorgerufen wird. Die Fasern werden auf diese Weise gestreckt, wenn sie von der Gleitfläche 17 zur 20 Fasersammeirinne 10 gleiten. Der Faserstreckeffekt kann abgeleitet werden, wenn die Länge der Stufe 24 1 /40 bis >/4 des Rotorradius der Fasersammeirinne 10 ausmacht. Mehr insbesondere ist die Länge der Stufe 24 gleich bis zu 3 mm für einen Rotorradius von 20 mm. Eine derartige Dimension hat 25 sich als besonders wirksam herausgestellt. In the embodiment shown in FIG. 10, the collecting surface 16 and the sliding surface 17 are connected to one another by an intermediate stage 24, which extends radially to the rotor 108. The fibers are suddenly drawn and stretched when they change from the fiber collecting surface 16 to the sliding surface 17. This is because the foremost part of the fiber is brought into contact with the sliding surface 17, namely with a suddenly increasing diameter 15, while the rearmost part of the fiber is still fixed on the fiber collecting surface 16, whereby a difference in the radius and consequently occurs Difference in centrifugal force is caused. The fibers are stretched in this way when they slide from the sliding surface 17 to the 20 fiber collecting channel 10. The fiber stretching effect can be derived if the length of the step 24 is 1/40 to> / 4 of the rotor radius of the fiber collecting channel 10. More particularly, the length of step 24 is up to 3 mm for a rotor radius of 20 mm. Such a dimension has proven to be particularly effective.

Die vorliegende Erfindung ist nicht auf die vorstehenden Ausführungsbeispiele beschränkt. Beispielsweise kann der Auslass des Kanals 9 für weniger als einige mm horizontal verlaufen, wie dies der Fig. 6 zu entnehmen ist, so dass der 30 Winkel 02 zwischen der ultimativen Richtung des Kanalauslasses und der Ebene senkrecht zur Drehachse des Rotors 8 gleich 0° ist. Obwohl der durch den Kanal 9 fliessende Luftstrom ein wenig in die horizontale Richtung abgelenkt wird, und zwar infolge der reduzierten Länge des horizontalen Ab-35 Schnittes, kann die Richtung des Luftstromes relativ zur Innenwand des Rotors letztlich mit der Hauptrichtung des Kanals verglichen werden. Der Auslass des Kanals 9 muss nicht in der Seitenfläche des Ansatzes 19 münden. Wie der Fig. 7 zu entnehmen ist, kann ein Trennstück 22 vorgesehen sein, 40 so dass der Auslass so vorgesehen ist, dass er auf die Oberseite dieses Trennstückes 22 gerichtet ist. In diesem Fall ist ein bei A dargestellter Teil als Auslass des Kanals 9 anzusehen. Die Fadenabzugsöffnung 12 kann mittig im Boden 20 des Rotors 8 angeordnet sein, wenn die Fig. 8 betrachtet 45 wird. Gleicherweise kann der Ansatz 19 weggelassen und der vorderste Teil des Kanals 9 kann als Rohr 23 ausgebildet sein, wie dies der Fig. 9 zu entnehmen ist. Die zuvor beschriebene Vorrichtung kann nicht nur auf ein Selbstabgabesystem zur Verwendung kommen, sondern auch auf ein 50 Zwangsabgabesystem oder ein kombiniertes System. Bei der in Fig. 10 dargestellten Ausführungsform muss die Stufe 24 nicht durch eine Wandfläche ausgebildet sein, die senkrecht zur Mittelachse des Rotors liegt, sondern sie kann hinsichtlich der genannten Wandfläche nach oben oder nach unten 55 im Winkel angeordnet sein. The present invention is not limited to the above exemplary embodiments. For example, the outlet of the channel 9 can run horizontally for less than a few mm, as can be seen in FIG. 6, so that the 30 angle 02 between the ultimate direction of the channel outlet and the plane perpendicular to the axis of rotation of the rotor 8 is 0 ° . Although the airflow flowing through duct 9 is deflected a little in the horizontal direction due to the reduced length of the horizontal section, the direction of the airflow relative to the inner wall of the rotor can ultimately be compared to the main direction of the duct. The outlet of the channel 9 does not have to open into the side surface of the extension 19. As can be seen from FIG. 7, a separating piece 22 can be provided, 40 so that the outlet is provided such that it is directed towards the top of this separating piece 22. In this case, a part shown at A is to be regarded as the outlet of the channel 9. The thread take-off opening 12 can be arranged centrally in the bottom 20 of the rotor 8 if FIG. 8 is viewed 45. Likewise, the projection 19 can be omitted and the foremost part of the channel 9 can be designed as a tube 23, as can be seen in FIG. 9. The device described above can be used not only on a self-delivery system, but also on a forced delivery system or a combined system. In the embodiment shown in FIG. 10, the step 24 does not have to be formed by a wall surface that is perpendicular to the central axis of the rotor, but it can be arranged at an angle 55 upwards or downwards with respect to the wall surface mentioned.

Entsprechend den vorstehenden Ausführungsformen werden die vom Kanal in den Rotor eingebrachten Fasern auf der Fasersammelfläche in gerader Form abgelegt und gleiten prompt auf der Gleitfläche, um in der Fasersammel-60 rinne zu einem Bündel geformt zu werden, woraus eine ver-grösserte effektive Länge der Verbundfasern und eine erhöhte Fadenfestigkeit resultiert. Da darüber hinaus die den Kanal verlassenden Fasern innerhalb einer schmalen Erstrek-kung der Sammelfläche prompt fixiert werden, werden die 65 Fasern weniger miteinander verwickelt bzw. verwirrt, so dass die Fadenfestigkeit sowie das Reduzieren der sporadischen Fadendicke und das Reduzieren von Fadendefekten verbessert wird. According to the above embodiments, the fibers introduced from the channel into the rotor are laid down in a straight form on the fiber collecting surface and promptly slide on the sliding surface to be formed into a bundle in the fiber collecting channel, resulting in an increased effective length of the composite fibers and an increased thread strength results. In addition, since the fibers leaving the channel are promptly fixed within a narrow extension of the collecting surface, the 65 fibers are less entangled or confused with one another, so that the thread strength as well as the reduction of the sporadic thread thickness and the reduction of thread defects are improved.

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Ausserdem müssen die Fasern weniger um den Faden gewickelt sein, so dass sich der Faden mehr wie ein solcher anfühlt, welcher auf einer Ringspinnmaschine hergestellt worden ist. Die Fasern werden nicht über das offene Ende des In addition, the fibers have to be less wrapped around the thread, so that the thread feels more like one that was produced on a ring spinning machine. The fibers are not over the open end of the

Rotors abgegeben, so dass das Faserband vollständig und wirksam in einen Faden bzw. in ein Garn umgewandelt wird. Delivered rotor, so that the sliver is completely and effectively converted into a thread or into a yarn.

C C.

3 Blatt Zeichnungen 3 sheets of drawings

Claims

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PATENT CLAIMS

1. Spinning device in an open-end spinning machine of the rotor type, in which dissolved fibers are fed through a transport channel by means of an air stream and placed on the inner conical wall surface of a rotor and a fiber bundle is formed in a fiber collecting channel which is located in the area of the maximum inner diameter of the rotor , which is drawn off continuously in the form of a thread when a twist is applied through a central take-off opening, characterized in that the inner conical wall surface comprises a straight fiber collecting surface (16) which in the region of the smaller diameter of the conical inner wall surface of the rotor (8) and has a predetermined length and is at a predetermined small angle with respect to a plane normal to the axis of rotation of the rotor, and that the conical inner wall surface comprises a linear sliding surface (17) which lies in a larger inner diameter range of the conical inner surface and in a predetermined larger one An angle is arranged with respect to the aforementioned plane, and that the transport channel (9) has an outlet which is directed towards the fiber collecting surface (16) and is arranged at a predetermined distance from the fiber collecting surface.

2. Spinning device according to claim 1, for producing yarn consisting of staple fibers with a medium length L, characterized in that the outlet of the transport channel (9) is directed almost in the central portion of the fiber collecting surface (16) in the axial direction thereof and in such a way is arranged so that the distance (1) between the channel outlet and the fiber collecting surface, measured along the central axis of the channel outlet, is selected such that it satisfies the following inequality

'/ 20 L g L g L

is sufficient, where L is the average fiber length.

3. Spinning device according to claim 1 or 2, characterized in that an angle 0n between the fiber collecting surface (16) on the inner rotor wall and a plane perpendicular to the axis of rotation of the rotor of the following inequality

30 ° ^ G ,, ^ 60 °;

it suffices that an angle 0I2 between the sliding surface (17) of the inner rotor wall and the plane perpendicular to the axis of rotation of the rotor (8) satisfies the following inequality

60 ° ^ 0.2 ^ 80 °;

and that a length h2 of the fiber collecting surface (16) in the axial direction of the rotor and a length hi from the open end to the bottom of the rotor in the axial direction of the rotor satisfy the following inequality

'At = h2 / hi ^ 7i, 5-

4. Spinning device according to one of claims 1 to 3, characterized in that an angle β between a central flow line of a main air flow through the duct outlet into the rotor and the fiber collecting surface on the inner wall surface of the rotor satisfies the following inequality:

5 ° <ß <40 °,

5. Spinning device according to claim 1 or 4, for the production of yarn consisting of staple fibers with a medium length L, characterized in that a distance

(1) between the duct outlet and the fiber collecting surface on the inner rotor wall along the central axis of the duct satisfies the following inequality:

5 i / 3 L g L g Va L

where L is the mean fiber length.

6. Spinning device according to claim 1, characterized in that the fiber collecting surface (16) and the Gleitflä-10 che (17) are interconnected by a substantially radially extending wall (24), which wall forms a stepped intermediate section between the two surfaces.

15 DESCRIPTION