CA2824476A1 - Procede optimise de traitement de dechets par traitement hydrothermal - Google Patents
Procede optimise de traitement de dechets par traitement hydrothermal Download PDFInfo
- Publication number
- CA2824476A1 CA2824476A1 CA2824476A CA2824476A CA2824476A1 CA 2824476 A1 CA2824476 A1 CA 2824476A1 CA 2824476 A CA2824476 A CA 2824476A CA 2824476 A CA2824476 A CA 2824476A CA 2824476 A1 CA2824476 A1 CA 2824476A1
- Authority
- CA
- Canada
- Prior art keywords
- effluent
- dto
- reactor
- treated
- oxidation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Abandoned
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/72—Treatment of water, waste water, or sewage by oxidation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/72—Treatment of water, waste water, or sewage by oxidation
- C02F1/727—Treatment of water, waste water, or sewage by oxidation using pure oxygen or oxygen rich gas
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
- B01J19/2415—Tubular reactors
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J3/00—Processes of utilising sub-atmospheric or super-atmospheric pressure to effect chemical or physical change of matter; Apparatus therefor
- B01J3/008—Processes carried out under supercritical conditions
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J3/00—Processes of utilising sub-atmospheric or super-atmospheric pressure to effect chemical or physical change of matter; Apparatus therefor
- B01J3/04—Pressure vessels, e.g. autoclaves
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
- C02F11/06—Treatment of sludge; Devices therefor by oxidation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
- C02F11/06—Treatment of sludge; Devices therefor by oxidation
- C02F11/08—Wet air oxidation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
- C02F11/06—Treatment of sludge; Devices therefor by oxidation
- C02F11/08—Wet air oxidation
- C02F11/086—Wet air oxidation in the supercritical state
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2101/00—Nature of the contaminant
- C02F2101/30—Organic compounds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2103/00—Nature of the water, waste water, sewage or sludge to be treated
- C02F2103/32—Nature of the water, waste water, sewage or sludge to be treated from the food or foodstuff industry, e.g. brewery waste waters
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2103/00—Nature of the water, waste water, sewage or sludge to be treated
- C02F2103/34—Nature of the water, waste water, sewage or sludge to be treated from industrial activities not provided for in groups C02F2103/12 - C02F2103/32
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
- C02F2209/001—Upstream control, i.e. monitoring for predictive control
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
- C02F2209/05—Conductivity or salinity
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
- C02F2209/08—Chemical Oxygen Demand [COD]; Biological Oxygen Demand [BOD]
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
- C02F2209/29—Chlorine compounds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2301/00—General aspects of water treatment
- C02F2301/06—Pressure conditions
- C02F2301/066—Overpressure, high pressure
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2303/00—Specific treatment goals
- C02F2303/08—Corrosion inhibition
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S210/00—Liquid purification or separation
- Y10S210/902—Materials removed
- Y10S210/908—Organic
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
Abstract
La présente invention concerne un procédé d'oxydation hydrothermale de composés organiques, éventuellement avec des composés inorganiques oxydables, contenus dans un effluent aqueux, dans lequel ledit effluent aqueux est injecté au sein d'un réacteur tubulaire où on porte l'effluent à une pression supercritique et où la température de l'effluent est progressivement augmentée de sa température initiale jusqu'à une température supercritique, sans diminution intermédiaire de température, en introduisant au sein dudit réacteur tubulaire une quantité d'agent oxydant suffisante pour oxyder totalement les composés organiques et éventuellement pour oxyder au moins en partie des composés inorganiques oxydables, l'agent oxydant étant introduit de façon fractionnée en plusieurs points situés de plus en plus en aval du réacteur, et dans lequel la composition et/ou la concentration des composés organiques et/ou de composés inorganiques oxydables au sein de l'effluent à traiter varie avec le temps, et, en amont du réacteur tubulaire où est effectué l'oxydation, on mesure la DTO de l'effluent à traiter et on la contrôle à une valeur supérieure à 120 g/L et inférieure à 250 g/L préalablement à son injection dans le réacteur tubulaire.
Description
Procédé optimisé de traitement de déchets par traitement hydrothermal La présente invention a trait à un procédé d'oxydation hydrothermale de déchets contenus dans un effluent aqueux. L'invention concerne en particulier le traitement d'effluents aqueux comprenant des déchets organiques et/ou des sels dissous.
De multiples procédés de transformation d'effluents aqueux de ce type ont été
décrits, parmi lesquels on peut en particulier citer ceux dans lesquels on place l'effluent à
traiter en présence d'un agent oxydant dans des conditions dites "hydrothermales", à
savoir à des températures et pressions telles que l'eau dépasse son point critique (pression supérieure à 221 bar (2,21.103 Pa) et température supérieure à 374 C), ce qui conduit à une oxydation des déchets. Dans le cas de composés organiques, le traitement conduit typiquement à une oxydation sous forme de composés simples tels que CO2 et H20. Les sels des métaux autres que les alcalins et alcalino-terreux sont quant à eux typiquement convertis en des (hydr)oxydes métalliques.Un procédé de ce type, qui s'avère particulièrement intéressant, est décrit dans la WO 02/20414, qui permet de contrôler l'élévation de température produite lors de l'oxydation hydrothermale. Dans le procédé décrit dans ce document, l'effluent est traité au sein d'un réacteur tubulaire en introduisant l'agent oxydant non pas en une seule fois mais de façon progressive le long du réacteur tubulaire, en plusieurs points d'injection de plus en plus en aval du flux de l'effluent, ce qui permet d'augmenter progressivement la température du flux selon une courbe croissante, d'une température initiale non supercritique (par exemple de l'ordre de l'ambiante ou supérieure) jusqu'à une température supercritique. Ce procédé, dit "par multi-injection de l'agent oxydant" permet de réaliser l'oxydation de façon contrôlée, en évitant une production trop intense d'énergie qui endommagerait sinon les parois du réacteur, et néanmoins de façon efficace, notamment compte tenu du fait que l'élévation de la température s'effectue de façon continue et strictement croissante (qui présente, entre autres, l'avantage de ne pas induire les baisses brutales de température qu'on peut observer avec des procédés où la température est rétro-contrôlée par des additions de réfrigérants, qui sont propres à inhiber la réaction d'oxydation par des phénomènes de type trempe).
Par ailleurs a été décrit un procédé d'oxydation hydrothermale de composés organiques tels que des déchets huileux, contenus dans un effluent aqueux, l'effluent aqueux étant injecté dans un réacteur tubulaire, en présence d'un agent oxydant, et porté
à une pression et à une température supercritique. La DCO initiale de l'effluent aqueux
De multiples procédés de transformation d'effluents aqueux de ce type ont été
décrits, parmi lesquels on peut en particulier citer ceux dans lesquels on place l'effluent à
traiter en présence d'un agent oxydant dans des conditions dites "hydrothermales", à
savoir à des températures et pressions telles que l'eau dépasse son point critique (pression supérieure à 221 bar (2,21.103 Pa) et température supérieure à 374 C), ce qui conduit à une oxydation des déchets. Dans le cas de composés organiques, le traitement conduit typiquement à une oxydation sous forme de composés simples tels que CO2 et H20. Les sels des métaux autres que les alcalins et alcalino-terreux sont quant à eux typiquement convertis en des (hydr)oxydes métalliques.Un procédé de ce type, qui s'avère particulièrement intéressant, est décrit dans la WO 02/20414, qui permet de contrôler l'élévation de température produite lors de l'oxydation hydrothermale. Dans le procédé décrit dans ce document, l'effluent est traité au sein d'un réacteur tubulaire en introduisant l'agent oxydant non pas en une seule fois mais de façon progressive le long du réacteur tubulaire, en plusieurs points d'injection de plus en plus en aval du flux de l'effluent, ce qui permet d'augmenter progressivement la température du flux selon une courbe croissante, d'une température initiale non supercritique (par exemple de l'ordre de l'ambiante ou supérieure) jusqu'à une température supercritique. Ce procédé, dit "par multi-injection de l'agent oxydant" permet de réaliser l'oxydation de façon contrôlée, en évitant une production trop intense d'énergie qui endommagerait sinon les parois du réacteur, et néanmoins de façon efficace, notamment compte tenu du fait que l'élévation de la température s'effectue de façon continue et strictement croissante (qui présente, entre autres, l'avantage de ne pas induire les baisses brutales de température qu'on peut observer avec des procédés où la température est rétro-contrôlée par des additions de réfrigérants, qui sont propres à inhiber la réaction d'oxydation par des phénomènes de type trempe).
Par ailleurs a été décrit un procédé d'oxydation hydrothermale de composés organiques tels que des déchets huileux, contenus dans un effluent aqueux, l'effluent aqueux étant injecté dans un réacteur tubulaire, en présence d'un agent oxydant, et porté
à une pression et à une température supercritique. La DCO initiale de l'effluent aqueux
2 avant introduction dans le réacteur est mesurée (J.Sanchez-Oncto et al, Proceedings of 11th European Meeting on Supercritical Fluids 2008).
Un but de la présente invention est ainsi d'améliorer le procédé décrit dans W002/20414, notamment de façon à le rendre bien adapté à une mise en oeuvre industrielle où la nature et la concentration des effluents peuvent varier en une très large mesure au cours du temps.
A cet effet, la présente invention propose de modifier le procédé de WO
en analysant la quantité de composés à traiter dans l'effluent à traiter, et éventuellement d'autres paramètres comme la concentration en ions halogénures ou en sels, et en ajustant, au besoin, ces paramètres en amont du réacteur de traitement hydrothermal préalablement à l'oxydation par multi-injection.
Plus précisément, la présente invention a pour objet un procédé d'oxydation hydrothermale de composés organiques contenus dans un effluent aqueux, éventuellement avec des composés inorganiques oxydables, dans lequel ledit effluent aqueux est injecté au sein d'un réacteur tubulaire où on porte l'effluent à
une pression supercritique (à savoir supérieure à 221 bar soit 2,21.103 Pa) et où la température de l'effluent est progressivement augmentée de sa température initiale jusqu'à
une température supercritique (supérieure à 374 C), désignée par 'finale, sans diminution intermédiaire de température lors de l'évolution croissante jusqu'à 'finale, en introduisant au sein dudit réacteur tubulaire une quantité d'agent oxydant suffisante pour oxyder totalement les composés organiques et éventuellement pour oxyder au moins en partie des composés inorganiques oxydables, l'agent oxydant étant introduit de façon fractionnée en plusieurs points situés de plus en plus en aval du réacteur, caractérisé en ce que la composition et/ou la concentration des composés organiques et/ou de composés inorganiques oxydables au sein de l'effluent à traiter varie avec le temps, et en ce que, en amont du réacteur tubulaire où est effectué
l'oxydation, on mesure la DTO de l'effluent à traiter et on la maintient, ou on l'ajuste si nécessaire, à une valeur inférieure à 250 g/L.
Selon l'invention, la DTO de l'effluent à traiter est mesurée, maintenue ou ajustée si nécessaire, à une valeur supérieure à 120 g/L et inférieure à 250 g/L, préalablement à
son injection dans le réacteur tubulaire.
De manière avantageuse, la DTO de l'effluent à traiter est mesurée, maintenue ou ajustée si nécessaire, à une valeur comprise entre 130 et 240 g/L, de préférence entre
Un but de la présente invention est ainsi d'améliorer le procédé décrit dans W002/20414, notamment de façon à le rendre bien adapté à une mise en oeuvre industrielle où la nature et la concentration des effluents peuvent varier en une très large mesure au cours du temps.
A cet effet, la présente invention propose de modifier le procédé de WO
en analysant la quantité de composés à traiter dans l'effluent à traiter, et éventuellement d'autres paramètres comme la concentration en ions halogénures ou en sels, et en ajustant, au besoin, ces paramètres en amont du réacteur de traitement hydrothermal préalablement à l'oxydation par multi-injection.
Plus précisément, la présente invention a pour objet un procédé d'oxydation hydrothermale de composés organiques contenus dans un effluent aqueux, éventuellement avec des composés inorganiques oxydables, dans lequel ledit effluent aqueux est injecté au sein d'un réacteur tubulaire où on porte l'effluent à
une pression supercritique (à savoir supérieure à 221 bar soit 2,21.103 Pa) et où la température de l'effluent est progressivement augmentée de sa température initiale jusqu'à
une température supercritique (supérieure à 374 C), désignée par 'finale, sans diminution intermédiaire de température lors de l'évolution croissante jusqu'à 'finale, en introduisant au sein dudit réacteur tubulaire une quantité d'agent oxydant suffisante pour oxyder totalement les composés organiques et éventuellement pour oxyder au moins en partie des composés inorganiques oxydables, l'agent oxydant étant introduit de façon fractionnée en plusieurs points situés de plus en plus en aval du réacteur, caractérisé en ce que la composition et/ou la concentration des composés organiques et/ou de composés inorganiques oxydables au sein de l'effluent à traiter varie avec le temps, et en ce que, en amont du réacteur tubulaire où est effectué
l'oxydation, on mesure la DTO de l'effluent à traiter et on la maintient, ou on l'ajuste si nécessaire, à une valeur inférieure à 250 g/L.
Selon l'invention, la DTO de l'effluent à traiter est mesurée, maintenue ou ajustée si nécessaire, à une valeur supérieure à 120 g/L et inférieure à 250 g/L, préalablement à
son injection dans le réacteur tubulaire.
De manière avantageuse, la DTO de l'effluent à traiter est mesurée, maintenue ou ajustée si nécessaire, à une valeur comprise entre 130 et 240 g/L, de préférence entre
3 130 et 220g/L, avantageusement entre 140 et 220 g/L, préalablement à son injection dans le réacteur tubulaire.
Par "DTO", on entend ici la demande chimique totale en oxygène de l'effluent à
traiter, exprimée en mole/L, qui correspond à la quantité totale d'oxygène (exprimée en mole) requise pour réaliser l'oxydation complète des composés organiques et inorganiques oxydables présents au sein d'un litre de l'effluent. Cette demande chimique totale "DTO" prend en considération la totalité des espèces oxydables présentes, à savoir à la fois les composés organiques et, le cas échéant, celles d'éventuels composés inorganiques oxydables. Elle se distingue de la "DCO" (demande chimique en oxygène) qui ne prend en considération que les espèces organiques. La DTO est égale à
la DCO
lorsque des espèces inorganiques oxydables sont absentes.
Dans le cas où l'effluent à traiter contient des composés organiques uniquement, à
l'exclusion de composés inorganiques oxydables, la DTO de l'effluent est de préférence maintenue ou ajustée entre 150 et 220g/L avant l'injection dans le réacteur tubulaire.
A l'inverse, lorsque l'effluent à traiter contient des composés inorganiques oxydables (composés métalliques oxydables notamment), il est le plus souvent préférable que la DTO soit maintenue ou ajustée à une valeur égale à ou en deçà de 220 g/L, plus préférentiellement entre 120 et 200 g/L, plus préférentiellement au dessus de 120 g/L.
De façon générale, il s'avère le plus souvent intéressant que la DTO de l'effluent soit maintenue ou ajustée entre 150 et 200 g/L avant l'injection dans le réacteur tubulaire.
Le contrôle de la DTO de l'effluent à traiter en deçà de 250 g/L avant son introduction dans le réacteur tubulaire d'oxydation, tel qu'il est réalisé
selon l'invention, présente, entre autres, l'avantage d'inhiber une élévation trop importante de la température de fonctionnement du réacteur, qui pourrait sinon conduire à
l'endommager.
Dès lors la mise en oeuvre de l'invention se traduit en des avantages indéniables en terme de sécurité et de pérennisation des équipements et donc de coût de maintien et d'entretien.
Par ailleurs, le contrôle de la DTO dans les gammes précitées permet un traitement optimal des déchets à traiter, la DTO étant suffisamment faible pour permettre une oxydation efficace et totale - ou sensiblement totale - des espèces à
traiter (composés organiques et/ou inorganiques oxydables). En outre, le contrôle de la DTO au dessus de 120 g/mol permet d'induire au sein du réacteur tubulaire d'oxydation une
Par "DTO", on entend ici la demande chimique totale en oxygène de l'effluent à
traiter, exprimée en mole/L, qui correspond à la quantité totale d'oxygène (exprimée en mole) requise pour réaliser l'oxydation complète des composés organiques et inorganiques oxydables présents au sein d'un litre de l'effluent. Cette demande chimique totale "DTO" prend en considération la totalité des espèces oxydables présentes, à savoir à la fois les composés organiques et, le cas échéant, celles d'éventuels composés inorganiques oxydables. Elle se distingue de la "DCO" (demande chimique en oxygène) qui ne prend en considération que les espèces organiques. La DTO est égale à
la DCO
lorsque des espèces inorganiques oxydables sont absentes.
Dans le cas où l'effluent à traiter contient des composés organiques uniquement, à
l'exclusion de composés inorganiques oxydables, la DTO de l'effluent est de préférence maintenue ou ajustée entre 150 et 220g/L avant l'injection dans le réacteur tubulaire.
A l'inverse, lorsque l'effluent à traiter contient des composés inorganiques oxydables (composés métalliques oxydables notamment), il est le plus souvent préférable que la DTO soit maintenue ou ajustée à une valeur égale à ou en deçà de 220 g/L, plus préférentiellement entre 120 et 200 g/L, plus préférentiellement au dessus de 120 g/L.
De façon générale, il s'avère le plus souvent intéressant que la DTO de l'effluent soit maintenue ou ajustée entre 150 et 200 g/L avant l'injection dans le réacteur tubulaire.
Le contrôle de la DTO de l'effluent à traiter en deçà de 250 g/L avant son introduction dans le réacteur tubulaire d'oxydation, tel qu'il est réalisé
selon l'invention, présente, entre autres, l'avantage d'inhiber une élévation trop importante de la température de fonctionnement du réacteur, qui pourrait sinon conduire à
l'endommager.
Dès lors la mise en oeuvre de l'invention se traduit en des avantages indéniables en terme de sécurité et de pérennisation des équipements et donc de coût de maintien et d'entretien.
Par ailleurs, le contrôle de la DTO dans les gammes précitées permet un traitement optimal des déchets à traiter, la DTO étant suffisamment faible pour permettre une oxydation efficace et totale - ou sensiblement totale - des espèces à
traiter (composés organiques et/ou inorganiques oxydables). En outre, le contrôle de la DTO au dessus de 120 g/mol permet d'induire au sein du réacteur tubulaire d'oxydation une
4 température de fonctionnement suffisante pour ne pas consommer inutilement l'agent oxydant.
En d'autres termes, la mise en oeuvre des conditions de la présente invention permet une optimisation particulièrement intéressante de la sécurité, de l'efficacité et des coûts de l'installation de traitement de déchets et de son entretien.
La mesure de la DTO de l'effluent et, au besoin, la modification de cette DTO
peuvent être effectuées selon tout moyen connu en soi. La mesure de la DTO
peut notamment être effectuée au moyen d'un DTO-mètre ou DCO-mètre usuel, par exemple du type décrit dans les normes NFEN1484, IS08254, EPA4151. On peut notamment employer des analyseurs de DCO/DTO du type commercialisés par la société
ANAEL.
La modulation de la DTO peut quant à elle être obtenue :
- si la DTO mesurée en amont du réacteur est trop élevée : par dilution, par exemple par de l'eu ou par un autre effluent moins concentré ; et - si la DTO mesurée en amont du réacteur est trop faible : par concentration, par exemple par addition de déchets organiques et/ou inorganiques ou d'un effluent plus concentré dans l'effluent à traiter.
Typiquement, pour la mise en oeuvre de la présente invention, on met en oeuvre, en amont du réacteur d'oxydation, un dispositif d'analyse et de préparation de l'effluent à
traiter qui comporte typiquement, d'amont en aval :
- une zone d'analyse (et éventuellement de stockage) de l'effluent à traiter, muni de moyens d'analyse de la DTO de l'effluent ;
- une zone d'ajustement de la DTO, munie de moyens d'amenée du milieu contenu dans la zone d'analyse, et de moyens permettant de diluer ou concentrer le milieu contenu dans la zone d'ajustement (typiquement, cette zone d'ajustement est un bac muni de moyen d'amenée d'eau (pour la dilution) ou de déchets ou effluent concentré (pour la concentration)) ; et - des moyens d'amenée du milieu ajusté dans la zone d'ajustement vers le réacteur d'oxydation.
Selon des modes de réalisation préférentiels qui améliorent encore l'intérêt du procédé, le procédé de l'invention peut présenter au moins l'une des caractéristiques additionnelles décrites ci-après:
De préférence, en plus du contrôle de la DTO, on peut mesurer et ajuster au
En d'autres termes, la mise en oeuvre des conditions de la présente invention permet une optimisation particulièrement intéressante de la sécurité, de l'efficacité et des coûts de l'installation de traitement de déchets et de son entretien.
La mesure de la DTO de l'effluent et, au besoin, la modification de cette DTO
peuvent être effectuées selon tout moyen connu en soi. La mesure de la DTO
peut notamment être effectuée au moyen d'un DTO-mètre ou DCO-mètre usuel, par exemple du type décrit dans les normes NFEN1484, IS08254, EPA4151. On peut notamment employer des analyseurs de DCO/DTO du type commercialisés par la société
ANAEL.
La modulation de la DTO peut quant à elle être obtenue :
- si la DTO mesurée en amont du réacteur est trop élevée : par dilution, par exemple par de l'eu ou par un autre effluent moins concentré ; et - si la DTO mesurée en amont du réacteur est trop faible : par concentration, par exemple par addition de déchets organiques et/ou inorganiques ou d'un effluent plus concentré dans l'effluent à traiter.
Typiquement, pour la mise en oeuvre de la présente invention, on met en oeuvre, en amont du réacteur d'oxydation, un dispositif d'analyse et de préparation de l'effluent à
traiter qui comporte typiquement, d'amont en aval :
- une zone d'analyse (et éventuellement de stockage) de l'effluent à traiter, muni de moyens d'analyse de la DTO de l'effluent ;
- une zone d'ajustement de la DTO, munie de moyens d'amenée du milieu contenu dans la zone d'analyse, et de moyens permettant de diluer ou concentrer le milieu contenu dans la zone d'ajustement (typiquement, cette zone d'ajustement est un bac muni de moyen d'amenée d'eau (pour la dilution) ou de déchets ou effluent concentré (pour la concentration)) ; et - des moyens d'amenée du milieu ajusté dans la zone d'ajustement vers le réacteur d'oxydation.
Selon des modes de réalisation préférentiels qui améliorent encore l'intérêt du procédé, le procédé de l'invention peut présenter au moins l'une des caractéristiques additionnelles décrites ci-après:
De préférence, en plus du contrôle de la DTO, on peut mesurer et ajuster au
5 besoin d'autres paramètres de l'effluent à traiter.
Ainsi, selon un mode de réalisation spécifique, en amont du réacteur tubulaire où
est effectué l'oxydation, on mesure la concentration en halogènes dans l'effluent à traiter et on la maintient, ou on l'ajuste si nécessaire, à une valeur inférieure à 2 g/L et de préférence inférieure à 1 g/L.
La limitation de la teneur en halogène permet, entre autres, d'inhiber la détérioration du réacteur par corrosion, ce qui, là encore, se traduit par des avantages en termes de sécurité et de diminution des coûts.
Le cas échéant, la mesure de la concentration en halogènes peut typiquement être réalisée selon la norme IS09562 pour le de dosage des halogènes des composés organiques absorbables (AOX) et par analyse par spectroscopie de masse couplée à un plasma inductif (ICP-MS). L'ajustement de la concentration peut être effectué
en diluant l'effluent (par ajout d'eau ou d'un autre effluent plus dilué).
Selon un autre mode de réalisation spécifique, compatible avec le précédent, en amont du réacteur tubulaire où est effectué l'oxydation, on mesure la concentration en sels dans l'effluent à traiter et on la maintient, ou on l'ajuste si nécessaire, à une valeur inférieure à 10 g/L et de préférence inférieure à 5 g/L.
Cette limitation de la teneur en sels permet, entre autres, d'inhiber, voire d'éviter totalement, les phénomènes d'encrassement du réacteur tubulaire.
Le cas échéant, la mesure de la concentration en sels peut typiquement être réalisée par mesure de la conductivité ionique du milieu. L'ajustement de la concentration peut être effectué en diluant l'effluent (là encore, par ajout d'eau ou d'un autre effluent plus dilué).
Concernant la réaction d'oxydation au sein du réacteur tubulaire et ses modes de réalisations préférentiels, on pourra se reporter à la demande WO 02/20414 qui détaille ces aspects.
Ainsi, selon un mode de réalisation spécifique, en amont du réacteur tubulaire où
est effectué l'oxydation, on mesure la concentration en halogènes dans l'effluent à traiter et on la maintient, ou on l'ajuste si nécessaire, à une valeur inférieure à 2 g/L et de préférence inférieure à 1 g/L.
La limitation de la teneur en halogène permet, entre autres, d'inhiber la détérioration du réacteur par corrosion, ce qui, là encore, se traduit par des avantages en termes de sécurité et de diminution des coûts.
Le cas échéant, la mesure de la concentration en halogènes peut typiquement être réalisée selon la norme IS09562 pour le de dosage des halogènes des composés organiques absorbables (AOX) et par analyse par spectroscopie de masse couplée à un plasma inductif (ICP-MS). L'ajustement de la concentration peut être effectué
en diluant l'effluent (par ajout d'eau ou d'un autre effluent plus dilué).
Selon un autre mode de réalisation spécifique, compatible avec le précédent, en amont du réacteur tubulaire où est effectué l'oxydation, on mesure la concentration en sels dans l'effluent à traiter et on la maintient, ou on l'ajuste si nécessaire, à une valeur inférieure à 10 g/L et de préférence inférieure à 5 g/L.
Cette limitation de la teneur en sels permet, entre autres, d'inhiber, voire d'éviter totalement, les phénomènes d'encrassement du réacteur tubulaire.
Le cas échéant, la mesure de la concentration en sels peut typiquement être réalisée par mesure de la conductivité ionique du milieu. L'ajustement de la concentration peut être effectué en diluant l'effluent (là encore, par ajout d'eau ou d'un autre effluent plus dilué).
Concernant la réaction d'oxydation au sein du réacteur tubulaire et ses modes de réalisations préférentiels, on pourra se reporter à la demande WO 02/20414 qui détaille ces aspects.
6 Le procédé de l'invention est bien adapté au traitement de la plupart des effluents aqueux, en particulier les boues urbaines et les effluents issus des industries de base et de transformation particulièrement les effluents provenant des industries agro-alimentaires, papetières, chimiques, pharmaceutiques, du raffinage, pétrolières, mécaniques, métallurgiques, aéronautiques et nucléaires.
L'invention sera encore davantage illustrée par les exemples illustratifs donnés ci-après.
L'invention sera encore davantage illustrée par les exemples illustratifs donnés ci-après.
7 EXEMPLE 1 : evaluation de l'efficacité du procédé selon l'invention pour le traitement d'un déchet issu de l'industrie chimique Pour illustrer l'intérêt du procédé de la présente invention, on a réalisé
l'oxydation hydrothermale d'un déchet en mettant en oeuvre le dispositif décrit dans WO
dans différentes conditions, exposées ci-après. Les modes de réalisation 1 et correspondent à la mise en oeuvre selon l'invention et les deux suivants sont fournis à titre comparatif.
Le déchet traité est un déchet issu de l'industrie chimique contenant uniquement des composés à base des éléments C, H et 0 (mélange comprenant essentiellement des alcanes alcools et acides organiques de type acide gras). A partir de ce déchet, on a réalisé un milieu aqueux dont la DTO a été contrôlée et régulée en amont du réacteur d'oxydation, afin d'obtenir à l'entrée du réacteur une valeur de DTO dite "DTO
initiale"
dont les valeurs sont données ci-après. Le mélange a été préchauffé à l'entrée du réacteur, puis injecté dans le réacteur où on a réalisé une injection multiple d'oxygène en trois points de plus en plus en aval. La première injection fait monter le milieu à une température 11, la deuxième à une température 12 et la troisième à une température 13, selon un profil de température croissant (sans jamais de diminution de température). On a mesuré la DTO du flux en sortie du réacteur, dite "DTO finale".
= mode de réalisation 1 : DTO initiale = 180 g/I
Température d'injection: 250 C
11 = 360 C
T2 = 450 C
T3 = 550 C
Selon ce mode de réalisation illustratif de la présente invention, on obtient une conversion efficace des déchets, avec une DTO finale égale à 30 mg/I, avec une maîtrise de l'élévation de la température.
= mode de réalisation 2 : DTO initiale = 140 g/I
Température d'injection : 340 C
11 = 370 C
12 = 450 C
13 = 530 C
l'oxydation hydrothermale d'un déchet en mettant en oeuvre le dispositif décrit dans WO
dans différentes conditions, exposées ci-après. Les modes de réalisation 1 et correspondent à la mise en oeuvre selon l'invention et les deux suivants sont fournis à titre comparatif.
Le déchet traité est un déchet issu de l'industrie chimique contenant uniquement des composés à base des éléments C, H et 0 (mélange comprenant essentiellement des alcanes alcools et acides organiques de type acide gras). A partir de ce déchet, on a réalisé un milieu aqueux dont la DTO a été contrôlée et régulée en amont du réacteur d'oxydation, afin d'obtenir à l'entrée du réacteur une valeur de DTO dite "DTO
initiale"
dont les valeurs sont données ci-après. Le mélange a été préchauffé à l'entrée du réacteur, puis injecté dans le réacteur où on a réalisé une injection multiple d'oxygène en trois points de plus en plus en aval. La première injection fait monter le milieu à une température 11, la deuxième à une température 12 et la troisième à une température 13, selon un profil de température croissant (sans jamais de diminution de température). On a mesuré la DTO du flux en sortie du réacteur, dite "DTO finale".
= mode de réalisation 1 : DTO initiale = 180 g/I
Température d'injection: 250 C
11 = 360 C
T2 = 450 C
T3 = 550 C
Selon ce mode de réalisation illustratif de la présente invention, on obtient une conversion efficace des déchets, avec une DTO finale égale à 30 mg/I, avec une maîtrise de l'élévation de la température.
= mode de réalisation 2 : DTO initiale = 140 g/I
Température d'injection : 340 C
11 = 370 C
12 = 450 C
13 = 530 C
8 Selon ce mode de réalisation illustratif de la présente invention, on obtient une conversion efficace des déchets, avec une DTO finale égale à 110 mg/I, avec une maîtrise de l'élévation de la température.
= mode de réalisation 3 : DTO initiale = 120 g/I
Température d'injection : 250 C
Ti = 340 C
T2 = 350 C
T3 = 365 C
Selon ce mode de réalisation, où la DTO est plus faible que celle préconisée selon l'invention, la DTO finale est de 25 g/I +- 5g/I, ce qui est trop élevée, et ne permet pas un traitement suffisant du déchet (DTO du rejet trop élevée).
= mode de réalisation 4 : DTO initiale = 250 g/I
Température d'injection : 250 C
Ti = 360 C
T2 = 450 C
T3 = 580 C
Selon ce mode de réalisation, où la DTO est plus haute que celle préconisée selon l'invention, la DTO finale est de 65 g/I +- 5g/I, ce qui est trop élevée. Le mode de réalisation à une DTO de 250 g/L correspond en outre à une limite à laquelle la température devient trop élevée, en induisant un risque de détérioration du réacteur.
EXEMPLE 2: evaluation de l'efficacité du procédé selon l'invention pour le traitement d'un déchet issu d'une distillerie Le déchet traité est un déchet issu d'une distillerie constitué de dérives alcooliques et de dérives de sucres majoritairement. A partir de ce déchet, on a réalisé un milieu aqueux dont la DTO a été contrôlée et régulée en amont du réacteur d'oxydation, afin d'obtenir à l'entrée du réacteur une valeur de DTO dite "DTO initiale" dont la valeur est donnée ci-après. Le mélange a été préchauffé à l'entrée du réacteur, puis injecté dans le réacteur où on a réalisé une injection multiple d'oxygène en trois points de plus en plus en aval. La première injection fait monter le milieu à une température Ti, la
= mode de réalisation 3 : DTO initiale = 120 g/I
Température d'injection : 250 C
Ti = 340 C
T2 = 350 C
T3 = 365 C
Selon ce mode de réalisation, où la DTO est plus faible que celle préconisée selon l'invention, la DTO finale est de 25 g/I +- 5g/I, ce qui est trop élevée, et ne permet pas un traitement suffisant du déchet (DTO du rejet trop élevée).
= mode de réalisation 4 : DTO initiale = 250 g/I
Température d'injection : 250 C
Ti = 360 C
T2 = 450 C
T3 = 580 C
Selon ce mode de réalisation, où la DTO est plus haute que celle préconisée selon l'invention, la DTO finale est de 65 g/I +- 5g/I, ce qui est trop élevée. Le mode de réalisation à une DTO de 250 g/L correspond en outre à une limite à laquelle la température devient trop élevée, en induisant un risque de détérioration du réacteur.
EXEMPLE 2: evaluation de l'efficacité du procédé selon l'invention pour le traitement d'un déchet issu d'une distillerie Le déchet traité est un déchet issu d'une distillerie constitué de dérives alcooliques et de dérives de sucres majoritairement. A partir de ce déchet, on a réalisé un milieu aqueux dont la DTO a été contrôlée et régulée en amont du réacteur d'oxydation, afin d'obtenir à l'entrée du réacteur une valeur de DTO dite "DTO initiale" dont la valeur est donnée ci-après. Le mélange a été préchauffé à l'entrée du réacteur, puis injecté dans le réacteur où on a réalisé une injection multiple d'oxygène en trois points de plus en plus en aval. La première injection fait monter le milieu à une température Ti, la
9 deuxième à une température 12 et la troisième à une température 13, selon un profil de température croissant (sans jamais de diminution de température). On a mesuré la DTO du flux en sortie du réacteur, dite "DTO finale".
DTO initiale : 220 g/I
Température d'injection : 200 C
11 = 370 C
T2 = 450 C
13 = 570 C
Selon ce mode de réalisation illustratif de la présente invention, on obtient une conversion efficace des déchets, avec une DTO finale égale à 100 mg/I, avec une maîtrise de l'élévation de la température.
DTO initiale : 220 g/I
Température d'injection : 200 C
11 = 370 C
T2 = 450 C
13 = 570 C
Selon ce mode de réalisation illustratif de la présente invention, on obtient une conversion efficace des déchets, avec une DTO finale égale à 100 mg/I, avec une maîtrise de l'élévation de la température.
Claims (9)
1.- Procédé d'oxydation hydrothermale de composés organiques contenus dans un effluent aqueux, éventuellement avec des composés inorganiques oxydables, dans lequel ledit effluent aqueux est injecté au sein d'un réacteur tubulaire où on porte l'effluent à une pression supercritique et où la température de l'effluent est progressivement augmentée de sa température initiale jusqu'à une température supercritique, désignée par sans diminution intermédiaire de température lors de l'évolution croissante jusqu'à
en introduisant au sein dudit réacteur tubulaire une quantité d'agent oxydant suffisante pour oxyder totalement les composés organiques et éventuellement pour oxyder au moins en partie des composés inorganiques oxydables, l'agent oxydant étant introduit de façon fractionnée en plusieurs points situés de plus en plus en aval du réacteur, caractérisé en ce que la composition et/ou la concentration des composés organiques et/ou de composés inorganiques oxydables au sein de l'effluent à traiter varie avec le temps, et en ce que, en amont du réacteur tubulaire où est effectué
l'oxydation, on mesure la DTO de l'effluent à traiter et on la maintient, ou on l'ajuste si nécessaire, à une valeur supérieure à 120 g/L et inférieure à 250 g/L préalablement à son injection dans le réacteur tubulaire.
en introduisant au sein dudit réacteur tubulaire une quantité d'agent oxydant suffisante pour oxyder totalement les composés organiques et éventuellement pour oxyder au moins en partie des composés inorganiques oxydables, l'agent oxydant étant introduit de façon fractionnée en plusieurs points situés de plus en plus en aval du réacteur, caractérisé en ce que la composition et/ou la concentration des composés organiques et/ou de composés inorganiques oxydables au sein de l'effluent à traiter varie avec le temps, et en ce que, en amont du réacteur tubulaire où est effectué
l'oxydation, on mesure la DTO de l'effluent à traiter et on la maintient, ou on l'ajuste si nécessaire, à une valeur supérieure à 120 g/L et inférieure à 250 g/L préalablement à son injection dans le réacteur tubulaire.
2.- Procédé selon la revendication 1, où en amont du réacteur tubulaire où est effectué l'oxydation, on mesure la DTO de l'effluent à traiter et on la maintient, ou on l'ajuste si nécessaire, à une valeur comprise entre 130 et 240 g/L, de préférence entre 130 et 220g/L, avantageusement entre 140 et 220 g/L, préalablement à son injection dans le réacteur tubulaire.
3.- Procédé selon la revendication 1 ou 2, où l'effluent à traiter contient des composés organiques uniquement, à l'exclusion de composés inorganiques oxydables, et où la DTO de l'effluent est maintenue ou ajustée entre 150 et 220g/L avant l'injection dans le réacteur tubulaire.
4.- Procédé selon la revendication 1 ou 2, où l'effluent à traiter contient des composés inorganiques oxydables, et où la DTO de l'effluent est maintenue ou ajustée à
une valeur supérieure à 120 g/L et inférieure ou égale à 220 g/L, avant l'injection dans le réacteur tubulaire.
une valeur supérieure à 120 g/L et inférieure ou égale à 220 g/L, avant l'injection dans le réacteur tubulaire.
5.- Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, où la DTO de l'effluent est maintenue ou ajustée entre 150 et 200g/L avant l'injection dans le réacteur tubulaire.
6.- Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, où on met en oeuvre, en amont du réacteur d'oxydation, un dispositif d'analyse et de préparation de l'effluent à traiter qui comporte typiquement, d'amont en aval :
- une zone d'analyse de l'effluent à traiter, muni de moyens d'analyse de la DTO de l'effluent ;
- une zone d'ajustement de la DTO, munie de moyens d'amenée du milieu contenu dans la zone d'analyse, et de moyens permettant de diluer ou concentrer le milieu contenu dans la zone d'ajustement ; et - des moyens d'amenée du milieu ajusté dans la zone d'ajustement vers le réacteur d'oxydation.
- une zone d'analyse de l'effluent à traiter, muni de moyens d'analyse de la DTO de l'effluent ;
- une zone d'ajustement de la DTO, munie de moyens d'amenée du milieu contenu dans la zone d'analyse, et de moyens permettant de diluer ou concentrer le milieu contenu dans la zone d'ajustement ; et - des moyens d'amenée du milieu ajusté dans la zone d'ajustement vers le réacteur d'oxydation.
7.- Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, où en amont du réacteur tubulaire où est effectué l'oxydation, on mesure la concentration en halogènes dans l'effluent à traiter et on la maintient, ou on l'ajuste si nécessaire, à une valeur inférieure à
2 g/L et de préférence inférieure à 1 g/L.
2 g/L et de préférence inférieure à 1 g/L.
8.- Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, où en amont du réacteur tubulaire où est effectué l'oxydation, on mesure la concentration en sels dans l'effluent à
traiter et on la maintient, ou on l'ajuste si nécessaire, à une valeur inférieure à 10 g/L et de préférence inférieure à 5 g/L.
traiter et on la maintient, ou on l'ajuste si nécessaire, à une valeur inférieure à 10 g/L et de préférence inférieure à 5 g/L.
9.- Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, où l'effluent traité est un effluent aqueux choisi parmi les boues urbaines et les effluents issus des industries de base et de transformation particulièrement les effluents provenant des industries agro-alimentaires, papetières, chimiques, pharmaceutiques, du raffinage, pétrolières, mécaniques, métallurgiques, aéronautiques ou nucléaires.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR1150247 | 2011-01-12 | ||
| FR1150247A FR2970247B1 (fr) | 2011-01-12 | 2011-01-12 | Procede optimise de traitement de dechets par traitement hydrothermal |
| PCT/EP2012/050248 WO2012095391A1 (fr) | 2011-01-12 | 2012-01-09 | Procédé optimisé de traitement de déchets par traitement hydrothermal |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CA2824476A1 true CA2824476A1 (fr) | 2012-07-19 |
Family
ID=44115614
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CA2824476A Abandoned CA2824476A1 (fr) | 2011-01-12 | 2012-01-09 | Procede optimise de traitement de dechets par traitement hydrothermal |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US9073769B2 (fr) |
| EP (1) | EP2663533A1 (fr) |
| JP (1) | JP5948346B2 (fr) |
| KR (1) | KR20140020854A (fr) |
| CN (1) | CN103459330B (fr) |
| BR (1) | BR112013017895A2 (fr) |
| CA (1) | CA2824476A1 (fr) |
| FR (1) | FR2970247B1 (fr) |
| MX (1) | MX336168B (fr) |
| RU (1) | RU2587179C2 (fr) |
| WO (1) | WO2012095391A1 (fr) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2992308B1 (fr) * | 2012-06-20 | 2017-05-12 | Degremont | Procede de traitement de dechets organiques, en particulier de boues de stations d'epuration, et installation pour la mise en œuvre de ce procede |
| FR3016536A1 (fr) * | 2014-01-21 | 2015-07-24 | Innoveox | Dispositif d'injection d'oxydant pour une installation de traitement d'un effluent aqueux par oxydation hydrothermale |
| FR3016624A1 (fr) * | 2014-01-21 | 2015-07-24 | Innoveox | Dispositif d'injection d'oxydant pour une installation de traitement d'un effluent aqueux par oxydation hydrothermale |
| FR3018274B1 (fr) * | 2014-03-10 | 2016-04-08 | Innoveox | Procede de traitement de dechets organiques par oxydation hydrothermale |
| FR3018273A1 (fr) * | 2014-03-10 | 2015-09-11 | Innoveox | Procede de traitement d'effluents aqueux par oxydation hydrothermale optimise |
| CN106316023A (zh) * | 2016-09-21 | 2017-01-11 | 重庆赛迪热工环保工程技术有限公司 | 一种钢厂高含油含铁污泥超临界水气化资源化处理方法及装置 |
| KR102341714B1 (ko) | 2020-05-20 | 2021-12-21 | 박용철 | 초임계 상태에서 가수분해를 이용한 유효성분 추출 장치 및 이를 이용한 임계 상태에서 가수분해를 이용한 유효성분 추출방법 |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01262993A (ja) * | 1988-04-11 | 1989-10-19 | Osaka Gas Co Ltd | 廃水の処理方法およびその装置 |
| US5582715A (en) * | 1992-04-16 | 1996-12-10 | Rpc Waste Management Services, Inc. | Supercritical oxidation apparatus for treating water with side injection ports |
| JP3354438B2 (ja) * | 1996-06-04 | 2002-12-09 | 株式会社荏原製作所 | 有機物を含有する水媒体の処理方法及び水熱反応装置 |
| JP3347610B2 (ja) * | 1996-11-14 | 2002-11-20 | オルガノ株式会社 | 超臨界水酸化方法及び装置 |
| US5888389A (en) * | 1997-04-24 | 1999-03-30 | Hydroprocessing, L.L.C. | Apparatus for oxidizing undigested wastewater sludges |
| JPH1177069A (ja) * | 1997-09-12 | 1999-03-23 | Nippon Shokubai Co Ltd | 窒素化合物含有排水の処理方法 |
| JP3495616B2 (ja) * | 1998-10-28 | 2004-02-09 | 三菱重工業株式会社 | 含塩素有機化合物の熱水分解方法 |
| FR2813599B1 (fr) * | 2000-09-07 | 2003-05-16 | Centre Nat Rech Scient | Procede de traitement des dechets par oxydation hydrothermale |
| FR2827272B1 (fr) * | 2001-07-10 | 2004-07-02 | Centre Nat Rech Scient | Procede de demarrage d'une installation de traitement des dechets par oxydation hydrothermale |
| JP2003266086A (ja) * | 2002-03-14 | 2003-09-24 | Nippon Shokubai Co Ltd | ハロゲン化合物含有排水の処理方法 |
| JP2004105830A (ja) * | 2002-09-17 | 2004-04-08 | Nippon Shokubai Co Ltd | 高濃度排水の処理方法 |
| JP2004209329A (ja) * | 2002-12-27 | 2004-07-29 | Nippon Shokubai Co Ltd | 水溶性高分子化合物を含有する排水の処理方法 |
| JP2008207133A (ja) * | 2007-02-27 | 2008-09-11 | National Univ Corp Shizuoka Univ | 水熱酸化分解処理装置 |
-
2011
- 2011-01-12 FR FR1150247A patent/FR2970247B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2012
- 2012-01-09 BR BR112013017895A patent/BR112013017895A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2012-01-09 US US13/979,224 patent/US9073769B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2012-01-09 CA CA2824476A patent/CA2824476A1/fr not_active Abandoned
- 2012-01-09 EP EP12700069.3A patent/EP2663533A1/fr not_active Withdrawn
- 2012-01-09 MX MX2013008155A patent/MX336168B/es unknown
- 2012-01-09 CN CN201280012717.7A patent/CN103459330B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2012-01-09 RU RU2013137241/05A patent/RU2587179C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2012-01-09 WO PCT/EP2012/050248 patent/WO2012095391A1/fr active Application Filing
- 2012-01-09 JP JP2013548809A patent/JP5948346B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2012-01-09 KR KR1020137019599A patent/KR20140020854A/ko not_active Application Discontinuation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20140051903A1 (en) | 2014-02-20 |
| MX2013008155A (es) | 2014-01-17 |
| RU2587179C2 (ru) | 2016-06-20 |
| US9073769B2 (en) | 2015-07-07 |
| CN103459330B (zh) | 2016-08-10 |
| BR112013017895A2 (pt) | 2016-10-11 |
| KR20140020854A (ko) | 2014-02-19 |
| MX336168B (es) | 2016-01-11 |
| JP5948346B2 (ja) | 2016-07-06 |
| WO2012095391A1 (fr) | 2012-07-19 |
| CN103459330A (zh) | 2013-12-18 |
| FR2970247A1 (fr) | 2012-07-13 |
| JP2014503354A (ja) | 2014-02-13 |
| FR2970247B1 (fr) | 2014-09-26 |
| EP2663533A1 (fr) | 2013-11-20 |
| RU2013137241A (ru) | 2015-02-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2824476A1 (fr) | Procede optimise de traitement de dechets par traitement hydrothermal | |
| EP2501657B1 (fr) | Procede de traitement d'eau au sein d'un reacteur biologique sequentiel comprenant une mesure en ligne de la concentration en nitrites a l'interieur dudit reacteur | |
| EP2655269B1 (fr) | Procédé et installation de traitement d'eau par nitritation - dénitritation comprenant au moins une étape aérée et une étape de contrôle de l'apport en oxygene au cours de l'étape aérée | |
| EP2719667B1 (fr) | Procédé de traitement d'eaux en vue d'en abattre l'effet perturbateur endocrinien mettant en oeuvre un organisme vivant | |
| EP2408720B1 (fr) | Procédé de régulation de l'apport d'oxygène pour le traitement d'eau résiduaire, et installation pour sa mise en oeuvre | |
| FR2966146A1 (fr) | Procede de traitement d'eau au sein d'un reacteur biologique sequentiel comprenant une mesure en ligne de la concentration en nitrites | |
| FR2488868A1 (fr) | Procede d'epuration electrochimique de liquides pollues et appareil pour sa realisation | |
| Souza et al. | Microwave-assisted ultraviolet digestion: an efficient method for the digestion of produced water from crude oil extraction and further metal determination | |
| CA2780185A1 (fr) | Procede de traitement anaerobie d'une eau usee et dispositif associe | |
| EP2945912B1 (fr) | Procédé de traitement d'effluents contenant de l'azote sous forme d'ammonium | |
| FR2954306A1 (fr) | Procede de traitement d'eaux usees pour maitriser la formation de protoxyde d'azote (n2o) au cours du traitement | |
| EP3122689A1 (fr) | Procédé de traitement du chrome présent dans des effluents et installation correspondante | |
| FR2985252A1 (fr) | Procede de traitement d'effluents de soudes usees issus de traitement de coupes petrolieres. | |
| FR2959225A1 (fr) | Procede de traitement d'un effluent industriel de type soudes usees phenoliques et dispositif associe | |
| Komatsu et al. | Characterization of dissolved organic matter (DOM) removed by iron coagulation using spectrofluorimetry and pyrolysis GC/MS analysis | |
| FR2781783A1 (fr) | Procede de reduction de la concentration en nitrates et/ou en acide nitrique d'une solution aqueuse | |
| JP5934083B2 (ja) | 硝酸及び亜硝酸を含む排水の処理装置及び処理方法 | |
| EP4034872B1 (fr) | Procede pour caracteriser les composes organiques hydrocarbones contenus dans un depot solide d'une installation geothermique | |
| Yang et al. | The variation of DOM during long distance water transport by the China South to North Water Diversion Scheme and impact on drinking water treatment | |
| CN115677094A (zh) | 一种反渗透进水呈还原性的控制方法 | |
| Valdés et al. | Ozonation of pentylacetate contaminated waters from textile care industry | |
| EP1390952B1 (fr) | Procede de regulation de la concentration d'ions metalliques par electrosorption reversible sur carbone active, cartouche cylindrique pour le piegeage d'ions metalliques et son utilisation dans une centrale nucleaire | |
| FR3122340A1 (fr) | Procédé et système de contrôle préventif d’une unité de séparation membranaire apte à empêcher le colmatage | |
| FR3108113A1 (fr) | Procédé de traitement d’eau comportant une adsorption sur charbon actif sous forme de micrograins | |
| FR2642563A1 (fr) | Procede et dispositif de traitement de dechets organiques liquides par mineralisation sulfurique |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EEER | Examination request |
Effective date: 20161209 |
|
| FZDE | Discontinued |
Effective date: 20190109 |