CA2243796C - Acier inoxydable austenitique comportant une tres faible teneur en nickel - Google Patents
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Abstract
Acier inoxydable austénitique comportant une teneur très faible en nickel, de composition pondérale suivante : carbone < 0,1% 0,1% < silicium < 1% 5% < manganèse < 9% 0,1 < nickel < 2% 13% < chrome < 19% 1% < cuivre < 4% 0,1% < azote < 0,40% 10 -4% < bore < 50.10 -4% phosphore < 0,05%, soufre < 0,01%.
Description
ACIER INOXYDABLE AUSTENITIQUE
COMPORTANT UNE TRES FAIBLE TENEUR EN NICKEL
L'invention concerne un acier inoxydable austénitique comportant une teneur très faible en nickel.
Les aciers inoxydables sont classés par grandes familles en fonction de leur structure métallurgique. Les aciers austénitiques sont des aciers comportant généralement dans leur composition pondérale une teneur en nickel supérieure à 3%. Par exemple, un acier austénitique N 1.4301 de la norme NF EN 10 088 (AISI 304) io comporte dans sa composition plus de 8% de nickel.
Le coût élevé de l'élément nickel et les variations incontrôlables de son prix orientent les sidérurgistes à mettre au point des aciers austénitiques dont la composition ne comporte pas de nickel ou bien en comporte très peu.
Le but de l'invention est de réaliser un acier austénitique dit à
très basse teneur en nickel présentant notamment des propriétés mécaniques et de soudage équivalentes, et même supérieures à celles des aciers austénitiques comportant une teneur élevée en nickel.
Les directives internationales orientent vers une baisse du 2o relargage en nickel des matériaux, notamment dans le domaine de l'eau et du contact cutané.
L'objet de l'invention est un acier austénitique comportant une teneur très faible en nickel, caractérisé en la composition pondérale suivante :
carbone < 0,1 %
0,1 % < silicium < 1 %
5% < manganèse < 9%
0,1%<nickel < 2%
13% < chrome < 19%
1 % < cuivre < 4%
0,1 % < azote < 0,40%,
COMPORTANT UNE TRES FAIBLE TENEUR EN NICKEL
L'invention concerne un acier inoxydable austénitique comportant une teneur très faible en nickel.
Les aciers inoxydables sont classés par grandes familles en fonction de leur structure métallurgique. Les aciers austénitiques sont des aciers comportant généralement dans leur composition pondérale une teneur en nickel supérieure à 3%. Par exemple, un acier austénitique N 1.4301 de la norme NF EN 10 088 (AISI 304) io comporte dans sa composition plus de 8% de nickel.
Le coût élevé de l'élément nickel et les variations incontrôlables de son prix orientent les sidérurgistes à mettre au point des aciers austénitiques dont la composition ne comporte pas de nickel ou bien en comporte très peu.
Le but de l'invention est de réaliser un acier austénitique dit à
très basse teneur en nickel présentant notamment des propriétés mécaniques et de soudage équivalentes, et même supérieures à celles des aciers austénitiques comportant une teneur élevée en nickel.
Les directives internationales orientent vers une baisse du 2o relargage en nickel des matériaux, notamment dans le domaine de l'eau et du contact cutané.
L'objet de l'invention est un acier austénitique comportant une teneur très faible en nickel, caractérisé en la composition pondérale suivante :
carbone < 0,1 %
0,1 % < silicium < 1 %
5% < manganèse < 9%
0,1%<nickel < 2%
13% < chrome < 19%
1 % < cuivre < 4%
0,1 % < azote < 0,40%,
2 10-4% < bore < 50.10-4%
phosphore < 0,05%, soufre < 0,01 %.
Les autres caractéristiques de l'invention sont 5 - la composition satisfait à la relation définissant un indice ferritique IF1:
IF1 = 0,034x2 + 0,284 x - 0,347 < 20 avec x = 6,903.[ - 6,998 + Cr% - 0,972.( Ni% + 21,31 N% +
20,04.C% + 0,46.Cu% + 0,08.Mn%)]
- la composition satisfait à la relation suivante utilisant un indice de stabilité martensitique IS :
IS = 0,0267.x2 + 0,4332 x - 3,1459 < 20 avec :
x= 250,4 - 205,4.C% - 101,4.N% - 7,6.Mn% - 12,1.Ni% - 6,1.Cr !o -13,3.Cu%.
- l'acier comporte dans sa composition moins de 1 % de nickel.
- de 15% à 17% de chrome.
- moins de 0,08% de carbone.
- de 0,5% à 0,7% de silicium.
- moins de 2% de molybdène.
- moins de 0,0020% de soufre.
- l'acier comporte 'en outre dans sa composition moins de 0,030% d'aluminium, de préférence moins de 50.10-4% d'aluminium et moins de 20.10-4Ok de calcium et de préférence moins de 5.10-4%
de calcium.
2a Un aspect de l'invention concerne un acier inoxydable austénitique comportant une teneur très faible en nickel, caractérisé en la composition pondérale suivante:
carbone < 0,1 %
0,1 % < silicium < 1 %
5% < manganèse < 9%
0,1% < nickel < 2%
15% < chrome < 19%
1%<cuivre<4%
0.03% < molybdène < 2%
0,1% < azote < 0,40%
5 10-4% < bore < 50.10-4%
phosphore < 0,05%, soufre < 0,01 lo, les reste étant du fer et des impuretés inhérentes à l'élaboration et caractérisé en ce que la composition satisfait à la relation suivante utilisant un indice de stabilité martensitique IS:
IS = 0,0267.x2 + 0,4332 x - 3,1459 < 20 avec, x= 250,4 - 205,4.C% - 101,4.N% - 7,6.Mn% - 12,1.Ni% - 6,1.Cr% -13,3.Cu%.
La description qui suit, complétée par la figure annexée, le tout donné à
titre d'exemple non limitatif, fera mieux comprendre l'invention.
La figure unique présente des caractéristiques de striction en fonction de la température pour différents aciers.
L'acier austénitique selon l'invention est élaboré en limitant la teneur en nickel de la composition. L'effet austénitisant, habituellement
phosphore < 0,05%, soufre < 0,01 %.
Les autres caractéristiques de l'invention sont 5 - la composition satisfait à la relation définissant un indice ferritique IF1:
IF1 = 0,034x2 + 0,284 x - 0,347 < 20 avec x = 6,903.[ - 6,998 + Cr% - 0,972.( Ni% + 21,31 N% +
20,04.C% + 0,46.Cu% + 0,08.Mn%)]
- la composition satisfait à la relation suivante utilisant un indice de stabilité martensitique IS :
IS = 0,0267.x2 + 0,4332 x - 3,1459 < 20 avec :
x= 250,4 - 205,4.C% - 101,4.N% - 7,6.Mn% - 12,1.Ni% - 6,1.Cr !o -13,3.Cu%.
- l'acier comporte dans sa composition moins de 1 % de nickel.
- de 15% à 17% de chrome.
- moins de 0,08% de carbone.
- de 0,5% à 0,7% de silicium.
- moins de 2% de molybdène.
- moins de 0,0020% de soufre.
- l'acier comporte 'en outre dans sa composition moins de 0,030% d'aluminium, de préférence moins de 50.10-4% d'aluminium et moins de 20.10-4Ok de calcium et de préférence moins de 5.10-4%
de calcium.
2a Un aspect de l'invention concerne un acier inoxydable austénitique comportant une teneur très faible en nickel, caractérisé en la composition pondérale suivante:
carbone < 0,1 %
0,1 % < silicium < 1 %
5% < manganèse < 9%
0,1% < nickel < 2%
15% < chrome < 19%
1%<cuivre<4%
0.03% < molybdène < 2%
0,1% < azote < 0,40%
5 10-4% < bore < 50.10-4%
phosphore < 0,05%, soufre < 0,01 lo, les reste étant du fer et des impuretés inhérentes à l'élaboration et caractérisé en ce que la composition satisfait à la relation suivante utilisant un indice de stabilité martensitique IS:
IS = 0,0267.x2 + 0,4332 x - 3,1459 < 20 avec, x= 250,4 - 205,4.C% - 101,4.N% - 7,6.Mn% - 12,1.Ni% - 6,1.Cr% -13,3.Cu%.
La description qui suit, complétée par la figure annexée, le tout donné à
titre d'exemple non limitatif, fera mieux comprendre l'invention.
La figure unique présente des caractéristiques de striction en fonction de la température pour différents aciers.
L'acier austénitique selon l'invention est élaboré en limitant la teneur en nickel de la composition. L'effet austénitisant, habituellement
3 attribué à l'élément nickel, doit nécessairement être compensé par des éléments gamagènes comme le manganèse, le cuivre, l'azote et le carbone et il est nécessaire de réduire, dans la mesure du possible, les teneurs en éléments alphagènes tels que le chrome, le molybdène et le silicium.
L'acier selon l'invention a une solidification de type ferritique. La ferrite de solidification régresse en austénite, lors du refroidissement de l'acier, à la suite de la coulée. Au stade de la coulée, l'acier étant refroidi, la teneur en ferrite résiduelle en pourcentage volumique est 1o approximativement donnée par l'indice suivant établi expérimentalement :
IF2 = 0,1106.x2 + 0,0331.x + 0,403 avec x 2,52.[ -7,65 + Cr% + 0,03.Mn% - 0,864.( Ni% +
16,10.C% + 19,53.N% + 0,35.Cu% )]
A ce stade, la teneur en ferrite des aciers selon l'invention est inférieure à 5%.
L'acier est ensuite réchauffé pour laminage à chaud à 1240 C
pendant 30 mn. On constate que la teneur en ferrite est alors représentée par la relation :
IFi = 0,034.x2 + 0,284.x - 0,347 avec x = 6,903.[ - 6,998 + Cr% = 0,972.( Ni% + 21,31.N% +
20,04.C% + 0,46.Cu% + 0,08.Mn%)]
L'acier selon l'invention contient moins de 20% de ferrite après réchauffage de 30 mn à 1240 C.
Après laminage à chaud et traitement hypertrempe à 1100 C
pendant 30 mn, l'acier selon l'invention présente un pourcentage de ferrite inférieur à 5%. On obtient après corroyage à chaud, recuit, corroyage à froid et recuit, un acier ne comportant que quelques traces de ferrite résiduelle.
La mesure de la proportion austénite/ferrite a été évaluée par aimantation à saturation ou par analyse par diffraction des rayons X.
L'acier selon l'invention a une solidification de type ferritique. La ferrite de solidification régresse en austénite, lors du refroidissement de l'acier, à la suite de la coulée. Au stade de la coulée, l'acier étant refroidi, la teneur en ferrite résiduelle en pourcentage volumique est 1o approximativement donnée par l'indice suivant établi expérimentalement :
IF2 = 0,1106.x2 + 0,0331.x + 0,403 avec x 2,52.[ -7,65 + Cr% + 0,03.Mn% - 0,864.( Ni% +
16,10.C% + 19,53.N% + 0,35.Cu% )]
A ce stade, la teneur en ferrite des aciers selon l'invention est inférieure à 5%.
L'acier est ensuite réchauffé pour laminage à chaud à 1240 C
pendant 30 mn. On constate que la teneur en ferrite est alors représentée par la relation :
IFi = 0,034.x2 + 0,284.x - 0,347 avec x = 6,903.[ - 6,998 + Cr% = 0,972.( Ni% + 21,31.N% +
20,04.C% + 0,46.Cu% + 0,08.Mn%)]
L'acier selon l'invention contient moins de 20% de ferrite après réchauffage de 30 mn à 1240 C.
Après laminage à chaud et traitement hypertrempe à 1100 C
pendant 30 mn, l'acier selon l'invention présente un pourcentage de ferrite inférieur à 5%. On obtient après corroyage à chaud, recuit, corroyage à froid et recuit, un acier ne comportant que quelques traces de ferrite résiduelle.
La mesure de la proportion austénite/ferrite a été évaluée par aimantation à saturation ou par analyse par diffraction des rayons X.
4 Du point de vue du rôle des éléments contenus dans la composition, le carbone est limité a une teneur inférieure à 0, 1 % pour éviter une sensibilisation de l'acier à la corrosion intergranulaire après traitement à des températures comprises entre 550 C et 800 C. De préférence, la teneur en carbone est inférieure à 0,08% pour la même raison.
L'azote et le carbone ont un effet semblable sur le mode de solidification, l'équilibre des phases ferrite et austénite et la stabilité de l'austénite vis-à-vis de la formation de martensite, bien que l'azote ait 1o un caractère légèrement plus austénitisant que le carbone.
Le manganèse accroît la solubilité de l'azote. Une teneur minimale de 5% de cet élément est nécessaire pour dissoudre assez d'azote et garantir à l'acier une structure austénitique. La limite supérieure de 9% de la teneur en manganèse dans la composition de l'acier de l'invention et liée à l'utilisation, dans l'élaboration de l'acier selon l'invention, de ferro-manganèse carburé, de préférence à du ferro-manganèse affiné. L'effet du manganèse sur la proportion en ferrite est constant pour des teneurs comprises entre 5% et 9%. En outre, on doit également limiter la teneur en manganèse pour éviter de 2o détériorer la ductilité à chaud.
Le silicium est volontairement limité à moins de 1%, et, de préférence à moins de 0,7% pour éviter la formation de ferrite et pour avoir un comportement satisfaisant de l'acier au décapage. La teneur minimale de 0,1 % est nécessaire dans l'élaboration et une teneur minimale de 0,5% est préférable pour éviter la formation d'oxyde de type olivine. En effet, lors de la transformation de l'acier par laminage à chaud, il se forme sur un acier selon l'invention et ne comportant qu'une faible teneur en silicium, par exemple moins de 0,5%, des oxydes du type olivine (FeO/SiO2 /MnO) à bas point de fusion.
Pendant l'opération de laminage à chaud, il se forme, si la teneur en silicium est inférieure à 0,5%, une zone mixte à matrice métallique contenant ces oxydes à l'état liquide, ce qui entraîne un mauvais état de surface sur la bande d'acier notamment après décapage.
Pour éviter la formation de ces oxydes, à bas point de fusion, on a constaté qu'il fallait enrichir la composition de l'acier en silicium au
L'azote et le carbone ont un effet semblable sur le mode de solidification, l'équilibre des phases ferrite et austénite et la stabilité de l'austénite vis-à-vis de la formation de martensite, bien que l'azote ait 1o un caractère légèrement plus austénitisant que le carbone.
Le manganèse accroît la solubilité de l'azote. Une teneur minimale de 5% de cet élément est nécessaire pour dissoudre assez d'azote et garantir à l'acier une structure austénitique. La limite supérieure de 9% de la teneur en manganèse dans la composition de l'acier de l'invention et liée à l'utilisation, dans l'élaboration de l'acier selon l'invention, de ferro-manganèse carburé, de préférence à du ferro-manganèse affiné. L'effet du manganèse sur la proportion en ferrite est constant pour des teneurs comprises entre 5% et 9%. En outre, on doit également limiter la teneur en manganèse pour éviter de 2o détériorer la ductilité à chaud.
Le silicium est volontairement limité à moins de 1%, et, de préférence à moins de 0,7% pour éviter la formation de ferrite et pour avoir un comportement satisfaisant de l'acier au décapage. La teneur minimale de 0,1 % est nécessaire dans l'élaboration et une teneur minimale de 0,5% est préférable pour éviter la formation d'oxyde de type olivine. En effet, lors de la transformation de l'acier par laminage à chaud, il se forme sur un acier selon l'invention et ne comportant qu'une faible teneur en silicium, par exemple moins de 0,5%, des oxydes du type olivine (FeO/SiO2 /MnO) à bas point de fusion.
Pendant l'opération de laminage à chaud, il se forme, si la teneur en silicium est inférieure à 0,5%, une zone mixte à matrice métallique contenant ces oxydes à l'état liquide, ce qui entraîne un mauvais état de surface sur la bande d'acier notamment après décapage.
Pour éviter la formation de ces oxydes, à bas point de fusion, on a constaté qu'il fallait enrichir la composition de l'acier en silicium au
5 delà de 0,5%. On forme alors des oxydes à point de fusion plus élevé
qui ne posent plus de problème d'état de surface lors du laminage à
chaud.
Le silicium est limité à une teneur inférieure à 2%, et, de préférence à 1% car compte tenu des autres éléments de la 1o composition, il ne contribue pas, lorsque sa teneur est plus élevée, à
l'obtention d'une structure austénitique.
Le nickel est un élément essentiel des aciers austénitiques en général, et le problème posé de l'invention est notamment l'obtention d'un acier austénitique contenant peu de nickel, élément cher, de prix très variable, incontrôlable, qui, du fait des fluctuations de prix, perturbe le bon fonctionnement de l'entreprise chargée de l'élaboration de l'acier. Le nickel a aussi l'inconvénient d'augmenter la sensibilité à
la corrosion sous tension des aciers austénitiques. Nous avons également constaté que la limitation en nickel permettait l'élaboration d'une nouvelle génération d'acier comportant des propriétés améliorées comme il sera décrit ci-dessous.
Une teneur en chrome supérieure à 13%, et, de préférence à
15%, est nécessaire pour garantir une résistance à la corrosion de l'acier inoxydable.
La limite de la teneur en chrome à 19%, et de préférence à
17%, est liée au fait que l'acier selon l'invention doit rester avec une teneur en ferrite inférieure à 5% après le traitement d'hypertrempe.
Des teneurs en chrome supérieures à 19% entraînent des teneurs en ferrite trop importantes qui ne garantissent pas un allongement en traction suffisant.
qui ne posent plus de problème d'état de surface lors du laminage à
chaud.
Le silicium est limité à une teneur inférieure à 2%, et, de préférence à 1% car compte tenu des autres éléments de la 1o composition, il ne contribue pas, lorsque sa teneur est plus élevée, à
l'obtention d'une structure austénitique.
Le nickel est un élément essentiel des aciers austénitiques en général, et le problème posé de l'invention est notamment l'obtention d'un acier austénitique contenant peu de nickel, élément cher, de prix très variable, incontrôlable, qui, du fait des fluctuations de prix, perturbe le bon fonctionnement de l'entreprise chargée de l'élaboration de l'acier. Le nickel a aussi l'inconvénient d'augmenter la sensibilité à
la corrosion sous tension des aciers austénitiques. Nous avons également constaté que la limitation en nickel permettait l'élaboration d'une nouvelle génération d'acier comportant des propriétés améliorées comme il sera décrit ci-dessous.
Une teneur en chrome supérieure à 13%, et, de préférence à
15%, est nécessaire pour garantir une résistance à la corrosion de l'acier inoxydable.
La limite de la teneur en chrome à 19%, et de préférence à
17%, est liée au fait que l'acier selon l'invention doit rester avec une teneur en ferrite inférieure à 5% après le traitement d'hypertrempe.
Des teneurs en chrome supérieures à 19% entraînent des teneurs en ferrite trop importantes qui ne garantissent pas un allongement en traction suffisant.
6 Pour garantir une structure de type austénitique du fait de la réduction de la teneur en nickel, il faut un minimum de 1 % de cuivre.
Au delà d'une teneur de 4% de cuivre, la forgeabilité de l'acier se détériore fortement et la transformation à chaud dudit acier devient difficile. Le cuivre a un effet austénitisant égal à environ 40% de celui du nickel.
Pour garantir également la structure de type austénitique de l'acier selon l'invention, une teneur d'au moins 0,1 % d'azote est demandée. Au delà d'une teneur de 0,4% d'azote, il se forme au sein lo de l'acier, pendant la solidification, des bulles de ce gaz dites soufflures .
La teneur en azote nécessaire peut être élevée lorsque l'on introduit dans la composition de l'acier, pour l'amélioration de la résistance à la corrosion, du molybdène avec des teneurs inférieures à
2%. Des teneurs en molybdène supérieures à 2% nécessitent un apport supérieur à 0,4% en azote pour éviter la présence de ferrite, ce qui n'est pas réalisable lors d'une élaboration de l'acier à la pression normale.
La composition de l'acier selon l'invention contient du bore dans une proportion comprise entre 5.10-4% et 50.10-4%. L'apport du bore dans la composition améliore de façon conséquente la ductilité à
chaud, notamment entre 900 C et 1150 C, comme matérialisé par les caractéristiques en striction en traction à chaud en fonction de la température. Au delà de 50.10-4% de bore, il se produit un abaissement trop important du point de brûlure, c'est-à-dire qu'il y a un risque de formation de plages de métal liquide au réchauffage avant laminage.
Le soufre est introduit dans l'acier dans une proportion inférieure à 0,01 % pour assurer à l'acier une tenue satisfaisante à la corrosion par piqûre.
Au delà d'une teneur de 4% de cuivre, la forgeabilité de l'acier se détériore fortement et la transformation à chaud dudit acier devient difficile. Le cuivre a un effet austénitisant égal à environ 40% de celui du nickel.
Pour garantir également la structure de type austénitique de l'acier selon l'invention, une teneur d'au moins 0,1 % d'azote est demandée. Au delà d'une teneur de 0,4% d'azote, il se forme au sein lo de l'acier, pendant la solidification, des bulles de ce gaz dites soufflures .
La teneur en azote nécessaire peut être élevée lorsque l'on introduit dans la composition de l'acier, pour l'amélioration de la résistance à la corrosion, du molybdène avec des teneurs inférieures à
2%. Des teneurs en molybdène supérieures à 2% nécessitent un apport supérieur à 0,4% en azote pour éviter la présence de ferrite, ce qui n'est pas réalisable lors d'une élaboration de l'acier à la pression normale.
La composition de l'acier selon l'invention contient du bore dans une proportion comprise entre 5.10-4% et 50.10-4%. L'apport du bore dans la composition améliore de façon conséquente la ductilité à
chaud, notamment entre 900 C et 1150 C, comme matérialisé par les caractéristiques en striction en traction à chaud en fonction de la température. Au delà de 50.10-4% de bore, il se produit un abaissement trop important du point de brûlure, c'est-à-dire qu'il y a un risque de formation de plages de métal liquide au réchauffage avant laminage.
Le soufre est introduit dans l'acier dans une proportion inférieure à 0,01 % pour assurer à l'acier une tenue satisfaisante à la corrosion par piqûre.
7 De préférence, la teneur en soufre est inférieure à 20.10-4%, ce qui améliore notablement la ductilité à chaud à 10001 C et au delà.
La basse teneur en soufre peut être obtenue par l'utilisation contrôlée de calcium et d'aluminium générant des teneurs finales en aluminium de moins de 0,03%, de préférence de moins de 50.10-4%
ou moins de 30.10-4% %, et des teneurs en calcium de 10.10-4% et de préférence de moins de 5.10-4%, la teneur en oxygène qui en résulte est alors généralement de 20.10-4 à 60.10-4%.
La teneur en phosphore est limitée à 0,05%, comme dans la lo plupart des aciers inoxydables austénitiques pour limiter les ségrégations lors de la solidification des soudures et les phénomènes de déchirure à chaud qui peuvent en résulter lors du refroidissement de celles-ci.
L'acier selon l'invention est comparé, dans la description, à un acier de type AISI 304 dit de référence . La composition de l'acier selon l'invention est présentée dans les tableaux 1 et 2 de l'annexe 1 ci-après, pages 14 et 15.
Dans la description, les compositions de l'acier selon l'invention sont marquées d'un astérisque.
Le tableau 3 suivant présente pour différents aciers, les valeurs des indices IF1, IF2 et IS calculées.
Tableau 3.
Acier IF1 IF2 IS.
*567 5,1 6,3 5,1 *569 0,9 3,6 15,1 570 43,6 25,7 15,1 571 25,1 18,3 5,6 572 19,0 12,1 75,9 *574 2,7 5,7 2,8 *577 13,1 12,8 - 4,9 578 2,9 4,9 32,4 *579 -0,9 2,4 1,5
La basse teneur en soufre peut être obtenue par l'utilisation contrôlée de calcium et d'aluminium générant des teneurs finales en aluminium de moins de 0,03%, de préférence de moins de 50.10-4%
ou moins de 30.10-4% %, et des teneurs en calcium de 10.10-4% et de préférence de moins de 5.10-4%, la teneur en oxygène qui en résulte est alors généralement de 20.10-4 à 60.10-4%.
La teneur en phosphore est limitée à 0,05%, comme dans la lo plupart des aciers inoxydables austénitiques pour limiter les ségrégations lors de la solidification des soudures et les phénomènes de déchirure à chaud qui peuvent en résulter lors du refroidissement de celles-ci.
L'acier selon l'invention est comparé, dans la description, à un acier de type AISI 304 dit de référence . La composition de l'acier selon l'invention est présentée dans les tableaux 1 et 2 de l'annexe 1 ci-après, pages 14 et 15.
Dans la description, les compositions de l'acier selon l'invention sont marquées d'un astérisque.
Le tableau 3 suivant présente pour différents aciers, les valeurs des indices IF1, IF2 et IS calculées.
Tableau 3.
Acier IF1 IF2 IS.
*567 5,1 6,3 5,1 *569 0,9 3,6 15,1 570 43,6 25,7 15,1 571 25,1 18,3 5,6 572 19,0 12,1 75,9 *574 2,7 5,7 2,8 *577 13,1 12,8 - 4,9 578 2,9 4,9 32,4 *579 -0,9 2,4 1,5
8 *580 8,6 9,0 3,7 *583 -0,2 4,4 4,1 *584 5,7 7,5 4,3 *585 -0,6 2,4 1,7 *587 0,9 0,5 - 1,9 *588 11,8 11,8 -2,1 *590 7,5 9,5 4,0 *592 -0,8 2,2 -2,6 *594 1,5 0,5 -4,4 *596 - 0,7 2,5 - 4,8 *653 6,5 7,9 4,2 *654 6,3 7,9 4,3 662 24,2 17,6 7,6 667 40,4 24,5 13,7 *720 0,3 4,1 -4,8 *723 3,5 6,0 7,1 768 0,2 3,6 3,4 *769 0,8 4,1 5,8 *771 2,6 5,5 5,1 774 - 0,4 3,0 0,3 *775 1,6 4,5 5,8 *783 1,0 4,3 4,9 Le tableau 4 présente les valeurs mesurées de IF2, IF1, ainsi que le taux de martensite IS mesuré formé après une déformation de 30%
en traction.
Tableau 4.
ACIER 1F2 IF1 % de ferrite % de martensite après après Hypertrempe traction.
*567 2,7 9,9 0,2 2,6 *569 0,7 0,3 0,2 13,3 570 17,1 42,8 0,2 -571 9,9 25,5 10,9 -
en traction.
Tableau 4.
ACIER 1F2 IF1 % de ferrite % de martensite après après Hypertrempe traction.
*567 2,7 9,9 0,2 2,6 *569 0,7 0,3 0,2 13,3 570 17,1 42,8 0,2 -571 9,9 25,5 10,9 -
9 572 6,7 21,0 4,4 75,8 *574 0,9 1,4 0,2 1,2 *577 4,9 12,0 4,6 1,2 578 0,7 1,3 0,3 37,8 *579 0,2 0,2 0,2 0,4 *580 3,4 9,0 0,6 2,6 *583 0,8 0,8 0,2 0,1 *584 2,0 6,8 0,3 1,5 *585 0,3 0,2 0,2 0,3 *587 0,2 0,2 0,2 0,9 *588 3,9 12,9 2,9 -*590 2,2 7,0 0,2 2,4 *592 0,4 0,2 0,2 0,4 *594 0,2 0,2 0,2 0,2 *596 0,3 0,2 0,2 0,2 *671 3,3 3,7 0,2 7,0 - Propriété à chaud de l'acier selon l'invention.
La ductilité à chaud a été mesurée par des tests de traction à
chaud. Les mesures ont été réalisées sur un acier brut de solidification et sur un acier corroyé et recuit.
L'acier corroyé est obtenu par forgeage à une température de départ de 1250 C. L'acier subit ensuite un recuit à une température de 1100 C pendant 30 mn. Le cycle thermique du test de traction comprend une montée en température à 1240 C avec une vitesse de 20 C/s, un maintien à la température de 1240 C pendant une minute et une descente à une vitesse de 2 C/s jusqu'à la température de déformation. On mesure la striction diamétrale qui correspond au rapport, exprimé en %, de la différence entre diamètre initial et diamètre final par le diamètre initial.
La figure unique présente des caractéristiques de striction en fonction de la température de déformation pour les aciers 769-(B) et 771-(C) selon l'invention comparés aux aciers 774-(D) bas soufre, 768-(A) sans bore et à l'acier 671 dit de référence (AISI 304).
L'acier 768-(A) à 30 10-4% de soufre sans bore présente une ductilité à chaud nettement plus faible que l'acier de référence. Il en 5 est de même pour l'acier 774-(D) à 9.10-4% de soufre sans bore.
L'addition de bore améliore, comme présenté sur la figure, la ductilité
entre 9001C et 1050 C.
On remarque, en outre, qu'en présence de bore, l'acier 771-(C) ayant une teneur en soufre inférieure à 20.10-4% présente une 1o meilleure caractéristique en ductilité à chaud dans tout le domaine de température compris entre 900 C et 1250 C et se rapproche en ductilité de l'acier de référence 671.
- Propriétés mécaniques, à température ambiante de l'acier selon l'invention.
Les propriétés mécaniques ont été évaluées sur un acier corroyé
recuit. Le corroyage est effectué par forgeage à partir de 12500C.
L'acier subit ensuite un recuit à une température de 1 100 C pendant 30 mn en bain de sel. Les éprouvettes de test de traction utilisées sont des éprouvettes de fût de section circulaire ayant un diamètre de 5 mm et une longueur de 50 mm. Elles sont soumises à une vitesse de traction de 20 mm/minute. Les aciers selon l'invention présentent un allongement compris entre 55% et 67%. A titre de comparaison, le tableau 5 suivant présente les caractéristiques mesurées de l'acier selon l'invention, d'aciers à basse teneur en nickel hors invention et d'un acier de référence de type AISI 304.
Tableau 5.
Propriété mécaniques.
Coulée RPO.2 (Mpa) Rm (Mpa) A% d In 6 d(In(s) *567 282 623 66.0 0.479 * 569 309 747 62.7 0.615 570 393 657 54.8 0.319 571 376 703 57.5 0.395 572 294 1010 33.7 * 574 323 679 66.0 0.483 *577 348 688 59.4 0.395 578 331 800 55.9 0.59 *579 343 690 62.5 0.438 * 580 330 681 61.9 0.42 *583 345 651 58.8 0.378 * 584 325 686 64.2 0.454 *585 342 679 61.3 0.403 *587 287 528 62.0 0.434 *588 365 705 57.6 0.357 *590 380 757 62.9 0.457 *592 330 660 60.6 0.397 * 594 266 599 58.5 0.387 * 596 316 660 63.7 *654 341 700 65.0 0.467 662 375 830 42.4 667 375 700 61.4 0.423 671 232 606 67.0 0.587 Le taux de martensite après 30% de déformation vraie en traction a été mesuré ( tableau 4) : Pour l'acier selon l'invention, il est inférieur à 20%.
Aucune trace de martensite E n'a été observée sur les éprouvettes de l'acier selon l'invention déformées à rupture. Les aciers selon l'invention dont l'indice IS est inférieur à 20 et dont l'indice IF1 est inférieur à 20 présentent un allongement en traction supérieur à
55% après transformation telle que définie ci-dessus. Un tel 1o allongement est nécessaire pour obtenir une ductilité à froid adéquate.
-Résistance à la corrosion.
Dans le domaine de la corrosion intergranulaire, un test suivant la norme ASTM 262 E a été effectué sur des aciers comportant des teneurs en carbone et azote variables. Les aciers sur lesquels le test est pratiqué sont des aciers mis sous forme d'une bande laminée à
chaud de 3 mm d'épaisseur et recuite à 1 100 C ( hypertrempe ).
Les aciers subissent ensuite un des deux traitements de sensibilisation qui suivent:
a) un recuit à 700 C pendant 30 mn suivi d'une trempe à l'eau ou, b) un recuit à 650 C pendant 10 mn suivi d'une trempe à l'eau.
Les résultats du test sont présentés sur le tableau 6 suivant Tableau 6.
a b Acier 700 C/30 mn + trempe à l'eau 650 C/30 mn + trempe à l'eau Perte de fissures Test Perte de fissures Test masse (mg) um masse (mg) /i m 721 4,6 0 Bon 2,7 - Bon 567 4,8 20 Bon - - Bon 592 4,95 65 Bon - - Bon 584 27,7 2500 Mauvais 3,3 0 Bon 594 70,6 2500 Mauvais 5,4 22 Mauvais 596 68,9 2500 Mauvais 9,4 1250 Mauvais Les aciers hors invention, comportant plus de 0,1 % de carbone, comme les aciers 594 et 596, ne présentent pas de caractéristiques 2o acceptables.
Les aciers selon l'invention qui contiennent dans leur composition moins de 0,1 % de carbone, comme les aciers 567, 592, 584, sont comparables en terme de corrosion intergranulaire, à l'acier AISI 304 pour le test b.
Seuls, les aciers selon l'invention contenant dans leur composition moins de 0,080% de carbone sont comparables à l'acier AISI 304 pour le test a. La teneur de carbone selon l'invention est donc limitée à moins de 0,1%, et, de préférence limitée à moins de 0,08%.
On a réalisé, dans un four électrique et à l'AOD des aciers selon les compositions de l'annexe 3, à teneurs en aluminium, calcium, oxygène, soufre variables, ces teneurs ayant été mesurées par des méthodes particulièrement précises comme, la spectrométrie d'absorption atomique pour le calcium, la spectrométrie par décharge luminescente pour l'aluminium; à partir des produits corroyés, on a réalisé des tests de corrosion par piqûre en NaCI 0,02 M à 23 C et pH
égal à 6,6 dont les résultats sont reportés sur le tableau 7. Le potentiel El correspond à la probabilité de 1 piqûre par cm2.
On constate que le potentiel de piqûre est notablement plus élevé sur les aciers dont la composition présente une teneur en 1o aluminium ne dépassant pas 50.10-4% et qui contiennent en outre moins de 10.10-4% de calcium, moins de 60.10-4% d'oxygène et moins de 20.10-4% de soufre.
On a pu observer en outre, par microscopie électronique à
balayage que les aciers A et B contenant dans leur composition, respectivement, 1 10.10 4% d'aluminium et 1 15.10 4% comportent des inclusions de type aluminate de chaux et alumine-magnésie entourées de sulfures de calcium dont les tailles peuvent atteindre plusieurs micromètres. Aucun sulfure de calcium n'a été trouvé sur les aciers C
et D contenant moins de 30.10 4% d'aluminium et moins de 10.10 4%
2o de calcium.
Tableau 7:
Acier Potentiel de piqûre El (mV/ECS) 1Q. ' Q G N(V ~`~ I~ m C.1 V1 G1 m i~ f`7 N~r1 ~O ~O M G1 ~ O- C~I V V N^_ V _ N-- N -- - N N N^
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La ductilité à chaud a été mesurée par des tests de traction à
chaud. Les mesures ont été réalisées sur un acier brut de solidification et sur un acier corroyé et recuit.
L'acier corroyé est obtenu par forgeage à une température de départ de 1250 C. L'acier subit ensuite un recuit à une température de 1100 C pendant 30 mn. Le cycle thermique du test de traction comprend une montée en température à 1240 C avec une vitesse de 20 C/s, un maintien à la température de 1240 C pendant une minute et une descente à une vitesse de 2 C/s jusqu'à la température de déformation. On mesure la striction diamétrale qui correspond au rapport, exprimé en %, de la différence entre diamètre initial et diamètre final par le diamètre initial.
La figure unique présente des caractéristiques de striction en fonction de la température de déformation pour les aciers 769-(B) et 771-(C) selon l'invention comparés aux aciers 774-(D) bas soufre, 768-(A) sans bore et à l'acier 671 dit de référence (AISI 304).
L'acier 768-(A) à 30 10-4% de soufre sans bore présente une ductilité à chaud nettement plus faible que l'acier de référence. Il en 5 est de même pour l'acier 774-(D) à 9.10-4% de soufre sans bore.
L'addition de bore améliore, comme présenté sur la figure, la ductilité
entre 9001C et 1050 C.
On remarque, en outre, qu'en présence de bore, l'acier 771-(C) ayant une teneur en soufre inférieure à 20.10-4% présente une 1o meilleure caractéristique en ductilité à chaud dans tout le domaine de température compris entre 900 C et 1250 C et se rapproche en ductilité de l'acier de référence 671.
- Propriétés mécaniques, à température ambiante de l'acier selon l'invention.
Les propriétés mécaniques ont été évaluées sur un acier corroyé
recuit. Le corroyage est effectué par forgeage à partir de 12500C.
L'acier subit ensuite un recuit à une température de 1 100 C pendant 30 mn en bain de sel. Les éprouvettes de test de traction utilisées sont des éprouvettes de fût de section circulaire ayant un diamètre de 5 mm et une longueur de 50 mm. Elles sont soumises à une vitesse de traction de 20 mm/minute. Les aciers selon l'invention présentent un allongement compris entre 55% et 67%. A titre de comparaison, le tableau 5 suivant présente les caractéristiques mesurées de l'acier selon l'invention, d'aciers à basse teneur en nickel hors invention et d'un acier de référence de type AISI 304.
Tableau 5.
Propriété mécaniques.
Coulée RPO.2 (Mpa) Rm (Mpa) A% d In 6 d(In(s) *567 282 623 66.0 0.479 * 569 309 747 62.7 0.615 570 393 657 54.8 0.319 571 376 703 57.5 0.395 572 294 1010 33.7 * 574 323 679 66.0 0.483 *577 348 688 59.4 0.395 578 331 800 55.9 0.59 *579 343 690 62.5 0.438 * 580 330 681 61.9 0.42 *583 345 651 58.8 0.378 * 584 325 686 64.2 0.454 *585 342 679 61.3 0.403 *587 287 528 62.0 0.434 *588 365 705 57.6 0.357 *590 380 757 62.9 0.457 *592 330 660 60.6 0.397 * 594 266 599 58.5 0.387 * 596 316 660 63.7 *654 341 700 65.0 0.467 662 375 830 42.4 667 375 700 61.4 0.423 671 232 606 67.0 0.587 Le taux de martensite après 30% de déformation vraie en traction a été mesuré ( tableau 4) : Pour l'acier selon l'invention, il est inférieur à 20%.
Aucune trace de martensite E n'a été observée sur les éprouvettes de l'acier selon l'invention déformées à rupture. Les aciers selon l'invention dont l'indice IS est inférieur à 20 et dont l'indice IF1 est inférieur à 20 présentent un allongement en traction supérieur à
55% après transformation telle que définie ci-dessus. Un tel 1o allongement est nécessaire pour obtenir une ductilité à froid adéquate.
-Résistance à la corrosion.
Dans le domaine de la corrosion intergranulaire, un test suivant la norme ASTM 262 E a été effectué sur des aciers comportant des teneurs en carbone et azote variables. Les aciers sur lesquels le test est pratiqué sont des aciers mis sous forme d'une bande laminée à
chaud de 3 mm d'épaisseur et recuite à 1 100 C ( hypertrempe ).
Les aciers subissent ensuite un des deux traitements de sensibilisation qui suivent:
a) un recuit à 700 C pendant 30 mn suivi d'une trempe à l'eau ou, b) un recuit à 650 C pendant 10 mn suivi d'une trempe à l'eau.
Les résultats du test sont présentés sur le tableau 6 suivant Tableau 6.
a b Acier 700 C/30 mn + trempe à l'eau 650 C/30 mn + trempe à l'eau Perte de fissures Test Perte de fissures Test masse (mg) um masse (mg) /i m 721 4,6 0 Bon 2,7 - Bon 567 4,8 20 Bon - - Bon 592 4,95 65 Bon - - Bon 584 27,7 2500 Mauvais 3,3 0 Bon 594 70,6 2500 Mauvais 5,4 22 Mauvais 596 68,9 2500 Mauvais 9,4 1250 Mauvais Les aciers hors invention, comportant plus de 0,1 % de carbone, comme les aciers 594 et 596, ne présentent pas de caractéristiques 2o acceptables.
Les aciers selon l'invention qui contiennent dans leur composition moins de 0,1 % de carbone, comme les aciers 567, 592, 584, sont comparables en terme de corrosion intergranulaire, à l'acier AISI 304 pour le test b.
Seuls, les aciers selon l'invention contenant dans leur composition moins de 0,080% de carbone sont comparables à l'acier AISI 304 pour le test a. La teneur de carbone selon l'invention est donc limitée à moins de 0,1%, et, de préférence limitée à moins de 0,08%.
On a réalisé, dans un four électrique et à l'AOD des aciers selon les compositions de l'annexe 3, à teneurs en aluminium, calcium, oxygène, soufre variables, ces teneurs ayant été mesurées par des méthodes particulièrement précises comme, la spectrométrie d'absorption atomique pour le calcium, la spectrométrie par décharge luminescente pour l'aluminium; à partir des produits corroyés, on a réalisé des tests de corrosion par piqûre en NaCI 0,02 M à 23 C et pH
égal à 6,6 dont les résultats sont reportés sur le tableau 7. Le potentiel El correspond à la probabilité de 1 piqûre par cm2.
On constate que le potentiel de piqûre est notablement plus élevé sur les aciers dont la composition présente une teneur en 1o aluminium ne dépassant pas 50.10-4% et qui contiennent en outre moins de 10.10-4% de calcium, moins de 60.10-4% d'oxygène et moins de 20.10-4% de soufre.
On a pu observer en outre, par microscopie électronique à
balayage que les aciers A et B contenant dans leur composition, respectivement, 1 10.10 4% d'aluminium et 1 15.10 4% comportent des inclusions de type aluminate de chaux et alumine-magnésie entourées de sulfures de calcium dont les tailles peuvent atteindre plusieurs micromètres. Aucun sulfure de calcium n'a été trouvé sur les aciers C
et D contenant moins de 30.10 4% d'aluminium et moins de 10.10 4%
2o de calcium.
Tableau 7:
Acier Potentiel de piqûre El (mV/ECS) 1Q. ' Q G N(V ~`~ I~ m C.1 V1 G1 m i~ f`7 N~r1 ~O ~O M G1 ~ O- C~I V V N^_ V _ N-- N -- - N N N^
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Claims (10)
1. Acier inoxydable austénitique comportant une teneur très faible en nickel, caractérisé en la composition pondérale suivante:
carbone < 0,1%
0,1% < silicium < 1%
5% < manganèse < 9%
0,1% < nickel < 2%
15% < chrome < 19%
1%< cuivre < 4%
0.03% < molybdène < 2%
0,1% < azote < 0,40%
10-4% < bore < 50.10-4%
phosphore < 0,05%, soufre < 0,01%, les reste étant du fer et des impuretés inhérentes à l'élaboration et caractérisé en ce que la composition satisfait à la relation suivante utilisant un indice de stabilité martensitique IS:
IS = 0,0267.x2 + 0,4332 x - 3,1459 < 20 avec, x = 250,4 - 205,4.C% - 101,4.N% - 7,6.Mn% - 12,1.Ni% - 6,1.Cr% -13,3.Cu%.
carbone < 0,1%
0,1% < silicium < 1%
5% < manganèse < 9%
0,1% < nickel < 2%
15% < chrome < 19%
1%< cuivre < 4%
0.03% < molybdène < 2%
0,1% < azote < 0,40%
10-4% < bore < 50.10-4%
phosphore < 0,05%, soufre < 0,01%, les reste étant du fer et des impuretés inhérentes à l'élaboration et caractérisé en ce que la composition satisfait à la relation suivante utilisant un indice de stabilité martensitique IS:
IS = 0,0267.x2 + 0,4332 x - 3,1459 < 20 avec, x = 250,4 - 205,4.C% - 101,4.N% - 7,6.Mn% - 12,1.Ni% - 6,1.Cr% -13,3.Cu%.
2. Acier austénitique selon la revendication 1, caractérisé en ce que la composition satisfait à la relation utilisant un indice ferritique IF1:
IF1 = 0,034x2 + 0,284 x - 0,347 < 20 avec x = 6,903.[-6,998 + Cr% - 0,972.( Ni% + 20,04.C% + 21,31.N% +
0,46.Cu% + 0,08.Mn% )].
IF1 = 0,034x2 + 0,284 x - 0,347 < 20 avec x = 6,903.[-6,998 + Cr% - 0,972.( Ni% + 20,04.C% + 21,31.N% +
0,46.Cu% + 0,08.Mn% )].
3. Acier austénitique selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'il comporte dans sa composition moins de 1% de nickel.
4. Acier austénitique selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'il comporte dans sa composition de 15% à 17% de chrome.
5. Acier austénitique selon l'une quelconque des revendications 1 à
3, caractérisé en ce qu'il comporte dans sa composition moins de 0,08% de carbone.
3, caractérisé en ce qu'il comporte dans sa composition moins de 0,08% de carbone.
6. Acier austénitique selon l'une quelconque des revendications 1 à
3, caractérisé en ce qu'il comporte dans sa composition de 0,5% à 0,7% de silicium.
3, caractérisé en ce qu'il comporte dans sa composition de 0,5% à 0,7% de silicium.
7. Acier austénitique selon l'une quelconque des revendications 1 à
3, caractérisé en ce qu'il comporte en outre dans sa composition moins de 0,0020% de soufre.
3, caractérisé en ce qu'il comporte en outre dans sa composition moins de 0,0020% de soufre.
8. Acier austénitique selon les revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il comporte en outre dans sa composition moins de 0,030% d'aluminium, et moins de 20.10-4% de calcium.
9. Acier austénitique selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comporte moins de 50.10-4% d'aluminium.
10. Acier austénitique selon la revendication 8 ou 9, caractérisé en ce qu'il comporte moins de 5.10-4% de calcium.
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| CA2243796C true CA2243796C (fr) | 2010-04-06 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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| FR2827876B1 (fr) * | 2001-07-27 | 2004-06-18 | Usinor | Acier inoxydable austenitique pour deformation a froid pouvant etre suivi d'un usinage |
| US20100119403A1 (en) * | 2001-07-27 | 2010-05-13 | Ugitech | Austenitic Stainless Steel for Cold Working Suitable For Later Machining |
| PL197902B1 (pl) * | 2001-10-30 | 2008-05-30 | Ati Properties | Stal nierdzewna wytwarzana w procesie dupleks oraz zastosowanie stali nierdzewnej wytwarzanej w procesie dupleks |
| US20050103404A1 (en) * | 2003-01-28 | 2005-05-19 | Yieh United Steel Corp. | Low nickel containing chromim-nickel-mananese-copper austenitic stainless steel |
| TWI247813B (en) * | 2002-10-23 | 2006-01-21 | Yieh United Steel Corp | Austenite stainless steel with low nickel content |
| KR20060025873A (ko) * | 2004-09-17 | 2006-03-22 | 주식회사 포스코 | 열간 가공성 및 냉간 가공성이 우수한 고망간 고질소오스테나이트계 스테인리스강 |
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| KR101230201B1 (ko) * | 2005-12-26 | 2013-02-05 | 주식회사 포스코 | 냉간가공성이 우수한 니켈저감형 고망간 오스테나이트스테인레스강 |
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| US8337749B2 (en) | 2007-12-20 | 2012-12-25 | Ati Properties, Inc. | Lean austenitic stainless steel |
| MX2010006038A (es) | 2007-12-20 | 2010-08-11 | Ati Properties Inc | Acero inoxidable austenitico con bajo contenido de niquel que contiene elementos de estabilizacion. |
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| US8182963B2 (en) * | 2009-07-10 | 2012-05-22 | GM Global Technology Operations LLC | Low-cost manganese-stabilized austenitic stainless steel alloys, bipolar plates comprising the alloys, and fuel cell systems comprising the bipolar plates |
| TWI450973B (zh) * | 2011-05-19 | 2014-09-01 | China Steel Corp | 煉鋼製程 |
| US9028745B2 (en) | 2011-11-01 | 2015-05-12 | Honeywell International Inc. | Low nickel austenitic stainless steel |
| UA111115C2 (uk) | 2012-04-02 | 2016-03-25 | Ейкей Стіл Пропертіс, Інк. | Рентабельна феритна нержавіюча сталь |
| EP2728028B1 (fr) * | 2012-11-02 | 2018-04-04 | The Swatch Group Research and Development Ltd. | Alliage d'acier inoxydable sans nickel |
| US10975718B2 (en) | 2013-02-12 | 2021-04-13 | Garrett Transportation I Inc | Stainless steel alloys, turbocharger turbine housings formed from the stainless steel alloys, and methods for manufacturing the same |
| CN104294176A (zh) * | 2014-09-19 | 2015-01-21 | 东莞市迅盈精密五金有限公司 | 不锈钢无磁材料及由其制成的平衡块 |
| JP6477181B2 (ja) * | 2015-04-07 | 2019-03-06 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼 |
| CN105970115A (zh) * | 2016-05-31 | 2016-09-28 | 上海大学兴化特种不锈钢研究院 | 一种经济型高性能含铜易切削奥氏体不锈钢合金材料 |
| KR101903174B1 (ko) * | 2016-12-13 | 2018-10-01 | 주식회사 포스코 | 강도 및 연성이 우수한 저합금 강판 |
| CN107904489A (zh) * | 2017-11-13 | 2018-04-13 | 广东广青金属科技有限公司 | 利用还原炉与aod炉联合冶炼的节镍奥氏体不锈钢及工艺 |
| EP3739076A1 (fr) * | 2019-05-16 | 2020-11-18 | The Swatch Group Research and Development Ltd | Composition de poudre d'acier inoxydable austenitique sans nickel et piece realisee par frittage au moyen de cette poudre |
| KR102268906B1 (ko) * | 2019-07-17 | 2021-06-25 | 주식회사 포스코 | 강도가 향상된 오스테나이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법 |
| KR102403849B1 (ko) * | 2020-06-23 | 2022-05-30 | 주식회사 포스코 | 생산성 및 원가 절감 효과가 우수한 고강도 오스테나이트계 스테인리스강 및 이의 제조방법 |
| CN113462968B (zh) * | 2021-06-20 | 2022-02-18 | 山东盛阳金属科技股份有限公司 | 一种节镍型奥氏体不锈钢制造工艺 |
| CN113862573B (zh) * | 2021-06-30 | 2022-04-26 | 青岛科技大学 | 一种用于纸浆磨盘的纳米晶不锈钢及其制备方法 |
| CN115216709A (zh) * | 2022-06-17 | 2022-10-21 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种耐氢脆化的氢能工业管道合金及管道制备方法 |
| CN115354131A (zh) * | 2022-08-17 | 2022-11-18 | 东莞市灿煜金属制品有限公司 | 性价比高、低镍低磁不锈钢bf2的制造方法 |
Family Cites Families (7)
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|---|---|---|---|---|
| GB1070465A (en) * | 1962-11-01 | 1967-06-01 | Yawata Iron & Steel Co | Weldable tough steel containing chromium and manganese and method of manufacturing the same |
| BE754614A (fr) * | 1969-12-27 | 1971-01-18 | Nisshin Steel Co Ltd | Aciers inoxydables austenitiques |
| BE754371A (fr) * | 1970-01-13 | 1971-01-18 | Nisshin Steel Co Ltd | Aciers inoxydables austenitiques |
| JPS505971B1 (fr) * | 1970-05-12 | 1975-03-10 | ||
| SU538055A1 (ru) * | 1973-09-21 | 1976-12-05 | Предприятие П/Я В-8469 | Сталь |
| US5286310A (en) * | 1992-10-13 | 1994-02-15 | Allegheny Ludlum Corporation | Low nickel, copper containing chromium-nickel-manganese-copper-nitrogen austenitic stainless steel |
| JP3486936B2 (ja) * | 1993-12-08 | 2004-01-13 | セイコーエプソン株式会社 | 時計外装部品用材料および時計用外装部品 |
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