CA1108604A

CA1108604A - Procede de traitement d'un hydrolysat acide de matieres vegetales et produits obtenus

Info

Publication number: CA1108604A
Application number: CA298,510A
Authority: CA
Inventors: Max Guggenbuhler; Lienhard B. Huster
Original assignee: Maggi AG
Current assignee: Maggi AG
Priority date: 1977-03-17
Filing date: 1978-03-08
Publication date: 1981-09-08
Also published as: US4185121A; AU3412378A; DE2807339A1; ES467916A1; CH620347A5; AU514402B2; JPS573408B2; NZ186604A; ATA188178A; IT1101830B; BR7801623A; FR2383612A1; FR2383612B1; DOP1978002660A; NL7802961A; AR227375A1; IN147899B; IT7848349A0; BE864123A; NL182053C

Abstract

L'invention concerne un procédé de traitement d'un hydrolysat acide de matière végétales permettant de le séparer en une fraction de couleur sombre et une fraction de couleur claire, caractérisé en ce qu'on le met en contact en régime turbulent avec au moins une membrane semi-perméable stable en milieu acide sous une pression de 4 à 50 kg/cm2, ce qui fournit un premier liquide faiblement coloré ou perméat qui passe à travers la membrane et dont l'intensité moyenne de la coloration, mesurée par son extinction est environ le 1/10ême de celle de l'hydrolysat, en un second liquide fortement coloré ou rétentat qui ne passe pas à travers la membrane.

Description

,' ,'~ ' 1 1~086~4 L'invention se rapporte à la fabrication des assaison-nements à base d'hydrolysats acides de matiares végétales riches en protéines et en hydrates de carbone.
Elle concerne en particulier un procédé de traitement d'un hydrolysat acide de matières vegetales permettant de sepa-rer celui-ci en une fraction de couleur sombre et une fraction de couleur claire.
Les produits provenant de l'hydrolyse acide de matiè- -res végétales ont une coloration brun fonce qui n'est pas desi-rable dans certaines applications. On a donc cherche à les décolorer.
Classiquement, lors de la fabrication industrielle des assaisonnements, les hydrolysats acides sont decolorés au moyen de charbon actif, souvent par plusieurs passages succes-sifs, comme indiqué par exemple dans les brevets françaisno 1.218.831 (colonne 2, paragraphe 2) ou 2,095.510 (paragraphe reliant les pages 1 et 2).
Les quantites de poudre de charbon actif utilisées sont importantes et le charbon consomme ne pouvant pas être régeneré dans de bonnes conditions doit être brûlé, ce qui est un facteur de pollution.
De plus, une certaine ~uantité de produit est perdue par adsorption sur le charbon. Le charbon favorise encore une adsorption sele~tive des acides amin~s, ce qui affaiblit le pourcentage en acides amines du produit final.
Enfin, le traitement de décoloration s'effectue de manière discontinue en cuve ou sur colonne contenant le char-bon et nécessite de nombreuses manipulations.
Le procédé selon l'invention permet de pallier tous ces inconvénients.
Il est caracterisé en ce qu'on met en contact un hydro-lysat acide de matieres végétales en régime turbulent avec au moins une membrane semi-perméable stable en milieu acide sous une pression de 4 à 50 kg/cm , ce qui fournit un premier liquide ~ .
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86~4 faiblement coloré ou perméat qui passe ~ travers la membrane et dont l'intensité moyenne de la coloration, mesurée par son extinction est environ le 1/lOème de celle de l'hydroly-sat, et un second liquide fortement coloré ou rétentat qui ne passe pas à travers la membrane.
Les produits à traiter proviennent de l'hydrolyse acide de toute matière végétale riche en protéines telle que par exemple les protéines de légumineuses, de céréales, les tourteaux d'ol~agineux.
L'hydrolyse est habituellement effectuée en présence d'acide chlorhydrique de concentration environ 20~ à tempé-rature de llO à 130~C pendant de 5 à 8 heures. Le mélange obtenu est ensuite neutralis~ par l'hydroxyde de sodium, fil-tré pour en éliminer les humines insolubles et éventuellement évaporé jusqu'à la concentration désirée.
Ces hydrolysats sont composés essentiellement d'aci-des aminés, de chlorure de sodium et de compositions coloran-tes et ont la composition et les propriétés suivantes :
azote total 2,8 - 3,5 %
matière sache 40 - 50 %
chlorure de sodium 16 - 18 extinction mesurée pour une solution à 10% dans une cuvette de l cm à la longueur d'onde de 525 nm 0,200 - 0,300 pH 5,0 - 5,4 Le choix du type de membrane utilisée dans le procédé
de l'invention n'est pas critique pourvu que celles-ci remplis-sent certaines exigences d'ordre technologique telles que par exemple _ une vitesse de filtration élevée, - une grande homogénéité de porosité, - une haute résistance à la pression, - une longue durée de vie aux pH d'utilisation.
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1~86~4 On peut ainsi utiliser des membranes anisotropiques en acétate de cellulose ou tout autre matériau synthétique convenable. Les membranes utilisables ont une zone de coupure -de préférence supérieure à 500 et inférieure a 50,000, c'est-à-dire qu'elles retiennent les composés de poids moléculaire supérieur à 500 et inférieur à 50,000.
Pour un type de membrane donné on peut évaluer la pression optimale dans le compartiment de concentration.
On s'efforce de maintenir une turbulence élevée pour réduire la concentration de polarisation au voisinage de la membrane.
Dans la pratique, on constate le plus souvent que le débit de perméat commence par augmenter avec la pression puis se stabilise à une valeur donnée. On cherche donc à travailler à des pressions inférieures à la valeur maximale qui permet-tent un débit convenable. Selon l'invention, la pression est comprise entre 4 et 50 kg/cm et de préférence entre 5 et 18 kg/cm2 La température a également une influence sur le débit du perméat. Une augmentation de la température a pour effet de diminuer la viscosité du produit d'alimentation, d'augmenter le diamètre des pores et de diminuer'la concen-tration de polarisation, ce qui conduit à une au~mentation du débit. Selon l'invention, la température est comprise entre 20 et 80~C et avantageusement entre 25 et 60~C.
Le procédé selon l'invention peut être mis en oeuvre dans tout appareil connu, tubulaire, à fibres creuses, en spirales, de type plan, etc. Ces appareils comportent d'une manière générale :
- un premier compartiment, dit d'alimentation, qui joue aussi le rôle de compartiment de concentration, - des moyens pour établir une circulation rapide des fluides de ce compartiment, ce qui est obtenu par exemple en établissant une recirculation, r ,''"p~
.
- une membrane ultrafiltrante, - un second compartiment permettant de récupérer l'ultrafiltrat, - des moyens permettant l'alimentation du premier compartiment et le soutirage dans les deux compartiments.
Les appareils utilisés dans les exemples ci-après sont des appareils de type plan. Un module est constitué
d'un empilement de disques rigides superposés ou juxtaposés.
I.'empilement comprend alternativement un cadre et un plateau separés par une membrane semi-perméable. Chaque plateau est creux et communique à sa peripherie avec l'extérieur par une petite tubulure. Le liquide sous pression est introduit à une extrémité de l'appareil, chemine au travers de l'empi-lement et est recueilli à l'autre extrémité, tandis que l'ultrafiltrat est recueilli par les petites tubulures des disques plateaux creux.
Le procédé selon l'invention peut 8tre mis en oeuvre de differentes manières. Les dessins annexés, donnés à titre d'exemple, illustrent de fa,con schématique ses modes de mise en oeuvre préférées.
Dans ces dessins, La fig. 1 représente une installation comprenant un module.
La fig. 2 représente une disposition de plusieurs modules dans une ligne.
La fig. 3 illustre un dispositif permettant le contrôle continu de la coloration du perméat.
Selon un premier mode de mise en oeuvre, en disconti-nu, le lot de produit à traiter est introduit d'une cuve d'ali-mentation sur la membrane semi-perméable, le perméat est recueilli dans une cuve de stockage et le r~tentat est perio-diquement évacué vers une cuve de stockage jusqu'à epuisement de la charge.
.
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Un second mode de mise en oeuvre en continu, qui est préfér~, est represent~ par la figure 1. Le produit à
traiter pénatre à partir de la cuve d'alimentation 11 par la conduite d'admlssion 12 et la pompe 13 dans le module 14.
Le permeat est évacué par les differentes tubulures 15 rac-cordées au tube collecteur 16 vers la cuve de stockage 17. -Le rétentat est recyclé vers la cuve d'alimentation 11 par une conduite de retour 18 ~quipée d'une soupape de retenue r~glable 19 permettant de régler le débit de rétentat. Le produit à traiter se concentre en colorant et on peut pro-ceder en continu jusqu'à épuisement de la charge.
8ien que les appareillages ci-dessus ne comportent qu'un seul module, il est souvent souhaitable d'augmenter la surface utile de membrane et par là l'efficacit~ du traite-ment, le nombre des modules utilisés pour une quantite donnéede produit à traiter dépendant de la surface de membrane disponible par module. Les modules peuvent être dispos~s en parallèle, le courant de charge pénétrant simultanément dans tous les modules ou en série, c'est-à-dire que la matière concentr~e ou r~tentat d'un premier module constitue la charge d'un second et ainsi de suite. Une batterie de modules peut également 8tre constituée d'une combinaison de ces deux modes d'agencement, un premier groupe de plusieurs modules en parallèle étant relie en série à un second groupe.
Une ligne préférée est schématisée ~ la figure 2. Elle comporte une cuve d'alimentation 21, une pompe d'alimentation 22, un groupe de modules 23 et 24 disposé en série, une cuve de stockage de rétentat 25, une cuve de stockage de perméat 26, des moyens de contrôle de debit et de pression 27. On prevoit egalement des pompes de circulation 28 le long de la ligne.
On peut également pr~voir une première ligne de modules pourvue de membranes de caractéristiques conduisant à un perméat d'une premiere coloration et une seconde ligne de modules ayant des membranes de caractéristiques conduisant ~''',J
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- 6 ~ 86~4 à un perméat d'une seconde coloration et melanger ensuite les deux permeats de fa,con à obtenir un produit final desire d'une coloration intermediaire.
Lors de la mise en oeuvre du proced~ en particulier en continu, il est particulièrement avantageux de proceder au contr81e continu de la coloration du perméat. Ce contrôle peut etre realise de manière simple au moyen du montage represente à la figure 3. Le flux de produit à traiter 31 passe à travers les modules d'ultrafiltration 32 d'o~ ressor-tent le flux de permeat 33 et le flux de r~tentat 34.On fixe une valeur d8siree de la coloration du permeat (don-nee par son extinction), on fait passer une partie du permeat à travers la cuvette d'un colorimètre 35 et on compare la valeur de l'extinction mesuree avec la valeur desirée. Une éventuelle difference d'extinction est alors corrlg8e en modlfiant le rapport retentat/permeat par asservissement d'une soupape 36 situee sur la conduite de sortie du reten-tat aux variations de ce paramètre.
En effet, le debit du permeat a une valeur predeter-min~e par la composition du produit à traiter, les proprietésde la membrane, la pression et la temp8rature dans le compar-timent de concentration. La modification du rapport retentat/
permeat est donc obtenue en faisant varier la quantite de retentat sortant de l'appareil, Le procedë selon l'invention conduit ~ deux fractions de qualité et de quantité differentes :
Un produit principal constitue par le permeat.
Ce prodult a une composition en amino-acides, chlorure de sodium et eau identique à celle de l'hydrolysat de depart, mais plus ou molns fortement decolore selon les conditions du procede.
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~3186~4 Un produit secondaire constitue par le rétentat, dont la composition en chlorure de sodium et eau est identi-que à celle de l'hydrolysat de depart. Il est légèrement enrichi en acide aspartique, acide glutamique et en tyrosine et de coloration plus lntense.
Genéralement, on déslre recueillir la plus grande quantité possible de perméat par rapport a la quantite d'hy-drolysat traite. Cependant, on peut arrêter l'ultrafiltration ~ n'importe quelle valeur du facteur de concentration X
d~fini comme le rapport entre la quantite d'hydrolysat traité
et la quantité de rétentat obtenu, Si on poursuit l'ultrafil-tration suffisamment longtemps on peut obtenir un facteur K
d'une valeur d'environ 20.
Le rétentat peut être utilise directement dans lS certains produits pour lesquels sa coloration brun foncé ne gêne pas. Cependant lorsque la quantite obtenue est superieure aux besoins, il est possible d'isoler le colorant en debarxas-sant le concentrat de la totalité des amino-acides et du chlorure de sodium par diafiltration. Pour ce faire, on ali-; 20 mente l'installation d'ultrafiltration avec un mélange d'hydro-lysat et d'eau jusqu'à concentration du r~tentat.
On ajoute alors a celui-ci une même quantite d'eau - et on recommence la diafiltration. Apres plusieurs lavagessuccessifs ou un lavage a contre-courant, le produit obtenu ne contient pratiquement plus d'hydrolysat, On peut alors sécher l'agent colorant par exemple par atomisation.
Ce colorant brun fonce peut 8tre utilise par exemple comme agent colorant en remplacement du colorant ; caramel.
Le permeat et le retentat obtenus peuvent être eva-porés et séchés partiellement ou totalement, se presenter sous forme pâteuse ou de poudre sèche. L'op8ration de sechage peut avantageusement être effectuee sous vide. Cependant on .
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'' ~1~86~i4 peut mettre en oeuvre d'autres techniques, par exemple le séchage sur tapis, par atomisation, cryodessication, etc.
Le produit séche est ensuite moulu sous la forme d'une poudre.
Quelle que soit la forme du produit final, celui-ci peut être incorpor~ aux produits alimentaires tels que potages, sauces, condiments, bouillons, etc.
Les exemples suivants illustrent la mise en oeuvre du proc~dé de l'invention, sans que celui-ci ne soit limité
aux conditions qui y sont decrites.
Les parties et pourcentages sont en valeur pondérale sauf indication contraire.
Exemple Dans cet exemple et dans les exemples qui suivent, les propriétes des produits sont déterminées comme suit :
- le contenu en azote (N) est obtenu par la -méthode de Kjeldahl - la teneur en matières sèches (TS) est evaluée par séchage de l'echantillon sous vide pendant 4 heu-res à 70~C sur pentoxyde de phosphore - l'extinction E est mesuree par dilution d'un volume d'echantillon dans 9 volumes d'eau en cuvette de 1 cm à la longueur d'onde de 525 nm.
L'hydrolysat trait~ a les proprietes suivantes :
N 2,9 %
TS 44 ~ - :~
NaCl 18 %
extinction 0,300 pH 5,2 - . . .~ ~ .
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- g ~lG86Q4 En utilisant un module DDS (De Danske Sukkerfabrikker) de laboratoire muni d'une membrane de 0,36 m2 de type 800 avec le montage de la figure 1, on introduit 20 kg d'hydrolysat filtre defini ci-dessus dans un r~cipient d'alimentation pour-vu d'un echangeur de chaleur en maintenant la temperature à
22~C et on conduit l'ultrafiltration pendant 30 minutes avec retour total du perméat. On regle ensuite la pression au moyen de la soupape 19 (fig. 1) et on poursuit l'ultrafiltration avec retour du perméat pendant 30 minutes en maintenant la tempéra-ture à 22~C. Après cette op~ration d'~quilibrage, on mesurele débit en perméat et on analyse un 8chantillon de celui-ci (P-O). On commence alors à recueillir le perméat dans le recipient de stockage 17. Un échantillon est analysé apres . chaque passage de 2 litres de permeat et on arrête l'opéra-tion lorsque la concentration atteint la valeur désiree du facteur de concentration K. Les resultats obtenus sont r~sumés dans le tableau ci-apr~s.
Tableau K = 10.0 débit 8 l/minute pression 20 kg/cm . . .... _ .. . , .. _ ..
echantillon apr~s Rendement en passage du parméat (1) N % TS % permeat (kg~m2/h) E
.
. 0 2,8 42 12,1 0,090 1 2,7 42 11,1 0,090

2 2,8 42 10,3 0,080 4 2,7 42 9,7 0,074 8 2,7 40 8,3 0,080 ! 12 2,8 40 8,1 0,100 14 2,8 39 7,8 0,130 ~5 2,6 40 7,3 0,150 Permeat (m~yenne) 2,7 40 total18,0 kg O,084 iRetentat (moyennel 3,3 43 total2,0 kg 2,20 i-.-. . ~ .
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llV86~4 Le rétentat contient 74~ de l'agent colorant et 26% de celui-ci se trouvent dans le perméat. Le rendement en perméat moyen est 9,1 kg/m2/h.
Exemple 2 On répate les opérations décrites dans l'exemple 1 dans les conditions ci-après :
membrane 865, ultrafiltration jusqu'à K = 14,2 Débit 8 l/min.
temperature 22~C -pression 40 kg/cm2 Les resultats obtenus sont resumes dans le tableau suivant :
Tableau 2 ,_ , ._ . ;'.
Echantillon apre's ¦ rendement en 2 passage du ~ meat (1) N % TS % permeat tkg/m /h) E
_ .. ___ ._ 0 2,1 35 2,28 0,030 2 2,1 34 1,75 1 0,020 ~ -4 2,1 34 1,73 0,020 13 2,3 33 1,42 0,040 2,8 36 1,00 0,080 ... ~ . ._ . ._ permeat (m~yenne) 2,1 36 total18,4 kgO,030 rétentat (moyenne) 3,9 44 total1,4 kg3,00 _ : -Le retentat contient 88% de l'agent colorant et le perm~at 12% de celui-ci.
Le rendement moyen en perm~at est 1,65 kg/m /h.
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.. . .. .
11086t~4 Exemple 3 Pour ~tudier l'influence de la pression de travail pour une membrane donnee sur le rendement en perm~at on proc~de comme suit :
On remplit le reservoir d'alimentation avec environ 20 kg d'hydrolysat à température donnée puis on fixe la pression et le debit desir~s en commençant par la valeur la plus basse de la pression. On alimente le module DDS de l'exemple 1 avec retour total du perméat jusqu'a établissement de l'~quilibre.
On mesure alors le rendement en perméat et on analyse des échantillons de celui-ci.
On recommence les opérations précédentes avec la valeur supérieure qui suit sur l'échelle des pressions.
Pour obtenir des valeurs pour différents X on recueil- -le le permeat jusqu'a la valeur de K déslree et on recommence la série des operations précédentes, Les résultats obtenus avec les membranes 800 et 865 sont indiqués dans les tableaux 3 et 4 ci-dessous.
Tableau 3 membrane 800 température de l'hydrolysat 20 C
debit 8 l/min. à 20~C.
~~ 2 K pression kg/cm rendement en 2 N TS E
perméat (kg/m /h) % %
._ _ . _ ...
1 7 12.8 2.9 44 0.168 15.2 2.9 44 0,160 12 16.8 3.0 44 0.150 14 18.3 2.9 44 0.140 16 19.5 2.8 43 0.128 19 19.3 2,8 44 0,110 21 18.7 2.8 43 0.100 23 17.5 2.7 43 0.090 17.3 Z 7 43 0.084 ., ' ,, ~ ' :
' - .
' ' ''' ~1~86~4 K presslon kg/om2 rendement en 2 N TS E
perm~at (kg/m /h) ~ ~
..
2.5 10 7.67 2.9 43 0.114 14 9.67 2.9 - 0.134 17 10.7 2.8 42 0.120 21 10.8 2,7 0.100 . .
.
Le rendement maxium en permeat est obtenu ~ une pression d'environ 16-17 bar.
, Tableau 4 :
membrane 865 température 23~C
d~bit 8 l/min. ~ 20~C
! 2 K pression en kg/cm rendemen~ en permeat N TS E
(kg/m /h) ~ ~
.. ~
1 27 2.08 2.4 41 0.042 31 2.50 2.3 40 0.040 36 2.83 2.3 39 0.040 42 3.00 2.2 38 0.032 47 3.21 2.2 38 0.032 52 3.46 2.1 37 0.030 ' 20 56 3.63 2.1 37 0.030 .
~ 2 30 2.87 - - -; 36 3.40 2.3 39 0.035 9 3.43 2.2 39 0.033 43 3.60 2.1 - 0.032

3.37 2.1 38 0.029 3.63 2,0 - 0.025 ', ' ..
~ . . -: - . : . - : :- . . . - -: . , -:
.
- 13 - 11~86~4 On constate que le rendement maximum en perm~at n'est pas atteint à 49 kg/cm2. Cependant, on choisira avantageusement une pression inférieure, pour ne pas fatiguer la membrane.
Exemple 4 Pour déterminer l'effet de la température sur le rende-ment en perméat, on fixe la pression, le débit d'entree et la temp~rature désiree, puis on mesure le rendement en perm~at apr~s avoir atteint le r~gime d'équilibre.
Les résultats obtenus avec une membrane 865 en utili~
sant le module DDS de l'exemple 1 sont indiqués dans le ta-bleau 5 ci-dessous~
Tableau 5 débit 8,5 l/min . 2 pression 40 kg/cm .
Temp~rature Rendement en perméat ~C kg/m2/h ..
21 1.76 22 1.90 27 2.31 :~
~9 2.43 On constate une augmentation de débit du permeat ~de 4,6~/~C (sur la base de 21~C).
- , ..
, - 14 - 1~86~4 Exemple 5 En utilisant le module DDS de l'exemple 1, on diafil-tre 85 kg d'hydrolysat filtr~ sur une membrane 865 en ajoutant continuellement 60 kg d'eau jusqu'à un facteur de concentra-tion d'environ 18. On obtient ainsi 4,6 kg de retentat auquel : :
on ajoute la meme quantite d'eau et on r~pare quatre fois la diafiltration. On obtient ainsi 2,7 kg de r~tentat final (rétentat IV) pratiquement exempt d'hydrolysat, lequel est :~
s~che par atomisation. L'analyse de l'hydrolysat de depart, du perméat et du retentat de chaque etape du processus de .
diafiltration donne les r~sultats indiques au tableau 6 ci-après.
. . . ~ .
.. . . . .
., :, : ' '' .' : :.: .. : ' , ~ ,, ,-. :
, .. -- 15 --86~!4 Tableau 6 debit de perméat 8 l/min. a 20-23~C -:
pression 42 kg/cm2 .
. . "
:, N % TS % NaCl % E
., _ I -.~ ~5 kg hydrolysat + 3,0 45 18,6 0,236 . 5ultrafil- 60 kg eau 3 tration140 kg perm~at + 1,6 26 - O,050 ..
~4,6 kg r~tentat A 3,1 32 - 0,60*

4,6 kg r~tentat A +
4,6 kg eau lavage I6,5 kg parméat + 0,7 7,3 1,1 0,040 ~7 kg r~tentat I 3,3 33,4 0,7 1,00*
,7 kg r~tentat I +
lavage II,7 kg~eau ,9 kg perméat + 0,5 5,3 0,4 0,038 , ,9 kg rétentat II - - - -i r2,9 kg r~tentat II +
~' 2,9 kg eau j 20 lavage III 3,0 kg perméat + 0,3 3,1 0,1 0,022 ,8 kg retentat III - - - -, ~2,8 kg rétentat III +
2,8 kg~eau lavage IV3,1 kg perm~at + 0,2 2,2 0,04 0,018 2,7 kg retentat IV 2,8 27,3 0,04 1,3 *
Agent colorant sec 10,4 - 0,6 - :
., .
i ul * extinction mesur~e avec une solution à 1% au lieu d'une solu- :.
tion à 10%.
- 16 ~ 86~4 Exemple 6 On rép~te les opérations decrites dans l'exemple 1 ~ ~.
dans les conditions ci-apr~s :
Membrane GR 8 P, ultrafiltration jusqu'à K = 10 Débit 8 l/min.
Température 20 - 22 C
Pression 9 kg/cm2 Les resultats obtenus sont r~sumes dans le tableau suivant ;
Echantillon apres Rendement en -temps (h) perméat (kg/m /h) E
._ _ . .. ._ . ::
0 11.2 0.11 :~
2 10.5 0.11 . 4 9.1 0.11 :
6 7.3 0.13 8 5.4 0.15 -. . --~
Perm~at (moyenne) total 28.0 kg 0.12 Retentat (moyenne) total 3.0 kg , '' " ''.
Le r~tentat contient 60~ de l'agent colorant et 40~
de celui-ci se trouvent dans le perméat. Le rendement moyen en perméat est 9.5 kg/m2/h. .-- . , . , . . : .. - , . : : . .
. - . . : . - .: .: , . ~ ., ~ . . ..
: . : . . .
. . , ~ . .
- 17 - ~ ~86~4 :i ; Les produits des exemples 1, 2, 5 et 6 (membranes type 800, 865 et GR 8 P respectivement) ont été testés organo-leptiquement comme suit :
1. On a comparé les perméats des exemples à
l'hydrolysat type decoloré sur charbon actif.
Pour ce faire, on a versé l litre d'eau chaude sur 20 ml de chaque échantillon.
Les trois échantillons ont une saveur neutre, un arôme complet, ample, équivalent -~
au contrôle.
.
2. On a compar~ les rétentats (concentrats) des exemples testés comme ci-dessus. Les échantil-lons ont une légère saveur d'aromate, un profil interessant.
3. On a versé 1 litre d'eau chaude sur l g d'agent colorant de l'exemple 5. Le produit a une saveur passablement neutre, une légère flaveur d'aromaee, -.~. - . : ~, " : ' ..

Claims

Les réalisations de l'invention, au sujet desquelles un droit exclusif de propriété ou de privilège est revendiqué, sont définies comme il suit :

1. Procédé de traitement d'un hydrolysat acide de matières végétales permettant de le séparer en une fraction de couleur sombre et une fraction de couleur claire, caracté-risé en ce qu'on le met en contact en régime turbulent avec au moins une membrane semi-perméable stable en milieu acide sous une pression de 4 à 50 kg/cm2, ce qui fournit un premier liquide faiblement coloré ou perméat qui passe à travers la membrane et dont l'intensité moyenne de la coloration, mesurée par son extinction est environ le 1/10ème de celle de l'hydro-lysat, et un second liquide fortement coloré ou rétentat qui ne passe pas à travers la membrane.

2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé
en ce qu'on traite un hydrolysat acide de matière végétale riche en protéines dont la teneur en azote est de 2,8 à 3,5%, le taux de matières sèches de 40 à 50%, le taux de chlorure de sodium de 16 à 18%, le pH de 5,0 à 5,4 et l'extinction, mesurée pour une solution à 10% à la longueur d'onde de 525 nm est de 0,200 à 0,300.

3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé
en ce que la pression est comprise entre 5 et 18 kg/cm2.

4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé
en ce que la température est comprise entre 20 - 80°C.

5. Procédé selon la revendication 1, caractérisé
en ce que la membrane semi perméable a une zone de coupure de 500 à 50,000.

6. Procédé selon la revendication 1, caractérisé
en ce que l'hydrolysat est introduit à partir d'une cuve d'ali-mentation dans une unité d'ultrafiltration, que le perméat est évacué vers une cuve de stockage et que le rétentat est évacué vers une cuve de stockage.

7. Procédé selon la revendication 6, dans lequel le traitement est effectué en continu, caractérisé en ce que l'hydrolysat est introduit dans l'unité d'ultrafiltration, que le perméat est évacué vers une cuve de stockage et que le rétentat est recyclé vers la cuve d'alimentation jusqu'à
épuisement de la charge.

8. Procédé selon la revendication 6 ou 7, caractérisé
en ce que l'unité d'ultrafiltration comprend deux ou plusieurs modules montés de manière que l'hydrolysat à traiter passe dans les modules simultanément et/ou successivement.

9. Procédé selon la revendication 6, dans lequel on contrôle continuellement la coloration du perméat, caracté-risé en ce qu'on fixe une valeur désirée de la coloration du perméat donnée par son extinction, qu'on fait passer une partie au moins du perméat à travers la cuvette d'un colorimètre, qu'on compare la valeur de l'extinction mesurée avec la valeur désirée et qu'on corrige une éventuelle différence d'extinction en modifiant le rapport rétentat/perméat.

10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé
en ce qu'on modifie le rapport rétentat/perméat en agissant sur le débit de rétentat par asservissement d'une soupape située sur la conduite de sortie du rétentat aux variations de l'ex-tinction.

11. Procédé selon la revendication 1, caractérisé
en ce qu'on concentre le perméat sous forme d'une pâte.

12. Procédé selon la revendication 1, caractérisé
en ce qu'on sèche le perméat et qu'on le met sous forme d'une poudre.

13. Procédé selon la revendication 1, caractérisé
en ce qu'on concentre le rétentat sous forme d'une pâte.

14. Procédé selon la revendication 1, caractérisé
en ce qu'on sèche le rétentat et qu'on le met sous forme d'une poudre.

15. Procédé selon la revendication 1, caractérisé
en ce qu'on effectue l'ultrafiltration d'un mélange d'hydro-lysat et d'eau, qu'on ajoute au rétentat obtenu une nouvelle quantité d'eau et qu'on répète l'ultrafiltration jusqu'à isoler un agent colorant pratiquement exempt d'hydrolysat,

16. Procédé selon la revendication 15, caractérisé
en ce qu'on sèche l'agent colorant.