BRPI1007203B1 - Método para produção de carvão pulverizado - Google Patents

Método para produção de carvão pulverizado Download PDF

Info

Publication number
BRPI1007203B1
BRPI1007203B1 BRPI1007203-9A BRPI1007203A BRPI1007203B1 BR PI1007203 B1 BRPI1007203 B1 BR PI1007203B1 BR PI1007203 A BRPI1007203 A BR PI1007203A BR PI1007203 B1 BRPI1007203 B1 BR PI1007203B1
Authority
BR
Brazil
Prior art keywords
gas
hot
hot stove
residual gas
drying
Prior art date
Application number
BRPI1007203-9A
Other languages
English (en)
Inventor
Goedert Paul
Mayer Markus
Stamatakis Georges
Cauwen-Berghs Bernard
Original Assignee
Paul Wurth S.A.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=40957588&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=BRPI1007203(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Paul Wurth S.A. filed Critical Paul Wurth S.A.
Publication of BRPI1007203A2 publication Critical patent/BRPI1007203A2/pt
Publication of BRPI1007203B1 publication Critical patent/BRPI1007203B1/pt

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
    • B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C23/00—Auxiliary methods or auxiliary devices or accessories specially adapted for crushing or disintegrating not provided for in preceding groups or not specially adapted to apparatus covered by a single preceding group
    • B02C23/18—Adding fluid, other than for crushing or disintegrating by fluid energy
    • B02C23/24—Passing gas through crushing or disintegrating zone
    • B02C23/30—Passing gas through crushing or disintegrating zone the applied gas acting to effect material separation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
    • B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C23/00—Auxiliary methods or auxiliary devices or accessories specially adapted for crushing or disintegrating not provided for in preceding groups or not specially adapted to apparatus covered by a single preceding group
    • B02C23/18—Adding fluid, other than for crushing or disintegrating by fluid energy
    • B02C23/24—Passing gas through crushing or disintegrating zone
    • B02C23/34—Passing gas through crushing or disintegrating zone gas being recirculated to crushing or disintegrating zone
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
    • C10B57/00—Other carbonising or coking processes; Features of destructive distillation processes in general
    • C10B57/08—Non-mechanical pretreatment of the charge, e.g. desulfurization
    • C10B57/10—Drying
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
    • C21B5/001—Injecting additional fuel or reducing agents
    • C21B5/003—Injection of pulverulent coal
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B9/00—Stoves for heating the blast in blast furnaces
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23K—FEEDING FUEL TO COMBUSTION APPARATUS
    • F23K1/00—Preparation of lump or pulverulent fuel in readiness for delivery to combustion apparatus
    • F23K1/04—Heating fuel prior to delivery to combustion apparatus
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B1/00—Preliminary treatment of solid materials or objects to facilitate drying, e.g. mixing or backmixing the materials to be dried with predominantly dry solids
    • F26B1/005—Preliminary treatment of solid materials or objects to facilitate drying, e.g. mixing or backmixing the materials to be dried with predominantly dry solids by means of disintegrating, e.g. crushing, shredding, milling the materials to be dried
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B17/00—Machines or apparatus for drying materials in loose, plastic, or fluidised form, e.g. granules, staple fibres, with progressive movement
    • F26B17/10—Machines or apparatus for drying materials in loose, plastic, or fluidised form, e.g. granules, staple fibres, with progressive movement with movement performed by fluid currents, e.g. issuing from a nozzle, e.g. pneumatic, flash, vortex or entrainment dryers
    • F26B17/101—Machines or apparatus for drying materials in loose, plastic, or fluidised form, e.g. granules, staple fibres, with progressive movement with movement performed by fluid currents, e.g. issuing from a nozzle, e.g. pneumatic, flash, vortex or entrainment dryers the drying enclosure having the shape of one or a plurality of shafts or ducts, e.g. with substantially straight and vertical axis
    • F26B17/103—Machines or apparatus for drying materials in loose, plastic, or fluidised form, e.g. granules, staple fibres, with progressive movement with movement performed by fluid currents, e.g. issuing from a nozzle, e.g. pneumatic, flash, vortex or entrainment dryers the drying enclosure having the shape of one or a plurality of shafts or ducts, e.g. with substantially straight and vertical axis with specific material feeding arrangements, e.g. combined with disintegrating means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B21/00—Arrangements or duct systems, e.g. in combination with pallet boxes, for supplying and controlling air or gases for drying solid materials or objects
    • F26B21/02—Circulating air or gases in closed cycles, e.g. wholly within the drying enclosure
    • F26B21/04—Circulating air or gases in closed cycles, e.g. wholly within the drying enclosure partly outside the drying enclosure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B21/00—Arrangements or duct systems, e.g. in combination with pallet boxes, for supplying and controlling air or gases for drying solid materials or objects
    • F26B21/06—Controlling, e.g. regulating, parameters of gas supply
    • F26B21/10—Temperature; Pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B23/00—Heating arrangements
    • F26B23/001—Heating arrangements using waste heat
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23K—FEEDING FUEL TO COMBUSTION APPARATUS
    • F23K2201/00—Pretreatment of solid fuel
    • F23K2201/10—Pulverizing
    • F23K2201/103—Pulverizing with hot gas supply
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23K—FEEDING FUEL TO COMBUSTION APPARATUS
    • F23K2201/00—Pretreatment of solid fuel
    • F23K2201/20—Drying
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
    • Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
    • Y02P70/10—Greenhouse gas [GHG] capture, material saving, heat recovery or other energy efficient measures, e.g. motor control, characterised by manufacturing processes, e.g. for rolling metal or metal working

Description

(54) Título: MÉTODO PARA PRODUÇÃO DE CARVÃO PULVERIZADO (51) Int.CI.: C21B 5/00; F26B 21/10; B02C 23/30; B02C 23/34; C10B 57/10 (30) Prioridade Unionista: 21/01/2009 LU 91517 (73) Titular(es): PAUL WURTH S.A.
(72) Inventor(es): PAUL GOEDERT; MARKUS MAYER; GEORGES STAMATAKIS; BERNARD CAUWEN-BERGHS /16
RELATÓRIO DESCRITIVO
Pedido de Patente de Invenção para “MÉTODO PARA PRODUÇÃO DE CARVÃO PULVERIZADO
Campo Técnico [001] A presente invenção se refere a um método para a produção de carvão pulverizado, em particular para uso na indústria metalúrgica.
Estado da Técnica [002] Na indústria metalúrgica, o carvão pulverizado é injetado s
como combustível em alto-forno. E importante, para garantir o bom funcionamento do alto-forno, que o carvão pulverizado seja de boa qualidade, isto é, que ele tenha a distribuição exata do tamanho da partícula e o menor nível de umidade. O carvão pulverizado é produzido em uma instalação de moagem e secagem em que o carvão bruto é moído, seco e classificado antes que o carvão pulverizado resultante seja alimentado em um recipiente antes de ser injetado em um alto-forno. A água contida no carvão moído fresco é evaporada espontaneamente, com a passagem da mistura pelo vapor do gás de secagem quente do pulverizador no filtro. Dentro do filtro, o carvão pulverizado é separado da corrente de gás de secagem e alimentado em um recipiente. Parte do gás de secagem é recirculado e misturado ao gás residual de combustão dentro de um gerador de gás quente antes de ser reintroduzido no pulverizador. A porção restante do gás de secagem é evacuada via linha de evacuação que leva à chaminé.
[003] A recirculação do gás de secagem permite a operação do circuito em uma base auto inerte, que tem uma temperatura adequada do gás de secagem na entrada de gás do pulverizador de cerca de 300°. A recirculação do gás de secagem, no entanto, também tem desvantagens. Elas são o ponto de condensação elevado do gás de secagem e o alto
Petição 870170066326, de 06/09/2017, pág. 10/30
2/16 consumo de gás combustível da combustão dentro do gerador de gás quente.
[004] Foi sugerido utilizar gás residual da estufa quente como gás de secagem na instalação de moagem e secagem. O gás residual liberado da estufa quente tem, geralmente, uma temperatura de cerca de 100 a 350°’, dependendo da operação da estufa quente. Este gás residual da estufa quente é sugado pelo ventilador no coletor do gás de exaustão da estufa e transportado para a instalação de moagem e secagem. Mais particularmente, o gás residual da estufa quente é alimentado na linha de recirculação e misturado ao gás de secagem da recirculação e ao gás residual de combustão do gerador de gás quente. O gás residual da estufa quente é adicionado em uma taxa de fluxo fixo do circuito. A taxa de fluxo fixo do gás residual da estufa quente tem que ser suficientemente baixa para que alguma taxa de fluxo do gás de secagem da recirculação seja sempre utilizada. Isto é realmente necessário para poder controlar a pressão do gás de secagem na entrada de gás do pulverizador. Além disso, a composição do gás residual da estufa quente pode apresentar picos indesejados de CO e O2. Desta forma, é possível desligar o abastecimento do gás residual da estufa quente e mudar para o modo de operação convencional em que somente o gás de secagem da recirculação é misturado ao gás residual da combustão dentro do gerador de gás quente. Para regular a pressão do gás de secagem na entrada de gás do pulverizador, um regulador de fluxo na linha de evacuação é operado para ajustar a distribuição da pressão dentro do circuito de moagem e secagem.
[005] A principal desvantagem deste sistema é que o gás residual da estufa quente é adicionado ao circuito em uma taxa de fluxo fixo em que o gás residual da estufa quente não pode ser utilizado com maior eficiência de energia.
Petição 870170066326, de 06/09/2017, pág. 11/30
3/16
Objeto da invenção [006] O objeto da presente invenção consiste em apresentar um método melhorado para a produção de carvão pulverizado que não apresenta as desvantagens dos métodos do estado da técnica. Este objeto é atingido pelo método reivindicado na reivindicação 1.
Descrição geral da invenção [007] Para atingir este objeto, a presente invenção propõe um método para produção de carvão pulverizado, o método compreendendo as de:
- fornecimento de gás de secagem aquecido em uma temperatura predefinida em um gerador de gás quente;
- alimentação do gás de secagem aquecido em um pulverizador;
- introdução de carvão bruto no pulverizador, o pulverizador moendo o carvão bruto no carvão pulverizado;
- coleta da mistura do gás de secagem e do carvão pulverizado do pulverizador e alimentação da mistura em um filtro, o filtro separando o carvão pulverizado seco do gás de secagem;
- coleta do carvão pulverizado seco para uso posterior e alimentação do gás de secagem do filtro na linha de exaustão, e
- coleta do gás de secagem liberado do filtro e alimentação de parte do gás de secagem coletado em uma linha de recirculação para alimentar o gás de secagem da recirculação no gerador de gás quente.
[008] De acordo com um aspecto importante da presente invenção, a etapa de fornecimento do gás de secagem compreende a alimentação em uma taxa de fluxo variável do gás residual da estufa quente no gerador de gás quente através de uma linha de gás residual da estufa quente, a taxa de fluxo do gás residual da estufa quente escolhida para maximizar a
Petição 870170066326, de 06/09/2017, pág. 12/30
4/16 quantidade de gás residual da estufa quente utilizada como gás de secagem; e a pressão do gás de secagem na entrada de gás do pulverizador é controlada pela regulagem da taxa de fluxo do gás residual da estufa quente através da linha de gás residual da estufa quente.
[009] Ao utilizar a taxa de fluxo variável do gás residual da estufa quente, o uso do gás residual da estufa quente pode ser aumentado caso permitido pelas condições operacionais. Isto contrasta com os métodos do estado da técnica em que a taxa de fluxo fixo do gás residual da estufa quente é utilizada e em que esta taxa de fluxo deve ser suficientemente baixa, para que alguma taxa de fluxo do gás de secagem da recirculação seja sempre utilizada para controlar a pressão do gás de secagem.
[0010] Ao aumentar a taxa de fluxo do gás residual da estufa quente, a necessidade de utilizar o gerador de gás quente para o posterior aquecimento do gás de secagem pode ser reduzida. Podem ser feitas economias consideráveis ao reduzir o consumo do gás combustível da combustão dentro do gerador de gás quente.
[0011] Preferivelmente, a taxa de fluxo do gás residual da estufa quente é regulada por meio do ventilador de gás residual da estufa quente disposto na linha de gás residual da estufa quente. A taxa de fluxo total do gás de secagem pode ser regulada por meio de um ventilador principal disposto na linha de exaustão.
[0012] Deve ser observado que o termo “ventilador” no contexto da presente invenção é para ser compreendido como qualquer ventilador que modifica a taxa do fluxo de volume do gás através do ventilador. Este ventilador pode, por exemplo, ser um ventilador com um motor de freqüência variável ou um ventilador com um motor de freqüência fixa que tem um regulador disposto na parte superior ou inferior do ventilador.
Petição 870170066326, de 06/09/2017, pág. 13/30
5/16 [0013] A linha de recirculação é fornecida para alimentar o gás de secagem da linha de exaustão do gerador de gás quente, permitindo que a instalação de moagem e secagem seja operada em vários modos de operação.
[0014] O método, de acordo com a presente invenção, compreende preferivelmente um modo de operação do gás residual da estufa quente, em que:
a linha de recirculação é desligada para que o gás de secagem da recirculação seja alimentado no gerador de gás quente;
a linha de gás residual da estufa quente é aberta para que somente o gás residual da estufa quente seja alimentado em uma taxa de fluxo variável no gerador de gás quente;
a pressão do gás de secagem na entrada de gás do pulverizador é controlada pelo ajuste da taxa de fluxo do gás de secagem na linha de exaustão e pela regulagem da taxa de fluxo do gás residual da estufa quente através da linha de gás residual da estufa quente.
[0015] A maior parte da energia necessária para evaporar a umidade do carvão após a moagem é fornecida pelo gás residual da estufa quente, o resto desta energia sendo fornecido pelo gerador de gás quente. Ao fechar a linha de recirculação, o uso do gás residual da estufa quente pode ser maximizado, reduzindo, desta forma, ao mínimo a necessidade de utilizar o gerador de gás quente para o posterior aquecimento do gás de secagem. Podem ser feitas economias consideráveis ao reduzir o consumo de gás combustível da combustão dentro do gerador de gás quente. Pode ocorrer que o gás residual da estufa quente seja suficientemente quente que nenhum aquecimento posterior, por meio do gerador de gás quente, seja necessário. Pode até ser necessário esfriar o gás de secagem resultante,
Petição 870170066326, de 06/09/2017, pág. 14/30
6/16 utilizando, por exemplo, um sistema de injeção de água para trazer o gás de secagem à temperatura desejada na entrada de gás do pulverizador.
[0016] O método, de acordo com a presente invenção, compreende preferivelmente, também, um primeiro modo de operação intermediário em que:
a linha de recirculação é aberta para que o gás de secagem da recirculação seja alimentado em uma taxa de fluxo variável no gerador de gás quente;
a linha de gás residual da estufa quente é aberta para que o gás residual da estufa quente seja alimentado em uma taxa de fluxo variável no gerador de gás quente;
a pressão do gás de secagem na entrada de gás do pulverizador é controlada pelo ajuste da taxa de fluxo do gás de secagem na linha de exaustão e pela regulagem da taxa de fluxo do gás residual da estufa quente através da linha de gás residual da estufa quente.
[0017] O gás de secagem da recirculação é misturado ao gás residual da estufa quente para formar o gás de secagem. Ao controlar a mistura dos dois gases, a composição do gás de secagem pode ser ajustada. Caso, por exemplo, a concentração de CO ou O2 de gás residual da estufa quente seja muito elevada, a quantidade do gás de secagem da recirculação é aumentada pela redução da taxa de fluxo do gás residual da estufa quente, reduzindo, desta forma, a concentração de CO ou O2 no gás de secagem resultante.
[0018] O método, de acordo com a presente invenção, compreende, preferivelmente, também, um segundo modo de operação intermediário em que:
Petição 870170066326, de 06/09/2017, pág. 15/30
7/16 a linha de recirculação é aberta para que o gás de secagem da recirculação seja alimentado em uma taxa de fluxo variável no gerador de gás quente;
a linha de gás residual da estufa quente é aberta para que o gás residual da estufa quente seja alimentado em uma taxa de fluxo fixo no gerador de gás quente;
a pressão do gás de secagem na entrada do gás do pulverizador é controlada pelo ajuste da taxa de fluxo do gás de secagem através da linha de exaustão e pela regulagem da posição do regulador de fluxo disposto no linha de evacuação.
[0019] A concentração de CO ou O2 do gás residual da estufa quente pode ser tão elevada que não pode ser compensada pela adição do gás de secagem da recirculação. Neste caso, o método é operado de modo convencional em que somente o gás de secagem da recirculação é utilizado. Além disso, o modo convencional permite operar a instalação de moagem e secagem mesmo que nenhum gás residual da estufa quente esteja disponível, por exemplo, em caso de desligamento das estufas quentes.
[0020] O método pode mudar do modo de operação de gás residual da estufa quente para o primeiro modo de operação intermediário caso o gás residual da estufa quente tenha concentração de um componente predeterminado acima de um primeiro limiar de concentração e/ou caso o gás residual da estufa quente tenha uma temperatura abaixo de um primeiro limiar de temperatura.
[0021] O método pode mudar do primeiro modo de operação intermediário para o segundo modo de operação intermediário caso o gás residual da estufa quente tenha concentração de um componente predeterminado acima de um segundo limiar de concentração e/ou caso o
Petição 870170066326, de 06/09/2017, pág. 16/30
8/16 gás residual da estufa quente tenha uma temperatura abaixo de um segundo limiar de temperatura.
[0022] O método pode mudar do segundo modo de operação intermediário para o modo de operação convencional caso o tempo predeterminado expire, desde que o segundo modo de operação intermediário tenha iniciado.
[0023] O método pode mudar do modo de operação convencional para o modo de operação de gás residual da estufa quente no início da instalação de moagem e secagem, ou caso o gás residual da estufa quente esteja disponível, ou caso o gás residual da estufa quente tenha concentração de um componente predeterminado abaixo de um terceiro limiar de concentração e/ou caso o gás residual da estufa quente tenha uma temperatura acima de um terceiro limiar de temperatura.
[0024] O método pode mudar, de qualquer modo de operação, para o modo convencional caso o gás residual da estufa quente esteja disponível, por exemplo, em caso de fechamento da estufa quente. Embora o método preferivelmente mude diretamente para o modo convencional, não se deve esquecer que o método pode mudar para o modo convencional via modo intermediário.
[0025] O método pode mudar, de qualquer modo de operação, para o modo convencional caso seja determinado que a concentração de um componente predeterminado varia em uma taxa acima de um limiar de taxa predeterminada. Caso picos repentinos na concentração de CO ou O2 ocorram no gás residual da estufa quente, o sistema pode operar no modo convencional, impedindo, desta forma, a alimentação do gás de secagem com concentração de CO ou O2 muito elevada através da instalação de moagem e secagem. Embora o método mude preferível e diretamente para
Petição 870170066326, de 06/09/2017, pág. 17/30
9/16 o modo convencional, não se deve esquecer que o método pode mudar para o modo convencional via modo intermediário.
[0026] Vantajosamente, a concentração de um componente predeterminado no gás residual da estufa quente é monitorada por meio de um analisador de gás disposto na linha de gás residual da estufa quente. Vantajosamente, a temperatura do gás residual da estufa quente é monitorada por meio de um sensor de temperatura disposto na linha de gás residual da estufa quente.
Breve descrição dos desenhos [0027] A presente invenção será mais aparente a partir da descrição seguinte de uma modalidade não limitada, com referência ao desenho em anexo, em que a Fig. 1 mostra uma representação esquemática de uma instalação de moagem e secagem utilizada para executar o método de acordo com a presente invenção.
Descrição detalhada das modalidades preferidas [0028] A figura 1 mostra uma instalação de moagem e secagem para produzir carvão pulverizado, utilizando o método de acordo com a presente invenção.
[0029] A instalação de moagem e secagem 10 compreende um pulverizador 20 no qual o carvão bruto é alimentado a partir de um recipiente de carvão bruto 21 via transportador 22. No pulverizador 20, o carvão bruto é esmagado entre partes móveis internas (não mostradas), ou quaisquer outros meios de moagem convencionais, em um pó fino. Ao mesmo tempo, um gás de secagem quente é alimentado através do pulverizador 20 para secar o carvão pulverizado. O gás de secagem entra no pulverizador 20 através da entrada de gás do pulverizador 24. Na parte superior do pulverizador 20, a instalação de moagem e secagem 10 compreende um gerador de gás quente 26 em que o gás de secagem pode
Petição 870170066326, de 06/09/2017, pág. 18/30
10/16 ser aquecido em uma temperatura predefinida. O gerador de gás quente 26 é acionado por um queimador 27, como, por exemplo, um queimador duto múltiplo. O gás de secagem aquecido é transportado do gerador de gás quente 26 para o pulverizador 20 via conduto 28. Enquanto o gás de secagem aquecido passa pelo pulverizador 20, da entrada de gás do pulverizador 24 para a saída do pulverizador 30, o carvão pulverizado é arrastado. Uma mistura de carvão pulverizado e gás de secagem é transportada do pulverizador 20, via conduto 32, para um filtro 34, onde o carvão pulverizado é removido novamente do gás de secagem e alimentado em um recipiente de carvão pulverizado 36, pronto para uso posterior. O gás de secagem liberado do filtro 34 é alimentado em uma linha de exaustão 38 dividida em uma linha de evacuação 40 e uma linha de recirculação 42. A linha de evacuação 40 pode ser utilizada para alimentar o gás de secagem da linha de exaustão 38 em uma chaminé 44 para evacuar o gás de secagem, enquanto que a linha de recirculação 42 pode ser utilizada para alimentar o gás de secagem da recirculação da linha de exaustão 38 de volta ao gerador de gás quente 26.
[0030] A instalação de moagem e secagem 10 compreende, também, uma linha de gás residual da estufa quente 46 para alimentar o gás residual no gerador de gás quente 26 a partir de uma fonte secundária. O gás residual é, geralmente, o gás residual da estufa quente recuperado de uma ou mais estufas quentes 48, 48'.
[0031] Em operação, o gás residual da estufa quente é alimentado no gerador de gás quente 26 através da linha de gás residual da estufa quente 46 e é trazido à uma temperatura predefinida no gerador de gás quente 26 e alimentado, como gás de secagem, através do pulverizador
20. A temperatura do gás de secagem é reduzida no pulverizador 20 enquanto o calor do gás de secagem é utilizado para secar o carvão pulverizado. O nível de umidade do carvão bruto determina a perda de
Petição 870170066326, de 06/09/2017, pág. 19/30
11/16 temperatura do gás de secagem. Para impedir dano ao filtro 34, a temperatura da mistura de carvão pulverizado e gás de secagem liberado do pulverizador 20, já referido como temperatura de saída, é monitorada, por exemplo, por meio de um sensor de temperatura (não mostrado).
[0032] Em um modo de operação do gás residual da estufa quente, um modo de operação preferido da presente invenção, a linha de recirculação 42 é desligada, utilizando um regulador de recirculação 52 disposto na linha de recirculação 42 todo o gás de secagem é fornecido pelo gás residual da estufa quente alimentado na instalação através da linha de gás residual da estufa quente 46. O gás residual da estufa quente é soprado dentro da instalação com a ajuda do ventilador de gás residual da estufa quente 54 disposto na linha de gás residual da estufa quente 46. Um ventilador principal 56 é disposto na linha de exaustão 38 para regular a taxa de fluxo de gás através do pulverizador 20. A operação do ventilador principal 56 é controlada para que a taxa de fluxo de gás através do pulverizador 20 seja essencialmente constante. A pressão do gás de secagem na entrada do gás pulverizador 24 do pulverizador 20 é controlada pela regulagem da taxa de fluxo através do ventilador de gás residual da estufa quente 54.
[0033] A temperatura da saída do pulverizador 30 é controlada pela potência de saída do queimador 27 do gerador de gás quente 26.
[0034] Como o gás residual da estufa quente é sujeito a variações de temperatura, causadas pela operação da estufa quente, as variações da temperatura precisam ser equilibradas. Caso a temperatura de saída diminua, deve ser fornecido mais calor pelo gerador de gás quente 26 e caso a temperatura da saída aumente, deve ser fornecido menos calor pelo gerador de gás quente 26. Caso o calor fornecido pelo gerador de gás quente 26 tenha atingido o mínimo e a temperatura da saída esteja ainda
Petição 870170066326, de 06/09/2017, pág. 20/30
12/16 muito elevada, o gás de secagem pode ser esfriado por meio de um sistema de injeção de água 60 disposto na parte inferior do gerador de gás quente.
[0035] O sistema de injeção de água 60 pode também ser utilizado para melhorar o tempo de resposta do processo de aquecimento. Na realidade, o aumento e a diminuição de calor gerado pelo gerador de gás quente 26 são relativamente lentos. O tempo de resposta, que é particularmente importante durante a fase inicial da instalação, pode ser melhorado ao superaquecer o gás de secagem no gerador de gás quente 26 e esfriando-o subsequentemente na temperatura desejada por meio do sistema de injeção de água 60. Caso a temperatura de saída caia repentinamente bem abaixo da temperatura de saída desejada, geralmente quando a introdução do carvão bruto no pulverizador 20 começa, a temperatura do gás de secagem alimentado no pulverizador 20 pode ser rapidamente adaptada para manter a temperatura de saída desejada essencialmente estável.
[0036] A composição do gás residual da estufa quente pode apresentar picos indesejados de CO e O2. A linha de gás residual da estufa quente 46 compreende um analisador de gás 62 para determinar o conteúdo de CO e/ou O2 do gás residual da estufa quente. O método, de acordo com a presente invenção, compreende preferivelmente o monitoramento do conteúdo de CO e/ou O2 do gás residual da estufa quente e, caso um limiar predeterminado seja atingido, o método muda para outros modos de operação, isto e, para evitar a alimentação do gás de secagem com concentração muito alta de CO ou O2 através da instalação de moagem e secagem.
[0037] O método muda do modo de operação de gás residual da estufa quente para um primeiro modo de operação intermediário, isto é, caso o gás residual da estufa quente tenha concentração de um componente predeterminado acima de um primeiro limiar de concentração e/ou caso o
Petição 870170066326, de 06/09/2017, pág. 21/30
13/16 gás residual da estufa quente tenha temperatura abaixo de um primeiro limiar de temperatura. A conversão pode compreender a abertura do regulador de recirculação 52 em uma posição fixa para obter recirculação do gás de secagem. A posição do regulador de controle 66 na linha de evacuação 40 pode também ser alterada. O ponto de operação do ventilador de gás residual da estufa quente 54 é modificado para reduzir a taxa de fluxo do gás residual da estufa quente através da linha de gás residual da estufa quente 46 para manter a pressão do gás de secagem na entrada do pulverizador 24 constante. A posição do regulador de gás residual da estufa quente 64 também pode ser modificada. Por ultimo, a saída de calor do gerador de gás quente 26 é aumentada para compensar o calor perdido devido à redução de gás residual da estufa quente.
[0038] O método muda do primeiro modo de operação intermediário para um segundo modo de operação intermediário, isto é, caso o gás residual da estufa quente tenha concentração de um componente predeterminado acima de um segundo limiar de concentração e/ou caso o gás residual da estufa quente tenha uma temperatura abaixo de um segundo limiar de temperatura. A conversão pode compreender a adaptação das posições do regulador de recirculação 52 e do regulador de controle 66. A taxa de fluxo do gás residual da estufa quente é ajustada em uma taxa de fluxo fixa pelo ventilador de gás residual da estufa quente 54. A posição do regulador de gás residual da estufa quente 64 pode também ser modificada. O controle adicional da pressão do gás de secagem na entrada de gás do pulverizador não é mais executado pelo ventilador de gás residual da estufa quente 54, e sim pelo regulador de controle 66.
[0039] O método muda do segundo modo de operação intermediário para um modo de operação convencional caso o tempo predeterminado tenha acabado, desde que o segundo modo de operação intermediário tenha iniciado. Esta conversão pode compreender a parada
Petição 870170066326, de 06/09/2017, pág. 22/30
14/16 do ventilador de gás residual da estufa quente 54 e o fechamento do regulador de gás residual da estufa quente 64, fechando, deste modo, a linha de gás residual da estufa quente 46. A posição do regulador de recirculação 52 pode também ser modificada. Por ultimo, a saída de calor do gerador de gás quente 26 é aumentada para compensar a perda de calor devido ao fechamento da linha de gás residual da estufa quente 46.
[0040] O método muda do modo de operação convencional de volta ao modo de operação de gás residual da estufa quente no funcionamento inicial da instalação de moagem e secagem, ou caso o gás residual da estufa quente esteja disponível, ou caso o gás residual da estufa quente tenha concentração de um componente predeterminado abaixo de um terceiro limiar de concentração e/ou caso o gás residual da estufa quente tenha temperatura acima de um terceiro limiar de temperatura. Esta conversão pode compreender o acionamento do ventilador de gás residual da estufa quente 54 e a abertura do regulador de gás residual da estufa quente 64, o fechamento do regulador de recirculação 52 e a adaptação do regulador de controle 66. O controle da pressão do gás de secagem na entrada de gás do pulverizador é novamente executado pelo ventilador de gás residual da estufa quente 54, e não pelo regulador de controle 66. Além disso, a saída de calor do gerador de gás quente 26 é reduzida para compensar o aumento de gás residual da estufa quente alimentado no gerador de gás quente 26.
[0041] O método muda do modo de operação de gás residual da estufa quente para o modo de operação convencional, isto e, caso o gás residual da estufa quente esteja disponível ou caso o gás residual disponível na estufa quente não seja utilizável. O gás residual da estufa quente pode não estar disponível, isto é, em caso de fechamento da estufa quente. O gás residual da estufa quente pode ser inutilizável, isto é, em caso de picos repentinos na concentração de CO ou O2 no gás residual da estufa quente.
Petição 870170066326, de 06/09/2017, pág. 23/30
15/16 [0042] Deve ser observado, também, que, geralmente, pelo menos uma estufa quente 48 é necessária para fornecer a instalação de moagem e secagem 10 com gás residual da estufa quente. Duas ou mais estufas de 48, 48' podem ser conectadas à linha de gás residual da estufa quente via condutos de 68, 68', cada um compreendendo um regulador de estufa quente de 70, 70'. A operação dos reguladores da estufa quente de 70, 70' pode ser utilizada para controlar a temperatura de gás residual da estufa quente ou para controlar a concentração de CO ou O2 no gás residual da estufa quente ou para isolar uma estufa quente gerando gás residual da estufa quente fora da faixa aceitável (isto é, temperatura muito baixa ou concentração muito alta de CO ou O2).
Termos de referência instalação de moagem e secagem pulverizador transportador...
entrada de gás do pulverizador gerador de gás quente queimador conduto saída do pulverizador conduto filtro recipiente do carvão pulverizado linha de exaustão linha de evacuação linha de recirculação
Petição 870170066326, de 06/09/2017, pág. 24/30
16/16 chaminé linha de gás residual da estufa quente estufa quente regulador de recirculação ventilador de gás residual da estufa quente ventilador principal sistema de injeção de água analisador de gás regulador de gás residual da estufa quente 66 regulador de controle conduto regulador da estufa quente
Petição 870170066326, de 06/09/2017, pág. 25/30 / 5

Claims (14)

  1. REIVINDICAÇÕES
    1. Método para produção de carvão pulverizado, o método compreendendo as etapas abaixo:
    - fornecimento de gás de secagem aquecido em uma temperatura predefinida em um gerador de gás quente (26);
    - alimentação do gás de secagem aquecido no pulverizador (20);
    - introdução do carvão bruto no pulverizador (20), o pulverizador (20) moendo o carvão bruto no carvão pulverizado;
    - coleta da mistura do gás de secagem e carvão pulverizado do pulverizador (20) e alimentação da mistura no filtro, o filtro (34) separando o carvão pulverizado seco do gás de secagem;
    - coleta do carvão pulverizado seco para uso posterior e alimentação do gás de secagem do filtro na linha de exaustão (38);
    - coleta do gás de secagem liberado do filtro (34) e alimentação de parte do gás de secagem coletado em uma linha de recirculação (42) para alimentação do gás de secagem da recirculação no gerador de gás quente (26) caracterizado por:
    - a referida etapa de fornecimento do gás de secagem compreender a alimentação de uma taxa de fluxo variável de gás residual da estufa quente no gerador de gás quente (26) através de uma linha de gás residual da estufa quente (46) para maximizar a quantidade de gás residual da estufa quente utilizada como gás de secagem; e
    - a pressão do referido gás de secagem na entrada de gás do pulverizador (24) ser controlada pela regulagem da taxa de fluxo de gás residual da estufa quente através da linha de gás residual da estufa quente (46).
  2. 2. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado
    Petição 870170066326, de 06/09/2017, pág. 26/30
    2 / 5 pela taxa de fluxo do gás residual da estufa quente ser regulada por meio de um ventilador de gás residual da estufa quente (54) disposto na linha de gás residual da estufa quente (46).
  3. 3. Método de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 2, caracterizado pela taxa de fluxo do gás de secagem ser regulada por meio de um ventilador principal (56) disposto na linha de exaustão (38).
  4. 4. Método de acordo com as reivindicações de 1 a 3, caracterizado por compreender um modo de operação de gás residual da estufa quente em que:
    - a linha de recirculação (42) é desligada para que nenhum gás de secagem da recirculação seja alimentado neste gerador de gás quente (26);
    - a linha de gás residual da estufa quente (46) é aberta para que somente o gás residual da estufa quente seja alimentado em uma taxa de fluxo variável no gerador de gás quente (26);
    - a pressão do gás de secagem na entrada de gás do pulverizador (24) é controlada pelo ajuste da taxa de fluxo do gás de secagem na linha de exaustão (38) e pela regulagem da taxa de fluxo do gás residual da estufa quente através da linha de gás residual da estufa quente (46).
  5. 5. Método de acordo com as reivindicações de 1 a 3, caracterizado por compreender um primeiro modo de operação intermediário, em que:
    - a linha de recirculação (42) é aberta para que o gás de secagem da recirculação seja alimentado em uma taxa de fluxo variável no gerador de gás quente (26);
    - a linha de gás residual da estufa quente (46) é aberta para que o gás residual da estufa quente (48, 48’) seja alimentado em uma taxa de fluxo variável no gerador de gás quente (26).
    Petição 870170066326, de 06/09/2017, pág. 27/30
    3 / 5
    - a pressão do gás de secagem na entrada de gás do pulverizador (24) é controlada pelo ajuste da taxa de fluxo do gás de secagem na linha de exaustão (38) e pela regulagem da taxa de fluxo do gás residual da estufa quente através da linha de gás residual da estufa quente (46).
  6. 6. Método de acordo com as reivindicações de 1 a 3, caracterizado por compreender um segundo modo de operação intermediário, em que:
    - a linha de recirculação (42) é aberta para que o gás de secagem da recirculação seja alimentado em uma taxa de fluxo variável no gerador de gás quente (26);
    - a linha de gás residual da estufa quente (46) é aberta para que o gás residual da estufa quente seja alimentado em uma taxa de fluxo fixo no gerador de gás quente (26);
    - a pressão do gás de secagem na entrada de gás do pulverizador (24) é controlada pelo ajuste da taxa de fluxo do gás de secagem através da linha de exaustão (38) e pela regulagem da posição do regulador de controle disposto na linha de evacuação (40).
  7. 7. Método de acordo com as reivindicações de 1 a 3, caracterizado por compreender um modo de operação convencional em que:
    - a linha de recirculação (42) é aberta para que o gás de secagem da recirculação seja alimentado em uma taxa de fluxo variável no gerador de gás quente (26);
    - a linha de gás residual da estufa quente (46) é desligada para que nenhum gás residual da estufa quente seja alimentado no gerador de gás quente (26).
    - a pressão do gás de secagem na entrada de gás do pulverizador (24) é controlada pelo ajuste da taxa de fluxo do gás de secagem através da linha
    Petição 870170066326, de 06/09/2017, pág. 28/30
    4 / 5 de exaustão (38) e pela regulagem da posição do regulador de controle disposto em uma linha de evacuação (40).
  8. 8. Método de acordo com as reivindicações 4 e 5, caracterizado por mudar do modo de operação de gás residual da estufa quente para o primeiro modo de operação intermediário caso o gás residual da estufa quente tenha concentração de um componente predeterminado acima de um primeiro limiar de concentração e/ou caso o gás residual da estufa quente tenha temperatura abaixo de um primeiro limiar de temperatura.
  9. 9. Método de acordo com as reivindicações de 5 a 6, caracterizado por mudar do primeiro modo de operação intermediário para o segundo modo de operação intermediário caso o gás residual da estufa quente tenha concentração de um componente predeterminado acima de um segundo limiar de concentração e/ou caso o gás residual da estufa quente tenha temperatura abaixo de um segundo limiar de temperatura.
  10. 10. Método de acordo com as reivindicações de 6 a 7, caracterizado por mudar do segundo modo de operação intermediário para o modo de operação convencional caso o tempo predeterminado tenha acabado, desde que o segundo modo de operação intermediário tenha iniciado.
  11. 11. Método de acordo com as reivindicações de 4 a 7, caracterizado por mudar do modo de operação convencional para o modo de operação de gás residual da estufa quente:
    - no funcionamento inicial da instalação de moagem e secagem (10); ou
    - caso o gás residual da estufa quente esteja disponível; ou
    - caso o gás residual da estufa quente tenha concentração de um componente predeterminado abaixo de um terceiro limiar de concentração e/ou caso o gás residual da estufa quente tenha temperatura acima de um terceiro limiar de temperatura.
    Petição 870170066326, de 06/09/2017, pág. 29/30
    5 / 5
  12. 12. Método de acordo com qualquer uma das reivindicações de 4 a 7, caracterizado por mudar para o modo de operação convencional caso nenhum gás residual da estufa quente esteja disponível.
  13. 13. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações de 4 a 7, caracterizado por mudar para um modo de operação convencional caso seja determinado que a concentração de um componente predeterminado varia na taxa acima do limiar de taxa predeterminada.
  14. 14. Método de acordo com qualquer uma das reivindicações de 9 a 13, caracterizado pela concentração de um componente predeterminado no gás residual da estufa quente ser monitorada por meio de um analisador de gás (62) disposto na linha de gás residual da estufa quente (46) e/ou a temperatura do gás residual da estufa quente é monitorada por meio de um sensor de temperatura disposto na linha de gás residual da estufa quente (46).
    Petição 870170066326, de 06/09/2017, pág. 30/30
    1/1
BRPI1007203-9A 2009-01-21 2010-01-21 Método para produção de carvão pulverizado BRPI1007203B1 (pt)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
LU91517A LU91517B1 (en) 2009-01-21 2009-01-21 Method for producing pulverized coal
LU91517 2009-01-21
PCT/EP2010/050689 WO2010084156A1 (en) 2009-01-21 2010-01-21 Method for producing pulverized coal

Publications (2)

Publication Number Publication Date
BRPI1007203A2 BRPI1007203A2 (pt) 2016-02-23
BRPI1007203B1 true BRPI1007203B1 (pt) 2018-02-06

Family

ID=40957588

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BRPI1007203-9A BRPI1007203B1 (pt) 2009-01-21 2010-01-21 Método para produção de carvão pulverizado

Country Status (13)

Country Link
US (1) US8573520B2 (pt)
EP (1) EP2389456B2 (pt)
JP (1) JP5656870B2 (pt)
KR (1) KR101571358B1 (pt)
CN (1) CN102292459B (pt)
AU (1) AU2010207708B2 (pt)
BR (1) BRPI1007203B1 (pt)
CA (1) CA2748897C (pt)
DE (1) DE10701504T8 (pt)
LU (1) LU91517B1 (pt)
RU (1) RU2505610C2 (pt)
UA (1) UA106482C2 (pt)
WO (1) WO2010084156A1 (pt)

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
LU91517B1 (en) 2009-01-21 2010-07-22 Paul Wurth A S Method for producing pulverized coal
DE102011016022A1 (de) * 2011-04-04 2012-10-04 EnBW Energie Baden-Württemberg AG Mahltrocknungsvorrichtung
CN102607286A (zh) * 2012-03-13 2012-07-25 冯运伟 熔盐炉余热发电燃烧综合利用系统
JP5949414B2 (ja) * 2012-10-05 2016-07-06 新日鐵住金株式会社 粉砕プラント排ガス制御装置、粉砕プラント排ガス制御方法、及びコンピュータプログラム
CN103486604B (zh) * 2013-09-02 2015-11-18 中冶南方工程技术有限公司 一种干燥介质的生成方法及其系统
JP6133765B2 (ja) * 2013-12-16 2017-05-24 新日鉄住金エンジニアリング株式会社 負圧循環型微粉炭吹込み設備、並びにその冷却、パージ及びリークチェック方法
DE102015003260A1 (de) * 2015-03-16 2016-09-22 Pallmann Maschinenfabrik Gmbh & Co. Kg Verfahren zur Zerkleinerung von wärmeempfindlichem Aufgabegut
PL228611B1 (pl) * 2015-07-02 2018-04-30 Akademia Gorniczo Hutnicza Im Stanislawa Staszica W Krakowie Sposób suszenia i domielania wstępnie rozdrobnionych materiałów, zwłaszcza węgla brunatnego lub kamiennego, oraz urządzenie do suszenia i domielania wstępnie rozdrobnionych materiałów, zwłaszcza węgla brunatnego lub kamiennego
CN105135823A (zh) * 2015-10-13 2015-12-09 江苏天鹏机电制造有限公司 烘干系统
LU92916B1 (en) * 2015-12-17 2017-07-13 Wurth Paul Sa Grinding and drying plant
CN105806069A (zh) * 2016-05-01 2016-07-27 沈阳远大科技实业有限公司 具有粉碎、烘干功能的褐煤加工系统
JP7325948B2 (ja) * 2018-11-21 2023-08-15 三菱重工業株式会社 微粉炭機の微粉炭乾燥システム及びその微粉炭乾燥方法並びに微粉炭乾燥プログラム、微粉炭機、ガス化複合発電設備
CN111729480B (zh) * 2020-07-07 2022-07-22 大峘集团有限公司 一种煤粉制备系统自循环热风废气脱湿装置及其工作方法
CN113019667B (zh) * 2021-01-29 2022-06-14 华电电力科学研究院有限公司 一种风扇磨制粉系统磨煤机入口烟气量调节系统及方法
CN115044726A (zh) * 2022-06-15 2022-09-13 广东韶钢松山股份有限公司 一种高炉热风炉烟气控制的装置系统及方法

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3025512A1 (de) * 1980-07-05 1982-01-28 Karl von Dipl.-Ing.Dipl.-Wirtsch. 2000 Hamburg Wedel Verfahren zum an- und/oder abfahren von inert betriebenen mahltrocknungsanlagen
JPS57145908A (en) * 1981-03-03 1982-09-09 Kobe Steel Ltd Drying method for pulverized coal for blowing into blast furnace
JPS5864409A (ja) * 1981-10-15 1983-04-16 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 微粉炭燃焼ボイラ
JPS5956495A (ja) * 1982-08-10 1984-03-31 Kobe Steel Ltd 高炉吹込用粉体燃料の粉砕・乾燥・輸送設備
JPS59145711A (ja) * 1983-02-09 1984-08-21 Nippon Steel Corp 高炉微粉炭吹込設備の温風供給方法
JPS62123217A (ja) * 1985-11-22 1987-06-04 Sumitomo Metal Ind Ltd 高炉吹き込み用微粉炭の乾燥方法
CN1076636C (zh) * 1999-12-29 2001-12-26 宝山钢铁股份有限公司 高炉喷煤制粉尾气再循环系统及其控制方法
RU2200278C2 (ru) * 2001-03-07 2003-03-10 Артемьев Владимир Константинович Способ приготовления пылевидного топлива для сжигания и система приготовления пылевидного топлива
KR100868440B1 (ko) * 2002-07-03 2008-11-11 주식회사 포스코 고로의 미분탄 제조설비의 배가스 제어 장치
DE102005040519B4 (de) 2005-08-26 2009-12-31 Loesche Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Vermahlung von heißem und feuchtem Rohmaterial
CN100489393C (zh) 2006-12-28 2009-05-20 鞍钢股份有限公司 一种用热风炉烟道废气作载体的高炉喷煤方法
CN100535127C (zh) 2008-03-07 2009-09-02 山西潞安矿业(集团)有限责任公司 高炉喷吹煤粉喷前预热工艺
LU91517B1 (en) 2009-01-21 2010-07-22 Paul Wurth A S Method for producing pulverized coal
JP6768563B2 (ja) 2017-03-07 2020-10-14 Ykk Ap株式会社 建具

Also Published As

Publication number Publication date
CA2748897A1 (en) 2010-07-29
BRPI1007203A2 (pt) 2016-02-23
JP5656870B2 (ja) 2015-01-21
JP2012515841A (ja) 2012-07-12
KR20110106940A (ko) 2011-09-29
LU91517B1 (en) 2010-07-22
AU2010207708B2 (en) 2015-08-20
UA106482C2 (uk) 2014-09-10
CN102292459A (zh) 2011-12-21
AU2010207708A1 (en) 2011-07-21
RU2011134714A (ru) 2013-02-27
EP2389456A1 (en) 2011-11-30
KR101571358B1 (ko) 2015-11-24
WO2010084156A1 (en) 2010-07-29
RU2505610C2 (ru) 2014-01-27
DE10701504T8 (de) 2013-04-25
US8573520B2 (en) 2013-11-05
EP2389456B1 (en) 2017-12-20
CN102292459B (zh) 2014-12-03
DE10701504T1 (de) 2012-09-13
EP2389456B2 (en) 2023-07-19
CA2748897C (en) 2018-02-27
US20110271587A1 (en) 2011-11-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
BRPI1007203B1 (pt) Método para produção de carvão pulverizado
BRPI0913362B1 (pt) Método para produzir carvão pulverizado.
CN103459959B (zh) 多级式有机物干燥系统
AU2009253963B2 (en) Method for producing pulverized coal
CN108531681A (zh) 转炉烟气干法除尘自动控制方法
US20180023013A1 (en) Method and apparatus for torrefaction of biomass with a cyclonic bed reactor
JP6021316B2 (ja) アスファルト混合物製造装置
KR102402284B1 (ko) 고체연료 과열증기 처리장치
JP5904529B2 (ja) アスファルト舗装廃材再生装置
JPH0675869B2 (ja) 廃プラスチック減容窯内酸素濃度低減法
JP2000008048A (ja) 石炭事前処理方法及び石炭事前処理装置

Legal Events

Date Code Title Description
B07A Application suspended after technical examination (opinion) [chapter 7.1 patent gazette]
B09A Decision: intention to grant [chapter 9.1 patent gazette]
B16A Patent or certificate of addition of invention granted [chapter 16.1 patent gazette]