BRPI0911174B1

BRPI0911174B1 - Aparelho de aquecimento por indução e método de aquecimento por indução

Info

Publication number: BRPI0911174B1
Application number: BRPI0911174-3A
Authority: BR
Inventors: Hiroaki Mochinaga; Kazunari Ishizaki; Shigenobu Koga; Takaharu Kataoka; Kenji Umetsu; Yasuo Matsunaga; Yasuyuki Ikeda
Original assignee: Fuji Electric Co., Ltd.; Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation
Priority date: 2008-04-09
Filing date: 2009-03-12
Publication date: 2019-02-12
Also published as: US8420990B2; KR101215662B1; PL2265089T3; EP2265089B1; WO2009125645A1; EP2265089A4; KR20100121545A; US20100326984A1; JP5038962B2; BRPI0911174A2; CN102100124B; EP2265089A1; RU2449510C1; BRPI0911174A8; CN102100124A; JP2009252643A

Abstract

"aparelho de aquecimento por indução e método de aquecimento por indução". a presente invenção refere-se a um aparelho de aquecimento por indução que aquece continuamente uma placa de aço utilizando um sistema solenoide. o aparelho de aquecimento por indução (1) inclui: pelo menos três bobinas de aquecimento (10a a 10d) dispostas ao longo de uma direção longitudinal da placa de aço para fazer com que a placa de aço (2) passe através de um interior desta; e ajustadores de indutância (12a a 12d) dispostos em vias elétricas (11) conectando eletricamente cada uma das bobinas de aquecimento e uma fonte de energia (3) empregando uma voltagem a cada uma das bobinas de aquecimento e capaz de gerar autoindução e de ajustar a autoindutância na autoindução, na qual cada um dos ajustadores de indutância (12a-12d) é disposto para causar uma geração de indução mútua pelo menos entre os ajustadores de indutância (12a-12d) mutuamente adjacentes uns com os outros.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para APARELHO DE AQUECIMENTO POR INDUÇÃO E MÉTODO DE AQUECIMENTO POR INDUÇÃO.

CAMPO TÉCNICO [001] A presente invenção refere-se a um aparelho de aquecimento por indução e um método de aquecimento por indução. ANTECEDENTES DA TÉCNICA [002] Quando se fabrica uma placa de aço e similar, um aquecimento da placa de aço é conduzido em vários lugares, tais como, por exemplo, uma fornalha de recozimento e uma fornalha de mistura para galvanização e quando uma placa de aço revestida é seca. Como um método de aquecimento da placa de aço, um gás de aquecimento, um aquecimento por trans-indução e similar, por exemplo, pode ser citado. Por exemplo, o aquecimento por gás é geralmente empregado em uma fornalha de recozimento, e o aquecimento por trans-indução, que pode ser utilizado para um aquecimento antes da galvanização, é empregado principal mente em uma fornalha de mistura para galvanização, quando se seca uma placa de aço revestida, e similar.

[003] Enquanto isso, um método de aquecimento por indução pode ser dividido amplamente em um sistema solenoide (aquecimento de fluxo magnético de direção axial) e um sistema transverso (aquecimento de fluxo magnético transverso) ou similar. No sistema solenoide, uma placa de aço é aquecida por empregar, na placa, um fluxo magnético ao longo de uma direção longitudinal da placa de aço. No sistema transverso, uma placa de aço é aquecida por empregar, na placa, um fluxo magnético ao longo de uma direção que penetra na placa de aço. Um método de aquecimento por indução do sistema transverso é geralmente empregado para aquecer um material não magnético, e como um aquecimento de uma placa de aço, um método de aquecimento por indução de sistema solenoide é geralmente em

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2/38 pregado. Como o método de aquecimento por indução de sistema solenoide, os métodos como revelados nos Documentos de Patentes 1 e 2, por exemplo, são conhecidos convencionalmente.

[004] No método de aquecimento por indução do Documento de Patente 1, capacitores variáveis em série são providos para respectivas bobinas de aquecimento utilizadas para o aquecimento por indução para equalizar uma quantidade de corrente escoando através das respectivas bobinas de aquecimento. No entanto, no dito método, se uma voltagem alternada de alta frequência de 50 kHz ou similar, por exemplo, é empregada nas bobinas de aquecimento, os valores de reatância capacitiva nos capacitores variáveis em série são reduzidos, de modo que os capacitores variáveis em série com capacidades maiores são requeridos para controlar de forma adequada a quantidade da corrente. Nesse ínterim, quando uma placa de aço é aquecida a uma escala de alta temperatura nas proximidades do ponto de Curie, por exemplo, ou quando uma taxa de aquecimento é aumentada, não há a necessidade de escoar uma corrente grande através de bobinas de aquecimento, para aumentar uma frequência de uma voltagem empregada e similar, por exemplo. No entanto, o método de aquecimento por indução do Documento de Patente 1, não é possível empregar uma voltagem de alta frequência em função do motivo acima descrito, e consequentemente, a quantidade de corrente deve ser aumentada. É difícil projetar um aparelho completo para ser capaz de escoar uma corrente grande, e assim, tem sido difícil aquecer uma placa de aço a uma escala de alta temperatura e similar, por exemplo.

[005] Nesse ínterim, no método de aquecimento por indução do Documento de Patente 2, duas ou mais bobinas de giro único são dispostas ao longo de uma direção longitudinal de uma placa de aço, na qual uma força de magnetização da bobina de aquecimento em um último estágio é definido para ser de uma a dez vezes a força de mag

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3/38 netização da bobina de aquecimento em uma primeiro estágio. De acordo com o método de aquecimento por indução do Documento de Patente 2, é possível aquecer a placa de aço a uma escala de alta temperatura nas proximidades do ponto de Curie, e para reduzir uma diminuição de uma taxa de aquecimento nas proximidades do ponto de Curie. Perceba que o aumento na taxa de aquecimento é reduzida no método de aquecimento por indução do Documento de Patente 2 porque o aumento na taxa de aquecimento no momento de aquecimento da placa de aço causa um comportamento de recristalização ambíguo, uma interface de controle e similar, por exemplo, que faz com que seja difícil realizar uma qualidade ótima. No entanto, no método de aquecimento por indução do Documento de Patente 2, resistores variáveis são inseridos entre as respectivas bobinas de aquecimento e uma fonte de energia, e os valores dos resistores variáveis são mudados para controlar a força de magnetização de cada uma das bobinas de aquecimento. Assim sendo, de acordo com o método de aquecimento por indução do Documento de Patente 2, o calor de Joule é gerado nos resistores variáveis, que faz com que uma grande perda de energia (perda de geração de energia). Consequentemente, apesar de isso ser aceitável em um caso em que uma corrente pequena é escoada, como uma grande corrente de, por exemplo, 4500 A é escoada quando se aquece uma placa de aço, dita perda de energia se torna maior, e uma grande corrente deve ser escoada adicionalmente através de bobinas de aquecimento de acordo com a perda de energia, e é ainda desejável aperfeiçoar uma eficiência de energia. Ademais, também no método de aquecimento por indução do Documento de Patente 2, é difícil manter completamente a taxa de aquecimento constante pois uma força magnetomotiva da bobina de aquecimento pode ser ajustada somente pelo valor de resistência do resistor variável e uma frequência de corrente escoada através da bobina de

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4/38 aquecimento, e um método de aquecimento por indução capaz de reduzir ainda a diminuição na taxa de aquecimento é ainda desejável. [006] Ademais, também em outro método tal como um método para controlar uma temperatura de aquecimento final para controlar a taxa de aquecimento e um método para ajustar a taxa de aquecimento, um controle de uma taxa de aquecimento final e um valor médio da taxa de aquecimento foi somente conduzido. Nesse ínterim, em um processo de fabricação convencional de uma mistura de aço galvanizada de mistura por imersão quente, uma fornalha de aquecimento para aquecer por mistura tem um comprimento total de, por exemplo, cerca de 5 a 10 m, e com a utilização do método de aquecimento de controle o valor médio como descrito acima, foi difícil manter a taxa de aquecimento até que uma temperatura de banho de galvanização alcance uma temperatura de aquecimento final constante, não somente em uma escala de alta temperatura nas proximidades do ponto de Curie. É importante manter a taxa de aquecimento constante para controlar de forma estrita uma estrutura de liga, e também a partir dessa razão, um método de aquecimento por indução capaz de manter a taxa de aquecimento constante é desejável.

[007] Documento de Patente 1: Pedido de Patente Japonês ainda não examinado N°2003-243137 [008] Documento de Patente 2: Pedido de Patente Japonês ainda não examinado N°2005-206906 [009] Documento de Patente 3: Pedido de Patente Japonês ainda não examinado N°2001-21270 [0010] Documento de Patente 4: Pedido de Patente Japonês ainda não examinado N°H 11-257850

SUMÁRIO DA INVENÇÃO [0011] Consequentemente, a presente invenção foi feita em vista dos problemas acima mencionados, e um objetivo deste deve ser re

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5/38 duzido, em um aparelho de aquecimento por indução e um método de aquecimento por indução de sistema solenoide, uma mudança em uma taxa de aquecimento por aquecimento de uma placa de aço enquanto aperfeiçoa uma eficiência de energia.

[0012] A fim de resolver os problemas acima mencionados, de acordo com um aspecto determinado da presente invenção, lá é provido um aparelho de aquecimento por indução que aquece de forma contínua uma placa de aço utilizando um sistema solenoide, o aparelho inclui: pelo menos três bobinas de aquecimento dispostas ao longo de uma direção longitudinal da placa de aço para fazer com que a placa de aço passe através um interior deste; e ajustadores de indutância dispostos em caminhos elétricos conectando eletricamente cada uma das bobinas de aquecimento e uma fonte de energia empregando uma voltagem a cada uma das bobinas de aquecimento e capaz de gerar autoindução e ajustar autoindutância na autoindução, o ajustador de indutância sendo provido para cada uma das bobinas de aquecimento, nas quais cada um dos ajustadores de indutância é disposto para causar uma geração de indução mútua pelo menos entre os ajustadores de indutância mutuamente adjacentes uns com os outros.

[0013] Observe que o número de bobinas de aquecimento indica o número de bobinas de aquecimento ramificadas eletricamente em paralelo a partir de uma fonte de energia.

[0014] Com uma dita estrutura, as densidades de aquecimento da placa de aço gerada pelas bobinas de aquecimento adjacentes mutuamente podem ser sobrepostas. Pelo ajuste de autoindutância dos ajustadores de indutância, é possível ajustar a voltagem empregada pelo menos às três bobinas de aquecimento. Ademais, com a utilização da indutância mútua entre os ajustadores de indutância mutuamente adjacentes, é possível aumentar de forma sinergética um efeito de ajuste de indutância.

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6/38 [0015] Ademais, é possível que a autoindutância gerada por cada um dos ajustadores de indutância para a bobina de aquecimento de um primeiro estágio e a bobina de aquecimento em um último estágio na direção longitudinal da placa de aço seja ajustada para ser menor do que a autoindutância gerada pelo ajustador de indutância para a bobina de aquecimento disposta entre a bobina de aquecimento no primeiro estágio e a bobina de aquecimento no último estágio.

[0016] Ademais, é possível também que uma distância mútua das bobinas de aquecimento mutuamente adjacentes uma com as outras não seja menor do que 1/10 nem maior do que 1/3 de um diâmetro interno em uma direção de altura da bobina de aquecimento, cada um dos ajustadores de indutância é ajustado pela formação de caminhos circulados em uma direção ortogonal para o caminho elétrico, e um espaço entre os ajustadores de indutância mutuamente adjacentes é 50 mm to 500 mm.

[0017] Ademais, é também possível que cada um dos ajustadores de indutância gere a autoindução pelo circulando o caminho elétrico em cada um dos ajustadores de indutância é disposto de uma forma substancialmente de bobina, e ajusta a autoindutância na autoindução pela mudança de uma área de seção transversal de uma área circundada pelos caminhos circulados substancialmente em forma de bobina sendo o caminho elétrico circulados.

[0018] Ademais, é também possível que cada um dos caminhos elétricos conectando cada uma das bobinas de aquecimento e a fonte de energia seja formada de um par de terminais de entrada/saída estendidos de forma longa a partir de cada uma das bobinas de aquecimento, e o ajustador de indutância é formado pelo circulando o par de terminais de entrada/saída para fazer um dos pares de terminais de entrada/saída e o outro terminal separado uns dos outros, e mudanças na área de seção transversal da área que é circundada pelos caminhos

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7/38 circulados mudando uma distância entre um dos pares de terminais de entrada/saída e o outro terminal nos caminhos circulados.

[0019] Ademais, é também possível que um espaço entre cada uma das bobinas de aquecimento e cada um dos ajustadores de indutância seja conectado com cada uma das bobinas de aquecimento seja 500 mm a 2000 mm.

[0020] Ademais, é também possível que cada uma das bobinas aquecimento em uma bobina de giro único ou uma bobina de duplo giro.

[0021] Ademais, a fim de resolver os problemas acima mencionados, de acordo com outro aspecto da presente invenção, lá é provido um método de aquecimento por indução para aquecer continuamente uma placa de aço utilizando um sistema solenoide, o método inclui: dispor pelo menos três bobinas de aquecimento ao longo de uma direção longitudinal da placa de aço para fazer com que a placa de aço passe através de um interior das bobinas; dispor de ajustadores de indutância capazes de gerar autoindução e ajustar a autoindutância na autoindução nos caminhos elétricos conectando eletricamente cada uma das bobinas de aquecimento e uma fonte de energia empregando uma voltagem em cada uma das bobinas de aquecimento, com relação às respectivas bobinas de aquecimento, para causar a geração de indução mútua pelo menos entre os ajustadores de indutância adjacentes mutuamente uns com os outros; e ajustar a autoindutância gerada por cada um dos ajustadores de indutância providos para a bobina de aquecimento em um primeiro estágio e a bobina de aquecimento em um último estágio na direção longitudinal da placa de aço a ser menor do que a autoindutância gerada pelo ajustador de indutância para a bobina de aquecimento disposta entre a bobina de aquecimento no primeiro estágio e a bobina de aquecimento no último estágio.

[0022] Ademais, é ainda possível que uma distância mútua das

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8/38 bobinas de aquecimento adjacentes mutuamente umas com as outras não é menor do que 1/10 nem maior do que 1/3 de um diâmetro interno em uma direção de altura da bobina de aquecimento, cada um dos ajustadores de indutância é estruturado pela formação de caminhos circulados em uma direção ortogonal para o caminho elétrico, e um espaço entre os ajustadores de indutância adjacentes mutuamente é de 50 mm a 500 mm.

[0023] Ademais, é também possível que cada um dos ajustadores de indutância gere a autoindução por circulando o caminho elétrico em cada um dos ajustadores de indutância é disposto de uma forma substancialmente de bobina, e ajusta a autoindutância na autoindução pela mudança de uma área da seção transversal de uma área circundada pelos caminhos circulados substancialmente em forma de bobina sendo o caminho elétrico circulados.

[0024] Ademais, é também possível que cada um dos caminhos elétricos conectando cada uma das bobinas de aquecimento e a fonte de energia seja formada por um par de terminais de entrada/saída estendidos de forma longa a partir de cada uma das bobinas de aquecimento, e o ajustador de indutância é formado pelo circulando o par de terminais de entrada/saída para fazer um dos pares de terminais de entrada/saída e o outro terminal separado uns dos outros, e mudanças na área de seção transversal da área que é circundada pelos caminhos circulados mudando uma distância entre um dos pares de terminais de entrada/saída e o outro terminal nos caminhos circulados.

[0025] Ademais, é também possível que um espaço entre cada uma das bobinas de aquecimento e cada um dos ajustadores de indutância seja conectado com cada uma das bobinas de aquecimento seja 500 mm a 2000 mm.

[0026] Ademais, é possível também que cada uma das bobinas de aquecimento seja uma bobina de único giro ou uma bobina de duplo

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9/38 giro.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS [0027] A figura 1 é uma vista em perspectiva mostrando um aparelho de aquecimento por indução de acordo com uma primeira modalidade da presente invenção;

[0028] a figura 2 é uma vista lateral na qual o aparelho de aquecimento por indução de acordo com a mesma modalidade é visto a partir de uma direção que passa pela placa de uma placa de aço;

[0029] a figura 3 é uma vista superior na qual o aparelho de aquecimento por indução de acordo com a mesma modalidade é visto de cima;

[0030] a figura 4A é um diagrama explicativo para explicar as densidades de aquecimento na placa de aço gerada pelas bobinas de aquecimento no aparelho de aquecimento por indução de acordo com a mesma modalidade, e é uma vista mostrando um caso em que uma distância mútua de bobinas de aquecimento adjacentes mutuamente é definida para não ser menor do que 1/10 nem maior do que 1/3 de um diâmetro interno W1 em uma direção de altura da bobina de aquecimento;

[0031] a figura 4B é um diagrama explicativo para explicar as densidades de aquecimento em uma placa de aço gerada por bobinas de aquecimento em um aparelho de aquecimento por indução para ser comparado ao aparelho de aquecimento de indução de acordo com a mesma modalidade, e é uma vista mostrando um caso em que uma largura de um fio condutor da bobina é definida constante e uma distância mútua de bobinas de aquecimento adjacentes mutuamente é definida para ser maior do que 1/3 de um diâmetro interno em uma direção de altura da bobina de aquecimento;

[0032] a figura 5 é um diagrama explicativo para explicar um método de ajuste de ajustadores L no aparelho de aquecimento por induPetição 870180147335, de 01/11/2018, pág. 12/50

10/38 ção de acordo com a mesma modalidade;

[0033] a figura 6 é um gráfico mostrando uma quantidade de corrente escoando através de bobinas de aquecimento quando os ajustadores L são ajustados no aparelho de aquecimento por indução de acordo com a mesma modalidade;

[0034] a figura 7A é um diagrama explicativo para explicar de forma esquemática uma taxa de aquecimento em uma direção longitudinal da placa de aço obtida pelo aparelho de aquecimento por indução de acordo com a mesma modalidade;

[0035] a figura 7B é um gráfico mostrando uma taxa de aquecimento em uma direção longitudinal da placa de aço obtida pelo aparelho de aquecimento por indução de acordo com a mesma modalidade; [0036] a figura 8 é um gráfico mostrando uma taxa de aquecimento quando ajustadores nas duas extremidades estão inteiramente abertos;

[0037] a figura 9 é um gráfico mostrando uma taxa de aquecimento quando ajustadores centrais estão inteiramente abertos;

[0038] a figura 10 é um gráfico mostrando uma proporção de corrente das bobinas de aquecimento em relação a uma proporção de área dos ajustadores L; e [0039] a figura 11 é um gráfico mostrando uma voltagem alternada com relação a uma frequência de voltagem alternada de uma fonte de energia AC.

DESCRIÇÃO DETALHADA DAS MODALIDADES PREFERIDAS [0040] Doravante, as modalidades preferidas da presente invenção serão descritas em detalhes com referência aos desenhos anexos. Observe que na presente especificação e nos desenhos, os componentes que têm praticamente a mesma configuração funcional são denotados pelas mesmas referências numéricas para omitir explicações repetidas.

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ESTRUTURA DO APARELHO DE AQUECIMENTO POR INDUÇÃO [0041] Primeiro, uma estrutura de um aparelho de aquecimento por indução de acordo com uma primeira modalidade da presente invenção será descrita com referência às figuras 1 a 3. A figura 1 é uma vista em perspectiva mostrando o aparelho de aquecimento por indução de acordo com a primeira modalidade da presente invenção, a figura 2 é uma vista lateral na qual o aparelho de aquecimento por indução de acordo com a presente modalidade é vista a partir de uma direção que passa da placa de uma placa de aço, e a figura 3 é uma vista superior na qual o aparelho de aquecimento por indução de acordo com a presente modalidade é vista de cima.

[0042] Um aparelho de aquecimento por indução 1 de acordo com a presente modalidade inclui bobinas de aquecimento 10A a 10D, caminhos elétricos 11, e ajustadores L 12A a 12D. Consequentemente, as estruturas respectivas desses componentes serão descritas primeiro a seguir.

[0043] O aparelho de aquecimento por indução 1 de acordo com a presente modalidade aquece, utilizando um sistema solenoide, uma placa de aço 2 que é passada em uma direção que passa pela placa J1. O sistema solenoide (aquecimento de fluxo magnético de direção axial) é um sistema de aquecimento por indução no qual um fluxo magnético direcionado em uma direção substancialmente longitudinal (direção axial, direção do eixo geométrico-x) de um objeto a ser aquecido (placa de aço 2, por exemplo) é gerado dentro do objeto a ser aquecido, uma corrente eddy é gerada dentro do objeto a ser aquecido pela mudança do fluxo magnético, e o objeto a ser aquecido é aquecido utilizando o calor Joule da corrente eddy.

BOBINA DE AQUECIMENTO [0044] A fim de gerar o fluxo magnético acima mencionado na direção longitudinal da placa de aço 2, o aparelho de aquecimento por

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12/38 indução inclui pelo menos três ou mais de bobinas de aquecimento dispostas para circundar a paca de aço 2, como mostrado na figura 1 e na figura 2. Observe que na presente modalidade, um caso no qual o aparelho de aquecimento por indução 1 inclui quatro bobinas de aquecimento 10A a 10D será descrito por uma conveniência de explicação. No entanto, o número de bobinas de aquecimento não está limitado a quatro, e se três ou mais de, além de quatro, bobinas de aquecimento são providas, o aparelho de aquecimento por indução 1 inclui as outras estruturas cujo número corresponde aquele das bobinas de aquecimento.

[0045] Como mostrado na figura 3, cada uma das bobinas de aquecimento 10A a 10D é formada para circundar a placa de aço 2 para fazer com que a placa de aço 2 passe através de um interior dessa, e é disposta ao longo da direção longitudinal (direção de eixo geométrico-x) da placa de aço 2. Em outras palavras, as bobinas de aquecimento 10A a 10D são dispostas para ser organizadas de modo que suas superfícies de formação que formam as bobinas se tornem substancialmente paralelas umas com as outras e os pontos centrais da posição das superfícies de formação substancialmente na mesma linha. Nesse momento, se as respectivas bobinas de aquecimento 10A a 10D são dispostas para fazer com que a placa de aço 2 passe através dos pontos centrais das superfícies de formação de bobina das bobinas de aquecimento 10A a 10D, uma eficiência de aquecimento pode ser aumentada.

SOBREPOSIÇÃO DE DENSIDADES DE AQUECIMENTO [0046] Ademais, cada uma das bobinas de aquecimento 10A a 10D é disposta de modo que uma distância mútua D1 das bobinas de aquecimento mutuamente adjacentes 10A a 10D se torna não inferior a 1/10 vezes nem superior a 1/3 vezes de um diâmetro interno W1 em uma direção de altura das bobinas de aquecimento 10A a 10D. Con

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13/38 forme acima, definindo a distância mútua D1 das bobinas de aquecimento mutuamente adjacentes 10A a 10D como sendo não inferior a 1/10 nem superior a 1/3 do diâmetro interno W1 na direção de altura das bobinas de aquecimento 10A a 10D, as respectivas bobinas de aquecimento 10A a 10D pode manter uma taxa de aquecimento da placa de aço 2 constante e aumentar a eficiência de aquecimento. Assim sendo, com essa estrutura, é possível compensar uma falta de quantidade de aquecimento devido a uma permeabilidade magnética da placa de aço 2 que é reduzida na proximidade do ponto de Curie, aquecendo as áreas das bobinas de aquecimento aproximadas 10A a 10D.

[0047] Ademais, de acordo com a estrutura acima mencionada, a indutância mútua é gerada entre as bobinas de aquecimento respectivas 10Aa 10D, e é possível aumentar sinergeticamente uma influência da indutância mútua. Especificamente, é possível aumentar uma corrente escoando através das bobinas de aquecimento 10A, 10D dispostas em partes de extremidades (bobinas de aquecimento em um primeiro estágio e em um último estágio). Isso é porque, como a indutância nas bobinas de aquecimento centrais 10B, 10C é aumentada como um resultado da aproximação das bobinas de aquecimento 10A a 10D, a indutância nas bobinas de aquecimento 10A, 10D nas partes das extremidades é reduzida relativamente. Ademais, com a utilização da dita indutância mútua, é possível definir a taxa de aquecimento na bobina de aquecimento 10A no último estágio (e a bobina de aquecimento 10D no primeiro estágio) a ser maior do que a taxa de aquecimento nas outras bobinas de aquecimento 10B, 10C. Assim sendo, a taxa de aquecimento da placa de aço 2aquecida para a proximidade do ponto de Curie pode ser aumentada no último estágio.

[0048] Observe que se a distância mútua D1das bobinas de aquecimento mutuamente adjacentes 10A a 10D é definida para ser menor

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14/38 do que 1/10 do diâmetro interno W1 na direção da altura das bobinas de aquecimento 10A a 10D, quando uma voltagem alternada de alta frequência é empregada, uma descarga pode ocorrer entre as bobinas de aquecimento mutuamente adjacentes 10A a 10D. Ademais, como será descrito adiante, uma voltagem empregada nas bobinas de aquecimento 10A a 10D pode ser ajustada para cada uma das bobinas pelos ajustadores L 12A a 12D a ser descrita abaixo, de modo que uma diferença potencial, além de uma diferença potencial imputável para as próprias bobinas, é também gerado entre as bobinas. Desta forma, uma dita diferença potencial pode também ser direcionada para uma ocorrência de descarga. Assim sendo, é preferível que a distância mútua D1 das bobinas de aquecimento mutuamente adjacentes 10A a 10D é igual a ou mais do que 1/10 do diâmetro interno W1 na direção de altura das bobinas de aquecimento 10A a 10D. Ademais, se a distância mútua D1 das bobinas de aquecimento mutuamente adjacentes 10A e 10D é definido para ser mais do que 1/3 do diâmetro interno W1 na direção de altura das bobinas de aquecimento 10A a 10D, a eficiência de aquecimento das bobinas de aquecimento mutuamente adjacentes 10A a 10D não pode ser aumentado. O aquecimento da placa de aço 2 pela definição da distância mútua D1 das bobinas de aquecimento mutuamente 10A a 10D para ser igual a ou menos do que 1/3 no diâmetro interno W1 na direção de altura da bobina de aquecimento será descrito de forma esquemática com a referência às figuras 4.

[0049] As figuras 4 são diagramas explicativos para explicar as densidades de aquecimento na placa de aço gerado pelas bobinas de aquecimento 10C, 10D no aparelho de aquecimento por indução de acordo com a presente modalidade. Concretamente, a figura 4A mostra um caso da presente modalidade, a saber, um caso em que a distância mútua D1 das bobinas de aquecimento mutuamente adjacentes 10A a 10D é definida para não ser mais do que 1/10 nem mais do que

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1/3 do diâmetro interno W1 na direção de altura das bobinas de aquecimento 10A a 10D. A figura 4B mostra um caso, a ser comparado com o caso da presente modalidade, em que uma largura de um fio condutor da bobina é definido constante e a distância mútua D1 das bobinas de aquecimento mutuamente adjacentes 10^a a 10D é definido para ser mais do que 1/3 do diâmetro interno W1 na direção de altura das bobinas de aquecimento 10A a 10D.

[0050] Como mostrado na figura 4A, se a distância mútua D1 das bobinas de aquecimento mutuamente adjacentes 10A a 10D é definida para não ser menor do que 1/10 nem maior do que 1/3 do diâmetro interno W1 na direção de altura das bobinas de aquecimento 10A a 10D, uma densidade de aquecimento (uma unidade dessa é Q/m², o mesmo se aplica aqui) H1 gerado pela bobina de aquecimento 10D e uma densidade de aquecimento H2 gerada pela bobina de aquecimento 10C tem substancialmente distribuições de Gaussian com relação à direção longitudinal da placa de aço 2. Dessa forma, como as bobinas de aquecimento 10C, 10D são dispostas para ser adjacentes uns com os outros para fazer a distância mútua D1 das bobinas de aquecimento mutuamente adjacentes 10A a 10D se tornam não menores do que 1/10 nem maiores do que 1/3 do diâmetro interno W1 na direção de altura das bobinas de aquecimento 10A a 10D, as saias das distribuições da densidade de aquecimento H1 e a densidade de aquecimento H2 são sobrepostas. Assim sendo, uma densidade de aquecimento T1 na qual a placa de aço 2 é aquecido atualmente pode manter um valor alto, a saber, é possível manter a taxa de aquecimento constante também entre a bobina de aquecimento 10D e a bobina de aquecimento 10C. Ademais, não é preciso dizer que, se a distância mútua D1 das bobinas de aquecimento mutuamente adjacentes 10A a 10D é definida para ser maior do que 1/3 do diâmetro interno W1 na direção de altura das bobinas de aquecimento 10A a 10D, a sobreposição das densida

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16/38 de de aquecimento H1, H2, é com certeza eliminada e então, a taxa constante de aquecimento não pode ser mantida, como mostrado na figura 4B.

[0051] Observe que na presente modalidade, as bobinas de aquecimento 10A a 10D são bobinas de giro único como mostrados na figura 1 e afins por conveniência de explicação, mas, elas podem também ser bobinas de giro duplo.

VIA ELÉTRICA [0052] Uma voltagem alternada é empregada nas bobinas de aquecimento 10A a 10D a partir de uma fonte de energia AC 3. Como os terminais que empregam a voltagem alternada, as vias elétricas 11 são estendidas para as respectivas bobinas de aquecimento 10A a 10D, e a voltagem alternada a partir da fonte de energia AC 3 é empregada a cada uma das vias elétricas 11. Em outras palavras, as vias elétricas 11 são fios de condução de entrada/saída utilizado para conectar eletricamente a fonte de energia AC 3 e as respectivas bobinas de aquecimento 10A a 10D, empregando a voltagem alternada a partir da fonte de energia AC 3 para as respectivas bobinas de aquecimento 10A a 10D, e com a entrada/saída de uma corrente de/a partir da fonte de energia AC.

[0053] A via elétrica 11 é formada por um par de terminais de entrada/saída 111, 112 estendida de forma alongada a partir das duas partes das extremidades em forma de bobina de cada uma das bobinas de aquecimento 10A a 10D. Ademais, cada um dos pares de terminais de entrada/saída 111, 112 é formado integralmente com cada uma das bobinas de aquecimento 10A a 10D conectada a eles. Com essa estrutura, quando comparado a um caso em que os dois terminais e as bobinas de aquecimento são formadas separadamente, é possível reduzir uma resistência elétrica em uma parte conectada entre cada uma das bobinas de aquecimento 10A a 10D e o par de ter

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17/38 minais de entrada/saída 111, 112 e aumentar a força, e a fabricação pode ser simplificada. No entanto, é desnecessário comentar que cada uma das bobinas de aquecimento 10A a 10D e o par de terminais de entrada/saída 111, 112 pode ser também formada separadamente. Observe que a figura 1 e afins mostram um caso em que as bobinas de aquecimento 10A a 10D são formadas por materiais de placas largas, e o par de terminais de entrada/saída 111, 112 têm também a mesma largura como as bobinas de aquecimento 10A a 10D. Apesar de o par de terminais de entrada/saída 111,112 ser formado por materiais de placas largas para aumentar uma força de corrente de resistência de modo que uma corrente larga possa ser escoada lá, eles não são necessariamente formados por materiais de placa.

[0054] Ademais, o par de terminais de entrada/saída 111, 112 é estendido substancialmente em paralelo uns com os outros. Ademais, é preferível que cada um dos pares de terminais de entrada/saída 111, 112 (a saber, cada das vias elétricas 11) é estendido substancialmente na mesma direção (direção de eixo geométrico y) substancialmente no mesmo plano (em um pano xy) independentemente das respectivas bobinas de aquecimento 10A a 10D aos quais os terminais de entrada/saída estão conectados. Com essa estrutura, é possível diminuir de tamanho (miniaturizar) o aparelho de aquecimento por indução 1 e formar as respectivas bobinas de aquecimento 10A a 10D na mesma forma, de modo que a fabricação seja simplificada.

O AJUSTADOR L [0055] Nas respectivas vias elétricas das vias elétricas 11 entre as respectivas bobinas de aquecimento 10A a 10D e a fonte de energia AC 3, os ajustadores L 12A a 12D são inseridos para serem dispostos. [0056] Cada um dos ajustadores L 12A a 12D é um exemplo de ajustador de indutância capaz de ajustar a reatância em um circuito pelo ajuste de autoindutância, e é formado pelo circulando da via elé

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18/38 trica 11 em uma forma substancialmente de bobina. Mais concretamente, em cada um dos ajustadores L 12A a 12D, um terminal de entrada/saída 111 que forma a via elétrica 11 é circulados na direção para cima (direção do eixo geométrico z positivo) e o outro terminal de entrada/saída 112 é circulados na direção para baixo (direção do eixo geométrico z negativo) para separar o terminal de entrada/saída 111 e o outro terminal de entrada/saída 112 em uma posição na qual cada um dos ajustadores L 12A a 12D é disposto, como mostrado na figura

2. Em outras palavras, em cada um dos ajustadores L 12A a 12D, os terminais de entrada/saída 111, 112 da via elétrica 11 são respectivamente circulados em uma forma substancialmente de U.Como resultado disso, cada um dos ajustadores L 12^a a 12D forma uma área S circundada pelas vias circulados 121, 122, formada pelo circulando dos terminais de entrada/saída 111, 112. As vias circulados 121, 122 dos terminais de entrada/saída 111, 112 que circundam a área S formam uma forma substancialmente de bobina tal como uma forma de bobina de giro único. Cada um dos ajustadores L 12A a 12D com uma dita estrutura tem uma forma substancialmente de bobina, de modo que gera autoindução quando uma corrente alternada é escoada a partir (quando uma voltagem alternada é empregada por) da fonte de energia AC 3.

[0057] Com referência à figura 2, os respectivos exemplos estruturais dos ajustadores L 12A a 12D serão ainda descritos de maneira concreta citando os ajustadores L 12A a 12D como exemplo.

[0058] Os ajustadores L 12A incluem partes em pé 111C, 111B, 112C, 112B, e partes de acoplamento 111M, 112M. A parte em pé 111C é formada dobrando o terminal de entrada/saída 111 estendido da bobina de aquecimento 10A para cima em uma direção vertical (direção do eixo geométrico z), e a parte em pé 111B é formada dobrando similarmente o terminal de entrada/saída 111 a qual a fonte de

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19/38 energia AC 3 é conectada. Assim sendo, a parte em pé 111C e a parte em pé 111B são providas de uma maneira substancialmente paralela. Ademais, a parte de acoplamento 111M conecta eletricamente a parte em pé 111C e a parte em pé 111B. As partes em pé 111C, 111B e a parte de acoplamento 111M formam a via circulados 121.

[0059] Nesse ínterim, a parte em pé 112C é formada dobrando o terminal de entrada/saída 112 estendido da bobina de aquecimento 10A para baixo em uma direção vertical (direção de eixo geométrico z), e a parte em pé 112B é formada dobrando similarmente o terminal de entrada/saída 112 ao qual a fonte de energia AC 3 é conectado. Assim sendo, a parte em pé 112C e a parte em pé 112B são providos de uma maneira substancialmente paralela. Ademais, a parte de acoplamento 112M conecta eletricamente a parte em pé 112C e a parte em pé 112B. As partes em pé 112C, 112B e a parte de acoplamento 112M formam a via circulados 122. Especificamente, um espaço entre a via circulados 121 e a via circulados 122 formam a área S, e pela formação da área S, cada um dos ajustadores L 12A a 12D forma uma forma substancialmente de bobina para gerar autoindutância em autoindução.

AUTOINDUTÂNCIA [0060] Ademais, cada um dos ajustadores 12A a 12D é formado para ser capaz de ajustar a sua própria autoindutância. Concretamente, cada uma dos ajustadores L 12A a 12D pode ajustar a autoindutância pela mudança de uma área de seção transversal da área S circundada pelas vias circulados 121, 122 (uma área projetada em um plano yz), a saber, uma área de uma superfície que forma a forma substancialmente de bobina. Observe que a autoindutância da bobina é determinada pelo, por exemplo, o número de giros, um raio da bobina, uma extensão da bobina, um diâmetro do fio condutor, uma permeabilidade magnética de periferia (permeabilidade magnética de um nú

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20/38 cleo, a saber, a placa de aço 2) e afins, de modo que a indutância da bobina possa ser ajustada mudando a área da seção transversal da bobina para mudar o raio da bobina e afins, por exemplo. Assim sendo, cada um dos ajustadores L12A a 12D pode ajustar a autoindutância mudando a área da seção transversal da área S. Assim sendo, é possível ajustar uma voltagem empregada em cada uma das bobinas de aquecimento 10A a 10D pelo ajuste da reatância em um circuito utilizando os ajustadores L 12A a 12D.

[0061] Assim sendo, é possível ajustar uma quantidade de aquecimento da placa de aço 2 provido pelas bobinas de aquecimento 10A a 10D, para cada uma das bobinas.

[0062] Com referência à Figura 2, a mudança da área de seção transversal para ajustar a autoindutância será ainda descrita concretamente citando o ajustador L 12A com um exemplo. Como mostrado na figura 2, as partes estendidas em paralelo entre a via circulados 121 e a via circulados 122, a saber, a parte de acoplamento 111M e a parte de acoplamento 112M são dispostas de modo que uma distância de separação entre eles pode ser ajustada. Especificamente, as partes de acoplamento 111M, 112M são dispostas de uma maneira verticalmente cambiável, e por mudando verticalmente as partes de acoplamento 111M, 112M, o ajustador L 12A ajusta a área de seção transversal da área S. Observe que é preferível que as partes de acoplamento 111M, 112M são mudadas verticalmente em uma escala de comprimento das partes em pé estendidas 111C, 111B, 112C, 112B e são mudadas verticalmente de modo que um ponto central 0 da área S é posicionada em um centro entre os terminais de entrada/saída 111 e 112. Especificamente, as partes de acoplamento 111M, 112M são mudadas verticalmente de modo que uma distância de mudança da parte de acoplamento 111M na direção para cima a partir de um estado em que a parte de acoplamento 111M é posicionada na extremidade mais

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21/38 baixa e é substancialmente paralela para o terminal de entrada/saída 111 (um estado em que o terminal não é circulados) se torna quase igual à distância de mudança da parte de acoplamento 112M na direção para baixo a partir de um estado em que a parte de acoplamento 112M é posicionada na extremidade mais alta e é substancialmente paralela para o terminal de entrada/saída 112 (um estado em que o terminal não é circulados).

[0063] Ademais, como um método de mudança da área de seção transversal de cada um dos ajustadores L 12A a 12D como descrito acima, um método, além do método de mudar verticalmente as partes de acoplamento 111M, 112M para mudar uma altura de cada um dos ajustadores L 12A a 12D, com a qual as partes em pé 111C, 111B, 112C, 112B são mudadas em paralelo para mudar uma largura de cada um dos ajustadores L 12A a 12D pode ser também empregado. No entanto, como o aparelho de aquecimento por indução 1 é conectado a, por exemplo, uma barra de ônibus, um dispositivo de combinação e afins, se o método de mudança da largura é empregado, existe a necessidade de mudar as posições de conexão entre o aparelho e a barra do ônibus, o dispositivo de combinação e afins, e uma dificuldade é grande no projeto do aparelho. Por outro lado, no método de mudança da altura, existe uma limitação em uma altura mutável.

[0064] No entanto, quando a indutância mútua é gerada entre os ajustadores L 12A a 12D como será descrito doravante, as indutâncias mútuas entre os ajustadores L 12A a 12D e as bobinas de aquecimento 10A a 10D podem ser separadas geometricamente, de modo que o ajuste da indutância mútua entre os ajustadores L seja realizado facilmente.

[0065] Observe que na presente modalidade, as respectivas partes de acoplamento 111M, 112M são conectadas eletricamente e engatadas para serem fixadas nas partes em pé 111C, 111B, 112C,

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112Β por uma unidade de engate tais como um parafuso, por exemplo. [0066] Ademais, como uma técnica para ajustar a indutância para mudar uma voltagem a qual, apesar de ser totalmente diferente em estrutura e ser de outra área técnica, lá pode também ser citado um transformador da uma fornalha para uma fornalha de arco elétrica como revelada no Documento de Patente supra mencionado 3, por exemplo. No entanto, no ajuste do transformador, uma distância entre os terminais das fases respectivas de uma fonte de energia de três fases é mudada e a indutância mútua entre as fases em um circuito é mudada para ajustar a impedância no circuito. Por outro lado, o aparelho de aquecimento por indução 1 de acordo com a presente modalidade ajusta a autoindutância em um circuito, de modo que ele tem uma estrutura totalmente diferente. Ademais, o aparelho de aquecimento por indução 1 de acordo com a presente modalidade pode fazer um mecanismo para o compacto ajuste de voltagem quando comparado a um mecanismo no Documento de patente 3, pela utilização de reatância mútua entre os circuitos respectivos como será descrito abaixo.

INDUTÂNCIA MÚTUA [0067] Ademais, cada um dos ajustadores L 12A a 12D é disposto ao longo de uma direção ortogonal para uma direção estendida da via elétrica 11 (direção do eixo geométrico x na figura 1). Em outras palavras, nos respectivos ajustadores L 12A a 12D são dispostos de modo que os pontos centrais 0 das áreas S dos respectivos ajustadores L 12A a 12D posiciona substancialmente na mesma linha, como mostrado na figura 2. Mais concretamente, os respectivos ajustadores L 12A a 12D são dispostos ao longo da mesma direção como uma direção de organização das bobinas de aquecimento 10A a 10D de modo que as seções transversais das áreas S se tornam substancialmente paralelas uma com as outras, como mostrado na figura 1 e afins. Especificamen

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23/38 te, as partes em pé 111C dos respectivos ajustadores L 12A a 12D são dobradas para serem formadas de modo que eles se tornem paralelo uns com os outros. As outras partes em pé 111B, 112, 112B são também formados da mesma maneira. Ademais, neste momento, os respectivos ajustadores L 12A a 12D são organizados preferencialmente em uma direção paralela para uma direção de passagem de placa da placa de aço 2 (direção do eixo geométrico x).

[0068] Ademais, cada um dos ajustadores L 12A a 12D é disposto de modo que um espaço D2 entre os ajustadores L mutuamente adjacentes 12A a 12D se tornam 50 mm a 500 mm, como mostrado a figura 3. Como descrito acima, dispondo os ajustadores L 12A a 12D na mesma linha em paralelo com o espaço D2 de 50 mm a 500 mm entre eles, a indução mútua pode ser gerada pela geração de indutância mútua entre pelo menos os ajustadores L mutuamente adjacentes 12A a 12D. Pela geração da indução mútua, cada um dos ajustadores L 12A a 12D pode aperfeiçoar um efeito de ajuste de reatância e eficiência em um circuito que é realizado pelo ajuste da autoindutância. Assim sendo, é possível reduzir uma quantidade de ajuste de autoindutância desempenhada pelos ajustadores L 12A a 12D. Especificamente, é possível reduzir as áreas de seção transversal e afins dos ajustadores L 12A a 12D para diminuir o tamanho da estrutura do aparelho de aquecimento por indução 1 inteiro, o qual permite fazer o aparelho compacto.

[0069] Nesse ínterim, de acordo com o mecanismo de ajuste de voltagem no Documento de Patente 3 supra mencionado, por exemplo, existe a necessidade de mudar a distância entre os terminais das respectivas fases por 900 mm ou mais para ajustar a impedância em cerca de 40%. Dito mecanismo de ajuste de voltagem é difícil ser empregado ao aparelho de aquecimento por indução por que a estrutura do aparelho é ampliada e, além disso, o aparelho precisa ser conecta

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24/38 do a, por exemplo, uma barra de ônibus, um dispositivo de combinação e afim, e então, um layout lá é difícil de ser mudado. Por outro lado, o aparelho de aquecimento por indução 1 de acordo com a presente modalidade pode ser compacto pelo desempenho do ajuste da autoindutância através somente de ajuste de altura dos ajustadores L 12A a 12D como descrito acima, e ademais, é possível fazer os ajustadores L 12A a 12D ainda compactos pela utilização da indutância mútua. Assim sendo, o mecanismo de ajuste de voltagem incluído no aparelho de aquecimento por indução 1 de acordo com a presente modalidade é muito compacto comparado ao mecanismo de ajuste de voltagem revelado no Documento de Patente 3, e é possível miniaturizar a estrutura do aparelho inteiro.

[0070] Observe que se o espaço D2 entre os ajustadores L 12A a 12D é menor do que 50 mm, quando uma voltagem alternada de alta frequência é empregada, uma descarga pode ocorrer entre os ajustadores L 12A a 12D. Ademais, se o espaço D2 entre os ajustadores L 12A a 12D é maior do que 500 mm, a indutância mútua entre os ajustadores L 12A a 12D adjacentes é reduzida.

[0071] A descrição em relação às posições relativas dispostas dos ajustadores L 12A a 12D será feita como se segue, em termos da indutância mútua. Pela disposição dos ajustadores L 12A a 12D respectivos como descrito acima, é possível ajustar a indutância mútua entre os ajustadores L 12A a 12D mutuamente adjacentes de 5 a 30% da autoindutância de cada um dos ajustadores L 12A a 12D. Observe que se a indutância mútua é superior do que 30% da autoindutância, uma quantidade de mudança de corrente das bobinas de aquecimento 10A a 10D é grande demais em relação a uma mudança de área de um dos ajustadores L 12A a 12D. Especificamente, nesse caso, como os ajustadores L 12A a 12D são ajustados de forma precisa demais, um ajuste altamente preciso (ajuste em uma unidade de 1 mm) é re

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25/38 querido para controlar a taxa de aquecimento. Assim sendo, se torna difícil controlar a taxa de aquecimento. Ademais, se a indutância mútua é menor do que 5% da autoindutância, uma quantidade de mudança de corrente das bobinas de aquecimento 10A a 10D é pequena demais em relação a uma mudança de área de um dos ajustadores L 12A a 12D, o que torna difícil diminuir o tamanho dos ajustadores L 12Aa 12D.

[0072] Observe que nesse caso, a indutância mútua entre os ajustadores L 12A a 12D pode ser determinada esquematicamente por uma proporção da mudança de área dos ajustadores L 12A a 12D com relação às bobinas de aquecimento 10A a 10D e uma proporção da mudança de corrente escoando através das bobinas de aquecimento 10A a 10D. Especificamente, se um valor obtido pela divisão da proporção da mudança de corrente pela proporção da mudança de área é 1.2, uma quantidade de aumento no valor (0.2) corresponde à indutância mútua. Assim sendo, nesse caso, é possível calcular que a indutância mútua é 20% da autoindutância dos ajustadores L 12A a 12D. RELAÇÃO ENTRE BOBINA DE AQUECIMENTO E AJUSTADOR L [0073] Ademais, os ajustadores L 12A a 12D são dispostos de modo que um espaço D3 entre as respectivas bobinas de aquecimento 10A a 10D e os respectivos ajustadores L 12A a 12D conectados neles se torne 500 mm a 2000 mm. Pela disposição dos ajustadores L 12A a 12D com o espaço D3 entre eles, é possível conduzir o ajuste de indutância desempenhado pelos ajustadores L 12A a 12D de uma maneira mais fácil e mais estável. Especificamente, se o espaço D3 é menor do que 500 mm, um campo magnético gerado nos ajustadores L 12A a 12D interfere com as bobinas de aquecimento 10A a 10D, resultando em que a indutância mútua é gerada entre os ajustadores L e as bobinas de aquecimento. Assim sendo, se torna difícil ajustar os ajustadores L 12A a 12D. Nesse ínterim, um limite superior 2000 mm do espa

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26/38 ço D3 é determinado com base em um valor de impedância do circuito inteiro incluindo as bobinas de aquecimento 10A a 10D e os ajustadores L 12A a 12D e capaz de conseguir uma voltagem de resistência para aterrar. Nomeadamente, se o espaço D3 é maior do que 2000 mm, a estrutura do aparelho inteiro se torna grande, o que não somente previne a diminuição do tamanho do aparelho, mas também aumenta a impedância do circuito inteiro, resultando em que uma diferença potencial entre as bobinas é aumentada e uma descarga se torna fácil de ocorrer.

[0074] Ademais, apesar de depender também em um tamanho da placa de aço 2, uma largura dos ajustadores L 12A a 12D em uma direção de largura de placa da placa de aço 2 (direção do eixo geométrico y) é preferivelmente definido, por exemplo, 500 a 2500 mm (cerca de 30 a 50% de uma largura das bobinas de aquecimento 10A a 10D), e uma altura dos ajustadores L 12A a 12D em uma direção de espessura de placa da placa de aço 2 (direção do eixo geométrico z) é preferencialmente definido, por exemplo, 100 a 200 mm (cerca de 20 a 200% de uma altura das bobinas de aquecimento 10A a 10D). Em outras palavras, um tamanho dos ajustadores L 12A a 12D é preferencialmente definida para satisfazer a condição de (área de bobina de aquecimento + área do ajustador L) / área da bobina de aquecimento = 1 a 3. Ademais, uma largura dos ajustadores L 12A a 12D na direção que passa pela placa J1 da placa de aço 2 é definida para ser substancialmente a mesma como aquela das bobinas de aquecimento 10A a 10D.

EXEMPLO DO EFEITO DO AJUSTADOR L [0075] Os ajustadores L 12A a 12D estruturados como acima não pode somente fazer o aparelho inteiro compacto, mas também ajustar uma quantidade de corrente de cada uma das bobinas de aquecimento 10A a 10D. Quando a quantidade de corrente é ajustada, os ajusta

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27/38 dores 12A a 12D não causam nenhuma perda de energia para a geração do calor Joule pois eles não utilizam resistores como no Documento de Patente 2, de modo que o aparelho de aquecimento por indução 1 de acordo com a presente modalidade pode aperfeiçoar a eficiência de energia. Ademais, como cada um dos ajustadores L 12A a 12D pode ajustar a autoindutância, é fácil ajustar o aquecimento da placa de aço 2 pelo ajuste da autoindutância de acordo com, por exemplo, um material, uma espessura da placa, uma largura de placa e afim da placa de aço 2.

MÉTODO DE AJUSTE DO AJUSTADOR L [0076] Ademais, o aparelho de aquecimento por indução 1 de acordo com a presente modalidade pode manter uma taxa constante de aquecimento também na vizinhança do ponto de Curie pelo ajuste das áreas dos ajustadores L 12A a 12D para ajustar não somente a autoindutância mas também a indutância mútua. A área de ajuste dos ajustadores L 12A a 12D no momento de manter a taxa de aquecimento constante em uma escala de alta temperatura será descrito doravante. Observe que é desnecessário comentar que a taxa de aquecimento na vizinhança do ponto de Curie pode ser mantida constante não somente pelo ajuste da área dos ajustadores L 12A a 12D a ser descrito doravante, mas também operações das respectivas estruturas e similares.

[0077] Como mostrado na figura 5, os ajustadores L 12A a 12D são ajustados para fazer com que a autoindutância gerada nos ajustadores L 12D , 12A que são conectados respectivamente á bobina de aquecimento 10D no primeiro estágio e a bobina de aquecimento 10A no último estágio na direção longitudinal na placa de aço 2, menor do que a autoindutância gerada nos ajustadores L 12C, 12B entre os ajustadores L 12D e 12A.

[0078] Mais concretamente, os ajustadores L 12^a a 12D são ajus

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28/38 tados para fazer com que as áreas de seção transversal nas áreas S dos ajustadores L 12D, 12A sejam menores do que as áreas de seção transversal nas áreas S dos ajustadores L 12C, 12B. Em outras palavras, os ajustadores L 12A a 12D são ajustados para fazer com que a distância de separação entre as partes de acoplamento 111M e 112M em cada um dos ajustadores L 12D, 12a seja menor do que a distância de separação entre as partes de acoplamento 111M e 112M em cada um dos ajustadores L 12C, 12B. Se o acima é descrito em termos da altura dos ajustadores L 12A a 12D, a altura dos ajustadores L 12D, 12A se torna menor do que aquela dos ajustadores L12B, 12C.

[0079] Se dita estrutura é empregada, a reatância em um circuito no qual cada um dos ajustadores L 12D, 12A é disposta é menor do que aquela em outro circuito, resultando em que uma corrente ampla pode ser escoada através das bobinas de aquecimento 10D, 10A, comparado com a uma corrente escoada através das bobinas de aquecimento 10C, 10B. Pelo aumento em uma quantidade de corrente provida para as bobinas de aquecimento 10D, 10A no primeiro estágio e no último estágio como acima, é possível aumentar as densidades de aquecimento na placa de aço 2 correspondendo às bobinas de aquecimento 10D, 10A e manter a taxa de aquecimento da placa de aço 2 na vizinhança do ponto de Curie constante.

EXEMPLOS [0080] Exemplos em relação a uma mudança na quantidade de corrente e a densidade de aquecimento causado pelo ajuste dos ajustadores L 12A a 12D será mostrado. Nos exemplos de acordo com a presente modalidade, uma largura (largura na direção do eixo geométrico y na figura 1) e uma altura (comprimento na direção do eixo geométrico z na figura 1, distância W1 na figura 2) das bobinas de aquecimento 10A a 10D são definidas para 1000 mm e 400 mm, respectivamente, um comprimento de bobina de cada uma das bobinas de

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29/38 aquecimento 10A a 10D é definida a 100 mm, e uma distância mútua D1 das bobinas de aquecimento mutuamente adjacentes 10A a 10D é definida a 50 mm (a saber, nesse caso, a distância mútua D1 das bobinas de aquecimento mutuamente adjacentes 10A a 10D é 1/8 vezes do diâmetro interno W1 na direção de altura das bobinas de aquecimento 10A a 10D). Ademais, uma largura (largura na direção do eixo geométrico y na figura 1) dos ajustadores L 12A a 12D é definida a 400 mm, e uma altura (comprimento na direção do eixo geométrico z na Figura 1) deste é mudado de 0 mm (espaço entre os terminais de entrada/saída 111e112)a 300 mm.

[0081] Uma mudança na corrente, nesse momento, escoando através das bobinas de aquecimento 10A a 10D correspondente aos ajustadores L 12A a 12D como um resultado do ajuste das áreas dos ajustadores L é mostrado na figura 6. Observe que na figura 6, um eixo geométrico horizontal indica as respectivas bobinas de aquecimento 10D, 10C, 10B, 10A e um eixo geométrico vertical indica uma corrente escoando através das respectivas bobinas de aquecimento. Ademais, inteiramente aberto indica um caso em que o ajustador L é aberto, a saber, a parte de acoplamento 111M é posicionada na extremidade mais alta e a parte de acoplamento 112M é posicionada na extremidade mais baixa para maximizar a área de seção transversal da área S do ajustador L. Concretamente, no caso desse exemplo, um estado em que a altura do ajustador L (distância entre as partes de acoplamento 111M e 112M) é definida para 300 mm é indicada. Observe que inteiramente fechado tendo um significado oposto a inteiramente aberto indica um caso em que o ajustador L é fechado, a saber, a parte de acoplamento 111M é posicionada na extremidade mais baixa a ser disposta na linha do terminal de entrada/saída 111 e a parte de acoplamento 112M é posicionada na extremidade mais alta a ser disposta na linha do terminal de entrada/saída 112. Concretamente, no

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30/38 caso desse exemplo, um estado em que a altura do ajustador L é definido para 0 mm (espaço entre os terminais de entrada/saída 111 e 112) é indicado.

[0082] Como mostrado na figura 6, quando todos os ajustadores L estão inteiramente abertos, a saber, os ajustadores L 12A a 12D estão inteiramente abertos, a quantidade da corrente nas bobinas de aquecimento 10A, 10D do primeiro e do último estágios é aumentada. Nesse caso, como os ajustadores L 12A a 12D são formados pelo circulando das vias elétricas 11 e devido a uma influência da indutância mútua descrita acima como um resultado de dispor aproximadamente as bobinas de aquecimento 10A a 10D, é possível aumentar a quantidade de corrente das bobinas de aquecimento 10A, 10D nas duas extremidades. Especificamente, a indutância nas bobinas de aquecimento 10A, 10D nas duas extremidades se torna menor do que a indutância nas bobinas de aquecimento 10B, 10C entre as bobinas de aquecimento 10A e 10D, resultando em que a quantidade de corrente nas bobinas de aquecimento 10A, 10D nas duas extremidades pode ser aumentada.

[0083] Nesse ínterim, quando os ajustadores centrais estão inteiramente abertos, a saber, os ajustadores L 12A, 12D nas duas extremidades são inteiramente fechados e os ajustadores L centrais 12B, 12C entre os ajustadores L 12^a e 12D são inteiramente abertos, a quantidade de corrente nas bobinas de aquecimento 10A, 10D no primeiro e no último estágios é ainda aumentado. Nesse caso, por causa da indutância gerada nos ajustadores L centrais 12B, 12C, a corrente escoando através das bobinas de aquecimento 10B, 10C conectadas aos ajustadores L 12B, 12C é reduzida. Ademais, por causa da indutância mútua entre os ajustadores L 12A a 12D e a indutância mútua entre as bobinas de aquecimento 10A a 10D, a quantidade de corrente escoando através das bobinas de aquecimento 10A, 10D nas duas

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31/38 extremidades pode ser aumentada.

[0084] Por outro lado, quando os ajustadores L nas duas extremidades são inteiramente abertas, a saber, os ajustadores L 12A, 12D nas duas extremidades são inteiramente abertas e os ajustadores L centrais 12B, 12C entre os ajustadores L 12A e 12D são inteiramente fechados, uma diferença na quantidade de corrente nas bobinas de aquecimento 10A a 10D é reduzida, e substancialmente a mesma corrente é escoada através das bobinas de aquecimento 10A a 10D. Nesse caso, por causa da indutância gerada nos ajustadores L 12A, 12D nas duas extremidades, a corrente escoando através das bobinas de aquecimento 10A, 10D conectada aos ajustadores L 12A, 12D é reduzida. No entanto, por causa da indutância mútua entre os ajustadores L 12A a 12D e a indutância mútua entre as bobinas de aquecimento 10A a 10D, a quantidade de corrente escoando através das bobinas de aquecimento centrais 10B, 10C pode ser aumentada. Como resultado disso, é possível ajustar a corrente escoando através das respectivas bobinas de aquecimento 10A a 10D para serem substancialmente constante.

[0085] A mudança na quantidade de corrente nas bobinas de aquecimento 10A a 10D provida pelo ajuste da altura dos ajustadores L 12A a 12D como descrito acima exibe a mesma tendência também quando a distância mútua D1 das bobinas de aquecimento mutuamente adjacentes 10A a 10D é mudada para ser menor do que 1/10 vezes nem maior do que 1/3 vezes diâmetro interno W1 na direção da altura das bobinas de aquecimento 10a a 10D e a largura das bobinas de aquecimento 10A a 10D é mudada para ser 1000 mm, 1500 mm e 2000 mm.

[0086] Nesse caso, quando os ajustadores centrais são inteiramente abertos, a taxa de aquecimento em todas as escalas de temperatura pode ser ainda uniformizada. Isso será descrito com referência

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32/38 às figuras 7 a figura 9.

AJUSTADORES CENTRAIS SÃO INTEIRAMENTE ABERTOS [0087] As figuras 7 são diagramas explicativos para explicar esquematicamente uma taxa de aquecimento na direção longitudinal da placa de aço 2 obtida pelo aparelho de aquecimento por indução 1 de acordo com a presente modalidade, figura 8 é um gráfico mostrando uma taxa de aquecimento quando os ajustadores das duas extremidades são inteiramente abertos, e a figura 9 é um gráfico mostrando uma taxa de aquecimento quando os ajustadores centrais são inteiramente abertos.

[0088] As posições x1, x2, x3 da placa de aço 2 na direção longitudinal mostrada na figura 7A indica um centro da bobina de aquecimento 10^a para a bobina de aquecimento 10D, uma posição 100 mm atrás de x1 (centro da bobina de aquecimento 10B), e uma posição 300 mm atrás de x3 (centro da bobina de aquecimento 10A), respectivamente. Ademais, os valores medidos L1, L2, L3 mostrados na figura 8 e figura 9 indicam mudanças de temperatura da placa de aço 2 nas posições x1, x2, x3, respectivamente.

[0089] Como mostrado na figura 8, quando os ajustadores nas duas extremidades são inteiramente abertos para definir a quantidade da corrente escoando através das respectivas bobinas de aquecimento 10A A 10d para serem constantes, a taxa de aquecimento da posição x3 (inclinação de L3) se torna menor do que a taxa de aquecimento das posições x1, x2 (inclinação de L1, L2). Isso é por que a temperatura da placa de aço 2 alcança uma escala de temperatura alta na proximidade (cerca de 650Ό, por exemplo) do ponto de Curie (ce rca de 770Ό, por exemplo) e a permeabilidade magnética da placa de aço 2 é reduzida, o que resulta no decréscimo da taxa de aquecimento. Enquanto isso, como mostrado na Figura 9, quando os ajustadores centrais são inteiramente abertos para aumentar a quantidade de corrente escoando atra

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33/38 vés das bobinas de aquecimento 10A, 10D nas duas extremidades, a taxa de aquecimento da posição x3 (inclinação de L3) é aproximada à taxa de aquecimento das posições x1, x2 (inclinação de L1, L2) por cerca de lOOO/s. Dessa forma, é possível reduzir o de créscimo na taxa de aquecimento da placa de aço 2 na escala de temperatura na proximidade do ponto de Curie.

[0090] A taxa de aquecimento da placa de aço 2 nesse caso será descrita esquematicamente através do aparelho de aquecimento por indução 1 como se segue.

[0091] Especificamente, como mostrado na figura 7B, quando as duas extremidades dos ajustadores 12A a 12D são inteiramente abertas para definir a corrente constante, a bobina de aquecimento 10D em um lado de entrada da placa de aço 2 não pode obter uma densidade de aquecimento que é requerida no momento do início do aquecimento, e assim, a taxa de aquecimento é reduzida. Nesse ínterim, a taxa de aquecimento é reduzida na bobina de aquecimento 10A em um lado de saída pois a temperatura da placa de aço 2 alcança a escala de alta temperatura e assim, a permeabilidade magnética é reduzida. Pelo contrário, se os ajustadores L 12A a 12D no centro são inteiramente abertos, a quantidade de corrente nas bobinas de aquecimento centrais 10B, 10C é reduzida para decrescer a taxa de aquecimento, mas a quantidade de corrente nas bobinas de aquecimento 10A, 10D nas duas extremidades é reduzida, o que permite aumentar a taxa de aquecimento. Nesse momento, a redução na taxa de aquecimento nas bobinas de aquecimento centrais 10B, 10C tem uma influência menor do que aquela de um efeito obtido pelo aumento da taxa de aquecimento nas bobinas de aquecimento 10A, 10D nas duas extremidades. Isso é porque a reatância mútua age entre os ajustadores L 12A a 12D.

[0092] Especificamente, quando os ajustadores centrais são intei

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34/38 ramente abertos, uma corrente grande pode ser escoada através das bobinas de aquecimento 10A, 10D nas duas extremidades, comparado com uma corrente escoando através das bobinas de aquecimento centrais 10B, 10C e é possível reduzir a mudança na taxa de aquecimento. Observe que a fim de realizar dita taxa de aquecimento, o aparelho de aquecimento por indução 1 de acordo com a presente modalidade utiliza uma corrente de bobina de cerca de 3000 A ao máximo. Nesse ínterim, de acordo com o Documento de Patente acima mencionado no qual os resistores variáveis são utilizados, por exemplo, uma corrente de cerca de 4500 A é requerida se valores das respectivas voltagens de bobina são definidas para serem as mesmas. Especificamente, com a utilização do aparelho de aquecimento por indução 1 de acordo com a presente modalidade, cerca de 33% de energia pode ser reduzido no consumo de energia. Uma quantidade da redução corresponde ao consumo de energia doméstico em cerca de vários milhares de residências. Ademais, a redução de energia é alcançado amplamente por causa de um efeito de indutância mútua entre os ajustadores L 12A a 12D, e mesmo se os capacitores variáveis são utilizados como no Documento de Patente 1, por exemplo, é difícil realizar dita redução de energia.

[0093] Isso será examinado com base em uma proporção de área dos ajustadores L 12A a 12D com referência à figura 10.

[0094] A figura 10 é um gráfico mostrando uma proporção de corrente das bobinas de aquecimento 10A a 10D com relação à proporção da área dos ajustadores L 12A a 12D.

[0095] Observe que na figura 10, um eixo geométrico horizontal indica uma proporção de áreas dos ajustadores L 12A, 12D nas duas extremidades com relação às áreas dos ajustadores L centrais 12B, 12C e um eixo geométrico vertical indica uma proporção de corrente escoando através das bobinas de aquecimento centrais 10B, 10C com

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35/38 relação à corrente escoando através das bobinas de aquecimento 10A, 10D nas duas extremidades. Ademais, nesse caso, se o eixo geométrico horizontal e o eixo geométrico vertical são respectivamente definidos como x e y, uma linha reta aproximada de pontos de medição respectivos é representada pelo y = 1.22x - 0.50.

[0096] Como mostrado na figura 10, pela mudança da proporção da área dos ajustadores L, é possível mudar a proporção de corrente das bobinas de aquecimento. Concretamente, se as áreas dos ajustadores L centrais 12B, 12C e as áreas dos ajustadores L 12A, 12D das duas extremidades são equalizadas (se a proporção da área é definida como 1), a corrente escoando através das bobinas de aquecimento 10A, 10D nas duas extremidades se torna maior do que a corrente escoando através das bobinas de aquecimento centrais 10B, 10C. Nesse ínterim, se as áreas dos ajustadores L centrais 12B, 12C são definidas para serem maiores do que as áreas dos ajustadores L 12A, 12D nas duas extremidades (se a proporção da área é definida como 0,8, por exemplo), a corrente escoando através das bobinas de aquecimento 10A, 10D nas duas extremidades ainda aumenta para ser cerca de duas vezes a corrente escoando através das bobinas de aquecimento centrais 10B, 10C (a proporção de corrente se torna cerca de 0,5). Por outro lado, se as áreas dos ajustadores L centrais 12B, 12C são definidos para serem menor do que as áreas dos ajustadores L 12A, 12D das duas extremidades (se a proporção da área é definido como 1,2 por exemplo), a corrente escoando através da bobina de aquecimento 10A, 10D nas duas extremidades reduz para serem substancialmente iguais à corrente escoando através das bobinas de aquecimento centrais 10B, 10C (a proporção da corrente se torna cerca de 1).

[0097] Especificamente, quando a proporção da área é aumentada para cerca de 1,5 vezes de 0,8 a 1,2, a corrente pode ser aumentada cerca de 2 vezes de 0,5 a 1,0. Nomeadamente, pode ser visto que pePetição 870180147335, de 01/11/2018, pág. 38/50

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Ia mudança das áreas dos ajustadores L 12A a 12D, a quantidade de corrente pode ser controlada efetivamente. Isso é porque os ajustadores L 12A a 12D geram não somente a autoindutância mas também a indutância mútua lá.

FREQUÊNCIA DA VOLTAGEM EMPREGADA [0098] Próximo, uma frequência (também referida como uma frequência operacional) da voltagem alternada empregada ao aparelho de aquecimento por indução 1 inclui os ajustadores L 12A a 12D de acordo com a presente modalidade será descrita com referência à figura 11. A figura 11 é um gráfico mostrando uma voltagem alternada com relação a uma frequência de voltagem alternada da fonte de energia AC 3.

[0099] Uma corrente I a ser escoada através das bobinas de aquecimento 10A a 10D é determinado com base em uma escala empregada de aquecimento/taxa de aquecimento e afim da placa de aço 2 a ser aquecida. Pela corrente e uma frequência desse (frequência de voltagem) e a indutância gerada pelas respectivas bobinas e a barra de ônibus e afim, lá são geradas as voltagens de bobina das bobinas de aquecimento 10A a 10D e uma voltagem entre as bobinas de aquecimento e a barra de ônibus. Uma restrição representada pela seguinte (expressão matemática 1) é imposta na voltagem de aquecimento por causa de uma voltagem permissível, um suprimento de voltagem ou afim do aparelho.

EXPRESSÃO MATEMÁTICA 1 [00100] Voltagem da bobina [V] = 2 X π X (frequência operacional f [Hz] X (indutância da bobina L [Η] ) X corrente da bobina I < 30 kV ... (expressão matemática 1) [00101] Por causa da restrição da (expressão matemática 1), a relação entre a frequência operacional f e L X I (a saber, voltagem da bobina) é representado pelo gráfico na figura 11.

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37/38 [00102] Nesse ínterim, um alcance da indutância de cada uma das bobinas tem que ser determinadas com base na voltagem de resistência para aterrar, a corrente da bobina I e a frequência operacional f. Assim sendo, a fim de ajustar a indutância dos ajustadores L 12A a 12D como descrito acima, a frequência operacional f é definida preferencialmente para cair dentro de uma escala de 50 kHz para 500 kHz, por exemplo. Se a frequência operacional é em uma escala de 50 kHz a 500 kHz, a indutância provida pelas bobinas incluindo os ajustadores L 12A a 12D ocupam 99% ou mais da indutância inteira, de modo que seja possível ajustar a corrente escoando através das respectivas bobinas de aquecimento 10A a 10D utilizando os ajustadores L 12A a 12, enquanto reduz a influência de carga da placa de aço 2 como um núcleo.

[00103] Observe que se a frequência operacional f é menor do que 50 kHz, existe uma influência de resistência da placa de aço 2 como um núcleo, o que resulta na redução do efeito de ajuste de corrente provido pelos ajustadores L 12A a 12D. Por outro lado, se a frequência operacional f é maior do que 500 kHz, uma margem da voltagem de resistência para aterrar se torna estreita com relação à mudança na indutância provida pelos ajustadores 12A a 12D, resultando em que a escala de ajuste de altura dos ajustadores L 12A a 12D é limitada a uma escala estreita e se torna mais difícil ajustar apropriadamente a corrente.

[00104] Apesar das modalidades preferidas da presente invenção terem sido descritas especificamente acima com relação aos desenhos anexos, é desnecessário dizer que a presente invenção não está limitada a tais exemplos. Aqueles que têm conhecimento comum no campo técnico no qual a presente invenção pertence poderão obviamente conceber vários exemplos modificados ou exemplos revisados dentro do escopo da ideia técnica descrita nas reivindicações, e é en

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38/38 tendido que aqueles exemplos pertencem ao alcance técnico da presente invenção como matéria é claro.

[00105] Por exemplo, apesar da modalidade acima mencionada utilizar um parafuso, por exemplo, como a unidade de engate das partes de acoplamento 111M, 112M nos ajustadores L12A a 12D, a presente invenção não está limitada a dito exemplo. Por exemplo, a unidade de engate não é somente requerida para ser capaz de conectar eletricamente a parte de acoplamento e as partes em pé, e um trinco ou similar, por exemplo, pode ser utilizado também. Quando o trinco ou afim é utilizado, é possível liberar um estado de engate pelo desengate do trinco utilizando uma unidade de acionamento tais como um motor, por exemplo, e é também possível mudar verticalmente as partes de acoplamento 111M, 112M utilizando automaticamente outra unidade de acionamento. Nesse caso, por exemplo, é possível também mudar verticalmente as partes de acoplamento 111M, 112M automaticamente para realizar uma taxa desejada de aquecimento e afim pela medição de uma quantidade de corrente em cada uma das bobinas de aquecimento 10A a 10D, uma temperatura da placa de aço 2 em uma posição correspondente, e similar.

APLICAÇÃO INDUSTRIAL [00106] De acordo com a presente invenção, é possível reduzir uma mudança em uma taxa de aquecimento para aquecer uma placa de aço enquanto aperfeiçoa a eficiência de energia.

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Aparelho de aquecimento por indução (1) que aquece continuamente uma placa de aço (2) utilizando um sistema solenoide, o aparelho compreendendo:

pelo menos três bobinas de aquecimento (10A-10D) dispostas ao longo de uma direção longitudinal da placa de aço (2) para fazer com que a placa de aço (2) passe através de um interior deste; e caracterizado pelo fato de que;

ajustadores de indutância (12A-12D) dispostos em vias elétricas (11) conectadas eletricamente cada uma das bobinas de aquecimento (10A-10D) e uma fonte de energia (3) empregando uma voltagem em cada uma das ditas bobinas de aquecimento (10A-10D), e os ajustadores de indutância (12A-12D) sendo capazes de gerar autoindução e ajustar autoindutância na autoindução, os ditos ajustadores de indutância (12A-12D) sendo providos para cada uma das ditas bobinas de aquecimento (10A-10D), em que;

uma distância mútua (D1) das ditas bobinas de aquecimento (10A-10D) mutuamente adjacentes uma com as outras não é menor do que 1/10 nem mais do que 1/3 de um diâmetro interno em uma direção de altura da dita bobina de aquecimento;

cada um dos ditos ajustadores de indutância (12A-12D) é estruturado pela formação de vias circuladas em uma direção ortogonal à via elétrica (11); e um espaço entre ditos ajustadores de indutância (12A-12D) mutuamente adjacentes é 50 mm a 500 mm de forma que cada um dos ditos ajustadores de indutância (12A-12D) é disposto para causar uma geração de indução mútua pelo menos entre ditos ajustadores de indutância (12A-12D) mutuamente adjacentes um aos outros;

em que cada um dos ditos ajustadores de indutância (12A12D) gera a autoindução circulando a via elétrica (11) na qual cada um

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2/5 dos ditos ajustadores de indutância (12A-12D) é disposto em uma forma substancialmente de bobina, e ajusta a autoindutância na autoindução pela mudança de uma área de seção transversal de uma área circundada pelas vias circuladas substancialmente com forma de bobina sendo a via elétrica (11) circulada.

2. Aparelho de aquecimento por indução (1), de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a autoindutância gerada por cada um dos ditos ajustadores de indutância (12A-12D) provida para dita bobina de aquecimento em um primeiro estágio e dita bobina de aquecimento em um último estágio na direção longitudinal da placa de aço (2) ajustado para ser menor do que a autoindutância gerada pelo dito ajustador de indutância para dita bobina de aquecimento disposta entre dita bobina de aquecimento no primeiro estágio e dita bobina de aquecimento no último estágio.
3. Aparelho de aquecimento por indução (1), de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que:

cada uma das vias elétricas (11) conectando cada uma das bobinas de aquecimento (10A-10D) e a fonte de energia (3) é formada por um par de terminais de entrada/saída (111,112) estendido de forma alongada a partir de cada uma das bobinas de aquecimento (10A10D);e dito ajustador de indutância é formado circulando o par de terminais de entrada/saída (111,112) para fazer um dos pares de terminais de entrada/saída (111,112) e o outro terminal separado um dos outros, e muda a área da seção transversal da área circundada pelas vias circuladas pela mudança de uma distância entre um dos pares de terminais de entrada/saída (111,112) e o outro terminal nas vias circuladas.
4. Aparelho de aquecimento por indução (1), de acordo com a reivindicação 3, caracterizado pelo fato de que:

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3/5 um espaço entre cada uma das bobinas de aquecimento (10A-10D) e cada um dos ditos ajustadores de indutância (12A-12D) conectados a cada uma das bobinas de aquecimento (10A-10D) 500 mm a 2000 mm.
5. Aparelho de aquecimento por indução (1), de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo fato de que cada uma das bobinas de aquecimento (10A-10D) é uma única bobina de giro único ou uma bobina de giro duplo.
6. Método de aquecimento por indução para aquecer continuamente uma placa de aço (2) utilizando um sistema solenoide, o método utilizando o aparelho de aquecimento por indução (1), como definido na reivindicação 1, e caracterizado pelo fato de que compreende:

dispor pelo menos três bobinas de aquecimento (10A-10D) ao longo de uma direção longitudinal da placa de aço (2) para fazer com que a placa de aço (2) passe através de um interior das bobinas;

dispor ajustadores de indutância (12A-12D) capaz de gerar a autoindução e ajustar autoindutância na autoindução em vias elétricas (11) conectando eletricamente cada uma das bobinas de aquecimento (10A-10D) e uma fonte de energia (3) empregando uma voltagem para cada uma das bobinas de aquecimento (10A-10D), com relação às respectivas bobinas de aquecimento (10A-10D), para causar uma geração de indução mútua pelo menos entre os ajustadores de indutância (12A-12D) mutuamente adjacentes uns com os outros; e ajustar a autoindutância gerada por cada um dos ajustadores de indutância (12A-12D) provido para a bobina de aquecimento em um primeiro estágio e a bobina de aquecimento em um último estágio na direção longitudinal da placa de aço (2) para ser menor do que a autoindutância gerada pelo ajustador de indutância para a bobina de aquecimento disposta entre a bobina de aquecimento no primeiro esPetição 870180147335, de 01/11/2018, pág. 44/50

4/5 tágio e a bobina de aquecimento no último estágio.

sendo que uma distância mútua (D1) das bobinas de aquecimento (10A-10D) mutuamente adjacentes uma com as outras não é menor do que 1/10 nem maior do que 1/3 de um diâmetro interno em uma direção de altura da bobina de aquecimento;

cada um dos ajustadores de indutância (12A-12D) é estruturado pela formação das vias circuladas em uma direção ortogonal à via elétrica (11); e um espaço entre os ajustadores de indutância (12A-12D) mutuamente adjacentes é 50 mm a 500 mm; e sendo que cada um dos ajustadores de indutância (12A12D) gera a autoindução circulando a via elétrica (11) no qual cada um dos ajustadores de indutância (12A-12D) é disposto em uma forma substancialmente de bobina, e ajusta a autoindutância na autoindução pela mudança de uma área de seção transversal de uma área circundada pelas vias circuladas substancialmente com forma de bobina sendo a via elétrica (11) circulada.
7. Método de aquecimento por indução, de acordo com a reivindicação 6, caracterizado pelo fato de que:

cada uma das vias elétricas (11) conectando cada uma das bobinas de aquecimento (10A-10D) e a fonte de energia (3) é formada por um par de terminais de entrada/saída (111,112) estendida ao longo de cada uma das bobinas de aquecimento (10A-10D); e o ajustador de indutância é formado circulando o par de terminais de entrada/saída (111,112) para fazer um dos pares de terminais de entrada/saída (111,112) e o outro terminal separado uns dos outros, e mudanças da área de seção transversal da área circundada pelas vias circuladas pela mudança de uma distância entre o par de terminais de entrada/saída (111,112) e o outro terminal nas vias circuladas.

Petição 870180147335, de 01/11/2018, pág. 45/50

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8. Método de aquecimento por indução, de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que:

um espaço entre cada uma das bobinas de aquecimento (10A-10D) e cada um dos ajustadores de indutância (12A-12D) conectado a cada uma das bobinas de aquecimento (10A-10D) é 500 mm a 2000 mm.
9. Método de aquecimento por indução, de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que cada uma das bobinas de aquecimento (10A-10D) é uma bobina de giro único ou uma bobina de giro duplo.